JP2017005255A

JP2017005255A - 炭化珪素単結晶基板

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Publication number: JP2017005255A
Application number: JP2016151317A
Authority: JP
Inventors: 恭子沖田; Kyoko Okita; 石橋　恵二; Keiji Ishibashi; 恵二石橋
Original assignee: Sumitomo Electric Industries Ltd
Current assignee: Sumitomo Electric Industries Ltd
Priority date: 2016-08-01
Filing date: 2016-08-01
Publication date: 2017-01-05
Anticipated expiration: 2032-04-10
Also published as: JP6149988B2

Abstract

【課題】クラックの発生を抑制することができる炭化珪素単結晶基板およびその製造方法を提供する。【解決手段】炭化珪素単結晶基板は、第１の面２Ａと、第１の面２Ａに対向する第２の面２Ｂと、第１の面２Ａおよび第２の面２Ｂに挟まれた縁周部９とを有している。縁周部９の表面には複数の研削痕５が形成されている。第１の面２Ａと平行な方向における、縁周部９の最外周端部４から複数の研削痕５のうち縁周部９の最内周側に位置する研削痕５までの距離である面取り幅Ｌが５０μｍ以上４００μｍ以下である。【選択図】図２

Description

この発明は、炭化珪素単結晶基板および炭化珪素単結晶基板の製造方法に関し、より特定的には縁周部を有する炭化珪素単結晶基板および炭化珪素単結晶基板の製造方法に関する。

半導体基板は、たとえば円柱状のインゴットをワイヤーソーによって切断し、切り出された基板の表面および縁周部を研磨、研削することにより製造される。半導体基板の縁周部の加工はベベリング加工やチャンファリング加工と呼ばれている。

シリコンウエハの縁周部を加工する方法は、たとえば特開平９−１６８９４７号公報（特許文献１）に記載されている。当該方法によれば、シリコンウエハの縁周部にダイヤモンド砥石を押し付け、同時に超音波振動をダイヤモンド砥石に与えながらシリコンウエハの縁周部が研削される。

また、窒化物半導体基板の縁周部を研磨する方法は、たとえば特開２００９−２３１８３３号公報（特許文献２）に記載されている。当該方法によれば、窒化物半導体ウエハの裏面を平面加工した後に、発生した裏面加工変質層がエッチングによって除去され、その後ダイヤモンド砥石によってウエハの縁周部が研削される。

特開平９−１６８９４７号公報特開２００９−２３１８３３号公報

近年、耐圧が高く、オン抵抗が低いなどの利点から、半導体装置の製造用に炭化珪素単結晶基板が用いられ始めている。炭化珪素は窒化ガリウムよりも硬く、研削されづらい。特開２００９−２３１８３３号公報に記載の方法で炭化珪素単結晶基板の縁周部を加工した後に、炭化珪素単結晶基板上にエピタキシャル層を形成すると当該エピタキシャル層にクラックが発生する場合があった。

この発明は、上記のような課題を解決するために成されたものであり、クラックの発生を抑制することができる炭化珪素単結晶基板およびその製造方法を提供することである。

ここでクラックが発生するメカニズムについて説明する。炭化珪素単結晶基板にベベリング加工が行われると、基板の面取り部に加工変質層が形成される。加工変質層とは結晶格子が乱れた層のことである。当該加工変質層上に炭化珪素のエピタキシャル層を形成すると、加工変質層とエピタキシャル層との格子整合が取りづらいためエピタキシャル層が異常成長し、炭化珪素単結晶基板の主面方向にクラックが伸展する。当該クラックが大きくなると、炭化珪素単結晶基板が割れる場合もある。発明者らは、炭化珪素単結晶基板の形状とクラックの発生との関係を鋭意研究した結果、クラックの発生確率は炭化珪素単結晶基板の面取り幅に影響されることを見出した。面取り幅が小さいとエピタキシャル層の異常成長領域が炭化珪素単結晶基板の主面に近いのでクラックが主面方向に伸展しやすくなる。一方、面取り幅が大きいとエッジ部が欠ける確率が高くなる。エッジ部が欠けるとその部分からクラックが発生する。それゆえ、面取り幅をある一定の範囲に制御することでクラックの発生を抑えることができる。

本発明に係る炭化珪素単結晶基板は、第１の面と、第１の面に対向する第２の面と、第１の面および第２の面に挟まれた縁周部とを有している。縁周部の表面には複数の研削痕が形成されている。第１の面と平行な方向における、縁周部の最外周端部から複数の研削痕のうち縁周部の最内周側に位置する研削痕までの距離である面取り幅が５０μｍ以上４００μｍ以下である。

ここで、第１の面および第２の面に挟まれたとは、第１の面と平行な面および第２の面と平行な面に挟まれた場合を含む。

本発明に係る炭化珪素単結晶基板は面取り幅が５０μｍ以上４００μｍ以下である。これにより、クラックの発生を抑制することができる炭化珪素単結晶基板が得られる。

上記の炭化珪素単結晶基板において好ましくは、縁周部の表面の算術平均粗さは０．０７μｍ以上３μｍ以下である。縁周部の表面の算術平均粗さが大きくなるとエピタキシャル層と縁周部との格子整合が取りづらいためクラックが発生しやすくなる。縁周部の表面の算術平均粗さを０．０７μｍ以上３μｍ以下とすることによりクラックの発生を抑制可能な炭化珪素単結晶基板が得られる。

上記の炭化珪素単結晶基板において好ましくは、縁周部は結晶格子が乱れた層である加工変質層を含む。加工変質層の最大厚さは０．５μｍ以上１０μｍ以下である。加工変質層が厚いとエピタキシャル層との格子整合が取りづらいためクラックが発生しやすくなる。加工変質層の最大厚さを０．５μｍ以上１０μｍ以下とすることによりクラックの発生を抑制可能な炭化珪素単結晶基板が得られる。

本発明に係る炭化珪素単結晶基板の製造方法は以下の工程を有している。対向する一対の主面と一対の主面に挟まれた縁周部とを有する炭化珪素単結晶が準備される。ダイヤモンド砥粒が結合剤に埋め込まれた砥石が準備される。ダイヤモンド砥粒と結合剤との日本工業規格における結合度がＬ〜Ｎであって、ダイヤモンド砥粒の集中度が８０以上１５０以下である。砥石を用いて縁周部が研磨される。これにより、クラックの発生を抑制可能な炭化化珪素単結晶基板が得られる。

上記の炭化珪素単結晶基板の製造方法において好ましくは、ダイヤモンド砥粒の日本工業規格における粒度が４００番〜２５００番である。これにより、クラックの発生を抑制可能な炭化化珪素単結晶基板をより精度良く得ることができる。

本発明によれば、クラックの発生を抑制することができる炭化珪素単結晶基板が得られる。

本発明の一実施の形態における炭化珪素単結晶基板の構成を概略的に示す斜視図である。本発明の一実施の形態における炭化珪素単結晶基板の構成を概略的に示す断面図である。本発明の一実施の形態における炭化珪素単結晶基板の構成を概略的に示す平面図である。本発明の一実施の形態における炭化珪素単結晶基板の製造方法を説明するための図である。本発明の一実施の形態における炭化珪素単結晶基板の製造方法を説明するための図である。本発明の一実施の形態における炭化珪素単結晶基板の製造方法に用いられる砥石の一部を拡大した図である。本発明の一実施の形態における炭化珪素単結晶基板の製造方法を概略的に示すフロー図である。

以下、図面に基づいて本発明の実施の形態について説明する。なお、以下の図面において同一または相当する部分には同一の参照番号を付しその説明は繰返さない。

また、本明細書中の結晶学的記載においては、個別方位を［］、集合方位を＜＞、個別面を（）、集合面を｛｝でそれぞれ示している。また、負の指数については、結晶学上、”−”（バー）を数字の上に付けることになっているが、本明細書中では、数字の前に負の符号を付けている。また角度の記載には、全方位角を３６０度とする系を用いている。

図１および図２を参照して、本実施の形態に係る炭化珪素単結晶基板について説明する。

本実施の形態に係る炭化珪素単結晶基板１は、第１の面２Ａ（表面）と、第２の面２Ｂ（裏面であり、第１の面と対向する面）と、第１の面２Ａと第２の面２Ｂとによって挟まれた縁周部９および本体部７とを有している。縁周部９は、縁周部９の表面３と、加工変質層６を有している。加工変質層６とは、結晶の研削又は研磨によって縁周部９の表面３側領域に形成される結晶格子が乱れた層をいう。加工変質層９は、結晶を劈開面で破断した断面をＳＥＭ観察やＴＥＭ観察、カソードルミネセンス観察することにより、その存在及びその厚さを確認できる。

加工変質層６は縁周部９の表面３から炭化珪素単結晶基板１の本体部７へ向かうように形成されている。加工変質層６の厚みＴは、縁周部９の表面３の最外周端部４において最も大きくなっており、第１の面２Ａおよび第２の面２Ｂに向かうにつれて小さくなる。加工変質層６は、炭化珪素単結晶基板１の周方向に形成されている。

図３を参照して、炭化珪素単結晶基板１の縁周部９の表面３には、略同心円状に複数の研削痕５ａ、５ｂ、５ｃ、５ｄが形成されている。この当該研削痕５ａ、５ｂ、５ｃ、５ｄは、後述する研削工程においてたとえばダイヤモンド砥粒によって形成される。当該研削痕５ａ、５ｂ、５ｃ、５ｄは、光学顕微鏡によりその存在を確認することができる。

炭化珪素単結晶基板１の縁周部９の表面３に周方向に沿って延びる研削痕が形成されている領域は、面取り部ともよばれる。そして、第１の面２Ａと平行な方向における、炭化珪素単結晶基板１の縁周部９の最外周端部４から縁周部９の最内周側に位置する研削痕５ａまでの距離は面取り幅Ｌと呼ばれる。本実施の形態における面取り幅Ｌは５０μｍ以上４００μｍ以下である。

炭化珪素単結晶基板１の第１の面２Ａは鏡面研磨される。第１の面２Ａおよび第２の面２Ｂの両方が鏡面研磨されても構わない。しかしながら、面取り部は通常鏡面研磨されない。それゆえ、面取り部（言い換えれば縁周部９）は梨地面または半鏡面である部分であり、第１の面２Ａは鏡面である部分ともいえる。

炭化珪素単結晶基板１の縁周部９の表面３の算術平均粗さ（Ｒ_ａ）は０．０７μｍ以上３μｍ以下であることが好ましい。また、縁周部９の加工変質層６の最大厚み（Ｔ）は０．５μｍ以上１０μｍ以下であることが好ましい。さらに、炭化珪素単結晶基板１の縁周部９の表面３の算術平均粗さをＲ_ａとし、加工変質層６の最大厚みをＴとし、面取り幅をＬとしたときの、Ｒ_ａ×Ｔ／Ｌで表される値は、０．００００８７５以上０．６以下であることが好ましい。

次に、本実施の形態に係る炭化珪素単結晶基板の製造方法について説明する。
まずグラファイトからなるルツボ内に単結晶炭化珪素からなる種結晶と、炭化珪素からなる原料粉末とが挿入される。次に、原料粉末が加熱されることにより炭化珪素が昇華し、種結晶上に再結晶する。このとき、所望の不純物、たとえば窒素などが導入されつつ再結晶が進行する。そして、種結晶上に所望の大きさの結晶が成長した時点で加熱を停止し、容器内から単結晶炭化珪素の結晶が取り出される。

次に、作製された単結晶炭化珪素の結晶が、たとえば円柱状の形状を有するインゴットに加工される。加工された円柱状のインゴットが、その側面の一部が支持台により支持されるようにセットされる。次に、ワイヤーソーにより、炭化珪素単結晶からなるインゴットが走行方向に＜０００１＞方向と交差するように切断される。これにより、所望の面方位を有する炭化珪素単結晶基板１が切り出される。なお、炭化珪素単結晶基板１は、第１の面２Ａと、第１の面と対向する第２の面２Ｂと、第１の面２Ａおよび第２の面２Ｂに挟まれた縁周部９とを有する。

次に、図７を参照して、工程（Ｓ１０）として砥石準備工程が実施される。砥石準備工程では、後述する炭化珪素単結晶基板１の縁周部９の研削工程において使用される砥石が準備される。

図４を参照して、研削部１０は砥石１１と砥石１１を軸方向に回転する回転軸１２とを有している。図６を参照して、砥石１１は、台金２０と、台金２０上に設けられた結合剤２１と、結合剤２１に埋め込まれたダイヤモンド砥粒２２とを有している。本実施の形態において、ダイヤモンド砥粒２２と結合剤２１との日本工業規格における結合度がＬ〜Ｎであって、ダイヤモンド砥粒２２の集中度が８０以上１５０以下であるメタル層型の砥石が準備される。メタル層型の砥石とは、結合剤が金属からなる砥石のことである。

好ましくは、ダイヤモンド砥粒２２と結合剤２１との日本工業規格における結合度がＭであって、ダイヤモンド砥粒２２の集中度が１２５である。

ここで、結合度とは、結合剤２１が砥粒を保持する強さを表す指標である。結合度はアルファベットＡ〜Ｚまで２６種類に分けて表示され、Ａが最も軟らかいことを意味し、Ｚは最も硬いことを意味する。結合度Ｌ〜Ｎは中間に分類される。なお、結合度の詳細は、日本工業規格Ｒ６２４０およびＲ６２４２に記載されている。

ここで、集中度（コンセントレーション）とは、砥粒層中に砥粒がどれだけ含有されているかを表す指標である。砥粒率が容積％で２５％（４．４ｃｔ／ｃｍ³）である場合を、集中度１００として定義する。たとえば、集中度が１２５とは、集中度１００と比較して砥粒率が容積％で１．２５倍（５．５ｃｔ／ｃｍ³）である。

本実施の形態において使用されるダイヤモンド砥粒２２の粒度は４００番〜２５００番である。粒度の番号が小さいことは、砥粒の粒径が大きいことを意味する。粒度が４００番である砥粒の平均粒径は３７μｍであり、粒度が２５００番である砥粒の平均粒径は６μｍである。なお、粒度の詳細は、日本工業規格Ｒ６００１に記載されている。

次に、工程（Ｓ２０）として粗研削工程が実施される。工程（Ｓ２０)においては、番手の粗い溝で炭化珪素単結晶基板１の縁周部９が研削される。具体的にはまず、工程（Ｓ１０）において準備された、ダイヤモンド砥粒２２と結合剤２１との結合度がＬ〜Ｎであって、ダイヤモンド砥粒２２の集中度が８０以上１５０以下であるメタル層型の砥石１１を回転軸１２を中心として回転させる。当該砥石１１には、粒度が４００番〜６００番のダイヤモンド砥粒２２が使用される。同様に、研削対象物である炭化珪素単結晶基板１を第１の面２Ａの中心軸を回転軸として回転させる。炭化珪素単結晶基板１の回転速度（研削速度）は、１ｍｍ／秒以上４ｍｍ／秒以下である。また、砥石１１の回転速度は、周速１５００ｍ／分以上３０００ｍ／分以下である。図５に示すように、炭化珪素単結晶基板１が第１の面２Ａと平行な方向Ｘに移動して砥石１１に接触する。砥石１１と炭化珪素単結晶基板１との摩擦によって炭化珪素単結晶基板１の縁周部９が研削される。なお、炭化珪素単結晶基板１が砥石１１の方向へ押し付けられて、炭化珪素単結晶基板１が基板の径方向に研削される速度（切り込み速度）は、０．０５ｍｍ／秒以上０．３ｍｍ／秒以下である。

粗研削工程においては、炭化珪素単結晶基板１の縁周部９が複数回研削され、最終的には１００μｍ以上研削される。ただし一回の研削は１００μｍ以下とされる。

粗研削工程において好ましくは、粒度が６００番のダイヤモンド砥粒２２が使用される。好ましくは、切り込み速度は０．１ｍｍ／秒である。好ましくは、研削速度は３ｍｍ／秒である。好ましくは、砥石１１の回転速度は、周速２５００ｍｍ／分である。

次に、工程（Ｓ３０）として仕上げ研削工程が実施される。工程（Ｓ３０）においては、番手の細かい溝で炭化珪素単結晶基板１の縁周部９が研削される。具体的にはまず、工程（Ｓ１０）において準備された、ダイヤモンド砥粒２２と結合剤２１との結合度がＬ〜Ｎであって、ダイヤモンド砥粒２２の集中度が８０以上１５０以下であるメタル層型の砥石１１を回転軸１２を中心として回転させる。当該砥石１１には、粒度が８００番〜２０００番のダイヤモンド砥粒２２が使用される。好ましくは、当該砥石１１には、粒度が１５００番のダイヤモンド砥粒２２が使用される。同様に、研削対象物である炭化珪素単結晶基板１を第１の面２Ａの中心軸を回転軸として回転させる。

仕上げ研削工程における、切り込み速度、研削速度、砥石速度は粗研削工程と同様である。

仕上げ研削工程においては、炭化珪素単結晶基板１の縁周部９が複数回研削され、最終的には１００μｍ以上研削される。ただし一回の研削は５０μｍ以下とされる。

上記の製造方法により、上述した面取り幅が５０μｍ以上４００μｍ以下である炭化珪素単結晶基板１が得られる。

次に、本実施の形態に係る炭化珪素単結晶基板１およびその製造方法の作用効果について説明する。

本実施の形態に係る炭化珪素単結晶基板は面取り幅が５０μｍ以上４００μｍ以下である。これにより、クラックの発生を抑制することができる炭化珪素単結晶基板が得られる。

また、本実施の形態に係る炭化珪素単結晶基板１の縁周部の表面の算術平均粗さは０．０７μｍ以上３μｍ以下である。これにより、よりクラックの発生を抑制可能な炭化珪素単結晶基板が得られる。

さらに、本実施の形態に係る炭化珪素単結晶基板１の加工変質層の最大厚さは０．５μｍ以上１０μｍ以下である。これにより、よりクラックの発生を抑制可能な炭化珪素単結晶基板が得られる。

本実施例においては、炭化珪素半導体基板上にエピタキシャル層を形成した後に発生するクラックの発生と、炭化珪素単結晶基板１の面取り部（縁周部９）の表面粗さＲ_ａと、加工変質層９の最大厚みＴと、面取り幅Ｌとの関係について調べた。

まず、表面粗さＲ_ａが０．０５μｍ以上５μｍ以下の範囲であって、加工変質層の最大厚みＴが０．４μｍ以上１５μｍ以下の範囲であって、面取り幅Ｌが３０μｍ以上５００μｍ以下の範囲である８種類の炭化珪素単結晶基板１を準備した。本発明例１〜本発明例６に係る炭化珪素単結晶基板１は、実施の形態で説明した製造方法により作成された。次に、当該炭化珪素単結晶基板１上に炭化珪素のエピタキシャル層を形成した。エピタキシャル層を、炭化珪素単結晶基板１の第１の面２Ａおよび縁周部９上に形成した。エピタキシャル層の形成は、１５００℃以上１６５０℃以下の温度であって、減圧条件下で実施された。ＳｉＨ₄／Ｈ₂を０．０３％程度とした。Ｃ／Ｓｉ比を０．７以上３．０以下とした。エピタキシャル層の膜厚を１５μｍとした。

その後、エピタキシャル層が形成された８種類の炭化珪素単結晶基板１（本発明例１〜６、比較例１および比較例２）にクラックが存在しているかどうかを評価した。クラックの観察は、ノマルスキー顕微鏡によって行われた。ノマルスキー顕微鏡の倍率を１００倍とした。このとき、接眼側の倍率を１０倍とし、対物側の倍率を１０倍とした。なお、顕微鏡は実体顕微鏡であっても構わない。この場合、クラックは反射モードによって観察される。

クラックの観察は、面取りの研削痕がある炭化珪素単結晶基板１の縁周部９を観察することにより行われる。縁周部９から伸展しているクラックが存在している場合、クラックの主面方向（第１の面２Ａ方向）の長さを観察した。所定の長さ以上のクラックが検出された場合をクラック有と判断し、所定の長さ以上のクラックが検出されなかった場合をクラック無と判断した。実験結果を表１に示す。

表１に示すように、面取り幅Ｌが５０μｍ以上４００μｍ以下の場合、エピタキシャル層形成後の炭化珪素単結晶基板１（本発明例１〜６）にクラックが観測されなかった。一方、面取り幅Ｌが５００μｍである炭化珪素単結晶基板１（比較例１）および面取り幅Ｌが３０μｍである炭化珪素単結晶基板１（比較例２）にクラックが観測された。また、面取り部の表面粗さＲ_ａが０．０７μｍ以上３μｍ以下の場合、エピタキシャル層形成後の炭化珪素単結晶基板１にクラックが観測されなかった。さらに、加工変質層の最大厚みＴが０．５μｍ以上１０μｍ以下の場合、エピタキシャル層形成後の炭化珪素単結晶基板１にクラックが観測されなかった。さらに、Ｒ_ａ×Ｔ／Ｌの値が０．００００８７５以上０．６以下の場合、面取り幅Ｌが５０μｍ以上４００μｍ以下の場合、エピタキシャル層形成後の炭化珪素単結晶基板１にクラックが観測されなかった。

以上より、面取り幅Ｌを上述した範囲に調整することにより、クラックの発生が抑制可能な炭化珪素単結晶基板が得られることが確認された。

今回開示された実施の形態および実施例はすべての点で例示であって、制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は上記した説明ではなくて特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味、および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。

１炭化珪素単結晶基板、２Ａ第１の面、２Ｂ第２の面、３表面、４最外周端部、５ａ，５ｂ，５ｃ，５ｄ研削痕、６加工変質層、７本体部、８中心、９縁周部、１０研削装置、１１砥石、１２回転軸、２０台金、２１結合剤、２２ダイヤモンド砥粒。

Claims

第１の面と、前記第１の面に対向する第２の面と、前記第１の面および前記第２の面に挟まれた縁周部とを備え、
前記縁周部の表面には複数の研削痕が形成されており、
前記第１の面と平行な方向における、前記縁周部の最外周端部から前記複数の研削痕のうち前記縁周部の最内周側に位置する前記研削痕までの距離である面取り幅が５０μｍ以上４００μｍ以下であり、
前記縁周部の前記表面の算術平均粗さは０．０７μｍ以上１μｍ以下であり、
前記縁周部は結晶格子が乱れた層である加工変質層を含み、
前記加工変質層の最大厚さは０．５μｍ以上５μｍ以下である、炭化珪素単結晶基板。