JP2016180432A - 摩擦ダンパー - Google Patents

Abstract

【課題】橋桁等の上部工と橋台との間に設置する場合や、ブレースとラーメン架構との間に設置する場合において、橋台を大型化したりブレースを大断面化せずとも、高い耐震性能を付与する。
【解決手段】本発明に係る摩擦ダンパー１の離間距離調整機構２０は、一対の調整部材２１ａ，２１ｂを対向配置してあり、調整部材２１ａは、その非対向側にてブラケット１５の先端に取り付けてあるとともに、調整部材２１ｂの非対向側には摩擦材６を取り付けてある。調整部材２１ａ，２１ｂは、それらの対向面３１ａ，３１ｂを傾斜角度θで傾斜させてあるとともに、相対変位に応答して対向面３１ｂが対向面３１ａを滑動するように構成してある。離間距離調整機構２０は、正方向の相対変位に対し、調整部材２１ａ，２１ｂの離間距離を大きくすることで皿バネ１２の復元力が増加し、負方向の相対変位に対しては逆になるように構成してある。
【選択図】 図１

Description

本発明は、主として橋桁等の上部工と橋台との間、あるいはブレース間に設置される摩擦ダンパーに関する。

摩擦ダンパーは、２つの部位の間に生じる相対変位によって摩擦力を発生させるとともに、該摩擦力を熱に変えることで運動エネルギーを吸収するように構成されたものであり、建築土木分野においては、ビル、橋梁等の構造物に生じる地震時の振動を低減する制震機器として広く用いられている。

かかる摩擦ダンパーは、摺動面が形成された摺動板と該摺動面上を摺動する摩擦材が設けられた摩擦板とからなるとともに、摩擦材が摺動面に押し付けられるように高力ボルト等を用いて摺動板と摩擦板とを締め付けてある。

ここで、地震の際、摩擦板と摺動板が相対移動して摩擦材が摺動面上を摺動すると、摺動板や摩擦板には相対移動方向と反対の方向に摩擦力が発生するが、該摩擦力は、摩擦板の基端側に向かって摺動板の先端が相対移動する場合であれば、摩擦板や摺動板が取り付けられた構造部位に圧縮荷重がそれぞれ作用し、反対側に相対移動する場合であれば、上述した各構造部位に引張荷重がそれぞれ作用する。

そのため、摺動板が橋桁等の上部工に、摩擦板が橋台にそれぞれ取り付けられる形で摩擦ダンパーが橋梁に設置される場合であれば、上部工が橋台に接近する方向に相対移動すると、橋台に圧縮荷重が作用し、上部工が橋台から離間する方向に相対移動すると、橋台に引張荷重が作用する。

また、摺動板がブレースの端部に、摩擦板が該ブレースが設置されるラーメン架構の柱梁接合部にそれぞれ取り付けられる形で摩擦ダンパーが設置される場合であれば、ブレースが柱梁接合部に接近する方向に相対移動すると、ブレースに圧縮荷重が作用し、ブレースが柱梁接合部から離間する方向に相対移動すると、ブレースに引張荷重が作用する。

したがって、橋台やブレースを構築あるいは製作する際には、摩擦ダンパーの摩擦力による上述した引張荷重や圧縮荷重を考慮しなければならない。

「振動台を用いた片押し型制震デバイスＢＭＲの動的性能に関する実験的研究」、土木学会第６９回年次学術講演会（平成２６年９月）

しかしながら、橋台は、地盤側に構築される関係上、圧縮荷重に対しては、受働土圧によって十分な耐荷力を期待することができる反面、引張荷重に対しては、主働土圧と併せた荷重を橋台自体で支持する必要があるため、橋台を大規模化しない限り、十分な耐荷力を期待することが難しい。

そのため、従来においては、橋梁上部工と橋台との間に減衰性能が高い摩擦ダンパーを設置することができず、あるいは非特許文献１に記載されているように片押し型制震デバイスを使用せざるを得ず、いずれにしろ十分な耐震性能を付与することができないという問題を生じていた。

また、ブレースは、引張荷重に対しては、その断面に見あたった耐荷力を期待することができる反面、圧縮荷重に対しては、座屈を考慮して断面を大きくする必要があるため、従来においては、断面が過大となって不経済になるのを回避する観点から、減衰性能が高い摩擦ダンパーをブレースに設置することができず、結果として十分な耐震性能を付与することができないという問題を生じていた。

本発明は、上述した事情を考慮してなされたもので、橋桁等の上部工と橋台との間に設置する場合や、ブレースとラーメン架構との間に設置する場合において、橋台を大型化したりブレースを大断面化せずとも、高い耐震性能を付与することが可能な摩擦ダンパーを提供することを目的とする。

上記目的を達成するため、本発明に係る摩擦ダンパーは請求項１に記載したように、互いに相対移動する摺動側部位及び摩擦側部位のうち、該摺動側部位に取り付けられる摺動材と、前記相対移動によって前記摺動材の摺動面上を摺動するように前記摩擦側部位の近傍に配置される摩擦材と、前記摩擦側部位、前記摩擦材、前記摺動材及び前記摺動側部位を貫通するように荷重伝達ロッドを配置するとともに前記摩擦側部位及び前記摺動側部位で前記摺動材及び前記摩擦材が挟み付けられるように前記荷重伝達ロッドに弾性部材を連結してなる押圧機構とを備えた摩擦ダンパーにおいて、
対向配置された一対の調整部材で構成されるとともに該一対の調整部材の一方がその非対向側で前記摩擦側部位に取り付けられ他方の非対向側に前記摩擦材が取り付けられてなる離間距離調整機構を備え、該離間距離調整機構は、前記一対の調整部材の対向方向に直交する相対変位に対し、所定の範囲内においては前記一対の調整部材の離間距離を変化させることで前記弾性部材の復元力が変化するようになっているとともに、前記範囲外においては前記離間距離の変化を拘束することで前記弾性部材の復元力を維持するようになっているものである。

また、本発明に係る摩擦ダンパーは、前記摺動材を前記摺動側部位の両面に取り付けられた２つの摺動材とし、前記摩擦材を前記２つの摺動材の摺動面上をそれぞれ摺動するように配置された２つの摩擦材とし、前記離間距離調整機構を前記摺動側部位のうち、少なくともいずれか一方の側に配置したものである。

また、本発明に係る摩擦ダンパーは、前記離間距離調整機構を、前記相対変位のうち、前記摺動側部位及び前記摩擦側部位の相対移動が互いに接近する方向である場合の相対変位を正方向の相対変位として該相対変位に対し前記一対の調整部材の離間距離を大きくすることで前記弾性部材の復元力が増加するように構成するとともに、前記相対移動が互いに離間する方向である場合の相対変位を負方向の相対変位として該負方向の相対変位に対し前記一対の調整部材の離間距離を小さくすることで前記弾性部材の復元力が減少するように構成したものである。

また、本発明に係る摩擦ダンパーは、前記負方向の相対変位に対して前記弾性部材の復元力が実質的にゼロとなるように前記離間距離調整機構を構成したものである。

また、本発明に係る摩擦ダンパーは、前記離間距離調整機構を、前記相対変位のうち、前記摺動側部位及び前記摩擦側部位の相対移動が互いに接近する方向である場合の相対変位を正方向の相対変位として該相対変位に対し前記一対の調整部材の離間距離を小さくすることで前記弾性部材の復元力が減少するように構成するとともに、前記相対移動が互いに離間する方向である場合の相対変位を負方向の相対変位として該負方向の相対変位に対し前記一対の調整部材の離間距離を大きくすることで前記弾性部材の復元力が増加するように構成したものである。

また、本発明に係る摩擦ダンパーは、前記正方向の相対変位に対して前記弾性部材の復元力が実質的にゼロとなるように前記離間距離調整機構を構成したものである。

また、本発明に係る摩擦ダンパーは、前記一対の調整部材を、それらの対向面が前記相対変位の方向に対し傾斜角度θで傾斜させることで一方の対向面が他方の対向面を滑動するように構成するとともに、一方の調整部材が他方の調整部材に係止されるように該他方の調整部材に係止部を設けて構成したものである。

また、本発明に係る摩擦ダンパーは、前記傾斜角度θを、
tanθ＜（μ₁−μ₀）／（１＋μ₀μ₁）
μ₁；前記摩擦材が前記摺動面を摺動する際の摩擦係数
μ₀；前記対向面が互いに滑動する際の摩擦係数
を満たすθとしたものである。

また、本発明に係る摩擦ダンパーは、前記一対の調整部材を、平行が保持されつつ離間距離が増減するように両端をピンとしたリンク部材を介して互いに連結されてなる２枚の板体で構成するとともに、該２枚の板体のうちの一方が最大離間位置で他方に係止されるように該他方の板体に係止部を設けたものである。

本発明に係る摩擦ダンパーにおいては、従来と同様、摺動側部位に取り付けられた摺動材と、該摺動側部位に対して相対移動する摩擦側部位の側に設けられ上述した摺動材の摺動面上を摺動する摩擦材と、これらを貫通するように配置された荷重伝達ロッド及び該荷重伝達ロッドに連結された弾性部材からなる押圧機構とを備えるが、本発明ではさらに、対向配置された一対の調整部材で構成されるとともに該一対の調整部材の一方がその非対向側で摩擦側部位に取り付けられ他方の非対向側に摩擦材が取り付けられてなる離間距離調整機構を備え、該離間距離調整機構は、一対の調整部材の対向方向に直交する相対変位に対し、所定の範囲内においては、一対の調整部材の離間距離を変化させることで上述した弾性部材の復元力が変化するようになっているとともに、範囲外においては、離間距離の変化を拘束することで上述した弾性部材の復元力を維持するようになっている。

このようにすると、摺動側部位と摩擦側部位とが相対移動したとき、一対の調整部材に入力される相対変位が所定範囲内の場合には、上述した弾性部材の復元力の変化に伴い、摺動面に対する摩擦材の法線方向荷重も変化し、所定範囲を超えようとする相対変位の場合には、離間距離の変化が拘束されるため、摺動面に対する摩擦材の法線方向荷重も一定となる。

すなわち、本発明に係る摩擦ダンパーによれば、摺動側部位と摩擦側部位との相対移動の方向に応じて摩擦力を変化させることが可能となり、制振デバイスとして建築構造物や土木構造物に適用したとき、摺動側部位と摩擦側部位との相対移動の方向に応じて減衰力を自在に設定することが可能となり、かくして多様な制振制御あるいは制振設計を行うことができる。

摺動側部位及び摩擦側部位は、互いに相対移動する部位であってその相対移動から摩擦力を発生させて減衰力を生じさせることができるのであれば、どのような部位でもかまわないが、橋梁の上部工と橋脚あるいは橋台や、ラーメン架構とブレースが典型的な適用対象となる。

摺動材及び摩擦材は、摺動材の摺動面上を摩擦材がスムーズに摺動するのであれば、それらを単一組で構成してもかまわないが、その場合、弾性部材の復元力又はその反力を、相対移動が許容される形で摺動側部位に作用させねばならないため、単一組構成ではなく、摩擦側部位を摺動側部位の両側に延設されるように構成するとともに、摺動側部位を中心として摺動材及び摩擦材を対称配置する構成が一般的である。

具体的には、摺動材を、摺動側部位の両面に取り付けられた２つの摺動材とし、摩擦材を、２つの摺動材の摺動面上をそれぞれ摺動するように配置された２つの摩擦材とする構成を採用することができる。

ここで、離間距離調整機構は、必ずしも摺動側部位の両側に配置する必要はなく、摺動側部位のうち、いずれか一方の側だけに配置し、他方の側については従来と同様に構成してもかまわないが、発生荷重のバランスあるいは対称配置による安定性を考慮すれば、摺動側部位の両側に配置するのが望ましい。

離間距離調整機構において、一対の調整部材に生じる対向直交方向の相対変位をそれらの離間距離の変化に変換することができる具体的構成は、直線運動をそれに直交する方向の別の直線運動に変換する公知の機構を適宜採用することが可能である。

ここで、上述の離間距離調整機構を、相対変位のうち、摺動側部位及び摩擦側部位の相対移動が互いに接近する方向である場合の相対変位を正方向の相対変位として該相対変位に対し一対の調整部材の離間距離を大きくすることで弾性部材の復元力が増加するように構成するとともに、相対移動が互いに離間する方向である場合の相対変位を負方向の相対変位として該負方向の相対変位に対し一対の調整部材の離間距離を小さくすることで弾性部材の復元力が減少するように構成したならば、例えば橋梁の上部工と橋台との間に設置する摩擦ダンパーに適用した場合、大きな摩擦力が圧縮荷重として橋台に作用しても、橋台背後に拡がる地盤の受働土圧がこれを確実に支持するとともに、引張荷重として橋台に作用する際には摩擦力が小さくなるため、橋台背後に拡がる地盤から橋台に作用する主働土圧と合わせても、橋台底面からの地盤反力で確実に支持することが可能となり、全体としては、橋台の大型化を必要とすることなく、十分な減衰性能を発揮させることが可能となる。

ここで、負方向の相対変位に対し、弾性部材の復元力が実質的にゼロとなるように離間距離調整機構を構成したならば、摩擦ダンパーによる引張荷重が橋台には作用しなくなるため、上述した作用効果がさらに顕著に発揮される。

一方、上述の離間距離調整機構を、正方向の相対変位に対しては一対の調整部材の離間距離を小さくすることで弾性部材の復元力が減少するように構成するとともに、負方向の相対変位に対しては一対の調整部材の離間距離を大きくすることで弾性部材の復元力が増加するように構成したならば、例えばラーメン架構の柱梁接合部とブレース端部との間に設置する摩擦ダンパーに適用した場合、大きな摩擦力が引張荷重としてブレースに作用しても、該ブレースの引張耐力がこれを確実に支持するとともに、圧縮荷重としてブレースに作用する際には摩擦力が小さくなるため、座屈荷重が緩和され、全体としては、ブレースの大断面化を必要とすることなく、十分な減衰性能を発揮させることが可能となる。

ここで、正方向の相対変位に対し、弾性部材の復元力が実質的にゼロとなるように離間距離調整機構を構成したならば、摩擦ダンパーによる圧縮荷重がブレースには作用しなくなるため、上述した作用効果がさらに顕著に発揮される。

離間距離調整機構は上述したように、一対の調整部材の離間距離を正方向の相対変位で大きくすることで弾性部材の復元力が増加するようにかつ負方向の相対変位で小さくすることで弾性部材の復元力が減少するように構成され、あるいは一対の調整部材の離間距離を正方向の相対変位で小さくすることで弾性部材の復元力が減少するようにかつ正方向の相対変位で大きくすることで弾性部材の復元力が増加するように構成されることにより、橋梁においては、橋台の大型化を必要とすることなく、十分な減衰性能を発揮させることが可能となり、ラーメンブレース構造においては、ブレースの大断面化を必要とすることなく、十分な減衰性能を発揮させることが可能となるが、一対の調整部材を具体的にどのように構成するかは任意である。

例えば、一対の調整部材は、それらの対向面を相対変位の方向に対し傾斜角度θで傾斜させることで一方の対向面が他方の対向面を滑動するように構成するとともに、一方の調整部材が他方の調整部材に係止されるように該他方の調整部材に係止部を設けた構成とすることができる。

ここで、傾斜角度θを、
tanθ＜（μ₁−μ₀）／（１＋μ₀μ₁）
μ₁；摩擦材が摺動面を摺動する際の摩擦係数
μ₀；対向面が互いに滑動する際の摩擦係数
を満たすθとしたならば、一対の調整部材が互いの対向面で滑動することなく、摩擦材が摺動面を摺動する事態を未然に回避することが可能となる。

また、一対の調整部材は、平行が保持されつつ離間距離が増減するように両端をピンとしたリンク部材を介して互いに連結されてなる２枚の板体で構成するとともに、該２枚の板体のうちの一方が最大離間位置で他方に係止されるように該他方の板体に係止部を設けた構成とすることができる。

本実施形態に係る摩擦ダンパー１の組立斜視図。 本実施形態に係る摩擦ダンパー１の断面詳細図。 調整部材２１ａ，２１ｂにおける滑動条件を定める際の説明図。 調整部材２１ａ，２１ｂに正方向の相対変位が生じた場合の作用を示した図であり、(a)は周辺配置図、(b)、(c)は調整部材２１ａ，２１ｂの動作状況を示した断面図。 調整部材２１ａ，２１ｂに負方向の相対変位が生じた場合の作用を示した図であり、(a)は周辺配置図、(b)、(c)は調整部材２１ａ，２１ｂの動作状況を示した断面図。 変形例に係る調整部材５１ａ，５１ｂを示した図であり、(a)は詳細断面図、(b)、(c)は調整部材５１ａ，５１ｂの動作状況を示した断面図。 別の変形例に係る調整部材６１ａ，６１ｂを示した図であり、(a)は詳細断面図、(b)、(c)は調整部材６１ａ，６１ｂの動作状況を示した断面図。 変形例に係る摩擦ダンパー１′を示した詳細断面図。 摩擦ダンパー１′の作用を示した図であり、(a)は正方向、(b)は負方向の相対変位が生じた場合の作用をそれぞれ示した説明図。 押圧機構の変形例を示した断面詳細図。 係止部の変形例を示した断面詳細図。

以下、本発明に係る摩擦ダンパーの実施の形態について、添付図面を参照して説明する。

図１は、本実施形態に係る摩擦ダンパーを示した組立斜視図である。同図に示すように、本実施形態に係る摩擦ダンパー１は、橋梁の上部構造（以下、単に上部工）と橋台（いずれも図示せず）との間に設置されるものであって、上部工側から延設される摺動側部位としての連結材２ａと、橋台側から延設され摺動側部位に対して橋軸方向に沿って相対移動する摩擦側部位としての連結材２ｂとの間に介装してあり、Ｈ形鋼で構成された連結材２ａの上フランジ３の上下面でかつウェブ４を中心とした左右位置に、計４つとなるよう、ステンレス板で構成された摺動材５をそれぞれ取り付けてある。なお、連結材２ａの下フランジは、図面の便宜上、省略してある。

摺動材５は、上フランジ３に設けられた長孔状のスリット９とほぼ同形のスリット８をその長手方向に沿って形成してあるとともに、それらの開口がほぼ一致するように上フランジ３に取り付けてあり、スリット８，９は、後述する荷重伝達ロッドとしての高力ボルト１０を挿通できるようになっている。

一方、連結材２ｂは、連結材２ａと同様にＨ形鋼で構成してあるとともに、その上フランジ３の上下面でかつウェブ４を中心とした左右位置に、計４つとなるよう、ブラケット１５をそれぞれ取り付けてある。なお、連結材２ｂの下フランジは、連結材２ａと同様に省略してある。

ブラケット１５は、短冊状の平板１５ａとその基端側に固着された高さ調整ブロック１５ｂとで構成してあるとともに、該高さ調整ブロックが固着された側で連結材２ｂの上フランジ３の上下左右面にそれぞれボルト接合してあり、連結材２ｂとともに橋台側に荷重伝達を行う摩擦側部位として機能する。

また、本実施形態に係る摩擦ダンパー１は、摩擦側部位であるブラケット１５の先端、すなわち平板１５ａの先端と摺動材５との間に、計４つとなるように上フランジ３の上下左右側で離間距離調整機構２０をそれぞれ備える。

離間距離調整機構２０は、一対の調整部材２１ａ，２１ｂを対向配置して構成してあり、該調整部材のうち、調整部材２１ａは、その非対向側にてブラケット１５の平板１５ａの先端に取り付けてあるとともに、調整部材２１ｂの非対向側には、摺動材５の摺動面上を摺動するように摩擦材６を取り付けてある。ブラケット１５を構成する高さ調整ブロック１５ｂは、摩擦材６が摺動材５の摺動面上を摺動するようにその高さを適宜設定しておく。

摩擦材６は、例えばステンレス基板にフェノール樹脂を積層して構成することができる。

本実施形態に係る摩擦ダンパー１は、連結材２ａの上フランジ３、その両面に取り付けられた摺動材５，５、該摺動材の摺動面を摺動する摩擦材６，６及び該摩擦材が調整部材２１ｂに取り付けられてなるブラケット１５，１５を共通に貫通するように高力ボルト１０を配置するとともに、ブラケット１５及び連結材２ａの上フランジ３で摩擦材６及び摺動材５が挟み付けられるように高力ボルト１０に弾性部材としての皿バネ１２を連結してなる押圧機構を備える。

調整部材２１ａ，２１ｂは図２に示すように、それらの対向面３１ａ，３１ｂが該調整部材の相対変位の方向、同図では左右方向に対し傾斜角度θで傾斜するように構成してあるとともに、上述の相対変位に応答して対向面３１ｂが対向面３１ａを滑動するように構成してあり、離間距離調整機構２０は、摺動側部位及び摩擦側部位の相対移動が互いに接近する方向である場合の相対変位を正方向の相対変位、離間する方向の相対変位を負方向の相対変位としたとき、正方向の相対変位に対し、調整部材２１ａ，２１ｂの離間距離を大きくすることで皿バネ１２の復元力が増加するようになっているとともに、負方向の相対変位に対し、調整部材２１ａ，２１ｂの離間距離を小さくすることで皿バネ１２の復元力が減少するようになっている。

対向面３１ａ，３１ｂは例えば、一方にステンレス板を、他方に「テフロン（登録商標）」の商品名でデュポン株式会社から販売されている摩擦低減材が被覆されたステンレス板をそれぞれ取り付けて構成することができる。

調整部材２１ａには、調整部材２１ｂの先端側縁部と反対側縁部がそれぞれ当接することで該調整部材を係止可能な係止部３２を先端側縁部と反対側縁部にそれぞれ突設してあり、離間距離調整機構２０は、調整部材２１ｂの滑動を、係止部３２，３２の内法寸法を限度とした範囲に制限するとともにそれによって調整部材２１ａ，２１ｂの離間距離の変化を拘束することにより、皿バネ１２の復元力が維持されるようになっている。

調整部材２１ｂには、高力ボルト１０が挿通されるボルト挿通孔３３をスリット状に形成してあり、上述した相対変位の範囲内で調整部材２１ｂが往復動できるようになっている。

なお、高力ボルト１０は、台座１１が嵌め込まれた状態でブラケット１５を構成する平板１５ａの先端近傍に形成されたボルト挿通孔７に挿通されるとともに、調整部材２１ａに形成されたボルト挿通孔３４、調整部材２１ｂに形成された長孔状のボルト挿通孔３３、スリット８，９に順次挿通され、さらに反対側に対称配置された調整部材２１ｂのボルト挿通孔３３、調整部材２１ａのボルト挿通孔３４、平板１５ａのボルト挿通孔７に順次挿通された上、先端に皿バネ１２及び台座１３を嵌め込んでその上からナット１４を螺合して締め付けられるようになっており、皿バネ１２とともに、摺動側部位と摩擦側部位との相対移動が拘束されることなく、各摩擦材６を、対応する摺動材５にそれぞれ押圧するための押圧機構として機能する。

本実施形態に係る摩擦ダンパー１においては、摺動側部位としての連結材２ａと摩擦側部位としてのブラケット１５との間に相対移動が生じたとき、その相対移動は、離間距離調整機構２０を構成する調整部材２１ａ，２１ｂにそれらの相対変位として入力するが、該相対変位が、調整部材２１ａの係止部３２によって調整部材２１ｂの滑動が制限されない範囲内のときには、該相対変位によって調整部材２１ａ，２１ｂの離間距離、ひいてはブラケット１５と摩擦材６との高さが変化し、その高さ変化に追従する形で皿バネ１２の復元力が変化するとともに、それに伴って摺動材５の摺動面に対する摩擦材６の法線方向荷重も変化する。

連結材２ａとブラケット１５とが互いに近づく方向に相対移動している、図２であれば連結材２ａが左方向に相対移動しているものとして説明すると、調整部材２１ａに対し調整部材２１ｂが左方向に滑動するため，調整部材２１ａ，２１ｂの離間距離は徐々に大きくなり、それに伴ってブラケット１５と摩擦材６との高さが大きくなるとともに、その高さ変化に追従する形で皿バネ１２の復元力が増加し、摺動材５の摺動面に対する摩擦材６の法線方向荷重も増加する。

この間、すなわち調整部材２１ａ，２１ｂが相互に滑動している間は、摩擦材６が、摺動材５の摺動面を摺動しないように構成しておく。

具体的には、対向面３１ａ，３１ｂにおける上述の傾斜角度θを、
tanθ＜（μ₁−μ₀）／（１＋μ₀μ₁） （１）
μ₁；摩擦材６が摺動材５の摺動面を摺動する際の摩擦係数
μ₀；対向面３１ａ，３１ｂが互いに滑動する際の摩擦係数
を満たすθとすればよい。

すなわち、調整部材２１ｂが上フランジ３から受ける力は、皿バネ１２からの復元力をＮとすると、図３(a)に示すようにμ₁Ｎとなり、傾斜角度θに沿った分力、言い換えると、調整部材２１ｂを調整部材２１ａに対して滑動させようとする力は、
μ₁Ｎcosθ （２）
となる。

一方、調整部材２１ｂが調整部材２１ａから受ける力、言い換えると調整部材２１ａに対する調整部材２１ｂの滑動に抵抗しようとする力は、摩擦抵抗による寄与分と傾斜角度θに沿った力による復元力Ｎによる寄与分とからなり、摩擦抵抗による前者の寄与分は図３(b)、(c)に示すように、
μ₀（Ｎcosθ＋μ₁Ｎsinθ） （３）
となり、傾斜角度θに沿った力による復元力Ｎによる寄与分は同図(b)に示すように、
Ｎsinθ （４）
となるので、調整部材２１ａ，２１ｂが滑動する前に摩擦材６が摺動材５の摺動面を摺動しないようにするためには、
（２）＞（３）＋（４） （４）
の条件を満たすことが必要となり、よって、
μ₁Ｎcosθ＞μ₀（Ｎcosθ＋μ₁Ｎsinθ）＋Ｎsinθ
これを整理すると、
sinθ／cosθ＜（μ₁−μ₀）／（μ₀μ₁＋１）
となって、（１）式を誘導することができる。

次に、連結材２ａとブラケット１５との間の相対移動が上述の滑動範囲を超えて、図２であれば連結材２ａが左方向にさらに相対移動したとき、調整部材２１ａ，２１ｂは、図２で言えば左端に設けられた係止部３２による係止作用によって相対変位が拘束されるため、調整部材２１ａ，２１ｂの離間距離は変化後の状態、上述の例では最大離間距離が維持されるとともに、皿バネ１２の復元力は、上述の例だと最大となった状態で一定に維持される。

そして、摩擦材６は、摺動材５の摺動面を摺動して摩擦力を発生させるが、皿バネ１２の復元力が最大になっているため、摺動面に対する摩擦材６の法線方向荷重、ひいては摩擦ダンパー１の減衰力も最大となる。

次に、交番荷重である地震動に応答する形で連結材２ａとブラケット１５との間の相対移動の方向が反転し、図２であれば連結材２ａが右方向に相対移動を開始したとき、上述したように調整部材２１ａ，２１ｂの滑動が開始する前に摩擦材６と摺動材５との摺動が行われないように構成してあるので、調整部材２１ａに対し調整部材２１ｂが右方向に滑動し、調整部材２１ａ，２１ｂの離間距離が徐々に小さくなるとともに、それに伴ってブラケット１５と摩擦材６との高さが小さくなり、その高さ変化に追従する形で皿バネ１２の復元力が減少するとともに、摺動材５の摺動面に対する摩擦材６の法線方向荷重も減少する。

次に、連結材２ａとブラケット１５との間の相対移動が上述の滑動範囲を超えて、図２であれば連結材２ａが右方向にさらに相対移動したとき、調整部材２１ａ，２１ｂは、図２で言えば右端に設けられた係止部３２による係止作用によって相対変位が拘束されるため、調整部材２１ａ，２１ｂの離間距離は変化後の状態、上述の例では最小離間距離が維持されるとともに、皿バネ１２の復元力は、上述の例だと最小となった状態で一定に維持される。

そして、摩擦材６は、摺動材５の摺動面を摺動して摩擦力を発生させるが、皿バネ１２の復元力が最小になっているため、摺動面に対する摩擦材６の法線方向荷重、ひいては摩擦ダンパー１の減衰力も最小となる。

上述した作用をさらに具体的に説明すると、図４(a)に示すように、橋梁４１が地震力を受けてその上部工である橋桁４２と橋台４３との間に橋軸方向に沿った相対移動を生じたとき、その相対移動は、橋桁４２から延設された摺動側部位としての連結材２ａと橋台４３から延設された摩擦側部位としてのブラケット１５との間に伝達するが、相対移動が同図(a)に示すように橋桁４２から橋台４３に向かう方向であった場合、調整部材２１ａ，２１ｂに入力される相対変位は、調整部材２１ａの係止部３２によって調整部材２１ｂの滑動が制限されない範囲内のときには、摩擦材６と摺動材５との間で摩擦力が生じない状態で調整部材２１ｂが左方向に滑動し、同図(b)に示すように係止部３２による係止作用によって相対変位が拘束された後は、摩擦材６は同図(c)のように、皿バネ１２の復元力が最大になった状態で摺動材５の摺動面を摺動する。

このとき、摩擦力は、最大の状態で橋台４３に作用するが、圧縮荷重として橋台４３に作用するため、地盤からの反力である受働土圧によって確実に支持され、橋台４３やその背後に拡がる地盤の健全性を何ら懸念することなく、摩擦ダンパー１に最大の減衰力を発揮させることができる。

一方、相対移動が図５(a)に示すように橋台４３が橋桁４２から離間する方向であった場合、調整部材２１ａ，２１ｂに入力される相対変位は、調整部材２１ａの係止部３２によって調整部材２１ｂの滑動が制限されない範囲内のときには、摩擦材６と摺動材５との間で摩擦力が生じない状態で調整部材２１ｂが右方向に滑動し、同図(b)に示すように係止部３２による係止作用によって相対変位が拘束された後は、摩擦材６は同図(c)のように、皿バネ１２の復元力が最小になった状態で摺動材５の摺動面を摺動する。

このとき、摩擦力は、引張荷重として橋台４３に作用するが、最小の状態で橋台４３に作用するため、地盤からの主働土圧が加わったとしても、橋台４３及びその底面からの地盤反力によって確実に支持される。

以上説明したように、本実施形態に係る摩擦ダンパー１によれば、摺動側部位である連結材２ａと摩擦側部位であるブラケット１５との相対移動の方向に応じて摩擦力を変化させることが可能となり、制振デバイスとして建築構造物や土木構造物に適用したとき、連結材２ａとブラケット１５との相対移動の方向に応じて減衰力を自在に設定することが可能となり、かくして多様な制振制御あるいは制振設計を行うことができる。

また、本実施形態に係る摩擦ダンパー１によれば、離間距離調整機構２０を、相対変位のうち、正方向の相対変位に対しては、調整部材２１ａ，２１ｂの離間距離を大きくすることで皿バネ１２の復元力が増加するように構成するとともに、負方向の相対変位に対しては、調整部材２１ａ，２１ｂの離間距離を小さくすることで皿バネ１２の復元力が減少するように構成したので、橋梁４１の橋桁４２と橋台４３との間に設置する摩擦ダンパーに適用した場合、大きな摩擦力が圧縮荷重として橋台４３に作用しても、該橋台の背後に拡がる地盤の受働土圧がこれを確実に支持するとともに、引張荷重として橋台４３に作用する際には摩擦力が小さくなるため、橋台４３背後に拡がる地盤から該橋台に作用する主働土圧と合わせても、橋台４３底面からの地盤反力で確実に支持することが可能となり、全体としては、橋台４３の大型化を必要とすることなく、十分な減衰性能を発揮させることが可能となる。

また、本実施形態に係る摩擦ダンパー１によれば、調整部材２１ａ，２１ｂを、それらの対向面３１ａ，３１ｂが相対変位の方向に対し、傾斜角度θで傾斜させることで該対向面が互いに滑動するように構成するとともに、調整部材２１ｂが調整部材２１ａに係止されるように該調整部材に係止部３２を設け、さらに傾斜角度θを、（１）式を満たすθとしたので、調整部材２１ａ，２１ｂが互いの対向面３１ａ，３１ｂで滑動する前に、摩擦材６が摺動材５の摺動面を摺動する事態を防止することができる。

本実施形態では特に言及しなかったが、負方向の相対変位に対して皿バネ１２の復元力が実質的にゼロとなるように離間距離調整機構２０を構成したならば、摩擦ダンパー１による引張荷重が橋台４３には作用しなくなるため、上述した作用効果がさらに顕著に発揮される。

また、本実施形態では、フランジ３の両側に離間距離調整機構２０をそれぞれ配置するようにしたが、これに代えて、いずれか一方のみ、例えば皿バネ１２が配置された側だけに配置し、反対側については、離間距離調整機構２０を省略するとともに摩擦材６をブラケット１５を構成する平板１５ａの先端に直接取り付けるようにしてもよい。

また、本実施形態では、本発明の一対の調整部材を、調整部材２１ａ，２１ｂで構成したが、これに代えて、図６(a)に示すように調整部材５１ａ，５１ｂで構成してもよい。

調整部材５１ａ，５１ｂは、互いに対向配置され、調整部材５１ａの対向側に設けられた鋸状の対向面５２ａと調整部材５１ｂの対向側に設けられた同じく鋸状の対向面５２ｂとが、相対変位の方向に対して傾斜角度θ′に沿って互いに滑動することで互いの離間距離を変化させることができるように構成してあるとともに、調整部材５１ａの底面が係止されるように調整部材５１ｂの先端側縁部には係止部５３を、該調整部材の端面が係止されるように調整部材５１ｂの反対側縁部には係止部５４をそれぞれ設けてある。

また、調整部材５１ａは、その非対向側をブラケット１５を構成する平板１５ａに固着してあるとともに、調整部材５１ｂの非対向側には摩擦材６を取り付けてある。

かかる構成においても、連結材２ａとブラケット１５とが互いに近づく方向に相対移動したとき、図６(b)に示すように上述した滑動によって調整部材５１ａ，５１ｂの離間距離が大きくなるとともに、それに伴って皿バネ１２の復元力が増加し、連結材２ａとブラケット１５とが互いに離間する方向に相対移動したとき、図６(c)に示すように上述した滑動によって調整部材５１ａ，５１ｂの離間距離が小さくなるとともに、それに伴って皿バネ１２の復元力が減少する。

傾斜角度θ′は、傾斜角度θと同様、（１）式を満たすように適宜設定する。

以下、本変形例においても上述した実施形態と同様の作用効果を奏するが、ここではその説明を省略する。

また、本実施形態及び上述の変形例では、相対変位の方向に対し傾斜角度θ、あるいは傾斜角度θ′で傾斜させることで一方の対向面が他方の対向面を滑動するように構成したが、本発明の調整部材は、正方向の相対変位に対して離間距離が大きくなり、負方向の相対変位に対して離間距離が小さくなれば足りるのであって、上述した構成に限定されるものではなく、例えば図７に示した調整部材６１ａ，６１ｂを採用することができる。

調整部材６１ａ，６１ｂは、互いに対向配置され、両端ピンのリンク材６２で相互に連結することで、平行が保持されつつ、互いの離間距離を変化させることができるようになっているとともに、調整部材６１ｂの頂部が調整部材６１ａの底面で、調整部材６１ｂの先端側縁部が調整部材６１ａに突設された係止部６４でそれぞれ係止されるようになっている。

また、調整部材６１ａは、その非対向側をブラケット１５を構成する平板１５ａに固着してあるとともに、調整部材６１ｂの非対向側には摩擦材６を取り付けてある。

かかる構成においても、連結材２ａとブラケット１５とが互いに近づく方向に相対移動したとき、リンク材６２によるリンク機構によって図７(b)に示すように調整部材６１ａ，６１ｂの離間距離が大きくなるとともに、それに伴って皿バネ１２の復元力が増加し、連結材２ａとブラケット１５とが互いに離間する方向に相対移動したとき、図７(c)に示すように上述したリンク機構によって調整部材６１ａ，６１ｂの離間距離が小さくなるとともに、それに伴って皿バネ１２の復元力が減少する。

以下、本変形例においても上述した実施形態と同様の作用効果を奏するが、ここではその説明を省略する。

また、本実施形態では、正方向の相対変位に対しては調整部材２１ａ，２１ｂの離間距離を大きくすることで皿バネ１２の復元力が増加するように、負方向の相対変位に対しては調整部材２１ａ，２１ｂの離間距離を小さくすることで皿バネ１２の復元力が減少するようにそれぞれ構成してなる離間距離調整機構２０を採用した。

しかし、本発明の離間距離調整機構は、かかる構成に限定されるものではなく、例えば上述の構成とは逆の構成を採用することが可能である。

すなわち、図８に示した摩擦ダンパー１′は、正方向の相対変位に対しては調整部材２１ａ，２１ｂの離間距離を小さくすることで皿バネ１２の復元力が減少するように、負方向の相対変位に対しては調整部材２１ａ，２１ｂの離間距離を大きくすることで皿バネ１２の復元力が増加するようにそれぞれ構成してある。なお、他の構成については、本実施形態の摩擦ダンパー１とほぼ同様であるので、ここではその説明を省略する。

かかる変形例においては、摺動側部位としての連結材２ａと摩擦側部位としてのブラケット１５とが互いに近づく方向に相対移動したとき、調整部材２１ａに対する調整部材２１ｂの滑動によって調整部材２１ａ，２１ｂの離間距離、ひいてはブラケット１５と摩擦材６との高さが徐々に小さくなって、その高さ変化に追従する形で皿バネ１２の復元力が減少し、調整部材２１ａ，２１ｂの相対変位が拘束された後は、皿バネ１２の復元力は最小の状態で維持されるため、かかる状態での摩擦ダンパー１′の減衰力は最小となる。

一方、交番荷重である地震動に応答する形で連結材２ａとブラケット１５との間の相対移動の方向が反転したとき、調整部材２１ａに対する調整部材２１ｂの反対方向への滑動によって調整部材２１ａ，２１ｂの離間距離、ひいてはブラケット１５と摩擦材６との高さが徐々に大きくなって、その高さ変化に追従する形で皿バネ１２の復元力が増加し、調整部材２１ａ，２１ｂの相対変位が拘束された後は、皿バネ１２の復元力は最大の状態で維持されるため、かかる状態での摩擦ダンパー１′の減衰力は最大となる。

上述した作用をさらに具体的に説明すると、図９(a)に示すように、ラーメン架構９２及びその構面内に配置されたブレース９１が地震力を受けてラーメン架構９２の柱梁接合部９３とブレース９１の端部との間に該ブレースの橋軸方向に沿った相対移動を生じたとき、その相対移動は、ブレース９１から延設された摺動側部位としての連結材２ａと柱梁接合部９３から延設された摩擦側部位としての連結部２ｂ及びそれにボルト接合されたブラケット１５との間に伝達するが、相対移動が同図(a)に示すようにブレース９１が柱梁接合部９３から離間する方向であった場合、上述したように皿バネ１２の復元力が増加し、調整部材２１ａ，２１ｂの相対変位が拘束された後は、皿バネ１２の復元力は最大の状態に維持される。

ここで、最大状態の摩擦力は、引張荷重としてブレース９１に作用するため、該ブレースの引張耐力で確実に支持される。

一方、相対移動が図９(b)に示すようにブレース９１が柱梁接合部９３に接近する方向であった場合、上述したように皿バネ１２の復元力が減少し、調整部材２１ａ，２１ｂの相対変位が拘束された後は、皿バネ１２の復元力は最小の状態に維持される。

ここで、摩擦力は、圧縮荷重としてブレース９１に作用するが、該摩擦力は最小状態であるため、座屈荷重は大幅に緩和される。

したがって、全体としては、ブレースの大断面化を必要とすることなく、十分な減衰性能を発揮させることが可能となる。なお、正方向の相対変位に対して皿バネ１２の復元力が実質的にゼロとなるように離間距離調整機構２０を構成したならば、摩擦ダンパー１′による圧縮荷重がブレース９１には作用しなくなるため、上述した作用効果はさらに顕著となる。

また、本発明の離間距離調整機構は、そもそも調整部材の離間距離を相対変位の方向に応じて単調に増加させ、あるいは単調に減少させなければならないものでもなく、相対変位に対し、所定の範囲内においては一対の調整部材の離間距離を変化させることで弾性部材の復元力が変化するように構成し、範囲外においては離間距離の変化を拘束することで弾性部材の復元力を維持するように構成すれば足りるものであり、例えば相対変位がゼロ付近において調整部材の離間距離を最も大きくし、相対変位の絶対値が大きくなるにつれて、調整部材の離間距離を小さくする構成を採用することが可能である。

かかる構成によれば、相対速度が最も大きいタイミングで摩擦力が大きくなるため、減衰力をより効率よく発生させることができる。

また、本実施形態では、本発明の押圧機構を、荷重伝達ロッドとしての高力ボルト１０と該高力ボルトに連結された弾性部材としての皿バネ１２とで構成するとともに、該高力ボルトが共通に挿通される形で連結材２ａと各平板１５ａとの間に離間距離調整機構２０をそれぞれ配置したが、上述の押圧機構と離間距離調整機構２０，２０との組み合わせは一組に限定されるものではなく、図１０に示すように、複数組からなる押圧機構及び離間距離調整機構２０，２０を摺動方向に沿ってブラケット１５に設置するようにしてもかまわない。

また、本実施形態では、調整部材２１ａの先端側縁部と反対側縁部にそれぞれ係止部３２を突設することで、調整部材２１ｂがその先端側縁部と反対側縁部でそれぞれ係止されるように構成したが、本発明の係止部は、一方の調整部材が他方の調整部材に係止されるようになっていれば足りるものであり、上述の構成に代えて、図１１に示す変形例を採用することができる。

すなわち、同図に示した調整部材１０１ａ，１０１ｂは、調整部材２１ａ，２１ｂと同様、それらの対向面３１ａ，３１ｂが該調整部材の相対変位の方向に対し傾斜角度θで傾斜するように構成してあるとともに、上述の相対変位に応答して対向面３１ｂが対向面３１ａを滑動するように構成してあるが、本変形例では、ボルト挿通孔３４を挟むようにしてかつ上述した相対変位の方向に延びるように長溝１０２，１０２を対向面３１ａに設けてあるとともに、対向面３１ｂには、ボルト挿通孔３３を挟むようにして丸穴１０４，１０４を設けてあり、該各丸穴に嵌め込んだピン１０３，１０３の先端を長溝１０２，１０２に挿入することで、ピン１０３，１０３及び長溝１０２，１０２が係止部として作用し、調整部材１０１ａに対する調整部材１０１ｂの滑動を、長溝１０２の溝長さを限度とした範囲に制限するとともに、それによって調整部材１０１ａ，１０１ｂの離間距離の変化を拘束して、皿バネ１２の復元力が維持されるようになっている。

なお、その他の構成や作用効果については上述した実施形態と同様であるので、ここではその説明を省略する。

１，１′ 摩擦ダンパー
２ａ 連結材（摺動側部位）
２ｂ 連結材（摩擦側部位）
３ 上フランジ（摺動側部位）
５ 摺動材
６ 摩擦材
１０ 高力ボルト（荷重伝達ロッド、押圧機構）
１２ 皿バネ（弾性部材、押圧機構）
１５ ブラケット（摩擦側部位）
１５ａ 平板（摩擦側部位）
２０ 離間距離調整機構
２１ａ，２１ｂ、１０１ａ，１０１ｂ 調整部材
３１ａ，３１ｂ 対向面
３２ 係止部
５１ａ，５１ｂ 調整部材
５２ａ，５２ｂ 対向面
５３，５４ 係止部
６１ａ，６１ｂ 調整部材
６２ リンク部材
６３，６４ 係止部
１０３ 係止ピン（係止部）
１０２ 長溝（係止部）

Claims (9)

1. 互いに相対移動する摺動側部位及び摩擦側部位のうち、該摺動側部位に取り付けられる摺動材と、前記相対移動によって前記摺動材の摺動面上を摺動するように前記摩擦側部位の近傍に配置される摩擦材と、前記摩擦側部位、前記摩擦材、前記摺動材及び前記摺動側部位を貫通するように荷重伝達ロッドを配置するとともに前記摩擦側部位及び前記摺動側部位で前記摺動材及び前記摩擦材が挟み付けられるように前記荷重伝達ロッドに弾性部材を連結してなる押圧機構とを備えた摩擦ダンパーにおいて、
   対向配置された一対の調整部材で構成されるとともに該一対の調整部材の一方がその非対向側で前記摩擦側部位に取り付けられ他方の非対向側に前記摩擦材が取り付けられてなる離間距離調整機構を備え、該離間距離調整機構は、前記一対の調整部材の対向方向に直交する相対変位に対し、所定の範囲内においては前記一対の調整部材の離間距離を変化させることで前記弾性部材の復元力が変化するようになっているとともに、前記範囲外においては前記離間距離の変化を拘束することで前記弾性部材の復元力を維持するようになっていることを特徴とする摩擦ダンパー。
2. 前記摺動材を前記摺動側部位の両面に取り付けられた２つの摺動材とし、前記摩擦材を前記２つの摺動材の摺動面上をそれぞれ摺動するように配置された２つの摩擦材とし、前記離間距離調整機構を前記摺動側部位のうち、少なくともいずれか一方の側に配置した請求項１記載の摩擦ダンパー。
3. 前記離間距離調整機構は、前記相対変位のうち、前記摺動側部位及び前記摩擦側部位の相対移動が互いに接近する方向である場合の相対変位を正方向の相対変位として該相対変位に対し前記一対の調整部材の離間距離を大きくすることで前記弾性部材の復元力が増加するようになっているとともに、前記相対移動が互いに離間する方向である場合の相対変位を負方向の相対変位として該負方向の相対変位に対し前記一対の調整部材の離間距離を小さくすることで前記弾性部材の復元力が減少するようになっている請求項１又は請求項２記載の摩擦ダンパー。
4. 前記負方向の相対変位に対して前記弾性部材の復元力が実質的にゼロとなるように前記離間距離調整機構を構成した請求項３記載の摩擦ダンパー。
5. 前記離間距離調整機構は、前記相対変位のうち、前記摺動側部位及び前記摩擦側部位の相対移動が互いに接近する方向である場合の相対変位を正方向の相対変位として該相対変位に対し前記一対の調整部材の離間距離を小さくすることで前記弾性部材の復元力が減少するようになっているとともに、前記相対移動が互いに離間する方向である場合の相対変位を負方向の相対変位として該負方向の相対変位に対し前記一対の調整部材の離間距離を大きくすることで前記弾性部材の復元力が増加するようになっている請求項１又は請求項２記載の摩擦ダンパー。
6. 前記正方向の相対変位に対して前記弾性部材の復元力が実質的にゼロとなるように前記離間距離調整機構を構成した請求項５記載の摩擦ダンパー。
7. 前記一対の調整部材を、それらの対向面が前記相対変位の方向に対し傾斜角度θで傾斜させることで一方の対向面が他方の対向面を滑動するように構成するとともに、一方の調整部材が他方の調整部材に係止されるように該他方の調整部材に係止部を設けて構成した請求項３乃至請求項６のいずれか一記載の摩擦ダンパー。
8. 前記傾斜角度θを、
   tanθ＜（μ₁−μ₀）／（１＋μ₀μ₁）
   μ₁；前記摩擦材が前記摺動面を摺動する際の摩擦係数
   μ₀；前記対向面が互いに滑動する際の摩擦係数
   を満たすθとした請求項７記載の摩擦ダンパー。
9. 前記一対の調整部材を、平行が保持されつつ離間距離が増減するように両端をピンとしたリンク部材を介して互いに連結されてなる２枚の板体で構成するとともに、該２枚の板体のうちの一方が最大離間位置で他方に係止されるように該他方の板体に係止部を設けた請求項３乃至請求項６のいずれか一記載の摩擦ダンパー。

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