JP2016098160A - フロートガラス製造装置、およびフロートガラス製造方法 - Google Patents

Abstract

【課題】ヒータの劣化を抑制できる構造を有するフロートガラス製造装置を提供する。【解決手段】溶融金属Ｍが貯留されるボトム１１ａとルーフ１１ｂとを有するフロートバス１０の内部空間ＡＲを下方空間ＡＲ１と上方空間ＡＲ２とに二分するルーフレンガ層１６と、ルーフレンガ層１６を貫通して設置される第１のヒータ３３と、第２のヒータ３４からなる複数のヒータ３０と、を含み、第１のヒータ３３および第２のヒータ３４は、それぞれ、少なくとも一部が上方空間ＡＲ２に位置する非発熱部３３ａ，３４ａと、少なくとも一部が下方空間ＡＲ１に位置する発熱部３３ｂ，３４ｂと、を有し、第１のヒータ３３における発熱部３３ｂの外径と、第１のヒータ３３における非発熱部３３ａの外径と、は同じであり、第２のヒータ３４における発熱部３４ｂの外径は、第２のヒータ３４における非発熱部３４ａの外径よりも大きい、フロートガラス製造装置。【選択図】図４

Description

本発明は、フロートガラス製造装置、およびフロートガラス製造方法に関する。

たとえば、特許文献１には、溶融ガラスを溶融金属の浴面に連続的に供給してガラスリボンを形成するフロートガラス製造装置が記載されている。このようなフロートガラス製造装置においては、溶融金属の浴槽の天井から吊り下げられた複数のヒータによってガラスリボンの温度分布が制御される。

特開２０１１−２２５３８６号公報

ところで、近年、ガラスの薄板化、およびガラスの板厚精度の向上に対する要求が高まっている。また、高粘性硝材を用いた低熱収縮性のガラスの需要が高まっている。これらの要求に伴って、フロートガラス製造装置におけるヒータの出力は増加する傾向にあった。

しかし、ヒータの出力が増加するほど、ヒータの温度は高くなる。これにより、ヒータが劣化する問題があった。

本発明の一つの態様は、上記問題点に鑑みて成されたものであって、ヒータの劣化を抑制できる構造を有するフロートガラス製造装置、およびヒータの劣化を抑制できるフロートガラス製造方法を提供することを目的の一つとする。

本発明のフロートガラス製造装置の一つの態様は、粘度が１０^４ｄＰａ・ｓとなる温度が１１００℃以上であるガラスを形成するフロートガラス製造装置であって、溶融金属が貯留されるボトムと該ボトムを覆うルーフとを有するフロートバスを備え、前記フロートバスは、前記フロートバスの内部空間を下方空間と上方空間とに二分するルーフレンガ層と、上下方向に延び、かつ、前記ルーフレンガ層を貫通して設置される複数のヒータと、を有し、前記複数のヒータは、第１のヒータと、第２のヒータと、を含み、前記第１のヒータおよび前記第２のヒータは、それぞれ、少なくとも一部が前記上方空間に位置する非発熱部と、少なくとも一部が前記下方空間に位置する発熱部と、を有し、前記第１のヒータにおける前記発熱部の外径と、前記第１のヒータにおける前記非発熱部の外径と、は同じであり、前記第２のヒータにおける前記発熱部の外径は、前記第２のヒータにおける前記非発熱部の外径よりも大きいことを特徴とする。

前記第２のヒータにおける前記発熱部の上下方向の寸法は、前記第１のヒータにおける前記発熱部の上下方向の寸法よりも大きい構成としてもよい。

前記フロートバスを上方から視た際の前記複数のヒータが配置される領域は、前記溶融金属上に形成されるガラスリボンの搬送方向、および前記搬送方向と直交する幅方向に沿って区割りされた複数の区画を有し、前記第２のヒータの少なくとも一つは、前記複数の区画のうち、前記区画における前記ヒータの出力が３０ｋＷ／ｍ^２以上となる区画に設置される構成としてもよい。

前記フロートバスを上方から視た際の前記複数のヒータが配置される領域は、前記溶融金属上に形成されるガラスリボンの搬送方向、および前記搬送方向と直交する幅方向に沿って区割りされた複数の区画を有し、前記第２のヒータの少なくとも一つは、前記フロートバスを上方から視た際に前記ガラスリボンの粘度が１０^３．８ｄＰａ・ｓ以上、１０^７．５ｄＰａ・ｓ以下となる領域に位置する前記区画のうち、前記幅方向の両端に位置する第１区画、および前記第１区画と前記幅方向に隣接する第２区画の少なくとも一つに設置される構成としてもよい。

前記フロートバスを上方から視た際の前記複数のヒータが配置される領域は、前記溶融金属上に形成されるガラスリボンの搬送方向、および前記搬送方向と直交する幅方向に沿って区割りされた複数の区画を有し、前記第２のヒータの少なくとも一つは、前記フロートバスを上方から視た際に前記ガラスリボンの粘度が１０^３．８ｄＰａ・ｓ以上、１０^７．５ｄＰａ・ｓ以下となる領域に位置する前記区画のうち、前記幅方向の中央に位置する第３区画、および前記第３区画と前記幅方向に隣接する第４区画の少なくとも一つに設置される構成としてもよい。

前記フロートバスを上方から視た際の前記複数のヒータが配置される領域は、前記溶融金属上に形成されるガラスリボンの搬送方向、および前記搬送方向と直交する幅方向に沿って区割りされた複数の区画を有し、前記複数の区画は、前記ガラスリボンの所定の流線に沿って規定され、前記第２のヒータの少なくとも一つは、上方から視た際に前記流線と重なる区画のうちの少なくとも一つに設置される構成としてもよい。

前記ルーフレンガ層における前記第２のヒータが設置される部分の上下方向の寸法は、前記ルーフレンガ層における前記第１のヒータが設置される部分の上下方向の寸法よりも大きい構成としてもよい。

前記第２のヒータは、前記発熱部と前記非発熱部とを接合する接合部を有し、前記接合部の少なくとも一部の外径は、前記発熱部の外径以下であり、かつ、前記非発熱部の外径よりも大きい構成としてもよい。

前記接合部の上端は、前記ルーフレンガ層の下端よりも下側に位置する構成としてもよい。

前記接合部の上端は、前記ルーフレンガ層の下端よりも上側に位置する構成としてもよい。

前記接合部の外径は、前記非発熱部から前記発熱部に向かうに従って大きくなる構成としてもよい。

前記フロートバスは、前記上方空間を、前記溶融金属上に形成されるガラスリボンの搬送方向と直交する幅方向に沿って分割する仕切部材を有し、前記仕切部材は、前記ガラスリボンの外縁部の少なくとも一部に沿って設けられ、前記第２のヒータの少なくとも一部は、前記仕切部材によって前記幅方向に分割された前記上方空間のうち、前記幅方向の両端に位置する両端空間に設置されている構成としてもよい。

本発明のフロートガラス製造方法の一つの態様は、溶融金属が貯留されるボトムと該ボトムを覆うルーフとを有するフロートバスを用いて、粘度が１０^４ｄＰａ・ｓとなる温度が１１００℃以上であるガラスを形成するフロートガラス製造方法であって、前記フロートバスの内部空間は、ルーフレンガ層によって上方空間と下方空間とに二分され、上下方向に延び、かつ、前記ルーフレンガ層を貫通して設置される複数のヒータによって、前記溶融金属上に形成されるガラスリボンを加熱することを含み、前記複数のヒータは、第１のヒータと、第２のヒータと、を含み、前記第１のヒータおよび前記第２のヒータは、それぞれ、少なくとも一部が前記上方空間に位置する非発熱部と、前記非発熱部より下側に設けられ少なくとも一部が前記下方空間に位置する発熱部と、を有し、前記第１のヒータにおける前記発熱部の太さと、前記第１のヒータにおける前記非発熱部の太さと、は同じであり、前記第２のヒータにおける前記発熱部の太さは、前記第２のヒータにおける前記非発熱部の太さよりも大きいことを特徴とする。

前記上方空間は、前記ガラスリボンの外縁部の少なくとも一部に沿って設けられる仕切部材によって、前記ガラスリボンの搬送方向と直交する幅方向に沿って少なくとも３つ以上の空間に分割され、前記ガラスリボンを加熱することは、前記分割された上方空間のうち、前記幅方向の両端に位置する両端空間に設置された前記第２のヒータによって、前記ガラスリボンを加熱することを含む製造方法としてもよい。

前記上方空間に還元性ガスを導入することを含み、前記還元性ガスは、前記両端空間よりも内側に位置する内側空間における前記還元性ガスの濃度が、前記両端空間における前記還元性ガスの濃度よりも低くなるように、導入される製造方法としてもよい。

前記両端空間に還元性ガスを導入することと、前記両端空間よりも内側に位置する内側空間に不活性ガスを導入することと、を含む製造方法としてもよい。

製造されるフロートガラスは、無アルカリガラスである製造方法としてもよい。

前記無アルカリガラスは、酸化物基準の質量％表示で、ＳｉＯ_２：５０％以上、７３％以下、Ａｌ_２Ｏ_３：１０．５％以上、２４％以下、Ｂ_２Ｏ_３：０％以上、１２％以下、ＭｇＯ：０％以上、１０％以下、ＣａＯ：０％以上、１４．５％以下、ＳｒＯ：０％以上、２４％以下、ＢａＯ：０％以上、１３．５％以下、ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ：８％以上、２９．５％以下、ＺｒＯ_２：０％以上、５％以下、を含有する製造方法としてもよい。

前記無アルカリガラスのガラス転移点は、７３０℃以上、８５０℃以下であり、前記無アルカリガラスの粘度は、１０^４ｄＰａ・ｓとなる温度が１２２０℃以上、１３５０℃以下であり、前記無アルカリガラスは、酸化物基準の質量％表示で、ＳｉＯ_２：５７％以上、６５％以下、Ａｌ_２Ｏ_３：１４％以上、２３％以下、Ｂ_２Ｏ_３：０％以上、５．５％以下、ＭｇＯ：１％以上、８．５％以下、ＣａＯ：３％以上、１２％以下、ＳｒＯ：０％以上、１０％以下、ＢａＯ：０％以上、５％以下、ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ：１２％以上、２３％以下、ＺｒＯ_２：０％以上、５％以下、を含有する製造方法としてもよい。

本発明の一つの態様によれば、ヒータの劣化を抑制できる構造を有するフロートガラス製造装置、およびヒータの劣化を抑制できるフロートガラス製造方法が提供される。

本実施形態のフロートガラス製造装置の部分を示す断面図である。 本実施形態のフロートバスを示す平面図である。 本実施形態のフロートバスを示す平面図である。 本実施形態のフロートバスを示す図であって、図１におけるIV−IV断面の部分を示す図である。 本実施形態の第２のヒータを示す部分拡大断面図である。 本実施形態の第２のヒータの他の一例を示す部分拡大断面図である。

以下、図面を参照しながら、本発明の実施形態に係るフロートガラス製造装置およびフロートガラス製造方法について説明する。
なお、本発明の範囲は、以下の実施の形態に限定されるものではなく、本発明の技術的思想の範囲内で任意に変更可能である。また、以下の図面においては、各構成をわかりやすくするために、実際の構造と各構造における縮尺や数等を異ならせる場合がある。

なお、図面においては、適宜３次元直交座標系としてＸＹＺ座標系を示し、Ｚ軸方向を上下方向とし、Ｘ軸方向を図２に示すフロートバス１０の長さ方向とし、Ｙ軸方向をフロートバス１０の幅方向とする。フロートバス１０の長さ方向は、図２における左右方向であり、本明細書においては、ガラスリボンＧＲの搬送方向である。また、フロートバス１０の幅方向は、図２における左右方向であり、ガラスリボンＧＲの搬送方向と直交する幅方向である。

なお、本明細書において、ガラスリボンＧＲの搬送方向とは、平面視においてガラスリボンＧＲが搬送される方向である。
また、本明細書において、上流側および下流側とは、フロートガラス製造装置１内におけるガラスリボンＧＲの搬送方向（Ｘ軸方向）に対するものである。すなわち、本明細書においては、＋Ｘ側が下流側であり、−Ｘ側が上流側である。

また、本明細書において、幅方向（Ｙ軸方向）の内側とは、幅方向において、フロートバス１０の幅方向の中心が位置する側である。本明細書において、幅方向の外側とは、幅方向において、フロートバス１０の幅方向の中心が位置する側と反対側である。

なお、以下の説明においては、特に断りのない限り、幅方向とは、フロートバス１０の幅方向およびガラスリボンＧＲの幅方向を意味するものとし、搬送方向とは、ガラスリボンＧＲの搬送方向を意味するものとする。

図１は、本実施形態のフロートガラス製造装置１の部分を示す断面図（ＺＸ断面図）である。図２から図４は、フロートバス１０を示す図である。図２および図３は、平面図である。図４は、図１におけるIV−IV断面（ＹＺ断面）の部分を示す図である。図５は、異径ヒータ３４を示す部分拡大断面図である。図２および図３においては、ルーフ１１ｂの図示を省略している。また、図３においては、トップロール２０〜２９の図示を省略している。

本実施形態のフロートガラス製造装置１は、粘度が１０^４ｄＰａ・ｓとなる温度が１１００℃以上であるガラスを形成する装置である。フロートガラス製造装置１は、図１に示すように、内部空間ＡＲを有するフロートバス１０を備える。また、フロートガラス製造装置１は、図示しない溶融炉と、図示しない徐冷炉と、を備える。

フロートバス１０は、内部空間ＡＲ内においてガラスリボンＧＲを成形する装置である。フロートバス１０の上流側（−Ｘ側）には、図示しない溶融炉が接続されている。溶融炉は、リップ１９を介して、上流側からフロートバス１０に貯留された溶融金属Ｍの表面Ｍａ上に溶融ガラスＧｍを供給する。溶融ガラスＧｍは、ツイール１８により流量を制御されつつ、溶融金属Ｍの表面Ｍａ上に連続的に供給される。

フロートバス１０の下流側（＋Ｘ側）には、図示しない徐冷炉が接続されている。徐冷炉は、フロートバス１０で成形されたガラスリボンＧＲを冷却する。

フロートバス１０は、ボトム１１ａと、ルーフ１１ｂと、複数のヒータ３０と、複数の制御装置４０と、を有する。また、フロートバス１０は、図２に示すように、複数のトップロール２０〜２９を有する。また、フロートバス１０は、図４に示すように、サイドシール１７と、仕切部材５０と、を有する。複数のヒータ３０は、同径ヒータ３３と、異径ヒータ３４と、を含む。
なお、同径ヒータ３３は、第１のヒータに相当する。異径ヒータ３４は、第２のヒータに相当する。

図１に示すように、ボトム１１ａには、溶融金属Ｍが貯留されている。ルーフ１１ｂは、ボトム１１ａの上側（＋Ｚ側）を覆っている。複数のヒータ３０は、ルーフ１１ｂに設けられている。複数のヒータ３０は、制御装置４０によって制御され、溶融金属Ｍ上に形成されるガラスリボンＧＲを加熱可能となっている。図４に示すように、サイドシール１７は、ボトム１１ａとルーフ１１ｂとの間に設けられている。仕切部材５０は、フロートバス１０の上方空間ＡＲ２を仕切っている。
以下、フロートバス１０の各部について詳細に説明する。

（ボトム）
ボトム１１ａは、図１に示すように、ボトム本体１２と、ボトムケーシング１３と、を有する。
ボトム本体１２の上側（＋Ｚ側）の面には、下側（−Ｚ側）に凹となる貯留槽１２ａが形成されている。貯留槽１２ａの内部には、溶融金属Ｍが貯留される。溶融金属Ｍは、たとえば、溶融スズ、溶融スズ合金等である。ボトム本体１２の材質は、たとえば、粘土質レンガ等である。

ボトムケーシング１３は、ボトム本体１２の外側面を覆っている。ボトムケーシング１３は、たとえば、鋼製である。

（ルーフ）
ルーフ１１ｂは、ボトム１１ａの上側（＋Ｚ側）に配置されている。ルーフ１１ｂは、ルーフケーシング１５と、サイドウォール１４と、ルーフレンガ層１６と、を有する。すなわち、フロートバス１０は、ルーフレンガ層１６を有する。

ルーフケーシング１５は、たとえば、フロートバス１０が設置されている建物の梁等の図示しない上部構造から吊り下げられている。ルーフケーシング１５は、下側（−Ｚ側）に開口する箱型である。図４に示すように、ルーフケーシング１５の上面には、ガス導入口１５ａ，１５ｂが設けられている。ガス導入口１５ａは、上方空間ＡＲ２のうち後述する両端空間ＡＲ２１と連通して設けられている。ガス導入口１５ｂは、上方空間ＡＲ２のうち後述する内側空間ＡＲ２２と連通して設けられている。ルーフケーシング１５は、たとえば、鋼製である。

サイドウォール１４は、ルーフケーシング１５における下側（−Ｚ側）の部分の内側に固定されている。サイドウォール１４の材質は、たとえば、保温レンガ、シリマナイト等である。

ルーフレンガ層１６は、サイドウォール１４の内側に設けられている。ルーフレンガ層１６は、図示しない格子状に組まれた骨組みの上に、ＰＢＡと呼ばれる略直方体状のレンガブロックを載置して構成される。格子状に組まれた骨組みは、たとえば、ルーフケーシング１５の内側の天面から吊り下げられている。これにより、ルーフレンガ層１６は、所望の高さに配置される。

ルーフレンガ層１６は、フロートバス１０の内部空間ＡＲを下方空間ＡＲ１と上方空間ＡＲ２とに二分する。
下方空間ＡＲ１は、フロートバス１０の内部空間ＡＲのうちボトム１１ａとルーフ１１ｂとの間に位置する空間である。下方空間ＡＲ１は、溶融金属Ｍおよび溶融金属Ｍ上に形成されるガラスリボンＧＲと接している。

上方空間ＡＲ２は、フロートバス１０の内部空間ＡＲのうちルーフ１１ｂの内部に位置する空間である。上方空間ＡＲ２は、ルーフレンガ層１６とサイドウォール１４との上側（＋Ｚ側）に位置する。上方空間ＡＲ２は、後述するルーフレンガ層１６に設けられた貫通孔１６ｃを介して、下方空間ＡＲ１と連通している。上方空間ＡＲ２は、図４に示すように、仕切部材５０によって、両端空間ＡＲ２１と、内側空間ＡＲ２２と、に仕切られている。詳細については、後述する。

ルーフレンガ層１６は、同径ヒータ３３が設置される部分と、異径ヒータ３４が設置される部分とで上下方向（Ｚ軸方向）の寸法が異なる。ルーフレンガ層１６における異径ヒータ３４が設置される部分の上下方向の寸法Ｔ２は、ルーフレンガ層１６における同径ヒータ３３が設置される部分の上下方向の寸法Ｔ１よりも大きい。

ルーフレンガ層１６における異径ヒータ３４が設けられている部分の寸法Ｔ２は、たとえば、ルーフレンガ層１６における同径ヒータ３３が設置される部分の寸法Ｔ１の１．１倍以上、１．３倍以下である。寸法Ｔ２をこのような範囲内とすることで、下方空間ＡＲ１から上方空間ＡＲ２への入熱を好適に低減しつつ、ヒータ３０に対する配線作業が困難になることを抑制できる。

ルーフレンガ層１６の上面１６ａのうち同径ヒータ３３が設けられている部分は、たとえば、サイドウォール１４の上面とほぼ同じ高さとなるように配置されている。ルーフレンガ層１６の上面１６ａのうち異径ヒータ３４が設けられている部分は、たとえば、サイドウォール１４の上面より上側（＋Ｚ側）に位置するように配置されている。

ルーフレンガ層１６の下面１６ｂの高さは、同径ヒータ３３が設けられている部分および異径ヒータ３４が設けられている部分のいずれにおいても同じである。すなわち、本実施形態においてルーフレンガ層１６の下面１６ｂは、段差なく連続した平坦面である。

ルーフレンガ層１６には、図５に示すように、ルーフレンガ層１６を上下方向（Ｚ軸方向）に貫通する貫通孔１６ｃが設けられている。貫通孔１６ｃは、複数設けられている。

（サイドシール）
サイドシール１７は、図４に示すように、ボトム本体１２の上面に設けられている。サイドシール１７は、ボトム１１ａとルーフ１１ｂとの上下方向の隙間をシールする。これにより、ボトム１１ａとルーフ１１ｂとサイドシール１７とによって囲まれた略密閉された内部空間ＡＲが形成される。サイドシール１７は、たとえば、鋼製箱状である。

（ヒータ）
フロートバス１０において複数のヒータ３０は、たとえば、数千本程度、設置されている。複数のヒータ３０は、図１に示すように、上下方向（Ｚ軸方向）に延びている。複数のヒータ３０は、ルーフレンガ層１６を貫通して設置されている。本実施形態において複数のヒータ３０は、たとえば、中実の円柱形状である。複数のヒータ３０の材質は、たとえば、炭化ケイ素（ＳｉＣ）である。本実施形態において複数のヒータ３０は、図４に示すように、複数の同径ヒータ３３と、複数の異径ヒータ３４と、を含む。

本実施形態においては、たとえば、３つの同径ヒータ３３の下端が連結部材３５によって連結されることで、同径ヒータユニット３１が構成されている。本実施形態においては、たとえば、３つの異径ヒータ３４の下端が連結部材３５によって連結されることで、異径ヒータユニット３２が構成されている。

異径ヒータ３４は、図５に示すように、ルーフレンガ層１６に設けられた貫通孔１６ｃに挿通されている。異径ヒータ３４は、非発熱部３４ａと、発熱部３４ｂと、接合部３４ｃと、を有する。

非発熱部３４ａは、発熱部３４ｂに給電する部分である。非発熱部３４ａの電気抵抗は、比較的小さい。本実施形態において異径ヒータ３４の非発熱部３４ａの下端は、ルーフレンガ層１６の下面１６ｂよりもわずかに下側（−Ｚ側）に位置する。非発熱部３４ａは、下方空間ＡＲ１に位置する部分と、貫通孔１６ｃの内部に位置する部分と、上方空間ＡＲ２に位置する部分と、を有する。すなわち、非発熱部３４ａは、少なくとも一部が上方空間ＡＲ２に位置する。

非発熱部３４ａの外周面と貫通孔１６ｃの内周面との距離Ｌ３の周方向平均は、たとえば、１０ｍｍ以下である。距離Ｌ３をこのような範囲内とすることで、下方空間ＡＲ１から上方空間ＡＲ２への入熱を好適に抑制できる。

非発熱部３４ａの上方空間ＡＲ２に位置する部分には、ピン３８が貫通して設けられている。ピン３８は、たとえば、ルーフレンガ層１６の上面１６ａと直接的に接触している。ピン３８によって、異径ヒータ３４は上下方向（Ｚ軸方向）に支持されている。

なお、ピン３８は、たとえば、ルーフレンガ層１６の上面１６ａと図示しないワッシャーを介して接触していてもよい。その場合、たとえば、ワッシャーは、金属製である。

非発熱部３４ａの上端には、ストラップ３６が接続されている。ストラップ３６は、たとえば、アルミニウム製である。ストラップ３６は、図４に示すように、電線３７を介して制御装置４０と接続されている。これにより、制御装置４０と異径ヒータ３４とが電気的に接続される。なお、たとえば、電線３７が図示しないブスバーに接続され、ブスバーが制御装置４０と接続されている構成を採用してもよい。

本実施形態において異径ヒータ３４の発熱部３４ｂの上端は、ルーフレンガ層１６の下面１６ｂよりも下側（−Ｚ側）に位置する。すなわち、発熱部３４ｂの全体は、下方空間ＡＲ１に位置する。

発熱部３４ｂは、溶融金属Ｍ上に形成されるガラスリボンＧＲを加熱するための熱を発する部分である。発熱部３４ｂには、電線３７、ストラップ３６および非発熱部３４ａを介して、電流が供給される。発熱部３４ｂの電気抵抗は、比較的大きい。そのため、発熱部３４ｂは、電流が供給されることにより発熱する。

なお、本明細書において、非発熱部とは、ヒータにおける発熱が一切生じない部分のみを含むものではなく、ヒータにおける発熱部に比べて発熱量が小さい部分も含む。実際には、非発熱部を介して発熱部に電流が供給されるため、非発熱部はわずかながら発熱する。

異径ヒータ３４における発熱部３４ｂの外径Ｄ２２は、異径ヒータ３４における非発熱部３４ａの外径Ｄ２１よりも大きい。発熱部３４ｂの外径Ｄ２２は、たとえば、非発熱部３４ａの外径Ｄ２１の１．１倍以上、１．５倍以下である。発熱部３４ｂの外径Ｄ２２をこのような範囲とすることで、異径ヒータ３４の劣化を好適に抑制できる。

なお、本明細書において、発熱部の外径とは、発熱部全体の外径の平均を含む。また、本明細書において、非発熱部の外径とは、非発熱部全体の外径の平均を含む。

異径ヒータ３４における非発熱部３４ａの外径Ｄ２１は、たとえば、後述する同径ヒータ３３の非発熱部３３ａの外径Ｄ１１と同じである。

異径ヒータ３４における発熱部３４ｂの上下方向（Ｚ軸方向）の寸法Ｌ２は、同径ヒータ３３における後述する発熱部３３ｂの上下方向の寸法Ｌ１よりも大きい。異径ヒータ３４の発熱部３４ｂの寸法Ｌ２は、たとえば、同径ヒータ３３の発熱部３３ｂの寸法Ｌ１の１．１倍以上、１．５倍以下である。寸法Ｌ２をこのような範囲とすることで、異径ヒータ３４の劣化を好適に抑制できる。

異径ヒータ３４における発熱部３４ｂの下端は、後述する同径ヒータ３３における発熱部３３ｂの下端よりも下側（−Ｚ側）に位置する。すなわち、異径ヒータ３４における発熱部３４ｂは、同径ヒータ３３における発熱部３３ｂよりも、ボトム本体１２に貯留された溶融金属Ｍおよび溶融金属Ｍ上に形成されたガラスリボンＧＲに近い位置に配置されている。

接合部３４ｃは、非発熱部３４ａと発熱部３４ｂとを接合する。接合部３４ｃは、非発熱部３４ａの下端と、発熱部３４ｂの上端と、に接続されている。本実施形態においては、非発熱部３４ａの下端がルーフレンガ層１６の下面１６ｂよりも下側（−Ｚ側）に位置するため、接合部３４ｃの上端は、ルーフレンガ層１６の下面１６ｂ、すなわち、ルーフレンガ層１６の下端よりも下側に位置する。本実施形態において接合部３４ｃは、たとえば、テーパ形状である。接合部３４ｃの外径は、非発熱部３４ａから発熱部３４ｂに向かうに従って大きくなる。接合部３４ｃの上端の外径は、非発熱部３４ａの外径Ｄ２１と同じである。接合部３４ｃの下端の外径は、発熱部３４ｂの外径Ｄ２２と同じである。すなわち、接合部３４ｃの少なくとも一部の外径は、発熱部３４ｂの外径Ｄ２２以下であり、かつ、非発熱部３４ａの外径Ｄ２１よりも大きい。

接合部３４ｃの電気抵抗は、たとえば、発熱部３４ｂの電気抵抗より小さく、非発熱部３４ａの電気抵抗以上とできる。
非発熱部３４ａの電気抵抗と発熱部３４ｂの電気抵抗と接合部３４ｃの電気抵抗とは、たとえば、各部を構成する材質の緻密度を異ならせることで、異ならせることができる。

同径ヒータ３３は、非発熱部３３ａと、発熱部３３ｂと、を有する。
同径ヒータ３３における発熱部３３ｂの外径Ｄ１２と、同径ヒータ３３における非発熱部３３ａの外径Ｄ１１と、は同じである。図４の例では、非発熱部３３ａと発熱部３３ｂとは、たとえば、ルーフレンガ層１６の下面１６ｂと同じ高さにおいて、段差なく接合されている。すなわち、図４の例では、同径ヒータ３３における接合部は、たとえば、ルーフレンガ層１６の下面１６ｂと同じ高さに位置する非発熱部３３ａと発熱部３３ｂとの接合面である。

本実施形態において非発熱部３３ａは、たとえば、ルーフレンガ層１６の貫通孔１６ｃの内部に位置する部分と、上方空間ＡＲ２に位置する部分と、からなる。
本実施形態において発熱部３３ｂは、たとえば、下方空間ＡＲ１に位置する部分からなる。発熱部３３ｂの寸法Ｌ１は、上述したように、異径ヒータ３４の発熱部３４ｂの寸法Ｌ２よりも小さい。
同径ヒータ３３のその他の構成は、異径ヒータ３４の構成と同様である。

なお、非発熱部３３ａと発熱部３３ｂとの接合面は、ルーフレンガ層１６の下面１６ｂよりも下側（−Ｚ側）であってもよいし、上側（＋Ｚ側）であってもよい。

図３に示すように、フロートバス１０を上方から視た際の複数のヒータ３０が配置されるヒータ領域ＡＲＨは、溶融金属Ｍ上に形成されるガラスリボンＧＲの搬送方向（Ｘ軸方向）、および搬送方向と直交する幅方向（Ｙ軸方向）に沿って区割りされた複数の区画を有している。各区画には、それぞれヒータ３０が複数設けられている。一つの区画に設けられる複数のヒータ３０は、同一の制御装置４０に接続される。すなわち、一つの区画に設けられた複数のヒータ３０は、一つの制御装置４０によって一括して制御される。区画内における複数のヒータ３０は、たとえば、複数のヒータ３０からガラスリボンＧＲに向けて放射される熱量が、一つの区画内においてほぼ均一となるように設置されている。
なお、本実施形態においてヒータ領域ＡＲＨは、上方から視た際に貯留槽１２ａの内側に位置する領域である。

以下、区画の区割り方について説明する。
ヒータ領域ＡＲＨは、図２に示すように、ガラスリボンＧＲの搬送方向（Ｘ軸方向）に沿って複数の列Ａ〜列Ｈに分割される。この列の数は、ガラスの種類や貯留槽１２ａの大きさ等の成形条件に応じて適宜設定される。この列の数は、たとえば、４つ以上、１５以下程度が好ましい。この列の数が少な過ぎると、ガラスリボンＧＲの搬送方向の温度分布を十分に制御するのが難しい。一方、この列の数が多すぎると、必要な制御装置４０の数が多くなり、フロートガラス製造装置１が大型化すると共に、フロートガラス製造装置１の管理が煩雑になる。

列Ｂ〜列Ｇは、たとえば、図３に示すように、ガラスリボンＧＲの幅方向（Ｙ軸方向）に沿って複数の区画に区割りされる。複数の区画は、ガラスリボンＧＲの幅方向中心線に対して対称に配置されることが好ましい。列Ｂ〜列Ｇは、たとえば、フロートバス１０を上方から視た際にガラスリボンＧＲの粘度が１０^３．８ｄＰａ・ｓ以上、１０^７．５ｄＰａ・ｓ以下となる領域に位置する。

各列における区画の数は、ガラスの種類や貯留槽１２ａの大きさ等の成形条件に応じて適宜設定される。列ごとの区画の数は、４以上、３０以下であることが好ましく、４以上、２０以下であることがより好ましく、４以上、１５以下であることがさらに好ましい。この区画の数が少な過ぎると、ガラスリボンＧＲの搬送方向の温度分布を十分に制御するのが難しい。一方、この列の数が多すぎると、必要な制御装置４０の数が多くなり、フロートガラス製造装置１が大型化すると共に、フロートガラス製造装置１の管理が煩雑になる。本実施形態において各列は、たとえば、７つの区画に分割されている。

ここで、搬送方向（Ｘ軸方向）に隣接する２列は、分割線ＰＬ１で分割されている。分割線ＰＬ１は、搬送方向に隣り合うヒータ３０同士の間のほぼ中央に位置する。一方、幅方向（Ｙ軸方向）に隣接する２つの区画は、区割り線ＰＬ２で区割りされている。区割り線ＰＬ２は、ガラスリボンＧＲの幅方向に隣り合うヒータ３０同士の間のほぼ中央に位置する。分割線ＰＬ１および区割り線ＰＬ２は、たとえば、直線である。

本実施形態において列Ｂ〜列Ｇは、ガラスリボンＧＲの所定の流線ＦＬ１，ＦＬ２に沿って幅方向（Ｙ軸方向）に区割りされている。すなわち、本実施形態において複数の区画は、ガラスリボンＧＲの所定の流線ＦＬ１，ＦＬ２に沿って規定されている。

ここで、ガラスリボンＧＲの流線とは、ガラスリボンＧＲの幅方向（Ｙ軸方向）の所定部位が定常的に通過する流路を意味する。ガラスリボンＧＲの流線は、上方から視た際のガラスリボンＧＲの外形線を含む。ガラスリボンＧＲの所定の流線ＦＬ１，ＦＬ２は、たとえば、ガラスリボンＧＲの板厚が平均値から大きくずれている部位に対応する流路である。本実施形態において区画Ｂ２，Ｃ２，Ｄ２，Ｅ２，Ｆ２，Ｇ２は、流線ＦＬ１と重なっている。本実施形態において区画Ｂ６，Ｃ６，Ｄ６，Ｅ６，Ｆ６，Ｇ６は、流線ＦＬ２と重なっている。

本実施形態において異径ヒータユニット３２、すなわち、異径ヒータ３４は、複数の区画のうち、区画におけるヒータ３０の出力が３０ｋＷ／ｍ^２以上となる区画に設置されている。本実施形態においてヒータ３０の出力が３０ｋＷ／ｍ^２以上となる区画は、たとえば、区画Ｂ１，Ｂ２，Ｂ６，Ｂ７、区画Ｃ１，Ｃ２，Ｃ６，Ｃ７、区画Ｄ１，Ｄ２，Ｄ６，Ｄ７、区画Ｅ１，Ｅ２，Ｅ６，Ｅ７、区画Ｆ１，Ｆ２，Ｆ６，Ｆ７、および区画Ｇ１，Ｇ２，Ｇ６，Ｇ７である。

すなわち、本実施形態において異径ヒータ３４は、フロートバス１０を上方から視た際にガラスリボンＧＲの粘度が１０^３．８ｄＰａ・ｓ以上、１０^７．５ｄＰａ・ｓ以下となる領域に位置する列Ｂ〜列Ｇの区画のうち、幅方向（Ｙ軸方向）の両端に位置する第１区画Ｂ１，Ｂ７，Ｃ１，Ｃ７…Ｆ１，Ｆ７，Ｇ１，Ｇ７、および幅方向の両端に位置する第１区画と幅方向に隣接する第２区画Ｂ２，Ｂ６，Ｃ２，Ｃ６…Ｆ２，Ｆ６，Ｇ２，Ｇ６に設置されている。

本実施形態において第１区画および第２区画は、たとえば、貯留槽１２ａにおける幅方向と直交する内壁からガラスリボンＧＲの外縁部よりも幅方向内側に２５０ｍｍ以上、８５０ｍｍ以下の位置までの領域に位置する。第１区画および第２区画は、貯留槽１２ａにおける幅方向と直交する内壁からガラスリボンＧＲの外縁部よりも幅方向内側に３５０ｍｍ以上、８００ｍｍ以下の位置までの領域に位置することが好ましい。このような位置に第１区画および第２区画が設けられることにより、すなわち、このような位置に異径ヒータ３４が設置されることにより、好適にガラスリボンＧＲを加熱しつつ、ヒータ３０の劣化を抑制できる。

また、上述したように、第２区画Ｂ２，Ｃ２…Ｆ２，Ｇ２は、上方から視て流線ＦＬ１と重なる区画である。第２区画Ｂ６，Ｃ６…Ｆ６，Ｇ６は、上方から視て流線ＦＬ２と重なる区画である。すなわち、本実施形態において異径ヒータ３４は、上方から視た際に、流線ＦＬ１と重なる区画Ｂ２，Ｃ２…Ｆ２，Ｇ２、および流線ＦＬ２と重なる区画Ｂ６，Ｃ６…Ｆ６，Ｇ６に設置されている。

本実施形態において第１区画および第２区画を除く他の区画には、同径ヒータ３３が設置されている。

（制御装置）
制御装置４０は、ヒータ３０を制御する。制御装置４０は、上述したヒータ領域ＡＲＨの有する区画ごとに設けられている。制御装置４０は、対応する区画に設けられた複数のヒータ３０を一括して制御する。制御装置４０の構成は、一つの区画内における複数のヒータ３０の出力を一括して調整できる範囲において、特に限定されない。

（トップロール）
複数のトップロール２０〜２９は、図２に示すように、ガラスリボンＧＲの幅方向（Ｙ軸方向）の両側に対向配置されている。トップロール２０〜２９は、ガラスリボンＧＲの幅が、表面張力によって狭まるのを防止している。トップロールの設置数は、ガラスの種類や目標厚さ等の成形条件に応じて適宜設定される。トップロールの設置数は、たとえば、４対以上、３０対以下、好ましくは１０対以上、３０対以下である。図２に示す例では、トップロールは、トップロール２０，２５、トップロール２１，２６、トップロール２２，２７、トップロール２３，２８、およびトップロール２４，２９の計５対設けられている。製造するフロートガラスの板厚を小さくするほど、トップロールの設置数は増加する傾向にある。

これらのトップロール２０〜２９、より正確には後述のトップロール本体は、ガラスリボンＧＲの成形域に設けられる。ガラスリボンＧＲの成形域とは、ガラスリボンＧＲの粘度が１０^３．８ｄＰａ・ｓ以上、１０^７．５ｄＰａ・ｓ以下となる領域である。本実施形態においては、ヒータ領域ＡＲＨのうち列Ｂ〜列Ｇが設けられる領域に相当する。

最も下流側（＋Ｘ側）に設けられるトップロール２４は、ガラスリボンＧＲの幅方向（Ｙ軸方向）の端部を支持するトップロール本体２４Ａと、トップロール本体２４Ａに連結される回転軸２４Ｂと、で構成される。回転軸２４Ｂが電気モータ等の駆動装置で回転駆動されると、トップロール本体２４Ａが回転しながらガラスリボンＧＲの幅方向の端部を下流側に送り出す。

トップロール本体２４Ａは、円板状である。トップロール本体２４Ａの外周面は、ガラスリボンＧＲの幅方向（Ｙ軸方向）の端部に上側（＋Ｚ側）から接触する。トップロール本体２４Ａの外周面には、滑り止めのため、周方向に沿って複数の突起が設けられている。

トップロール本体２４Ａは、たとえば、金属製である。トップロール本体２４Ａの内部は、トップロール本体２４ＡとガラスリボンＧＲとが接着することを抑制するために、たとえば、水冷されている。
トップロール２０〜２３，２５〜２９の構成は、設けられている位置を除いて、トップロール２４の構成と同様である。

溶融金属Ｍ上に形成されるガラスリボンＧＲは、トップロール２０〜２９によって幅方向（Ｙ軸方向）に拡がった状態を維持されている。すなわち、ガラスリボンＧＲの形状、すなわち、ガラスリボンＧＲの流線は、トップロール２０〜２９の配置によって規定される。

（仕切部材）
仕切部材５０は、図４に示すように、上方空間ＡＲ２に設けられている。仕切部材５０は、ルーフケーシング１５の内側の天面とルーフレンガ層１６の上面１６ａとに接続されている。仕切部材５０は、上方空間ＡＲ２を複数の空間に分割する。

仕切部材５０は、ガラスリボンＧＲの外縁部の少なくとも一部に沿って設けられている。本実施形態において仕切部材５０は、ガラスリボンＧＲの流線ＦＬ１，ＦＬ２に沿って設けられた複数の区画の区割り線ＰＬ２のうち、ガラスリボンＧＲの外縁部に最も近い区割り線ＰＬ２に沿って設けられている。

具体的には、仕切部材５０は、図３および図４に示すように、たとえば、第１区画Ｃ１と第２区画Ｃ２とを区割りする区割り線ＰＬ２に沿って設けられている。図示は省略するが、仕切部材５０は、区画Ｃ６と区画Ｃ７とを区割りする区割り線ＰＬ２、および列Ｂ，Ｄ〜Ｇにおける幅方向両端の第１区画と、第１区画と幅方向に隣接する第２区画とを区割りする区割り線ＰＬ２に沿って設けられている。

本実施形態において上方空間ＡＲ２は、仕切部材５０によって、幅方向（Ｙ軸方向）に３つに分割されている。すなわち、上方空間ＡＲ２は、幅方向の両端に位置する２つの両端空間ＡＲ２１と、幅方向の中央に位置する内側空間ＡＲ２２と、に分割される。なお、図４においては、−Ｙ側の端部に位置する両端空間ＡＲ２１は図示を省略している。

なお、２つの両端空間ＡＲ２１は同様の構成を有するため、以下の説明においては、代表して＋Ｙ側の端部に位置する両端空間ＡＲ２１についてのみ説明する場合がある。

両端空間ＡＲ２１は、幅方向（Ｙ軸方向）の端部に位置する第１区画Ｂ１，Ｃ１…Ｆ１，Ｇ１の上方に位置する空間である。すなわち、両端空間ＡＲ２１は、ガラスリボンＧＲの幅方向（Ｙ軸方向）の端部、すなわち、外縁部と、ガラスリボンＧＲが設けられていない溶融金属Ｍとの上方に位置する。

内側空間ＡＲ２２は、区画Ｂ２〜Ｂ６，Ｃ２〜Ｃ６…Ｆ２〜Ｆ６，Ｇ２〜Ｇ６の上方に位置する空間である。すなわち、内側空間ＡＲ２２は、ガラスリボンＧＲの上方に位置する。

上述したように、本実施形態において異径ヒータ３４は、幅方向（Ｙ軸方向）の両端に位置する第１区画に設けられている。そのため、図４に示すように、異径ヒータ３４は、仕切部材５０によって幅方向に分割された上方空間ＡＲ２のうち、幅方向の両端に位置する両端空間ＡＲ２１に設置されている。

また、本実施形態において異径ヒータ３４は、第１区画と幅方向に隣接する第２区画に設けられている。そのため、本実施形態において異径ヒータ３４は、内側空間ＡＲ２２にも設けられている。また、内側空間ＡＲ２２には、同径ヒータ３３も設けられている。

次に、フロートガラス製造装置１を用いたフロートガラス製造方法の手順について説明する。
まず、図１に示すように、図示しない溶融炉から溶融ガラスＧｍをフロートバス１０に流入させる。フロートバス１０に流入された溶融ガラスＧｍは、溶融金属Ｍの表面Ｍａを、帯板状のガラスリボンＧＲとなって上流側（−Ｘ側）から下流側（＋Ｘ側）に流動する。

そして、複数のヒータ３０によってガラスリボンＧＲを加熱しつつ、複数のトップロール２０〜２９によってガラスリボンＧＲの外縁部を支持して下流側（＋Ｘ側）に送り出す。このとき、図４に示すように、ガス導入口１５ａ，１５ｂから還元性ガスを上方空間ＡＲ２に導入する。より詳細には、ガス導入口１５ａを介して、上方空間ＡＲ２のうちの両端空間ＡＲ２１に還元性ガスを導入する。ガス導入口１５ｂを介して、上方空間ＡＲ２のうちの内側空間ＡＲ２２に還元性ガスを導入する。

導入する還元性ガスは、たとえば、水素（Ｈ_２）である。本実施形態においては、還元性ガスである水素に不活性ガスを混合した混合ガスを上方空間ＡＲ２に導入する。不活性ガスとしては、たとえば、窒素（Ｎ_２）である。

ここで、ガス導入口１５ａを介して両端空間ＡＲ２１に導入する混合ガスにおける還元性ガス（Ｈ_２）の割合と、ガス導入口１５ｂを介して内側空間ＡＲ２２に導入する混合ガスにおける還元性ガス（Ｈ_２）の割合とを異ならせる。具体的には、たとえば、内側空間ＡＲ２２に導入する混合ガスにおける還元性ガス（Ｈ_２）の割合を、両端空間ＡＲ２１に導入する混合ガスにおける還元性ガス（Ｈ_２）の割合よりも少なくする。本実施形態において還元性ガス（Ｈ_２）は、両端空間ＡＲ２１よりも内側に位置する内側空間ＡＲ２２における還元性ガス（Ｈ_２）の濃度が、両端空間ＡＲ２１における還元性ガス（Ｈ_２）の濃度よりも低くなるように、導入される。

上方空間ＡＲ２に導入された混合ガス、すなわち、還元性ガス（Ｈ_２）と不活性ガス（Ｎ_２）とは、ルーフレンガ層１６の貫通孔１６ｃを介して、下方空間ＡＲ１に流入する。これにより、ボトム１１ａの貯留槽１２ａに貯留されている溶融金属Ｍが酸化することを抑制できる。

図１に示すように、溶融金属Ｍの表面Ｍａ上に形成されたガラスリボンＧＲは、フロートバス１０の下流側（＋Ｘ側）の端部に設けられた開口部１０ａを介して、フロートバス１０の下流側に接続された図示しない徐冷炉へと搬送される。徐冷炉において、ガラスリボンＧＲは冷却される。徐冷炉において冷却されたガラスリボンＧＲは、切断装置で所定の寸法に切断され、目的の大きさのガラス板が得られる。
以上のようにして、フロートガラスが製造される。

本実施形態において製造されるフロートガラスは、たとえば、無アルカリガラスである。
製造される無アルカリガラスは、たとえば、酸化物基準の質量％表示で、ＳｉＯ_２：５０％以上、７３％以下、Ａｌ_２Ｏ_３：１０．５％以上、２４％以下、Ｂ_２Ｏ_３：０％以上、１２％以下、ＭｇＯ：０％以上、１０％以下、ＣａＯ：０％以上、１４．５％以下、ＳｒＯ：０％以上、２４％以下、ＢａＯ：０％以上、１３．５％以下、ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ：８％以上、２９．５％以下、ＺｒＯ_２：０％以上、５％以下、を含有する。

より好ましくは、製造される無アルカリガラスは、たとえば、酸化物基準の質量％表示で、ＳｉＯ_２：５７％以上、６５％以下、Ａｌ_２Ｏ_３：１４％以上、２３％以下、Ｂ_２Ｏ_３：０％以上、５．５％以下、ＭｇＯ：１％以上、８．５％以下、ＣａＯ：３％以上、１２％以下、ＳｒＯ：０％以上、１０％以下、ＢａＯ：０％以上、５％以下、ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ：１２％以上、２３％以下、ＺｒＯ_２：０％以上、５％以下、を含有する。このとき、無アルカリガラスのガラス転移点は、７３０℃以上、８５０℃以下である。また、無アルカリガラスの粘度は、１０^４ｄＰａ・ｓとなる温度が１２２０℃以上、１３５０℃以下である。

上記のような組成のフロートガラスは、熱収縮性が低く、変形しにくい。上記のような組成のフロートガラスは高粘性硝材を用いて製造されるため、ヒータ３０の出力をより増加させる必要がある。そのため、上記のような組成のフロートガラスを製造する場合に、本実施形態におけるヒータ３０の劣化を抑制する効果を特に大きく得られる。

また、本実施形態において製造されるフロートガラスの板厚は、たとえば、１．０ｍｍ以下である。このような薄いフロートガラスを製造する場合、ヒータ３０の出力をより増加させる必要があるため、本実施形態におけるヒータ３０の劣化を抑制する効果を特に大きく得られる。

本実施形態によれば、ガラスリボンＧＲを加熱する複数のヒータ３０は、同径ヒータ３３と異径ヒータ３４とを含む。異径ヒータ３４の発熱部３４ｂの外径Ｄ２２は、異径ヒータ３４の非発熱部３４ａの外径Ｄ２１よりも大きい。そのため、異径ヒータ３４における発熱部３４ｂの表面積を、同径ヒータ３３の発熱部３３ｂの表面積よりも、大きくできる。これにより、同径ヒータ３３と異径ヒータ３４とでヒータ出力が同じ場合において、異径ヒータ３４の発熱部３４ｂの温度を、同径ヒータ３３の発熱部３３ｂの温度よりも低くできる。すなわち、異径ヒータ３４は、同径ヒータ３３よりも劣化しにくい。したがって、本実施形態によれば、ヒータ領域ＡＲＨにおいてヒータ出力が大きく必要となる箇所に異径ヒータ３４を配置することで、ヒータ３０が劣化することを抑制できる。

また、本実施形態によれば、異径ヒータ３４の非発熱部３４ａの外径Ｄ２１は、異径ヒータ３４の発熱部３４ｂの外径Ｄ２２よりも小さく、たとえば、同径ヒータ３３の非発熱部３３ａの外径Ｄ１１と同じである。そのため、非発熱部３４ａから放出される輻射熱が大きくなることを抑制できる。これにより、上方空間ＡＲ２の温度が上昇することを抑制できる。したがって、上方空間ＡＲ２に位置するヒータ３０に取り付けられるストラップ３６が、高温によって損傷することを抑制できる。その結果、本実施形態によれば、ヒータ３０への十分な給電が行えなくなることを抑制できる。

また、本実施形態によれば、設置されている複数のヒータ３０（同径ヒータ３３）を適宜、異径ヒータ３４に交換することによって、ヒータ３０の劣化を抑制できる。そのため、フロートガラス製造装置１の構成を大きく変更することがなく簡便である。

また、たとえば、ヒータ３０の劣化を抑制する手段として、ヒータ３０の本数を増加させることで一つあたりのヒータ３０の出力を下げる手段を用いた場合、ヒータ３０の配置および配置密度が変更されるため、ガラスリボンＧＲの成形条件が大幅に変更される。そのため、制御装置４０によるヒータ３０の制御等を大きく変更する必要があった。

これに対して、本実施形態によれば、ヒータ３０の配置および配置密度を変更せずに、ヒータ３０の劣化を抑制できるため、簡便である。

また、たとえば、異径ヒータ３４において、発熱部３４ｂの外径Ｄ２２が、非発熱部３４ａの外径Ｄ２１に対して過度に大きいと、異径ヒータユニット３２において隣り合う異径ヒータ３４同士の距離が小さくなり過ぎる場合がある。この場合、隣り合う異径ヒータ３４同士が互いに加熱し合うことで、異径ヒータ３４の温度が上昇し、異径ヒータ３４が劣化する虞がある。また、たとえば、異径ヒータ３４を中空にするような場合では、非発熱部３４ａと発熱部３４ｂとを接続しにくい場合があった。

一方で、発熱部３４ｂの外径Ｄ２２は、非発熱部３４ａの外径Ｄ２１に対してある程度大きくないと、異径ヒータ３４の劣化抑制効果を十分に得にくい虞がある。
これに対して、発熱部３４ｂの外径Ｄ２２を、たとえば、非発熱部３４ａの外径Ｄ２１の１．１倍以上、１．５倍以下とすることで、異径ヒータ３４の劣化を好適に抑制できる。また、異径ヒータ３４が中空である場合であっても、非発熱部３４ａと発熱部３４ｂとを接続しやすい。

また、本実施形態によれば、異径ヒータ３４の発熱部３４ｂの上下方向の寸法は、同径ヒータ３３の発熱部３３ｂの上下方向の寸法よりも大きい。そのため、異径ヒータ３４の発熱部３４ｂの表面積をより大きくできる。これにより、異径ヒータ３４が劣化することをより抑制できる。また、異径ヒータ３４をより溶融金属Ｍ、すなわち、ガラスリボンＧＲに近づけて配置することができるため、ガラスリボンＧＲを加熱しやすい。

また、発熱部の電気抵抗は、発熱部の外径が大きくなるほど、小さくなり、発熱部の上下方向の寸法が大きくなるほど、大きくなる。そのため、同径ヒータ３３の発熱部３３ｂよりも外形が大きい異径ヒータ３４の発熱部３４ｂの寸法Ｌ２を、同径ヒータ３３の発熱部３３ｂの寸法Ｌ１よりも大きくすることで、発熱部３３ｂの電気抵抗と発熱部３４ｂの電気抵抗とを同じにしやすい。これにより、ヒータ３０に接続される電線３７等について、同径ヒータ３３と異径ヒータ３４とで標準化が図れる。

また、たとえば、異径ヒータ３４がガラスリボンＧＲに近づきすぎると、ガラスリボンＧＲの熱によって異径ヒータ３４が加熱され、異径ヒータ３４の温度が上昇する場合がある。そのため、異径ヒータ３４をガラスリボンＧＲに近づけて配置し過ぎると、異径ヒータ３４が劣化する虞が生じる。

これに対して、たとえば、異径ヒータ３４の発熱部３４ｂの寸法Ｌ２を、同径ヒータ３３の発熱部３３ｂの寸法Ｌ１の１．１倍以上、１．５倍以下とする。これにより、異径ヒータ３４がガラスリボンＧＲに近づきすぎることを抑制しつつ、好適に異径ヒータ３４の劣化を抑制できる。

また、本実施形態によれば、異径ヒータ３４は、ヒータ領域ＡＲＨにおける複数の区画のうち、ヒータ出力が３０ｋＷ／ｍ^２以上となる区画に配置されている。ヒータ出力が３０ｋＷ／ｍ^２以上となる場合、ヒータ３０は特に劣化しやすい。すなわち、本実施形態において異径ヒータ３４は、ヒータ出力が大きくヒータ３０が劣化しやすい箇所に配置されている。そのため、本実施形態によれば、ヒータ３０の劣化をより抑制できる。

また、複数の区画のうち、幅方向の両端に位置する第１区画、および第１区画と幅方向に隣接する第２区画においては、特にヒータ出力を大きくする必要が生じやすい。これは、以下の理由による。

ガラスリボンＧＲの幅方向の端部には、トップロール２０〜２９が接触している。トップロール２０〜２９は、上述したように、たとえば金属製であり、また内部が水冷されている。そのため、トップロール２０〜２９が接触している部分において、ガラスリボンＧＲの温度が低下しやすい。これにより、ヒータ３０の出力を大きくして、ガラスリボンＧＲをより加熱する必要が生じる。

特に、製造するフロートガラスの板厚が薄いほど、トップロールの配置数は多くなり、ガラスリボンＧＲはより冷却されやすい。したがって、製造するフロートガラスの板厚を薄くする場合、第１区画および第２区画に配置されるヒータ３０の出力をより大きくする必要がある。たとえば、製造するフロートガラスの板厚が１．０ｍｍ以下である場合、ヒータ３０の出力をより大きくする必要がある。

これに対して、本実施形態によれば、ガラスリボンＧＲの幅方向の端部と重なる第１区画および第１区画と隣接する第２区画に異径ヒータ３４が設けられている。そのため、第１区画および第２区画においてヒータ出力を増加させた場合であっても、ヒータ３０、すなわち、異径ヒータ３４の劣化を抑制できる。

また、フロートバス１０において、ボトム１１ａとルーフ１１ｂとの間は、サイドシール１７によってシールされている。しかし、たとえばサイドシール１７が経年劣化する等の理由により、サイドシール１７によるシール性が低下する場合ある。この場合、フロートバス１０の内部空間ＡＲに、サイドシール１７とボトム１１ａおよびルーフ１１ｂとの隙間を介して、外気が流入する場合がある。外気が内部空間ＡＲに流入すると、たとえばヒータ３０の材質が炭化ケイ素（ＳｉＣ）等である場合、ヒータ３０が酸化して劣化する虞がある。また、炭化ケイ素（ＳｉＣ）は、低酸素状態において酸化されることで、一酸化ケイ素（ＳｉＯ）となって気化しやすい。幅方向の両端の第１区画に位置するヒータ３０ほど、外気と接触しやすい。

これに対して、本実施形態によれば、幅方向の両端の第１区画に異径ヒータ３４が設けられている。異径ヒータ３４の発熱部３４ｂの温度は、発熱部３４ｂの表面積が大きいため、同径ヒータ３３の発熱部３３ｂに比べて低い。そのため、外気が内部空間ＡＲに流入した場合であっても、外気に含まれる酸素（Ｏ_２）と発熱部３４ｂとの酸化反応が生じにくい。これにより、本実施形態によれば、異径ヒータ３４の劣化をより抑制できる。

また、ガラスリボンＧＲの板厚精度を向上させるためには、複数のヒータ３０による熱量を区画ごとにそれぞれ調整する必要がある。この場合、板厚が平均値から大きくずれている部位においては、ヒータ３０の熱量を大きくする必要があるため、ヒータ３０の出力が増加しやすい。

これに対して、本実施形態によれば、ガラスリボンＧＲの板厚が平均値から大きくずれている部位に対応する流路である流線ＦＬ１，ＦＬ２に沿って、複数の区画が設けられている。異径ヒータ３４は、上下方向に視た際に流線ＦＬ１，ＦＬ２と重なる区画に設けられている。そのため、板厚精度を向上させるためにヒータ３０の出力が増加した場合であっても、ヒータ３０の劣化を抑制できる。

また、ルーフレンガ層１６の上下方向の寸法が大きくなるほど、下方空間ＡＲ１の熱が上方空間ＡＲ２に移動しにくい。そのため、上方空間ＡＲ２の温度が上昇することを抑制できるとともに、下方空間ＡＲ１の熱が逃げにくいためヒータ３０の熱効率を向上できる。

本実施形態によれば、ルーフレンガ層１６における異径ヒータ３４が設置される部分の上下方向の寸法Ｔ２は、ルーフレンガ層１６における同径ヒータ３３が設置される部分の上下方向の寸法Ｔ１よりも大きい。すなわち、ヒータ出力が大きい箇所に設けられる異径ヒータ３４が設置されている箇所において、ルーフレンガ層１６の上下方向の寸法が大きく設定されている。そのため、異径ヒータ３４の熱効率を向上できる。

また、ルーフレンガ層１６の上下方向の寸法を大きくし過ぎると上方空間ＡＲ２の上下方向の寸法が小さくなりやすく、ヒータ３０に対して電線３７を接続する等の配線作業がしにくくなる。
これに対して、たとえば、ルーフレンガ層１６における異径ヒータ３４が設けられている部分の寸法Ｔ２を、ルーフレンガ層１６における同径ヒータ３３が設置される部分の寸法Ｔ１の１．１倍以上、１．３倍以下とする。これにより、上方空間ＡＲ２が狭くなることを抑制しつつ、異径ヒータ３４の熱効率を向上できる。

また、還元性ガス（Ｈ_２）を含む混合ガス（Ｎ_２＋Ｈ_２）が上方空間ＡＲ２から下方空間ＡＲ１へと流入されると、混合ガス（Ｎ_２＋Ｈ_２）がガラスリボンＧＲに吹き付けられることで、ガラスリボンＧＲの温度が低下しやすい。そのため、ヒータ３０の出力を増加しなければならない場合があった。

これに対して、本実施形態によれば、異径ヒータ３４の接合部３４ｃの少なくとも一部の外径は、発熱部３４ｂの外径Ｄ２２以下で、かつ、非発熱部３４ａの外径Ｄ２１よりも大きい。そのため、図５に示すように、上方空間ＡＲ２から下方空間ＡＲ１に流入する混合ガス（Ｎ_２＋Ｈ_２）が接合部３４ｃに接触する。これにより、下方空間ＡＲ１に流入する混合ガス（Ｎ_２＋Ｈ_２）の流速が低下するとともに、混合ガス（Ｎ_２＋Ｈ_２）の温度が低下し、下方空間ＡＲ１に流入した混合ガス（Ｎ_２＋Ｈ_２）によるガラスリボンＧＲの温度の低下を抑制できる。その結果として、ヒータ３０の出力の増加を抑制できる。

加えて、混合ガス（Ｎ_２＋Ｈ_２）が異径ヒータ３４に接触することで、異径ヒータ３４の温度が低下するため、異径ヒータ３４の劣化をより抑制できる。

また、本実施形態によれば、接合部３４ｃによって、下方空間ＡＲ１内の雰囲気が上方空間ＡＲ２に逆流することを抑制できる。そのため、上方空間ＡＲ２の温度が上昇することを抑制できるとともに、ヒータ３０の熱効率を向上できる。

また、本実施形態によれば、接合部３４ｃの上端は、ルーフレンガ層１６の下端、すなわち、下面１６ｂよりも下側に位置する。そのため、図５に示すように接合部３４ｃに接触した混合ガス（Ｎ_２＋Ｈ_２）が下方空間ＡＲ１内において拡散しやすい。これにより、上方空間ＡＲ２から下方空間ＡＲ１内のガラスリボンＧＲへと、混合ガス（Ｎ_２＋Ｈ_２）が直接的に吹き付けられにくく、ガラスリボンＧＲの温度が低下することをより抑制できる。

また、本実施形態によれば、接合部３４ｃの外径は、非発熱部３４ａから発熱部３４ｂに向かうに従って大きくなるテーパ形状である。そのため、混合ガス（Ｎ_２＋Ｈ_２）を上方空間ＡＲ２から下方空間ＡＲ１へとスムーズに流入させることができ、かつ、混合ガス（Ｎ_２＋Ｈ_２）を下方空間ＡＲ１内において拡散できる。

また、溶融金属Ｍとして、たとえば、スズ（Ｓｎ）を用いる場合、溶融スズの一部は酸化物等の化合物の状態で蒸発し、下方空間ＡＲ１内に気体として存在する。このスズ化合物の気体に還元性ガス（Ｈ_２）が接触すると、スズ化合物は還元され下方へと落下する。このとき、スズ化合物の還元がガラスリボンＧＲの上方で生じると、還元されたスズ化合物がガラスリボンＧＲ上に落下する。そのため、製造されるフロートガラスの歩留まりが低下してしまう虞があった。

これに対して、本実施形態によれば、ガラスリボンＧＲの外縁部の少なくとも一部に沿って設けられた仕切部材５０によって、上方空間ＡＲ２が両端空間ＡＲ２１と内側空間ＡＲ２２とに分割されている。還元性ガス（Ｈ_２）は、両端空間ＡＲ２１よりも内側に位置する内側空間ＡＲ２２における還元性ガス（Ｈ_２）の濃度が、両端空間ＡＲ２１における還元性ガス（Ｈ_２）の濃度よりも低くなるように、導入される。そして、内側空間ＡＲ２２は、ガラスリボンＧＲの上方に位置する部分である。そのため、下方空間ＡＲ１のうち上方に内側空間ＡＲ２２が位置する部分の還元性ガス（Ｈ_２）の濃度が、下方空間ＡＲ１のうち上方に両端空間ＡＲ２１が位置する部分の還元性ガス（Ｈ_２）の濃度よりも低くなる。これにより、下方空間ＡＲ１内におけるガラスリボンＧＲの上方において、還元性ガス（Ｈ_２）によってスズ化合物が還元されることが抑制される。したがって、本実施形態によれば、フロートガラスの歩留まりが低下することを抑制できる。

また一方で、下方空間ＡＲ１のうち上方に両端空間ＡＲ２１が位置する部分の還元性ガス（Ｈ_２）の濃度を高くできるため、外気の流入による溶融金属Ｍの酸化、および異径ヒータ３４の酸化をより抑制できる。

なお、本実施形態においては、以下の構成および方法を採用してもよい。

本実施形態において異径ヒータ３４は、フロートバス１０を上方から視た際にガラスリボンＧＲの粘度が１０^３．８ｄＰａ・ｓ以上、１０^７．５ｄＰａ・ｓ以下となる領域に位置する列Ｂ〜列Ｇの区画のうち、幅方向（Ｙ軸方向）の中央に位置する第３区画Ｂ４，Ｃ４…Ｆ４，Ｇ４、および幅方向の中央に位置する区画と幅方向に隣接する第４区画Ｂ３，Ｂ５，Ｃ３，Ｃ５…Ｆ３，Ｆ５，Ｇ３，Ｇ５に設置されていてもよい。

この構成によれば、中央近傍に配置されるヒータ３０の出力を増加させる場合であっても、ヒータ３０、すなわち、異径ヒータ３４の劣化を抑制できる。
たとえば、製造されるフロートガラスの板厚をより薄くする場合、および高粘性硝材を用いるような場合等には、ガラスリボンＧＲの中央近傍をより加熱する必要が生じるため、このような場合に上記構成による効果を特に大きく得られる。また、フロートガラスの板厚精度を向上させる場合においても、中央近傍の出力は増加する傾向にあるため、上記構成による効果を特に大きく得られる。

また、本実施形態においては、異径ヒータ３４の配置は、上述した構成に限られるものではなく、特に限定されない。異径ヒータ３４は、たとえば、第１区画のうちの一つの区画のみに設けられていてもよいし、すべての区画に設けられていてもよい。また、ヒータ領域ＡＲＨが有する複数の区画のうちの一つの区画のみに設けられていてもよいし、すべてに設けられていてもよい。

また、本実施形態においては、一つの区画に設けられる複数のヒータ３０のすべてが異径ヒータ３４であってもよいし、一部のみが異径ヒータ３４であってもよい。
また、本実施形態においては、ヒータ領域ＡＲＨにおいて、複数のヒータ３０は、格子状に整列して配置されていてもよいし、複数のヒータ３０の配置密度が場所によって異なるように配置されていてもよい。

また、本実施形態においては、複数のヒータ３０が、少なくとも一つ以上の同径ヒータ３３と、少なくとも一つ以上の異径ヒータ３４と、を含むならば、同径ヒータ３３の数と異径ヒータ３４の数とは、特に限定されない。

また、上記説明において、同径ヒータ３３および異径ヒータ３４は、それぞれ、３つずつ連結された同径ヒータユニット３１および異径ヒータユニット３２として設置する構成としたが、これに限られない。本実施形態においては、同径ヒータ３３および異径ヒータ３４をユニット化せずに設置してもよい。

また、本実施形態において同径ヒータユニット３１は、２つ、あるいは４つ以上の同径ヒータ３３によって構成されていてもよい。
また、本実施形態において異径ヒータユニット３２は、２つ、あるいは４つ以上の異径ヒータ３４によって構成されていてもよい。

また、本実施形態においては、ヒータ３０の形状は、円柱形状に限られず、四角柱形状であってもよいし、多角柱形状であってもよい。
また、上記説明においては、複数のヒータ３０は、同径ヒータ３３と異径ヒータ３４との２種類のヒータを含む構成としたが、これに限られない。本実施形態においては、複数のヒータ３０が、同径ヒータ３３と異径ヒータ３４と異なるヒータ含む、３種類以上のヒータが含まれる構成としてもよい。

また、本実施形態においては、ルーフレンガ層１６の上下方向の寸法は、均一であってもよい。
また、本実施形態においては、ヒータ３０は、中空であってもよい。

また、本実施形態においては、異径ヒータ３４の接合部３４ｃが、たとえば、図６に示すような構成であってもよい。
図６は、本実施形態の他の一例である異径ヒータ１３４を示す部分拡大断面図である。
なお、上記説明と同様の構成については、適宜同一の符号を付す等により説明を省略する場合がある。

異径ヒータ１３４は、図６に示すように、非発熱部３４ａと、発熱部３４ｂと、接合部１３４ｃと、を有する。
接合部１３４ｃは、円柱形状である。接合部１３４ｃの外径Ｄ２３は、発熱部３４ｂの外径Ｄ２２と同じである。すなわち、接合部１３４ｃの外径Ｄ２３は、非発熱部３４ａの外径Ｄ２１よりも大きい。

接合部１３４ｃの上端は、ルーフレンガ層１１６の貫通孔１１６ｃの内側に位置している。すなわち、接合部１３４ｃの上端は、ルーフレンガ層１１６の下端よりも上側に位置する。接合部１３４ｃのうち貫通孔１１６ｃの内側に位置する部分の外周面と、貫通孔１１６ｃの内周面との距離Ｌ４の周方向平均は、たとえば、１０ｍｍ以下である。

この構成によれば、非発熱部３４ａと接合部１３４ｃとの段差部において混合ガス（Ｎ_２＋Ｈ_２）が接合部１３４ｃに接触し、混合ガス（Ｎ_２＋Ｈ_２）の温度が低下する。これにより、下方空間ＡＲ１に混合ガス（Ｎ_２＋Ｈ_２）が流入することによるガラスリボンＧＲの温度低下を抑制できる。

また、本実施形態においては、異径ヒータ３４において、非発熱部３４ａと発熱部３４ｂとが直接接合されていてもよい。この場合、非発熱部３４ａと発熱部３４ｂとの接合面が接合部に相当する。

また、本実施形態においては、発熱部３３ｂ，３４ｂの上端が、ルーフレンガ層１６の貫通孔１６ｃの内側に位置していてもよい。

また、本実施形態においては、上方空間ＡＲ２は、仕切部材５０によって２つ、または４つ以上の空間に分割されてもよい。
また、本実施形態においては、仕切部材５０は設けられていなくてもよい。

また、本実施形態においては、内側空間ＡＲ２２には、ガス導入口１５ｂを介して、不活性ガス（Ｎ_２）のみを導入してもよい。

また、本実施形態において製造されるフロートガラスは、無アルカリガラスに限定されるものではなく、本実施形態のフロートガラス製造装置１およびフロートガラス製造方法は、種々のガラスの製造に適用可能である。

なお、上記説明した各構成は、相互に矛盾しない範囲内において、適宜組み合わせることができる。

１…フロートガラス製造装置、１０…フロートバス、１１ａ…ボトム、１１ｂ…ルーフ、１６，１１６…ルーフレンガ層、３０…ヒータ、３３…同径ヒータ（第１のヒータ）、３３ａ，３４ａ…非発熱部、３３ｂ，３４ｂ…発熱部、３４，１３４…異径ヒータ（第２のヒータ）、３４ｃ，１３４ｃ…接合部、５０…仕切部材、ＡＲ…内部空間、ＡＲ１…下方空間、ＡＲ２…上方空間、ＡＲ２１…両端空間、ＡＲ２２…内側空間、Ｂ１，Ｂ７，Ｃ１，Ｃ７，Ｄ１，Ｄ７，Ｅ１，Ｅ７，Ｆ１，Ｆ７，Ｇ１，Ｇ７…第１区画、Ｂ２，Ｂ６，Ｃ２，Ｃ６，Ｄ２，Ｄ６，Ｅ２，Ｅ６，Ｆ２，Ｆ６，Ｇ２，Ｇ６…第２区画、Ｂ３，Ｂ５，Ｃ３，Ｃ５，Ｄ３，Ｄ５，Ｅ３，Ｅ５，Ｆ３，Ｆ５，Ｇ３，Ｇ５…第４区画、Ｂ４，Ｃ４，Ｄ４，Ｅ４，Ｆ４，Ｇ４…第３区画、Ｍ…溶融金属、ＧＲ…ガラスリボン、ＦＬ１，ＦＬ２…流線

Claims (19)

1. 粘度が１０^４ｄＰａ・ｓとなる温度が１１００℃以上であるガラスを形成するフロートガラス製造装置であって、
   溶融金属が貯留されるボトムと該ボトムを覆うルーフとを有するフロートバスを備え、
   前記フロートバスは、
   前記フロートバスの内部空間を下方空間と上方空間とに二分するルーフレンガ層と、
   上下方向に延び、かつ、前記ルーフレンガ層を貫通して設置される複数のヒータと、
   を有し、
   前記複数のヒータは、第１のヒータと、第２のヒータと、を含み、
   前記第１のヒータおよび前記第２のヒータは、それぞれ、少なくとも一部が前記上方空間に位置する非発熱部と、少なくとも一部が前記下方空間に位置する発熱部と、を有し、
   前記第１のヒータにおける前記発熱部の外径と、前記第１のヒータにおける前記非発熱部の外径と、は同じであり、
   前記第２のヒータにおける前記発熱部の外径は、前記第２のヒータにおける前記非発熱部の外径よりも大きいことを特徴とするフロートガラス製造装置。
2. 前記第２のヒータにおける前記発熱部の上下方向の寸法は、前記第１のヒータにおける前記発熱部の上下方向の寸法よりも大きい、請求項１に記載のフロートガラス製造装置。
3. 前記フロートバスを上方から視た際の前記複数のヒータが配置される領域は、前記溶融金属上に形成されるガラスリボンの搬送方向、および前記搬送方向と直交する幅方向に沿って区割りされた複数の区画を有し、
   前記第２のヒータの少なくとも一つは、前記複数の区画のうち、前記区画における前記ヒータの出力が３０ｋＷ／ｍ^２以上となる区画に設置される、請求項１または２に記載のフロートガラス製造装置。
4. 前記フロートバスを上方から視た際の前記複数のヒータが配置される領域は、前記溶融金属上に形成されるガラスリボンの搬送方向、および前記搬送方向と直交する幅方向に沿って区割りされた複数の区画を有し、
   前記第２のヒータの少なくとも一つは、前記フロートバスを上方から視た際に前記ガラスリボンの粘度が１０^３．８ｄＰａ・ｓ以上、１０^７．５ｄＰａ・ｓ以下となる領域に位置する前記区画のうち、前記幅方向の両端に位置する第１区画、および前記第１区画と前記幅方向に隣接する第２区画の少なくとも一つに設置される、請求項１から３のいずれか一項に記載のフロートガラス製造装置。
5. 前記フロートバスを上方から視た際の前記複数のヒータが配置される領域は、前記溶融金属上に形成されるガラスリボンの搬送方向、および前記搬送方向と直交する幅方向に沿って区割りされた複数の区画を有し、
   前記第２のヒータの少なくとも一つは、前記フロートバスを上方から視た際に前記ガラスリボンの粘度が１０^３．８ｄＰａ・ｓ以上、１０^７．５ｄＰａ・ｓ以下となる領域に位置する前記区画のうち、前記幅方向の中央に位置する第３区画、および前記第３区画と前記幅方向に隣接する第４区画の少なくとも一つに設置される、請求項１から４のいずれか一項に記載のフロートガラス製造装置。
6. 前記フロートバスを上方から視た際の前記複数のヒータが配置される領域は、前記溶融金属上に形成されるガラスリボンの搬送方向、および前記搬送方向と直交する幅方向に沿って区割りされた複数の区画を有し、
   前記複数の区画は、前記ガラスリボンの所定の流線に沿って規定され、
   前記第２のヒータの少なくとも一つは、上方から視た際に前記流線と重なる区画のうちの少なくとも一つに設置される、請求項１から５のいずれか一項に記載のフロートガラス製造装置。
7. 前記ルーフレンガ層における前記第２のヒータが設置される部分の上下方向の寸法は、前記ルーフレンガ層における前記第１のヒータが設置される部分の上下方向の寸法よりも大きい、請求項１から６のいずれか一項に記載のフロートガラス製造装置。
8. 前記第２のヒータは、前記発熱部と前記非発熱部とを接合する接合部を有し、
   前記接合部の少なくとも一部の外径は、前記発熱部の外径以下であり、かつ、前記非発熱部の外径よりも大きい、請求項１から７のいずれか一項に記載のフロートガラス製造装置。
9. 前記接合部の上端は、前記ルーフレンガ層の下端よりも下側に位置する、請求項８に記載のフロートガラス製造装置。
10. 前記接合部の上端は、前記ルーフレンガ層の下端よりも上側に位置する、請求項８に記載のフロートガラス製造装置。
11. 前記接合部の外径は、前記非発熱部から前記発熱部に向かうに従って大きくなる、請求項８から１０のいずれか一項に記載のフロートガラス製造装置。
12. 前記フロートバスは、前記上方空間を、前記溶融金属上に形成されるガラスリボンの搬送方向と直交する幅方向に沿って分割する仕切部材を有し、
    前記仕切部材は、前記ガラスリボンの外縁部の少なくとも一部に沿って設けられ、
    前記第２のヒータの少なくとも一部は、前記仕切部材によって前記幅方向に分割された前記上方空間のうち、前記幅方向の両端に位置する両端空間に設置されている、請求項１から１１のいずれか一項に記載のフロートガラス製造装置。
13. 溶融金属が貯留されるボトムと該ボトムを覆うルーフとを有するフロートバスを用いて、粘度が１０^４ｄＰａ・ｓとなる温度が１１００℃以上であるガラスを形成するフロートガラス製造方法であって、
    前記フロートバスの内部空間は、ルーフレンガ層によって上方空間と下方空間とに二分され、
    上下方向に延び、かつ、前記ルーフレンガ層を貫通して設置される複数のヒータによって、前記溶融金属上に形成されるガラスリボンを加熱することを含み、
    前記複数のヒータは、第１のヒータと、第２のヒータと、を含み、
    前記第１のヒータおよび前記第２のヒータは、それぞれ、少なくとも一部が前記上方空間に位置する非発熱部と、前記非発熱部より下側に設けられ少なくとも一部が前記下方空間に位置する発熱部と、を有し、
    前記第１のヒータにおける前記発熱部の太さと、前記第１のヒータにおける前記非発熱部の太さと、は同じであり、
    前記第２のヒータにおける前記発熱部の太さは、前記第２のヒータにおける前記非発熱部の太さよりも大きいことを特徴とするフロートガラス製造方法。
14. 前記上方空間は、前記ガラスリボンの外縁部の少なくとも一部に沿って設けられる仕切部材によって、前記ガラスリボンの搬送方向と直交する幅方向に沿って少なくとも３つ以上の空間に分割され、
    前記ガラスリボンを加熱することは、前記分割された上方空間のうち、前記幅方向の両端に位置する両端空間に設置された前記第２のヒータによって、前記ガラスリボンを加熱することを含む、請求項１３に記載のフロートガラス製造方法。
15. 前記上方空間に還元性ガスを導入することを含み、
    前記還元性ガスは、前記両端空間よりも内側に位置する内側空間における前記還元性ガスの濃度が、前記両端空間における前記還元性ガスの濃度よりも低くなるように、導入される、請求項１４に記載のフロートガラス製造方法。
16. 前記両端空間に還元性ガスを導入することと、
    前記両端空間よりも内側に位置する内側空間に不活性ガスを導入することと、
    を含む、請求項１４に記載のフロートガラス製造方法。
17. 製造されるフロートガラスは、無アルカリガラスである、請求項１３から１６のいずれか一項に記載のフロートガラス製造方法。
18. 前記無アルカリガラスは、酸化物基準の質量％表示で、ＳｉＯ_２：５０％以上、７３％以下、Ａｌ_２Ｏ_３：１０．５％以上、２４％以下、Ｂ_２Ｏ_３：０％以上、１２％以下、ＭｇＯ：０％以上、１０％以下、ＣａＯ：０％以上、１４．５％以下、ＳｒＯ：０％以上、２４％以下、ＢａＯ：０％以上、１３．５％以下、ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ：８％以上、２９．５％以下、ＺｒＯ_２：０％以上、５％以下、を含有する、請求項１７に記載のフロートガラス製造方法。
19. 前記無アルカリガラスのガラス転移点は、７３０℃以上、８５０℃以下であり、
    前記無アルカリガラスの粘度は、１０^４ｄＰａ・ｓとなる温度が１２２０℃以上、１３５０℃以下であり、
    前記無アルカリガラスは、酸化物基準の質量％表示で、ＳｉＯ_２：５７％以上、６５％以下、Ａｌ_２Ｏ_３：１４％以上、２３％以下、Ｂ_２Ｏ_３：０％以上、５．５％以下、ＭｇＯ：１％以上、８．５％以下、ＣａＯ：３％以上、１２％以下、ＳｒＯ：０％以上、１０％以下、ＢａＯ：０％以上、５％以下、ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ：１２％以上、２３％以下、ＺｒＯ_２：０％以上、５％以下、を含有する、請求項１７に記載のフロートガラス製造方法。

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