JP2016083674A - 高張力鋼のサブマージアーク溶接用焼成型フラックス - Google Patents
高張力鋼のサブマージアーク溶接用焼成型フラックス Download PDFInfo
- Publication number
- JP2016083674A JP2016083674A JP2014217338A JP2014217338A JP2016083674A JP 2016083674 A JP2016083674 A JP 2016083674A JP 2014217338 A JP2014217338 A JP 2014217338A JP 2014217338 A JP2014217338 A JP 2014217338A JP 2016083674 A JP2016083674 A JP 2016083674A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- flux
- weld metal
- submerged arc
- arc welding
- bead
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 230000004907 flux Effects 0.000 title claims abstract description 61
- 238000003466 welding Methods 0.000 title claims abstract description 45
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 28
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 28
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims description 16
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 claims description 13
- 229910004261 CaF 2 Inorganic materials 0.000 claims description 13
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 claims description 12
- 238000010304 firing Methods 0.000 claims description 11
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 3
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 abstract description 52
- 239000002184 metal Substances 0.000 abstract description 52
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 17
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 abstract description 17
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 abstract description 17
- 230000007547 defect Effects 0.000 abstract description 11
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 abstract description 7
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 abstract 1
- 241001016380 Reseda luteola Species 0.000 description 55
- 239000011324 bead Substances 0.000 description 37
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 28
- 239000011734 sodium Substances 0.000 description 9
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 8
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 8
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 8
- 210000003371 toe Anatomy 0.000 description 7
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 6
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 5
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 5
- 238000001354 calcination Methods 0.000 description 4
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 4
- 238000011156 evaluation Methods 0.000 description 4
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 4
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 4
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 4
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000009863 impact test Methods 0.000 description 3
- 235000019353 potassium silicate Nutrition 0.000 description 3
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 3
- NTHWMYGWWRZVTN-UHFFFAOYSA-N sodium silicate Chemical compound [Na+].[Na+].[O-][Si]([O-])=O NTHWMYGWWRZVTN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 3
- 229910018068 Li 2 O Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910006639 Si—Mn Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 2
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 238000011161 development Methods 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 2
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 2
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L Carbonate Chemical compound [O-]C([O-])=O BVKZGUZCCUSVTD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 229910000640 Fe alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910002551 Fe-Mn Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910017082 Fe-Si Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910017133 Fe—Si Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000004111 Potassium silicate Substances 0.000 description 1
- 239000004115 Sodium Silicate Substances 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 1
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 230000001771 impaired effect Effects 0.000 description 1
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 239000011707 mineral Substances 0.000 description 1
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000007747 plating Methods 0.000 description 1
- NNHHDJVEYQHLHG-UHFFFAOYSA-N potassium silicate Chemical compound [K+].[K+].[O-][Si]([O-])=O NNHHDJVEYQHLHG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052913 potassium silicate Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 229910052911 sodium silicate Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Abstract
【課題】 溶接金属の拡散性水素量が低く、溶接欠陥が無く良好な溶接作業性および優れた機械性能の溶接金属が得られる高張力鋼のサブマージアーク溶接用焼成型フラックスを提供する。
【解決手段】 高張力鋼のサブマージアーク溶接用焼成型フラックスにおいて、焼成型フラックス全質量に対する質量％で、ＳｉＯ２：１０〜２０％、ＣａＯ：８〜２０％、ＭｇＯ：２０〜３０％、Ａｌ２Ｏ３：２１〜３５％、ＣａＦ２：１０〜１８％、Ｌｉ２ＣＯ３：０．２〜１．８％、前記Ｌｉ２ＣＯ３のＣＯ２換算とＣａＣＯ３およびＭｇＣＯ３の１種または２種のＣＯ２換算の合計：２〜７％、Ｓｉ：０．３〜１．０％、Ｍｎ：０．２〜０．９％、Ｎａ２ＯおよびＫ２Ｏの１種または２種の合計：０．８〜４．５％を含有することを特徴とする。
【選択図】 なし
【解決手段】 高張力鋼のサブマージアーク溶接用焼成型フラックスにおいて、焼成型フラックス全質量に対する質量％で、ＳｉＯ２：１０〜２０％、ＣａＯ：８〜２０％、ＭｇＯ：２０〜３０％、Ａｌ２Ｏ３：２１〜３５％、ＣａＦ２：１０〜１８％、Ｌｉ２ＣＯ３：０．２〜１．８％、前記Ｌｉ２ＣＯ３のＣＯ２換算とＣａＣＯ３およびＭｇＣＯ３の１種または２種のＣＯ２換算の合計：２〜７％、Ｓｉ：０．３〜１．０％、Ｍｎ：０．２〜０．９％、Ｎａ２ＯおよびＫ２Ｏの１種または２種の合計：０．８〜４．５％を含有することを特徴とする。
【選択図】 なし
Description
本発明は、６９０ＭＰａ級以上の高張力鋼のサブマージアーク溶接用焼成型フラックスに関し、拡散性水素量が低く、溶接作業性が良好で溶接欠陥が無く健全で優れた機械性能の溶接金属が得られる高張力鋼のサブマージアーク溶接用焼成型フラックスに関する。
サブマージアーク溶接は、高能率で良好な溶接作業性および優れた機械性能を有する溶接金属が得られることから、造船、鉄骨、造管、橋梁、車両など幅広い分野で適用されている。
近年、エネルギー産業の発展に伴い、鋼材の高強度化および高靭性化、また構造物の大型化に伴う板厚の極厚化などが検討されており、品質および生産性の面からサブマージアーク溶接の適用比率が年々増加している。このような高張力鋼のサブマージアーク溶接では、溶接施工における生産性の向上や安全性、耐久性の確保のため、更なる品質向上が求められており、その中でも溶接の高能率化と鋼材特性に見合った溶接金属の強度および靭性、さらに低温割れ防止のために溶接金属の拡散性水素量の低減が要望されている。
高張力鋼のサブマージアーク溶接は、鋼材に見合った溶接金属の強度および靭性を確保するため、溶接金属の化学成分を自由に調整することができる焼成型フラックスが適用されており、従来から種々の技術開発が行われてきた。
例えば、特許文献１には、焼成型フラックス組成とワイヤ組成を適正化することにより０．２％耐力が６９０ＭＰａ以上、引張強さが７８０ＭＰａ以上、−６０℃における吸収エネルギーが６９Ｊ以上の優れた低温靭性を有する溶接金属が得られるサブマージアーク溶接用焼成型フラックスおよびワイヤが開示されている。しかし、特許文献１に記載の焼成型フラックスにはＡｌ2Ｏ3が少量しか添加されていないため、多層盛溶接した場合の良好なスラグ剥離性およびビード外観を得ることはできない。
また、特許文献２には、ソリッドワイヤと焼成型フラックスとの組合せで得られる溶接金属の成分を適正化することで、溶接金属の強度と安定した靭性が得られ、溶接時の作業性も良好で溶接欠陥のないサブマージアーク溶接で多層盛溶接される溶接金属が開示されている。しかし、特許文献２に記載の焼成型フラックスは、ＭｇＯが多いのでスラグ剥離性およびビード外観が不良となるという問題がある。
特許文献３は、高張力鋼のサブマージアーク溶接用ボンドフラックスに関し低水素で高靭性の溶接金属が得られることが開示されている。しかし、特許文献３に記載の焼成型フラックスはＡｌ2Ｏ3が少ないのでスラグ剥離性が悪く、ＣａＦ2が多いのでビード形状も不良となるという問題がある。
さらに、特許文献４には、７８０ＭＰa級高張力鋼のサブマージアーク溶接に関し、焼成型フラックスのＳｉＯ2、ＣａＦ2、及び金属炭酸塩のＣＯ2換算値を適正範囲とし、さらに合金元素（Ｓｉ、Ｍｎ、Ａｌ、Ｔｉ）を規定し、また組合せるソリッドワイヤのＳｉ、Ｎを低く、炭素当量（Ｃｅｑ）が適正範囲にあるワイヤを組合せることによって高靭性で良好な強度を有する溶接金属が得られる技術が開示されている。しかし、特許文献４に記載の焼成型フラックスは、Ｓｉが多く含まれているのでスラグ巻込み欠陥が発生しやすくなるという問題があった。
本発明は、上記問題点に鑑み、引張強さが６９０ＭＰａ以上の高張力鋼のサブマージアーク溶接で、溶接金属の拡散性水素量が低く、溶接欠陥が無く良好な溶接作業性および優れた機械性能の溶接金属が得られる高張力鋼のサブマージアーク溶接用焼成型フラックスを提供することを目的とする。
本発明者らは、前記課題を解決するために、焼成型フラックスの化学組成について種々試作して検討した。その結果、焼成型フラックスの組成と含有量を限定することによって溶接金属の拡散性水素量が低く、スラグ剥離性やビード形状など良好な溶接作業性が得られ、スラグ巻込みなどの溶接欠陥がなく、高強度で良好な低温靭性の溶接金属を得られることを見出し、本発明を完成させた。
すなわち本発明の要旨は、高張力鋼のサブマージアーク溶接用焼成型フラックスにおいて、焼成型フラックス全質量に対する質量％で、ＳｉＯ2：１０〜２０％、ＣａＯ：８〜２０％、ＭｇＯ：２０〜３０％、Ａｌ2Ｏ3：２１〜３５％、ＣａＦ2：１０〜１８％、Ｌｉ2ＣＯ3：０．２〜１．８％、前記Ｌｉ2ＣＯ3のＣＯ2換算とＣａＣＯ3およびＭｇＣＯ3の１種または２種のＣＯ2換算の合計：２〜７％、Ｓｉ：０．３〜１．０％、Ｍｎ：０．２〜０．９％、Ｎａ2ＯおよびＫ2Ｏの１種または２種の合計：０．８〜４．５％を含有し、その他はＦｅおよび不可避不純物からなることを特徴とする高張力鋼のサブマージアーク溶接用焼成型フラックスにある。
本発明の高張力鋼のサブマージアーク溶接用焼成型フラックスによれば、溶接金属の拡散性水素量が低く、溶接作業性が良好で溶接欠陥がなく優れた機械性能の溶接金属が得られるなど、高能率に高品質な溶接部を提供することが可能となる。
本発明者らは、６９０ＭＰａ級以上の高張力鋼のサブマージアーク溶接方法において、溶接作業性が良好で溶接欠陥が無く健全で優れた機械性能の溶接金属を得るため焼成型フラックスの組成について詳細に検討を行った。
その結果、Ｌｉ2ＣＯ3を含有させることによってフラックスの耐吸湿性が向上し、Ｌｉ2ＣＯ3、およびＣａＣＯ3やＭｇＣＯ3のＣＯ2換算含有量(以下単にＣＯ2換算という)との相乗効果で溶接金属の拡散性水素量を低減でき、アークの安定性には焼成型フラックスのＡｌ2Ｏ3およびＮａ2ＯとＫ2Ｏの適量化、ビード外観およびビード形状にはＳｉＯ2、ＣａＯ、ＭｇＯおよびＣａＦ2の適量化、さらにスラグ剥離性にはＡｌ2Ｏ3、ＳｉＯ2を適量含有することによってこれらの溶接作業性が良好になることを見出した。
また、溶接金属の靭性はＳｉ、Ｍｎ、前記ＣＯ2換算およびＣａＦ2を適量化することで効果があることを知見した。本発明はこれらの知見に基づいて焼成型フラックス成分組成を決定した。
以下に本発明の焼成型フラックス成分組成の限定理由について説明する。なお、以下成分についての％は、焼成型フラックス全質量に対する質量％を示す。
［ＳｉＯ2：１０〜２０％］
ＳｉＯ2は、スラグの粘性を増加させ、良好な溶接ビードを形成するための重要な成分である。また、スラグをガラス質の性状にして、砕けやすく剥離性の良好なスラグが得られる。ＳｉＯ2が１０％未満では、ビード止端部のなじみが悪くなり、スラグ剥離性が劣化する。一方、ＳｉＯ2が２０％を超えると、溶接金属の酸素量が増加して靭性が劣化する。したがって、ＳｉＯ2は１０〜２０％とする。
ＳｉＯ2は、スラグの粘性を増加させ、良好な溶接ビードを形成するための重要な成分である。また、スラグをガラス質の性状にして、砕けやすく剥離性の良好なスラグが得られる。ＳｉＯ2が１０％未満では、ビード止端部のなじみが悪くなり、スラグ剥離性が劣化する。一方、ＳｉＯ2が２０％を超えると、溶接金属の酸素量が増加して靭性が劣化する。したがって、ＳｉＯ2は１０〜２０％とする。
［ＣａＯ：８〜２０％］
ＣａＯは、スラグの融点および流動性を調整するために重要な成分である。ＣａＯが８％未満では、ビード止端部のなじみが悪くビード外観が不良でアンダーカットも生じる。一方、ＣａＯが２０％を超えると、スラグ流動性が不良となり、ビード高さが不均一でスラグ剥離性も不良になる。したがって、ＣａＯは８〜２０％とする。
ＣａＯは、スラグの融点および流動性を調整するために重要な成分である。ＣａＯが８％未満では、ビード止端部のなじみが悪くビード外観が不良でアンダーカットも生じる。一方、ＣａＯが２０％を超えると、スラグ流動性が不良となり、ビード高さが不均一でスラグ剥離性も不良になる。したがって、ＣａＯは８〜２０％とする。
なお、ＣａＯは、ＣａＣＯ3のＣａＯ分を含む。
［ＭｇＯ：２０〜３０％］
ＭｇＯは、スラグの耐火性および塩基度を向上させる効果がある。ＭｇＯが２０％未満では、フラックスの塩基度が低くなり、溶接金属中の酸素量が増加して靭性が劣化する。一方、ＭｇＯが３０％を超えると、フラックスの軟化溶融点が高くなり、ビード表面に突起物の発生や波目が粗くなり、スラグ剥離性およびビード外観が不良となる。したがって、ＭｇＯは２０〜３０％とする。
ＭｇＯは、スラグの耐火性および塩基度を向上させる効果がある。ＭｇＯが２０％未満では、フラックスの塩基度が低くなり、溶接金属中の酸素量が増加して靭性が劣化する。一方、ＭｇＯが３０％を超えると、フラックスの軟化溶融点が高くなり、ビード表面に突起物の発生や波目が粗くなり、スラグ剥離性およびビード外観が不良となる。したがって、ＭｇＯは２０〜３０％とする。
なお、ＭｇＯは、ＭｇＣＯ3のＭｇＯ分を含む。
［Ａｌ2Ｏ3：２１〜３５％］
Ａｌ2Ｏ3は、良好なスラグ剥離性およびビード外観を得るためには極めて重要な成分である。また、アークの安定性を良好にする効果もある。Ａｌ2Ｏ3が２１％未満では、アークが不安定で、スラグ剥離性および溶接ビードの波が荒くビード外観が不良となる。一方、Ａｌ2Ｏ3が３５％を超えると、凸ビードとなりスラグ剥離性も不良になる。したがって、Ａｌ2Ｏ3は２１〜３５％とする。
Ａｌ2Ｏ3は、良好なスラグ剥離性およびビード外観を得るためには極めて重要な成分である。また、アークの安定性を良好にする効果もある。Ａｌ2Ｏ3が２１％未満では、アークが不安定で、スラグ剥離性および溶接ビードの波が荒くビード外観が不良となる。一方、Ａｌ2Ｏ3が３５％を超えると、凸ビードとなりスラグ剥離性も不良になる。したがって、Ａｌ2Ｏ3は２１〜３５％とする。
［ＣａＦ2：１０〜１８％］
ＣａＦ2は、靭性改善に効果があるが、融点が低いため過多になるとビードの平滑性が損なわれる。ＣａＦ2が１０％未満では、靭性改善の効果がない。一方、ＣａＦ2が１８％を超えると、ビードの平滑性がなく形状が不良となる。したがって、ＣａＦ2は１０〜１８％とする。
ＣａＦ2は、靭性改善に効果があるが、融点が低いため過多になるとビードの平滑性が損なわれる。ＣａＦ2が１０％未満では、靭性改善の効果がない。一方、ＣａＦ2が１８％を超えると、ビードの平滑性がなく形状が不良となる。したがって、ＣａＦ2は１０〜１８％とする。
［Ｌｉ2ＣＯ3：０．２〜１．８％］
Ｌｉ2ＣＯ3は、フラックスの耐吸湿性を向上し、後述のＣａＣＯ3およびＭｇＣＯ3のＣＯ2換算との併用によって溶接金属の拡散性水素量を低減し、高張力鋼の溶接において低温割れ感受性を低下する。Ｌｉ2ＣＯ3が０．２％未満であると、前記効果が得られず溶接金属の拡散性水素量が多くなって低温割れ感受性が高くなる。一方、Ｌｉ2ＣＯ3が１．８％を超えると、アークが不安定となってビード止端部が不揃いで外観が不良となる。したがって、Ｌｉ2ＣＯ3は０．２〜１．８％、好ましくは０．３〜１．５％とする。
Ｌｉ2ＣＯ3は、フラックスの耐吸湿性を向上し、後述のＣａＣＯ3およびＭｇＣＯ3のＣＯ2換算との併用によって溶接金属の拡散性水素量を低減し、高張力鋼の溶接において低温割れ感受性を低下する。Ｌｉ2ＣＯ3が０．２％未満であると、前記効果が得られず溶接金属の拡散性水素量が多くなって低温割れ感受性が高くなる。一方、Ｌｉ2ＣＯ3が１．８％を超えると、アークが不安定となってビード止端部が不揃いで外観が不良となる。したがって、Ｌｉ2ＣＯ3は０．２〜１．８％、好ましくは０．３〜１．５％とする。
［Ｌｉ2ＣＯ3のＣＯ2換算とＣａＣＯ3およびＭｇＣＯ3の１種または２種のＣＯ2換算の合計：２〜７％］
Ｌｉ2ＣＯ3、ＣａＣＯ3およびＭｇＣＯ3からのＣＯ2換算の合計は、溶接金属の靭性向上に重要な元素であり、溶接中にＬｉ2ＣＯ3、ＣａＣＯ3およびＭｇＣＯ3が分解してＣＯまたはＣＯ2ガスがアーク雰囲気中の窒素分圧を下げ、溶接金属の窒素量を低減する効果がある。また、前記Ｌｉ2ＣＯ3との併用によって溶接金属の拡散性水素量を低減する。Ｌｉ2ＣＯ3のＣＯ2換算とＣａＣＯ3およびＭｇＣＯ3の１種または２種のＣＯ2換算の合計が２％未満では、溶接金属中の窒素量が高くなり靭性が低下する。また、溶接金属の拡散性水素量が多くなって低温割れ感受性が高くなる。一方、Ｌｉ2ＣＯ3のＣＯ2換算とＣａＣＯ3およびＭｇＣＯ3の１種または２種のＣＯ2換算の合計が７％を超えると、溶接ビード表面にポックマークやピット、アンダーカットなどの溶接欠陥が発生するとともに溶接金属中の酸素量が増加して靭性が低下する。したがって、Ｌｉ2ＣＯ3のＣＯ2換算とＣａＣＯ3およびＭｇＣＯ3の１種または２種のＣＯ2換算の合計は２〜７％とする。
Ｌｉ2ＣＯ3、ＣａＣＯ3およびＭｇＣＯ3からのＣＯ2換算の合計は、溶接金属の靭性向上に重要な元素であり、溶接中にＬｉ2ＣＯ3、ＣａＣＯ3およびＭｇＣＯ3が分解してＣＯまたはＣＯ2ガスがアーク雰囲気中の窒素分圧を下げ、溶接金属の窒素量を低減する効果がある。また、前記Ｌｉ2ＣＯ3との併用によって溶接金属の拡散性水素量を低減する。Ｌｉ2ＣＯ3のＣＯ2換算とＣａＣＯ3およびＭｇＣＯ3の１種または２種のＣＯ2換算の合計が２％未満では、溶接金属中の窒素量が高くなり靭性が低下する。また、溶接金属の拡散性水素量が多くなって低温割れ感受性が高くなる。一方、Ｌｉ2ＣＯ3のＣＯ2換算とＣａＣＯ3およびＭｇＣＯ3の１種または２種のＣＯ2換算の合計が７％を超えると、溶接ビード表面にポックマークやピット、アンダーカットなどの溶接欠陥が発生するとともに溶接金属中の酸素量が増加して靭性が低下する。したがって、Ｌｉ2ＣＯ3のＣＯ2換算とＣａＣＯ3およびＭｇＣＯ3の１種または２種のＣＯ2換算の合計は２〜７％とする。
［Ｓｉ：０．３〜１．０％］
金属Ｓｉ、Ｆｅ−ＳｉおよびＦｅ−Ｓｉ−Ｍｎ等を原料とするＳｉは、脱酸元素であり溶接金属の酸素量を低減する。Ｓｉが０．３％未満では、脱酸効果が得られず靭性が低下する。また、ビード表面にポックマークが生じるようになる。一方、Ｓｉが１．０％を超えると、スラグ巻き込みを生じるようになる。したがって、Ｓｉは０．３〜１．０％とする。
金属Ｓｉ、Ｆｅ−ＳｉおよびＦｅ−Ｓｉ−Ｍｎ等を原料とするＳｉは、脱酸元素であり溶接金属の酸素量を低減する。Ｓｉが０．３％未満では、脱酸効果が得られず靭性が低下する。また、ビード表面にポックマークが生じるようになる。一方、Ｓｉが１．０％を超えると、スラグ巻き込みを生じるようになる。したがって、Ｓｉは０．３〜１．０％とする。
［Ｍｎ：０．２〜０．９％］
金属Ｍｎ、Ｆｅ−ＭｎおよびＦｅ−Ｓｉ−Ｍｎ等を原料とするＭｎは、Ｓｉと同様に脱酸剤として作用して溶接金属の酸素量を低減する。Ｍｎが０．２％未満であると、脱酸効果が得られず靭性が低下する。一方、Ｍｎが０．９％を超えると、溶接金属に過剰に歩留って強度が高くなり靭性が低下する。したがって、Ｍｎは０．２〜０．９％とする。
金属Ｍｎ、Ｆｅ−ＭｎおよびＦｅ−Ｓｉ−Ｍｎ等を原料とするＭｎは、Ｓｉと同様に脱酸剤として作用して溶接金属の酸素量を低減する。Ｍｎが０．２％未満であると、脱酸効果が得られず靭性が低下する。一方、Ｍｎが０．９％を超えると、溶接金属に過剰に歩留って強度が高くなり靭性が低下する。したがって、Ｍｎは０．２〜０．９％とする。
［Ｎａ2ＯおよびＫ2Ｏの１種または２種の合計：０．８〜４．５％］
水ガラス（珪酸ソーダ、珪酸カリウム）を主原料とするＮａ2ＯおよびＫ2Ｏは、アークを安定にする。Ｎａ2ＯおよびＫ2Ｏの１種または２種の合計が０．８％未満であると、アークが不安定になる。一方、Ｎａ2ＯおよびＫ2Ｏの１種または２種の合計が４．５％を超えると、アンダーカットが生じてビード外観が不良となる。したがって、Ｎａ2ＯおよびＫ2Ｏの１種または２種の合計は０．８〜４．５％とする。
水ガラス（珪酸ソーダ、珪酸カリウム）を主原料とするＮａ2ＯおよびＫ2Ｏは、アークを安定にする。Ｎａ2ＯおよびＫ2Ｏの１種または２種の合計が０．８％未満であると、アークが不安定になる。一方、Ｎａ2ＯおよびＫ2Ｏの１種または２種の合計が４．５％を超えると、アンダーカットが生じてビード外観が不良となる。したがって、Ｎａ2ＯおよびＫ2Ｏの１種または２種の合計は０．８〜４．５％とする。
焼成型フラックスのその他の成分は、ＳｉとＭｎの鉄合金等からのＦｅおよびＰ、Ｓ等の不可避不純物であり、ＰおよびＳは共に低融点の化合物を生成して靭性を低下させるので、できるだけ低いことが好ましい。
なお、焼成型フラックスの粒度はビード形状を良くするために１．４ｍｍを超える粒度が焼成型フラックス全質量に対して１５質量％以下であることが好ましい。
本発明の高張力鋼のサブマージアーク溶接用焼成型フラックスと組合せるソリッドワイヤの成分は、目標とする強度に合せて選択することができるが、Ｃ：０．０４〜０．１２％、Ｓｉ：０．１〜０．４％、Ｍｎ：１．５〜２．５％、Ｎｉ：０．８〜３．０％、Ｃｒ：０．４〜１．２％、Ｍｏ：０．３〜０．９％、Ｔｉ：０．１５％以下、Ｎ：０．００７％以下の範囲であることが強度および靭性の確保から好ましい。
以下、実施例により本発明の効果をさらに詳細に説明する。
表１に示す各種成分の焼成型フラックス（フラックス記号のＦ１〜Ｆ１０は本発明例で、Ｆ１１〜２０は比較例である。）を試作し、表２に示す３種のソリッドワイヤと焼成型フラックスとを組み合せて拡散性水素量の測定をした後、溶接作業性および機械性能評価をするために表３に示す化学成分からなる板厚２５ｍｍの７８０ＭＰａ級高張力鋼板を、開先角度を３０°、ルート間隔を１３ｍｍの開先形状に加工し、裏当金を当てて表４に示す溶接条件で多層盛溶接試験を実施した。
なお、表１に示す焼成型フラックス（フラックス記号Ｆ１〜Ｆ１０は本発明例、Ｆ１１〜Ｆ２０は比較例である）は各種鉱物原材料を配合、混合した後、水ガラスを固着剤として造粒した後、４００〜５５０℃で２時間焼成して１．４×０．１５ｍｍに整粒した。また、表２に示すソリッドワイヤは原線を縮径、焼鈍、めっきして素線とし、それらの素線を４．０ｍｍまで伸線して用いた。なお、表２中ワイヤ記号Ｗ１は６９０ＭＰａ高張力鋼級用ワイヤ、ワイヤ記号Ｗ２は７８０ＭＰａ高張力鋼級用ワイヤ、ワイヤ記号Ｗ３は９８０ＭＰａ高張力鋼級用ワイヤである。
溶接金属の拡散性水素量の測定は、ＪＩＳ Ｚ ３１１８に準じて行った。溶接金属の拡散性水素量は３ｍｌ／１００ｇ以下を良好とした。溶接作業性は、多層盛溶接時のアークの安定性、スラグ剥離性およびビード外観・形状を調べた後、Ｘ線透過試験により溶接欠陥の有無を調査し、さらに溶接金属の引張強さおよび靭性を調査した。
溶接金属の機械的性能評価は、溶接試験体の鋼板板厚の中央から引張試験片（ＪＩＳ Ｚ ２２４１ １０号）および衝撃試験片（ＪＩＳ Ｚ ２２４２ Ｖノッチ試験片）を採取して機械試験を実施した。引張強さの評価は、ワイヤ記号Ｗ１と組み合わせたフラックスは６９０ＭＰａ以上、ワイヤ記号Ｗ２と組み合わせたフラックスは７８０ＭＰａ以上およびワイヤ記号Ｗ３と組み合わせたフラックスは９８０ＭＰａ以上を良好とした。また、靭性の評価は−６０℃における衝撃試験により行い、繰り返し３本の平均により評価した。なお、衝撃試験の吸収エネルギーは８０Ｊ以上を良好とした。これらの調査結果も表５にまとめて示す。
表５中フラックス記号Ｆ１〜Ｆ１０本発明例、フラックス記号Ｆ１１〜Ｆ２０は比較例である。本発明例であるフラックス記号Ｆ１〜Ｆ１０は、フラックスの成分が適量であるので、拡散性水素量が少なく、溶接作業性として評価するアークが安定でスラグ剥離性およびビード外観・形状が良好で、３種のワイヤと組み合わせた溶接金属機械的性能も優れており、極めて満足な結果であった。総合評価として○で示してある。これに対して、比較例のフラックス記号Ｆ１１〜Ｆ２０は、試験結果が本発明例よりも劣っているので、総合評価として×で示してある。
すなわち、比較例中フラックス記号Ｆ１１は、ＳｉＯ2が少ないので、ビード止端部のなじみが悪くスラグ剥離性も不良であった。また、Ｍｎが少ないので、溶接金属の吸収エネルギーが低値であった。
フラックス記号Ｆ１２は、ＳｉＯ2が多いので、溶接金属の吸収エネルギーが低値であった。また、Ａｌ2Ｏ3が少ないので、アークが不安定でビードの波が荒く、スラグ剥離性も不良であった。
フラックス記号Ｆ１３は、ＣａＯが少ないので、ビード止端部のなじみが不良でアンダーカットが生じた。また、Ｍｎが多いので、溶接金属の引張強さが高くなり吸収エネルギーが低値であった。
フラックス記号Ｆ１４は、ＣａＯが多いので、ビードの高さが不均一となりスラグ剥離性も不良であった。また、Ｓｉが少ないので、ビード表面にポックマークが生じ、溶接金属の吸収エネルギーも低値であった。
フラックス記号Ｆ１５は、ＭｇＯが少ないので、溶接金属の吸収エネルギーが低値であった。また、Ａｌ2Ｏ3が多いので、ビードが凸状となりスラグ剥離性も不良であった。
フラックス記号Ｆ１６は、ＭｇＯが多いので、ビード表面に突起が生じスラグ剥離性が不良であった。また、Ｎａ2ＯとＫ2Ｏの合計が少ないので、アークが不安定であった。
フラックス記号Ｆ１７は、ＣａＦ2が少ないので、溶接金属の吸収エネルギーが低値であった。また、Ｌｉ2ＣＯ3が多いので、アークが不安定でビード止端部が不揃いとなり外観が不良であっ。
フラックス記号Ｆ１８は、ＣａＦ2が多いので、ビードに平滑性がなく形状が不良であった。また、Ｌｉ2ＣＯ3が少ないので、拡散性水素量が多かった。
フラックス記号Ｆ１９は、Ｌｉ2Ｏ3のＣＯ2換算とＣａＣＯ3およびＭｇＣＯ3のＣＯ2換算の合計が多いので、ビード表面にポックマークおよびビード止端部にアンダーカットが生じ、溶接金属の吸収エネルギーも低値であった。また、Ｓｉが多いので、スラグ巻き込み欠陥が生じた。
フラックス記号Ｆ２０は、Ｌｉ2Ｏ3のＣＯ2換算とＣａＣＯ3およびＭｇＣＯ3のＣＯ2換算の合計が少ないので、拡散性水素量が多く、溶接金属の吸収エネルギーが低値であった。また、Ｎａ2ＯとＫ2Ｏの合計が多いので、アンダーカットが生じた。
Claims (1)
- 高張力鋼用のサブマージアーク溶接用焼成型フラックスにおいて、
焼成型フラックス全質量に対する質量％で、
ＳｉＯ2：１０〜２０％、
ＣａＯ：８〜２０％、
ＭｇＯ：２０〜３０％、
Ａｌ2Ｏ3：２１〜３５％、
ＣａＦ2：１０〜１８％、
Ｌｉ2ＣＯ3：０．２〜１．８％、
前記Ｌｉ2ＣＯ3のＣＯ2換算とＣａＣＯ3およびＭｇＣＯ3の１種または２種のＣＯ2換算の合計：２〜７％、
Ｓｉ：０．３〜１．０％、
Ｍｎ：０．２〜０．９％、
Ｎａ2ＯおよびＫ2Ｏの１種または２種の合計：０．８〜４．５％を含有し、
その他はＦｅおよび不可避不純物からなることを特徴とする高張力鋼のサブマージアーク溶接用焼成型フラックス。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2014217338A JP6227513B2 (ja) | 2014-10-24 | 2014-10-24 | 高張力鋼のサブマージアーク溶接用焼成型フラックス |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2014217338A JP6227513B2 (ja) | 2014-10-24 | 2014-10-24 | 高張力鋼のサブマージアーク溶接用焼成型フラックス |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2016083674A true JP2016083674A (ja) | 2016-05-19 |
| JP6227513B2 JP6227513B2 (ja) | 2017-11-08 |
Family
ID=55971657
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2014217338A Active JP6227513B2 (ja) | 2014-10-24 | 2014-10-24 | 高張力鋼のサブマージアーク溶接用焼成型フラックス |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP6227513B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2020131221A (ja) * | 2019-02-15 | 2020-08-31 | 日鉄溶接工業株式会社 | 高張力鋼用のサブマージアーク溶接用焼成型フラックス |
| WO2024185861A1 (ja) * | 2023-03-08 | 2024-09-12 | Ｊｆｅスチール株式会社 | サブマージアーク溶接方法及び溶接継手の製造方法 |
| JP7566660B2 (ja) | 2020-02-27 | 2024-10-15 | 日鉄溶接工業株式会社 | サブマージアーク溶接用ボンドフラックス |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5364641A (en) * | 1976-11-22 | 1978-06-09 | Kobe Steel Ltd | Flux for creep arc welding |
| JPH07171695A (ja) * | 1993-11-01 | 1995-07-11 | Nippon Steel Corp | ９６０ＭＰａ高張力鋼のサブマージアーク溶接方法 |
| JPH07303991A (ja) * | 1994-05-13 | 1995-11-21 | Nippon Steel Corp | ７８０ＭＰａまたは９６０ＭＰａ鋼のサブマージアーク溶接用ワイヤおよびボンドフラックス |
| WO2008072835A1 (en) * | 2006-12-13 | 2008-06-19 | Kiswel Ltd. | Sintered flux for submerged arc welding |
-
2014
- 2014-10-24 JP JP2014217338A patent/JP6227513B2/ja active Active
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5364641A (en) * | 1976-11-22 | 1978-06-09 | Kobe Steel Ltd | Flux for creep arc welding |
| JPH07171695A (ja) * | 1993-11-01 | 1995-07-11 | Nippon Steel Corp | ９６０ＭＰａ高張力鋼のサブマージアーク溶接方法 |
| JPH07303991A (ja) * | 1994-05-13 | 1995-11-21 | Nippon Steel Corp | ７８０ＭＰａまたは９６０ＭＰａ鋼のサブマージアーク溶接用ワイヤおよびボンドフラックス |
| WO2008072835A1 (en) * | 2006-12-13 | 2008-06-19 | Kiswel Ltd. | Sintered flux for submerged arc welding |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2020131221A (ja) * | 2019-02-15 | 2020-08-31 | 日鉄溶接工業株式会社 | 高張力鋼用のサブマージアーク溶接用焼成型フラックス |
| JP7179639B2 (ja) | 2019-02-15 | 2022-11-29 | 日鉄溶接工業株式会社 | 高張力鋼用のサブマージアーク溶接用焼成型フラックス |
| JP7566660B2 (ja) | 2020-02-27 | 2024-10-15 | 日鉄溶接工業株式会社 | サブマージアーク溶接用ボンドフラックス |
| WO2024185861A1 (ja) * | 2023-03-08 | 2024-09-12 | Ｊｆｅスチール株式会社 | サブマージアーク溶接方法及び溶接継手の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP6227513B2 (ja) | 2017-11-08 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP6054286B2 (ja) | ７８０ＭＰａ級高張力鋼のサブマージアーク溶接方法 | |
| JP4537310B2 (ja) | 低温用鋼の片面サブマージアーク溶接方法および溶接金属 | |
| US20120193327A1 (en) | Bonded flux and solid wire for submerged arc welding, and method for submerged arc welding of steel for low temperature service | |
| JP5627493B2 (ja) | サブマージアーク溶接方法 | |
| JP7566660B2 (ja) | サブマージアーク溶接用ボンドフラックス | |
| JP2006272432A (ja) | ９％Ｎｉ鋼用被覆アーク溶接棒 | |
| JP7179639B2 (ja) | 高張力鋼用のサブマージアーク溶接用焼成型フラックス | |
| JP6227513B2 (ja) | 高張力鋼のサブマージアーク溶接用焼成型フラックス | |
| JP2007260696A (ja) | 高張力鋼のサブマージアーク溶接金属 | |
| JP5869066B2 (ja) | 多電極片面サブマージアーク溶接用ボンドフラックス | |
| JP4297880B2 (ja) | サブマージアーク溶接用ボンドフラックス | |
| JP2014091135A (ja) | サブマージアーク溶接用ボンドフラックス | |
| JP2013091082A (ja) | 低温用鋼のサブマージアーク溶接方法 | |
| JP4672177B2 (ja) | 二相ステンレス鋼のサブマージアーク溶接方法 | |
| JP2014198344A (ja) | 高強度鋼のサブマージアーク溶接方法 | |
| JP6437420B2 (ja) | 高張力鋼のサブマージアーク溶接用焼成型フラックス | |
| JP5726017B2 (ja) | サブマージアーク溶接用ボンドフラックス及び溶接方法 | |
| JP3552375B2 (ja) | 溶接金属の靱性に優れる厚鋼板の大入熱潜弧溶接方法 | |
| CN107030413A (zh) | 一种适用于厚板高强钢窄间隙埋弧焊的药芯焊丝 | |
| JP7387450B2 (ja) | 鉄粉低水素系被覆アーク溶接棒 | |
| JP2014091150A (ja) | 多電極片面サブマージアーク溶接用ボンドフラックス | |
| JP2017100171A (ja) | 二相ステンレス鋼のサブマージアーク溶接方法 | |
| JP5339870B2 (ja) | 下向きすみ肉サブマージアーク溶接用ボンドフラックス | |
| JP2013126680A (ja) | サブマージアーク溶接用溶融型フラックス | |
| JP2005296999A (ja) | エレクトロガスアーク溶接用フラックス入りワイヤ |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20160929 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20170911 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20171003 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20171011 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 6227513 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |