JP2016027929A - 積層構造を持つミッドソール - Google Patents

Abstract

【課題】本発明の目的はミッドソールの機能を向上させることである。【解決手段】第１発泡体Ｎと第２発泡体Ｓとは互いに機械的性質が異なり、前足部１Ｆ、中足部１Ｍ、後足部１Ｒの領域のうちいずれか１つにおいて、前記第１発泡体Ｎの厚さが足の内側Ｍと外側Ｌとで異なっており、かつ、前記第１発泡体Ｎの厚さの異なっている前記領域において第２発泡体Ｓの厚さが足の裏側を支える内側部ＳＭと外側部ＳＬで異なっており、上層２における内側部ＳＭと外側部ＳＬとの間には、内側Ｍから外側Ｌに延びるに従い厚さの変化するテーパ部ＳＴが設けられ、前記テーパ部ＳＴの厚さの変化の度合が前記内側部ＳＭの厚さの変化の度合、あるいは、前記外側部ＳＬの厚さの変化の度合いよりも大きい。【選択図】図４

Description

本発明は積層構造を持つミッドソールに関する。

前足部は一般に厚さが小さい。一方、前足部はＭＰ関節等において大きく、かつ、繰り返し屈曲される。この屈曲が繰り返される部分において、ミッドソールはやがて永久変形を呈する。特に、前足部の上層において前記永久変形が生じ易い。

中足部は足のアーチを支える。このアーチは個人差が大きい。アーチの低い着用者はアーチに突き上げを感じ易く、一方、アーチの高い着用者はアーチが落ち込むことがある。

靴が着地する際、後足部の外側に最も大きな衝撃荷重がソールを介して足裏に負荷される。これを１ｓｔストライクというが、この１ｓｔストライクの衝撃を緩衝することは重要である。

積層構造のミッドソールは単層構造のそれに比べ別の機能を発揮し易い。

ＪＰ５８−１９０４０１Ａ（図面） ＪＰ０５−６９５２１Ａ（コラム１３） ＪＰ０７−１２５１０７Ａ（要約） ＪＰ０８−１６８４０２Ａ（要約） ＪＰ１１−２６６９０５Ａ（要約） ＪＰ２００３−７９４０２Ａ（要約） ＪＰ２００９−１７８５９４Ａ（要約） ＪＰ２０１０−５２５９１７Ｗ（要約） ＪＰ２０１０−９４４８０Ａ（要約）

ミッドソールは反発力の豊かな発泡体で形成される場合が多い。前記各文献においては硬度が互いに異なる前記発泡体等が用いられている。しかし、一般的なミッドソールに用いる発泡体と、この発泡体よりも低反発の発泡体とを広い領域にわたって積層したミッドソールは知られていない。

したがって、本発明の目的は低反発の発泡体を広い領域に配置してミッドソールの機能を向上させることである。

本発明のミッドソールは第１の局面において、
接地面を有するアウトソールの上に配置されるミッドソールであって、
前記ミッドソールは上層と下層とを有し、
前記上層又は下層のうちの一方が熱可塑性の樹脂成分を含む第１発泡体の層を包含し、
前記上層又は下層のうちの他方における前足部の平面領域の大半、中足部の平面領域の大半または後足部の平面領域の大半のうちの１又は２以上の部位が熱可塑性の樹脂成分を含む第２発泡体の層を包含し、
前記第２発泡体は前記第１発泡体よりも比重が大きく、かつ、変形した後に元の形状に復元する速度が小さい低反発材で形成され、
前記第２発泡体ＳのアスカーＣ硬度Ｌｃと前記第１発泡体ＮのアスカーＣ硬度Ｎｃとの関係が下記の（１）式に設定されている
Ｌｃ≦Ｎｃ＋１０…（１）。

本発明のミッドソールは別の局面において、
接地面を有するアウトソールの上に配置されるミッドソールであって、
前記ミッドソールは上層と下層とを有し、
前記下層が熱可塑性の樹脂成分を含む第１発泡体の層を包含し、
前記上層における前足部の平面領域の大半、中足部の平面領域の大半または後足部の平面領域の大半のうちの１又は２以上の部位が熱可塑性の樹脂成分を含む第２発泡体の層を包含し、
前記第２発泡体は前記第１発泡体よりも比重が大きく、かつ、変形した後に元の形状に復元する速度が小さい低反発材で形成され、
前記第２発泡体のアスカーＣ硬度Ｌｃと前記第１発泡体ＮのアスカーＣ硬度Ｎｃとの関係が下記の（１）式に設定されている
Ｌｃ≦Ｎｃ＋１０…（１）。

比重の大きい低反発の第２発泡体は、気泡間の距離が第１発泡体の気泡間の距離に比べ大きい。そのため、座屈が生じにくく、荷重の増大と歪みの増大とが比例し易い。つまり、第２発泡体は比重は大きいが、変形の線形性（ｌｉｎｅａｒｉｔｙ）が強い。したがって、第２発泡体は比較的低硬度の発泡体でも採用することができる。

一方、比重の小さい第１発泡体は気泡間の距離が第２発泡体のそれに比べ小さい。そのため、小さな所定以下の荷重下では、線形性を呈するものの、所定以上の荷重が負荷されると、前記樹脂組織に座屈が生じると考えられ、小さな荷重の増加で歪みが急激に増大する応力域が存在する。つまり、第１発泡体は比重は小さいが非線形性が強い。したがって、第１発泡体は比較的高硬度の発泡体を用いるのが好ましい。

ここで、両者を上下に積層した積層体は、両者の持つ機械的（物理的）性質を重ね合わせた性質に近くなる。そのため、前記積層体は線形性を呈する荷重の領域が第１発泡体よりも大きくなり、かつ、重量も然程増大しない。

したがって、上下層の硬度や厚さを適宜に設定することにより、これまでには得られなかった新しい衝撃緩衝性（クッション性）と安定性を発揮する可能性がある。

低反発の第２発泡体は、変形した後に元の形状に復元する速度が小さく、したがって、一般に、外力が負荷された場合の変形速度も小さい。そのため、エネルギーを吸収し易く、クッション性の向上が期待できる。

一方、負荷が大きい場合にも、走行や歩行のように、負荷の加わる時間が短い動荷重の場合、低反発の第２発泡体は変形の遅れにより、然程大きな変形が生じにくく、安定性の向上が期待できる。

特に、第１発泡体との積層により、低反発の第２発泡体が厚くなりすぎるのを抑制でき、低反発の第２発泡体の過大な変形を抑制できる。そのため、クッション性および安定性の双方の向上が期待できる。

以上の効果は、第１および第２発泡体を上下のいずれに配置しても期待できる。

たとえば、第２発泡体の前記硬度が第１発泡体のそれよりも小さい場合は、変形の遅れが生じる第２発泡体がアウトソールの直ぐ上にあると、アウトソールの一部に局所的に水平方向に大きな摩擦力が働いた際に、第２発泡体が大きく剪断変形（スベリ）を生じ、そのため、第２発泡体が厚すぎると、路面と第１発泡体との間が大きくズレ、安定性が低下するかもしれない。これに対し、下層が第１発泡体であれば、第２発泡体の硬度が小さくても、このような安定性の低下は生じにくいだろう。

したがって、前記第２の局面においては、前記安定性が低下しにくく、第１発泡体の厚さを十分に大きくすることができ、クッション性の更なる増大を図り得るだろう。

本発明において、前記第２発泡体のアスカーＣ硬度Ｌｃと前記第１発泡体のアスカーＣ硬度Ｎｃとの関係は下記の（１）式に設定されている
Ｌｃ≦Ｎｃ＋１０…（１）。
このように、設定した理由は、低反発材である第２発泡体のアスカーＣ硬度Ｌｃが第１発泡体ＮのアスカーＣ硬度Ｎｃよりも１０°以上大きいと、低反発材の変形が小さくなりすぎて衝撃を十分に吸収できなかったり、あるいは、第１発泡体の硬度Ｎｃが小さくなりすぎて、第１発泡体の変形が大きくなりすぎ、安定性や緩衝性が低下すると考えられるからである。

ここで、本発明において、第２発泡体を構成する低反発材は、比重および復元速度で定義されている。

一般に、低反発材は貯蔵弾性率Ｇωで定義される場合が多い。しかし、実際の製品から試験片を切り出し、前記貯蔵弾性率Ｇωを測定することは困難を伴う。

一方、低反発材は一般のミッドソールの発泡体に比べ比重が大きく、かつ、復元速度が小さい。これらの物理量は貯蔵弾性率Ｇωに比べ測定が超かに容易である。

そこで、本発明においては、低反発材を比重と復元速度で定義した。

周波数１０Ｈｚ、２３℃における低反発材の発泡前の形成材料の貯蔵弾性率Ｇωは第１発泡体のそれよりも小さく、一般に０．０１〜１５ＭＰａで、好ましくは０．５〜１３ＭＰａであり、より好ましくは０．５〜１０ＭＰａである。このような貯蔵弾性率Ｇωを有する形成材料を発泡させて得た低反発材は、柔軟性に優れる。前記貯蔵弾性率Ｇωの下限値は、理論上、０（零）である。もっとも、現実的には、その貯蔵弾性率Ｇωは０を超えている。実際に市場で入手できる形成材料は、その貯蔵弾性率Ｇωが、例えば０．０１ＭＰａ以上である。

周波数１０Ｈｚ、２３℃における第１発泡体の発泡前の形成材料の貯蔵弾性率Ｇωは、第２発泡体のそれよりも大きく、一般に２０ＭＰａ以上で好ましくは３０〜３００ＭＰａであり、より好ましくは４０〜２００ＭＰａである。このような貯蔵弾性率Ｇωを有する形成材料を発泡させて得た第１発泡体は反発性、安定性、クッション性に優れる。

低反発材の発泡倍率は、特に限定されないが、好ましくは、１．２倍〜１０倍であり、より好ましくは、１．５倍〜７倍である。前記発泡倍率は、発泡前の密度を発泡後の密度により除算して求められる。
軽量化の観点から、前記第２発泡体（低反発材）の比重は、好ましくは０．７以下であり、より好ましくは０．６以下であり、更に好ましくは０．５５以下である。また、第２発泡体の比重の下限は、出来るだけ小さいことが好ましい。たとえば、第２発泡体の比重は、０．１以上が好ましく、より好ましくは０．２以上である。

第１発泡体の発泡倍率は、特に限定されないが、好ましくは、１．２倍〜２００倍であり、より好ましくは、１０倍〜１００倍である。
軽量化の観点から、前記第１発泡体の比重は、好ましくは０．６以下であり、より好ましくは０．５以下であり、更に好ましくは０．４以下である。また、第１発泡体の比重の下限は、出来るだけ小さいことが好ましい。たとえば、第１発泡体の比重は、０．０５以上が好ましく、より好ましくは０．１５以上である。

第１および第２発泡体は、熱可塑性の樹脂成分と任意の適宜の他の成分とを含む。前記熱可塑性の樹脂成分としては、例えば、熱可塑性エラストマーおよび熱可塑性樹脂が挙げられる。

前記熱可塑性エラストマーの種類としては、例えば、スチレンエチレンブチレンスチレンブロック共重合体（ＳＥＢＳ）などのスチレン系エラストマー；エチレン−酢酸ビニル共重合体系エラストマーなどを用いることができる。

前記熱可塑性樹脂の種類としては、例えば、エチレン−酢酸ビニル共重合体（ＥＶＡ）などの酢酸ビニル系樹脂やポリスチレン、スチレンブタジエン樹脂などを用いることができる。
以上の樹脂成分は、１種単独で又は２種以上を併用できる。

アウトソールはミッドソールよりも耐摩耗性の大きい接地底で、一般に、ミッドソールの第１発泡体より硬度が大きく、かつ、前記復元する速度も大きい。また、アウトソールは一般にゴムの発泡体やゴム又はウレタンの非発泡体で形成される。

本発明において、低反発の第２発泡体は、前足部、中足部、または後足部のうちのいずれか１以上の部位の大半に設けられていればよい。局部的でなければ、積層効果が得られると推測されるからである。
なお、大半とは各平面領域の半分以上という意味である。

図１Ａおよび図１Ｂは、それぞれ、足の骨格を示す平面図および内側面図である。 図２Ａ、図２Ｂおよび図２Ｃは、それぞれ、発泡体または積層発泡体の圧縮応力−歪線図である。 図３Ａは本発明の実施例にかかるミッドソールを示す概略斜視図、図３Ｂは第２発泡体の平面図である。 図４Ａ、図４Ｂ、図４Ｃ、図４Ｄおよび図４Ｅは、それぞれ、図３ＢのＡ−Ａ線、Ｂ−Ｂ線、Ｃ−Ｃ線、Ｄ−Ｄ線およびＥ−Ｅ線におけるソールの断面図である。 図５Ａおよび図５Ｂはｅｘ．Ａ〜Ｄおよびノーマルサンプル（比較例）のクッショニングテストの結果を示す図表、図５Ｃは前記テストｅｘ．Ａ〜Ｄおよびノーマルサンプルの積層体の構成を示す図表である。 図６Ａおよび図６Ｂは、それぞれ、１ｓｔストライク時のピーク値およびピーク角度を示す図表である。 図７Ａはミッドソールの横断面をモデル化した概念図、図７Ｂはミッドソールに負荷されるであろう荷重曲線を示す図表である。 図８Ａ、図８Ｂおよび図８Ｃは、積層体の構造および圧縮歪曲線の変化を示す図表である。 図９ＡはＣａｓｅ１の積層体の構造を示す断面図、図９Ｂは評価結果を示す図表、図９Ｃは評価基準を示す図表である。 図１０Ａ、図１０Ｂ、図１０Ｃおよび図１０Ｄは、Ｃａｓｅ１１〜１５および２１〜２５の積層体の構造を示す概念図である。 図１１Ａはミッドソールの横断面をモデル化した概念図、図１１Ｂは１ｓｔストライクにおいてミッドソールに生じる変形量を示す概念図である。 図１２Ａ、図１２Ｂ、図１２Ｃ、図１２Ｄ、図１２Ｅおよび図１２Ｆは、それぞれ、Ｃａｓｅ１１，１２，１３，２１，２２および２３の積層体の構造および評価結果を示す図表である。 図１３Ａ、図１３Ｂ、図１３Ｃおよび図１３Ｄは、それぞれ、Ｃａｓｅ１４，１５，２４および２５の積層体の構造および評価結果を示す図表である。 図１４Ａおよび図１４Ｂは、それぞれ、第１および第２発泡体を拡大して示す模式的な拡大断面図である。

好ましくは、前記第１および第２発泡体が、それぞれ、少なくとも後足部の平面領域の大半に設けられ、
前記後足部において前記第２発泡体の層は、足の内側の平均厚さよりも外側の平均厚さが大きく、かつ、
前記後足部において前記第１発泡体の層は、足の外側の平均厚さよりも内側の平均厚さが大きい。

より好ましくは、前記後足部の前記平面領域の大半には前記第１発泡体が下層に配置され、かつ、前記後足部の前記平面領域の大半には前記第２発泡体が上層に配置され、かつ、
前記後足部において前記上層の前記第２発泡体の層は、足の内側の平均厚さよりも外側の平均厚さが大きく、かつ、
前記後足部において前記下層の前記第１発泡体の層は、足の外側の平均厚さよりも内側の平均厚さが大きい。

靴が着地する際、後足部の外側に最も大きな衝撃荷重がソールを介して足裏に負荷される。これを１ｓｔストライクというが、この１ｓｔストライクが低反発の第２発泡体に負荷されることで、衝撃を緩衝することができる。
しかも、１ｓｔストライクの大きな荷重は短時間に負荷される故、第２発泡体が低硬度でも変形の遅い第２発泡体の変形が大きくなりすぎるのを抑制して、足の支持の安定性が向上することが期待できる。

すなわち、この場合、低反発材は１ｓｔストライクが大きい外側の後足部が厚く、一方、１ｓｔストライクが小さい内側の後足部を薄くすることができる。そのため、１ｓｔストライクに対する高い緩衝性と安定性が期待できる。
以上の効果は、第１および第２発泡体を上下のいずれに配置しても期待できる。

特に、比較的硬度の大きい第１発泡体を下層に配置している場合、１ｓｔストライク時に、アウトソールの後足部の外側に負荷されるであろう前方への動的な剪断力が前記第１発泡体で吸収および散逸されるだろう。そのため、上層の柔軟な第２発泡体に負荷される動的な剪断力が小さくなると考えられ、その結果、クッション性だけでなく、安定性も向上し得る。

より好ましくは、前記後足部において足裏の外側の下面を支持する前記第２発泡体の厚い外側部と、前記後足部において足裏の内側の下面を支持する前記第２発泡体の薄い内側部との間には、前記第２発泡体が内側に延びるに従い前記第２発泡体の厚さが薄く変化するテーパ部が設けられ、
前記後足部の後半部において前記テーパ部の厚さの変化の度合が前記外側部の厚さの変化の度合よりも大きく、かつ、前記テーパ部の厚さの変化の度合が前記内側部の厚さの変化の度合よりも大きい。

ここで、内側部又は外側部に局所的な凹凸による厚さの大きな変化があっても、安定性およびクッション性の機能を大きく損なわない限り本態様に含まれる。また、外側部および内側部は、それぞれ、足裏を支持するものであるから内外縁の巻上部を含まない。

足の内外で機械的性質の異なる素材の厚さが急激に変化すると、境界部分に違和感が生じ易い。
これに対し、本態様では、互いに異なる機械的性質を持つ第１および第２発泡体を上下に積層し、かつ、内側から外側に延びるに従い徐々に厚さの変化するテーパ部が設けられている。そのため、前記違和感を感じることなく、内外で互いに特性の異なるミッドソールを形成することができる。
また、２つの発泡体はテーパ部だけではなく、内側および外側においても面で接合され得るから、接着ないし溶着の確実性も向上する。

更に好ましくは、前記後足部の後半部の少なくとも一部の横断面において、前記テーパ部が内側と外側の中心よりも内側寄りに配置されている。

１ｓｔストライクの荷重中心は後足部の後半部において内外の中心よりも若干外側寄りに位置する。そのため、前記１ｓｔストライクの衝撃は外側が大きい。
したがって、前記テーパ部が中心よりも内側寄りに配置されていることで、前記１ｓｔストライクの衝撃を厚い低反発材で緩衝することができる。

別の更に好ましい例において、前記後足部における前記第２発泡体の上層の前記内側と前記外側の間の中心を含む中央部の平均厚さが前記後足部において足裏の内側の下面を支持する前記第２発泡体の薄い内側部の平均厚さよりも大きい。

この場合、後足部の上層の低反発材は足の外側だけでなく、内外の中央部においても厚い。したがって、中心よりも外側寄りの１ｓｔストライクの衝撃を厚い低反発材で緩衝することができる。

更に別の好ましい例では、前記第１および第２発泡体がそれぞれ中足部に更に設けられ、
前記中足部における前記第２発泡体の層の平均厚さは、前記後足部の内側部の第２発泡体の層の最小厚さよりも大きく、かつ、前記後足部の前記外側部の第２発泡体の最大厚さよりも小さい。

中足部の足のアーチの高さは、個人差が大きい。したがって、後足部の内側部よりも厚い第２発泡体の層は中足部に設けられていることで、低反発材の硬度が小さい場合、中足部において圧迫や突き上げを感じるのを防止し得る。
特に、中足部が後足部の外側部よりも薄いことで、低反発材の硬度が小さい場合でも、オーバープロネーションの抑制にも役立つだろう。

好ましくは、前記第１発泡体のアスカーＣ硬度が５０°〜６５°に設定され、
前記第２発泡体のアスカーＣ硬度が３５°〜６０°に設定されている。

第１発泡体の硬度がアスカーＣ硬度で５０°未満であったり、第２発泡体の硬度がアスカーＣ硬度で３５°未満であると、歩行や走行の大きい荷重により、ミッドソールの変形が大きくなりすぎる。
一方、第１発泡体の硬度がアスカーＣ硬度で６５°を超えたり、第２発泡体の硬度がアスカーＣ硬度で６０°を超えると、変形が小さくなりすぎて、クッション性が低下する。

図２Ａは硬度が４０°の低反発材（Ｌ．Ｒ．ｆｏａｍ：第２発泡体）と一般的なミッドソール材として用いられるノーマルフォーム（第１発泡体）についての応力−歪曲線を示す。
図２Ａにおいて、実線で示す低反発材は一点鎖線で示す第１発泡体（Ｎｏｒｍａｌ ｆｏａｍ）に比べ線形性が強い。したがって、低反発材は低硬度でも高硬度でも座屈することなく、急激に大きく変形するおそれがない。

より好ましくは、前記第１発泡体の硬度がアスカーＣ硬度で５０°〜６０°に設定され、前記第２発泡体の硬度がアスカーＣ硬度で４０°〜５０°に設定され、
前記第２発泡体の硬度が前記第１発泡体の硬度よりも小さい。

低反発の第２発泡体は変形の速度が小さい。また、第２発泡体は前述のように応力―歪曲線における線形性が強い。そのため、比較的低硬度であってもミッドソールの一部に用い易い。この低硬度・低反発の第２発泡体はクッション性を向上させる役割を果たす。
一方、第１発泡体は硬度が第２発泡体のそれよりも大きいことで、過度の変形防止や軽量化に役立つ。

更に好ましくは、前記第１発泡体の前記アスカーＣ硬度の値が、第２発泡体の前記アスカーＣ硬度の値に比べ、５°〜１５°大きい。

両発泡体の硬度差が５°よりも小さいと、実際に用いることのできる硬度の範囲が極めて限られたものとなり、所期の特性を得るのが難しい場合が多くなるだろう。
一方、両発泡体の硬度差が１５°よりも大きいと、両発泡体の応力―歪曲線の相違が多きくなり、荷重が負荷された際の、変形の挙動が不安定になり易いだろう。

別の好ましい例では、前記第１および第２発泡体の硬度が互いに同等で、かつ、アスカーＣ硬度で５０°〜５５°に設定されている。

５０°〜５５°の硬度範囲はミッドソールに用い易く、両者の硬度が同等であることにより、両発泡体の応力−歪曲線の相違が小さく、そのため、変形の挙動が安定し易いだろう。

ここで、「硬度が互いに同等」とは、両発泡体の硬度差が２°以内の場合を含む。製造上２°程度の誤差が生じるし、この程度の硬度差であれば、前記効果が損なわれないだろう。

後足部における上層の第２発泡体の外側が内側に比べ厚いミッドソールにおいて、好ましくは前記第１発泡体の硬度がアスカーＣ硬度で５０°〜６５°に設定され、
前記第２発泡体の硬度がアスカーＣ硬度で３５°〜５０°に設定され、
前記第１発泡体の前記アスカーＣ硬度の値が、第２発泡体の前記アスカーＣ硬度の値に比べ、８°〜１５°大きい。

かかる硬度範囲および硬度差で、低反発の第１発泡体を上層の外側で厚く、かつ、内側で薄く配置した場合、後述するように、１ｓｔストライクに対する緩衝性と安定性の双方が従来のノーマルフォーム（Ｎｏｒｍａｌ ｆｏａｍ）のミッドソールに比べ向上するだろう。

後足部における上層の第２発泡体の外側が内側に比べ厚いミッドソールにおいて、前記第１発泡体の硬度がアスカーＣ硬度で５３°〜５７°に設定され、
前記第２発泡体の硬度がアスカーＣ硬度で４３°〜５７°に設定され、
前記第２発泡体の硬度が前記第１発泡体の硬度よりも小さいか、あるいは、前記第１発泡体の硬度と同等である。

この場合も、後述するように、前記緩衝性と安定性の双方が従来のノーマルフォームのミッドソールに比べ向上するだろう。

本ミッドソールにおいて、前記第１および第２発泡体の層が少なくとも前記後足部の大半に配置されている場合、前記安定性と緩衝性を発揮し易い。

別の好ましい例では、前記上層の第２発泡体は足の内側の裏面を支持するための内側部と、足の外側の裏面を支持するための外側部と、足の内側の側面を支持するための内巻上部とを一体に備え、
前記内巻上部が前記内側部から内側の縁に向かって延びるに従い前記内巻上部は前記第１発泡体の上面に直交する法線方向の厚さが大きい。

内巻上部は足の内側面を支え、足の内側への振れ（ブレ）に対し、足の支持を安定させる。特に、低反発の厚さの大きい内巻上部は変形速度が小さく、足が内側へ振れ（ブレ）るのを抑制し易い。
低反発の第２発泡体の硬度が小さい場合、第２発泡体は通常の第１発泡体よりも傷付き易く、そのため、第２発泡体が薄いと第２発泡体が使用に伴い劣化し、ひび割れや亀裂の生じるおそれがある。これに対し、これらの態様では前記内巻上部が厚く、ひび割れや亀裂の発生を防止し得る。

更に別の好ましい例では、前記上層の第２発泡体は足の内側の裏面を支持するための内側部と、足の外側の裏面を支持するための外側部と、足の外側の側面を支持するための外巻上部とを一体に備え、
前記外巻上部が前記外側部から外側の縁に向かって延びるに従い前記外巻上部は前記第１発泡体の上面に直交する法線方向の厚さが大きい。

同様に、外巻上部は足の外側面を支え、足の外側への振れ（ブレ）に対し、足の支持を安定させ、足が外側へブレるのを抑制し易い。また、外巻上部が厚く、ひび割れや亀裂の発生を防止し得る。

本発明は更に別の局面において、接地面を有するアウトソールの上に配置されるミッドソールであって、
前記ミッドソールは上層と下層とを有し、
前記上層又は下層のうちの一方における前足部の平面領域の大半、中足部の平面領域の大半または後足部の平面領域の大半のうちの１又は２以上の部位が熱可塑性の樹脂成分を有する第発泡体の層を包含し、
前記上層又は下層のうちの他方における前記第１発泡体の層が配置された前足部の平面領域の大半、中足部の平面領域の大半または後足部の平面領域の大半のうちの１又は２以上の部位が熱可塑性の樹脂成分を有する第２発泡体の層を包含し、
前記第１発泡体と前記第２発泡体とは互いに機械的性質が異なり、
前記３つの領域のうちいずれか１つにおいて、前記第１発泡体の厚さが足の内側と外側とで異なっており、かつ、前記第１発泡体の厚さの異なっている前記領域において第２発泡体の厚さが足の裏側を支える内側部と外側部で異なっており、
前記上層２における内側部と外側部との間には、内側から外側に延びるに従い厚さの変化するテーパ部が設けられ、
前記テーパ部の厚さの変化の度合が前記内側部の厚さの変化の度合、あるいは、前記外側部の厚さの変化の度合いよりも大きい。

図１Ａに示すように、足は内側と外側とで構造が著しく異なる。
たとえば、後足５Ｒは外側に大きな１ｓｔストライクが負荷される。中足５Ｍは足のアーチを形成するが、アーチの高さの個人差が大きい。前足５Ｆはトウオフの際の母趾と小趾とで力の加え方が大きく異なる。
したがって、ソールも内外で互いに機械的性質の互いに異なる素材を採用するのが好ましい場合がある。

しかし、足の内外で機械的性質の異なる素材を突き合わせ接合すると、接合部分に素材の相違による違和感が生じ易い。

これに対し、本局面では、２つの機械的性質を持つ第１および第２発泡体を上下に積層し、かつ、内側から外側に延びるに従い厚さの変化するテーパ部が設けられている。そのため、前記違和感を感じることなく、内外で互いに特性の異なるミッドソールを形成することができる。
また、２つの発泡体はテーパ部だけでなく、内側および外側においても面で接合され得るから、接着ないし溶着の確実性も向上する。

かかる局面において、好ましくは少なくとも前記後足部の平面領域の大半に前記第１および第２発泡体の層が配置され、
前記後足部において前記第２発泡体の層は、足の内側の平均厚さよりも外側の平均厚さが大きく、かつ、
前記後足部において前記第１発泡体の層は、足の外側の平均厚さよりも内側の平均厚さが大きく、
前記第１発泡体は前記第２発泡体よりもアスカーＣ硬度が大きい。

１ｓｔストライクの荷重中心Ｇは内外の中心よりも若干外側寄りに位置する。そのため、前記１ｓｔストライクの衝撃は外側が大きい。したがって、前記１ｓｔストライクの衝撃を硬度が小さく、かつ、厚い第２発泡体の外側部で緩衝することができる、

より好ましくは、前記後足部の後半部の少なくとも一部の横断面において、前記テーパ部が内側と外側の中心よりも内側寄りに配置されている。

前記テーパ部が中心よりも内側寄りに配置されていることで、前記１ｓｔストライクの衝撃を硬度の小さい、かつ、厚い第２発泡体の外側部で緩衝できる可能性が高まる。

好ましくは、少なくとも前記中足部の平面領域の大半に前記第１および第２発泡体の層が配置され、
前記中足部において前記第２発泡体の層は、足の内側の平均厚さよりも外側の平均厚さが大きく、かつ、
前記中足部において前記第１発泡体の層は、足の外側の平均厚さよりも内側の平均厚さが大きく、
前記第１発泡体は前記第２発泡体よりもアスカーＣ硬度が大きい。

この場合、プロネーションの抑制を図り得る。

好ましくは、前記上層における前記第２発泡体は足の内側の裏面を支持するための内側部と、足の外側の裏面を支持するための外側部と、足の内側の側面を支持するための内巻上部とを一体に備え、
前記内巻上部が前記内側部から内側の縁に向かって延びるに従い前記内巻上部は前記第２発泡体の上面に直交する法線方向の厚さが大きい。
この場合、内巻上部は足の内側面を支え、足の支持を安定させる。

好ましくは、前記上層における前記第２発泡体は足の内側の裏面を支持するための内側部と、足の外側の裏面を支持するための外側部と、足の外側の側面を支持するための外巻上部とを一体に備え、
前記外巻上部が前記外側部から外側の縁に向かって延びるに従い前記外巻上部は前記第２発泡体の上面に直交する法線方向の厚さが大きい。
この場合、外巻上部は足の外側面を支え、足の支持を安定させる。

本発明は、添付の書類を参考にした以下の好適な実施例の説明からより明瞭に理解されるであろう。しかしながら、実施例および図面は単なる図示および説明のためのものであり、本発明の範囲を定めるために利用されるべきものではない。本発明の範囲は請求の範囲のみによって定まる。添付図面において、複数の図面における同一の部品番号は、同一または相当部分を示す。

以下、本発明の実施例が図面にしたがって説明される。
図３Ａに示すミッドソール１は、図４Ａ〜図４Ｅのように、アウトソール４の上に配置される。図３Ａ、図４Ａ〜図４Ｅ、図９Ａ、図１２Ａ〜図１２Ｆおよび図１３Ａ〜図１３Ｄにおいて、低反発材つまり第２発泡体Ｓの部位には網点が施され、第１発泡体Ｎの部位には太線と細線でハッチングが施されている。
なお、図４Ａ〜図４Ｅのアウトソール４は接地面４ｓを有する。

図３Ａにおいて、前記ミッドソール１は上層２と下層３とを有する。
前記下層３は熱可塑性の樹脂成分を有する第１発泡体Ｎの層からなる。上層２は熱可塑性の樹脂成分を有する第２発泡体Ｓの層からなる。

前記上層２における前足部１Ｆの平面領域の大半、中足部１Ｍの平面領域の大半および後足部１Ｒの平面領域の大半又は全部の部位において、第２発泡体Ｓが連なって配置されている。

前記下層３における前足部１Ｆの平面領域の大半、中足部１Ｍの平面領域の大半および後足部１Ｒの平面領域の大半又は全部の部位において、第１発泡体Ｎが連なって配置されている。

前記前足部１Ｆ、中足部１Ｍおよび後足部１Ｒとは、それぞれ、図１Ａの足の前足５Ｆ中足５Ｍおよび後足５Ｒを覆う部位を意味する。

前記前足５Ｆは５本の中足骨と１４個の趾骨からなる。前記中足５Ｍは舟状骨、立方骨および３個の楔状骨からなる。前記後足５Ｒは距骨および踵骨からなる。

前記第２発泡体Ｓを形成する低反発材は、第１発泡体Ｎよりも粘性が大きく、貯蔵弾性率Ｇωが小さい。本発明においては、低反発材は前記第１発泡体Ｎよりも比重が大きく、かつ、変形した後に元の形状に復元する速度が小さい発泡体と定義されている。

図１４Ａは第２発泡体Ｓの拡大された概念的な断面を示し、一方、図１４Ｂは第１発泡体Ｎの拡大された概念的な断面を示す。
図１４Ａおよび図１４Ｂにおいて気泡Ａｓ間の距離Δｓ，Δｎに対する気泡の径Ｄｓ，Ｄｎの比は、下記の（２）式で表されるように、第２発泡体Ｓよりも第１発泡体Ｎの方が大きい。
Ｄｓ／Δｓ＜Ｄｎ／Δｎ…（２）

つまり、ミクロの細長比Ｒ（ｓｌｅｎｄｅｒｎｅｓｓ ｒａｔｉｏ）に対応する値が、第２発泡体Ｓよりも第１発泡体Ｎの方が大きい。ここで、前記細長比Ｒが一定以上になると構造物には弾性限界以下の応力でも座屈が生じる。したがって、本発明の第２発泡体Ｓおよび第１発泡体Ｎは、前記（２）式のように、気泡Ａｓ間の距離に対する気泡Ａｓの径の大小によって定義することも可能である。

図４Ａ〜図４Ｅに示すように、上層２の第２発泡体Ｓは、内巻上部２Ｍ、外巻上部２Ｌ、内側部ＳＭ、外側部ＳＬおよび中央部ＳＣとを一体に有する。すなわち、上層２は内巻上部２Ｍから外巻上部２Ｌまで一体に連なっている。

前記内側部ＳＭにおいて、前記上層２の第２発泡体Ｓは足の内側の裏面を支持する。前記外側部ＳＬの第２発泡体Ｓは足の外側の裏面を支持する。

前記内巻上部２Ｍは、足の内側Ｍの側面を支持する。前記内巻上部２Ｍは前記内側部ＳＭから内側Ｍの縁に向かって延びるに従い、前記内巻上部２Ｍは前記第１発泡体Ｎの上面に直交する法線方向の厚さが大きい。

前記外巻上部２Ｌは、足の外側Ｌの側面を支持する。前記外巻上部２Ｌは前記外側部ＳＬから外側Ｌの縁に向かって延びるに従い前記外巻上部２Ｌは前記第１発泡体Ｎの上面に直交する法線方向の厚さが大きい。

図４Ａおよび図４Ｂの前記後足部１Ｒにおいて、前記第２発泡体Ｓで形成される上層２は、足の内側Ｍの平均厚さよりも外側Ｌの平均厚さが大きい。一方、前記後足部１Ｒにおいて、前記第１発泡体Ｎで形成される下層３は、足の外側Ｌの平均厚さよりも内側Ｍの平均厚さが大きい。ここで、「内側Ｍの平均厚さ」とは、足の内外中心線よりも内側部分の平均厚さをいい、「外側Ｌの平均厚さ」とは、足の内外中心線よりも外側部分の平均厚さをいう。なお、本発明において、「平均厚さ」は、例えば、断面を直接測定する方法に加え、切り出した部位の体積から上面からの投影面積を除することで算出することができる。

前記中央部ＳＣは第２発泡体Ｓの上層２の内側Ｍと外側Ｌの間の中心を含み、前記内側部ＳＭと外側部ＳＬとの間に配置されている。前記後足部１Ｒにおいて中央部ＳＣはテーパ部ＳＴを形成する。

前記テーパ部ＳＴは前記第２発泡体Ｓの厚い外側部ＳＬと、前記第２発泡体Ｓの薄い内側部ＳＭとの間において、前記第２発泡体Ｓが内側Ｍに延びるに従い前記第２発泡体Ｓの厚さが薄く変化する。

図４Ａの前記後足部１Ｒの後半部１Ｒｒにおいて、前記テーパ部ＳＴの厚さの変化の度合は前記外側部ＳＬの厚さの変化の度合よりも大きく、かつ、前記テーパ部ＳＴの厚さの変化の度合は前記内側部ＳＭの厚さの変化の度合よりも大きい。

図４Ａにおいて、前記後足部１Ｒの後半部１Ｒｒの少なくとも一部の横断面において、前記テーパ部ＳＴは内側Ｍと外側Ｌの中心よりも内側寄りに配置されている。したがって、第２発泡体Ｓの厚い部分は前記内側Ｍと外側Ｌの中心よりも内側に向かって延びている。

図４Ａおよび図４Ｂに示すように、前記テーパ部ＳＴを含む中央部ＳＣの平均厚さは、前記後足部１Ｒにおいて、第２発泡体Ｓの薄い内側部ＳＭの平均厚さよりも大きい。また、前記中央部ＳＣの平均厚さは、後足部１Ｒにおいて、第２発泡体Ｓの厚い外側部ＳＬの平均厚さよりも小さい。

図４Ｃの前記中足部１Ｍにおける前記第２発泡体Ｓの層の平均厚さは、図４Ａの前記後足部１Ｒの内側部ＳＭの第２発泡体Ｓの層の最小厚さよりも大きく、かつ、前記後足部１Ｒの前記外側部ＳＬの第２発泡体Ｓの最大厚さよりも小さい。

前記第２発泡体Ｓの平均厚さは、図４Ａおよび図４Ｂの後足部１Ｒよりも図４Ｃの中足部１Ｍの方が小さく、前記中足部１Ｍよりも図４Ｄおよび図４Ｅの前足部１Ｆの方が更に小さい。
一方、前記第２発泡体Ｓのミッドソール１に対する厚さの比は、図４Ｄおよび図４Ｅの前足部１Ｆが、図４Ａ〜図４Ｃの後足部１Ｒおよび中足部１Ｍに比べ大きい。

このような第２発泡体Ｓの厚さの分布は、後足部１Ｒにおける緩衝性を高める。
また、前足５Ｆ（図１）を蹴り出す際にミッドソール１が繰り返し大きく屈曲することによる前足部１Ｆの永久変形の生じるのを抑制し得るだろう。また、比重の大きい第２発泡体Ｓによるミッドソール１の重量の増大を小さくする。

前記上層２、下層３およびアウトソール４は互いに接着ないし溶着されて積層される。たとえば、上層２と下層３とは、二次成型品が互いに接着されてもよいし、あるいは、一次成型品を二次成型する際に互いに溶着されてもよい。

前記ミッドソール１の上には、図示しないインソール（中底）が接着される。なお、前記インソールの更に上にはソックライナー（中敷き）がアッパー内に装着される。

つぎに、本発明の積層体の機械的性質、作用および効果について説明される。

図２Ａの一点鎖線は、一般的なミッドソール材としての発泡体（以下、「ノーマルフォーム」という。）の圧縮応力−歪曲線を示す。一方、同図の実線は、本発明に用いられる低反発材（Ｌ．Ｒ．ｆｏａｍ）の圧縮応力−歪曲線を示す。なお、両者のアスカーＣ硬度はいずれも４０°である。

図２Ａの一点鎖線で示すように、ノーマルフォームにおいては、変形の初期に圧縮応力と歪みが比例し易い線形性を呈する。しかし、応力が０．１ＭＰａ程度になると、わずかな圧縮応力の増加に対し歪みが著しく増大する。

このような現象を呈する理由について以下に説明する。
図１４Ｂの前記ノーマルフォームＮは気泡Ａｎの平均径Ｄｎに対する隣接する気泡Ａｎ間の各距離Δｎつまり、ミクロの樹脂組織Ｒｎの肉厚Δｎに対する前記径Ｄｎの値（Ｄｎ／Δｎ）が、図１４Ａの低反発材Ｓのそれ（Ｄｓ／Δｓ）に比べ大きい。そのため、小さな所定以下の荷重下では、線形性を呈するものの、所定以上の荷重が負荷されると、前記樹脂組織Ｒｎに座屈が生じると考えられ、図２Ａのように、小さな荷重の増加で歪みが急激に増大する応力域が存在する。つまり、ノーマルフォームＮは比重は小さく非線形性が強い。したがって、前記座屈を生じにくくするために、ノーマルフォームＮは比較的高硬度の発泡体を用いるのが好ましい。

なお、前記各径Ｄｎ,Ｄｓは、それぞれ、多数の気泡Ａｎ,Ａｓの平均値が採用され、また、各距離Δｎ,Δｓは、それぞれ、隣接する気泡間の最短距離の平均値が用いられるべきである。

一方、図１４Ａの比重の大きい低反発材Ｓは、気泡Ａｓの径に対する気泡Ａｓ間の距離Δｓつまりミクロの樹脂組織Ｒｓの最小肉厚Δｓに対する前記平均径Ｄｓの値（Ｄｓ／Δｓ）がノーマルフォームのそれ（Ｄｎ／Δｎ）に比べ小さい。そのため、前記座屈が生じにくく、荷重が増大すると、それに比例して歪も増大し易い。つまり、低反発材Ｓは比重が大きく線形性が強い。たとえば、図２Ａの４０°（以下、硬度表示「°」はアスカーＣ硬度の値を示す）の例の場合、低反発材はノーマルフォームＮに比べ２倍程度の応力域まで線形性を呈する上、圧縮応力が想定よりも大きくなっても歪みが急激に増大するおそれがない。したがって、第２発泡体は比較的低硬度の発泡体でも、所期のクッション性が得られ易い。

しかし、低反発材は比重が大きい。そのため、ミッドソール全体が低反発材で形成されると、ソールが重くなりすぎる。そこで、本発明者は、前記ノーマルフォームと低反発材とを積層することで、軽量で、かつ、クッション性等に優れたミッドソールを発明した。

以下、積層体の機械的性質について、コンピュータによるシミュレーションで計算した結果について説明する。
なお、計算には単純な重ね合わせの原理を用いた。

図２Ｂおよび図２Ｃの一点鎖線は、硬度が互いに異なる（４０°と５３°）ノーマルフォーム同士が積層された積層体の圧縮応力−歪線図を示す。一方、図２Ｂおよび図２Ｃの実線は、硬度が互いに異なるノーマルフォーム（５３°）と低反発材（４０°）とが積層された積層体の圧縮応力−歪線図を示す。

図２Ｂおよび図２Ｃの一点鎖線で示すノーマルフォーム同士の同種積層体は、図２Ａの単一硬度のノーマルフォームに比べ、圧縮応力と歪みの線形性が若干改善されている。

一方、図２Ｂおよび図２Ｃの実線で示す低反発材とノーマルフォームの異種積層体は、前記同種積層体に比べ、前記線形性が大きく改善されている。また、図２Ｂの低反発材とノーマルフォームとの厚さ比が２５％：７５％の場合でも線形性が改善されているが、前記厚さ比が７５％：２５％の場合には、線形性が著しく大きく改善されており、応力値が約０．３ＭＰａ程度まで線形性を保ち、単一の低反発材に比べ著しく前記線形性が向上していることが分かる。

したがって、大きな荷重が負荷される部位においては、ノーマルフォームＮに対する低反発材Ｓの厚さの割合が１／３以上３倍以下であれば用い易いと推測される。同部位としてはたとえば、歩行および走行の際に繰り返し大きく屈曲されるＭＰ関節を含む前足部や、大きな１ｓｔストライクが負荷される後足部の外側部が挙げられる。

つぎに、本発明の効果を明瞭にするために、試験例および比較例について説明する。
図３Ａ、図４Ａ〜図４Ｅの構造を有するミッドソール１を５種類用意した。

図５Ｃは前記５種類のミッドソール１のノーマルフォーム（第１発泡体Ｎ）と低反発材（第２発泡体Ｓ）のアスカーＣ硬度を示す。図５Ｃのテストｅｘ．Ａ〜Ｄについては積層構造であるが、比較例としてのＮｏｒｍａｌについては一般的なミッドソールのようなノーマルフォームの単層構造である。

つぎに、テスト方法について簡単に説明する。
前記５種類のミッドソール１のうちの１つを備えた各靴を複数の被験者（成人）が順次着用し、前記各被験者の下腿に加速度計を装着した状態で、落垂落下テストを行い、公知の周波数解析により、図５Ａの前足のクッション性、図５Ｂの後足のクッション性を測定した。また、下腿の足に対する内反方向への角度の変化量βを測定し、図６Ａの１ｓｔストライクのピーク値を算出した。更に、同テストにおいて下腿の足に対する外旋方向への角度の変化量γを測定し、そのピーク値を算出した。その評価値を各図に示す。

図５Ａ〜図５Ｃから分かるように、ノーマルフォームのサンプル（比較例）に比べ、３５°〜４５°の低反発材と５５°〜６５°のノーマルフォームを積層したテストｅｘ．Ａ〜Ｄのミッドソールは、前足および後足の双方においてクッション性が向上することが分かる。

図６Ａの縦軸の数値は前記変化量βのピーク値を示す。前記変化量βが小さい場合、後足の足裏に負荷される１ｓｔストライクの衝撃が小さいと評価し得る。
図６Ａに示されているように、テストｅｘ．ＣおよびＤでは変化量βの１ｓｔピークが表れておらず、１ｓｔストライクの衝撃を大きく緩衝し得ると推定される。一方、テストｅｘ．ＡおよびＢでは同ピーク値がノーマルフォームの比較例のそれよりも大きい。

以下、その理由について考察する。
テストｅｘ．ＣおよびＤは後足部１Ｒの上層２（図４Ａ）にアスカーＣ硬度が４５°の低反発材が配置されており、圧縮応力が増加しても線形性を保ちながら変形すると考えられる。かかる線形性を保った変形は低反発材Ｓの緩衝機能を発揮させる。そのため、テストｅｘ．ＣおよびＤにおいては変化量βの明確な１ｓｔピークが表れなかったと推測される。

一方、テストｅｘ．ＡおよびＢは後足部１Ｒの上層２（図４Ａ）にアスカーＣ硬度が３５°の低反発材Ｓが配置されている。図２Ａから分かるように低反発材Ｓは圧縮応力の増大に伴って変形の割合が小さくなる。したがって、低反発材Ｓの硬度が負荷に比べ小さすぎる場合、低反発材Ｓの緩衝機能が発揮されず、そのため、ノーマルフォームの比較例よりも変化量βのピーク値が大きくなったものと推測される。

本テストは成人を被験者としたため、ソールに大きな負荷が加えられたであろう。しかし、子供、女性、中高年者が着用する場合、前記負荷は小さくなるであろう。その場合、低反発材Ｓの硬度が３５°であっても、ノーマルフォームの比較例に比べ１ｓｔストライク（変化量β）のピーク値が小さくなることが十分に期待できる。

つぎに、前記安定性の評価について説明する。
図６Ｂの縦軸の数値は前記変化量γのピーク値を示す。前記変化量γのピーク値が小さい場合、足の内反りや外反りが生じにくく、安定性が高いと評価し得る。

図６Ｂのテストｅｘ．Ｃはノーマルフォームの比較例に比べ前記変化量γのピーク値が小さい。その理由は上層２の低反発材Ｓには変形の遅れが生じ、そのため、内反りや外反りが生じにくいためであると考えられる。したがって、テストｅｘ．Ｃは安定性においても優れていると考えられる。

一方、図６Ｂのテストｅｘ．Ｄは前記テストｅｘ．Ｃと同じ４５°の低反発材を用いているにもかかわらず、変化量γのピーク値がノーマルフォームの比較例に比べ大きい。その理由について考察する。

前記テストｅｘ．Ｃの下層３のノーマルフォームが通常用いられる５５°であるのに対し、前記テストｅｘ．Ｄのそれが通常よりも硬い６５°である。そのため、各被験者にとってソール全体が硬く感じられ、前記変化量γのピーク値が大きくなったものと考えられる。したがって、大型選手で、かつ、脚力が強い着用者の場合、テストｅｘ．Ｄにおいても前記変化量γのピーク値が小さく、安定性が高くなり得ると推測される。

但し、大型選手で体重が重い着用者の場合、前記１ｓｔストライクにおける前記変化量βのピーク値が増大すると考えられ、したがって、下層３のノーマルフォームの硬度が６５°の場合、それに合わせて、上層２の低反発材の硬度も５０°〜５５°程度とするのが好ましいと考えられる。

他方、図６Ｂのテストｅｘ．Ｂは前記テストｅｘ．Ｄに比べ、前記変化量γのピーク値が若干小さい。これは図５Ｃのテストｅｘ．Ｂがテストｅｘ．Ｄに比べ上層２の低反発材Ｓの硬度が小さく、ミッドソール全体の剛性が低下し、そのため、ソール全体の硬さがノーマルフォームの比較例に近くなったためと推測される。

図６Ｂのテストｅｘ．Ａは前記テストｅｘ．ＢおよびＤよりも更に変化量γのピーク値が大きい。その理由は、図５Ｃのテストｅｘ．Ａの下層３の硬度が通常用いられる５５°で、かつ、上層２の硬度が３５°であり、被検者にとってミッドソール全体の剛性が小さすぎるためであると考えられる。

しかし、前述の子供、女性、中高年者などの体重が軽い着用者の場合、前記変化量γのピーク値が小さく、安定性が向上するかもしれない。また、前記テストｅｘ．Ｃと前記テストｅｘ．Ａとの結果から、下層３にノーマルフォームの５５°程度を配置し、上層２に低反発材の４０°以上ないし４１°以上４５°以下を配置すれば前記安定性の向上する可能性が高まるものと考えられる。

つぎに、図４Ａのテーパ部ＳＴに関し行った、コンピュータによるシミュレーションについて説明する。
積層体の変形状態の推測を行うため、図７Ｂに示すように内外が均等で中央部が大きい分布荷重に対する変形状態の算出を行った。荷重は図７Ａに示す１０本の各弾性要素６に対して与え、算出されたひずみ値を用い、変形状態を推測した。

図８Ａ〜図８Ｃに境界面の傾斜状態の異なる場合の各仮想の積層体の変形状態を示す。図８Ａに示す直線状の傾斜の場合は、歪みの最大値の発生位置の内外への変位は少ないが、図８Ｂの階段状にテーパ部ＳＴを設けた場合は、歪みの最大値の発生位置の内外への変位が大きい。また、図８Ｃのように傾斜がない場合には、歪みの最大値の発生位置に変化は生じない。このように同硬度でも初期剛性の低い低反発材Ｓと高硬度のノーマルフォームＮを図８Ａおよび図８Ｂに示すように積層することにより、変形モードが変化するなど、特性の変化が発現することが確認できた。特に、図８Ｂのテーパ部ＳＴをシューズの幅方向に適用した場合には、グラフ右側を外側Ｌａｔ．とすれば、低荷重では外側の変形が大きく足の動きを妨げることがなく、足当たりが良い。一方、高荷重が作用した場合には、内側の変形が小さくなり、踵の倒れこみが少なく、したがって、安定性が高くなると推測される。

つぎに、本発明において、各発泡体の硬度、厚さおよびテーパ部の有無に関して行ったコンピュータによるシミュレーションについて説明する。

まず、用意した仮想の積層体１Ｖについて説明する。
前記積層体１Ｖとして、図９ＡのＣａｓｅ１，図１２Ａ〜図１２ＦのＣａｓｅ１１〜１３，Ｃａｓｅ２１〜２３および図１３Ａ〜図１３ＤのＣａｓｅ１４，１５，２４，２５を想定した。
各Ｃａｓｅにおける上層および下層の厚さＴ（単位：ｍｍ）は、図９Ａおよび図１０Ａ〜図１０Ｄに示すとおりである。

つぎに、前記各種積層体１Ｖを図１１ＡのＳ０−Ｓ１０に対応する位置に非線形の各弾性要素６を配置した仮想のモデルに置き換えた。かかる仮想のモデルに前記１ｓｔストライクにおいて想定される仮想の偏心荷重を負荷し、各弾性要素６の変位量から各積層体１Ｖの上面の変形量を算出した。

図１１Ｂは前記変形量と当該変形量の図心（図の中心）Ｏの一例を示す。前記図６Ｂの実際のシューズにおいて示した安定性の評価において、つまり、前記実際テストｅｘ．Ａ〜Ｄを用いた安定性の評価において、高評価を得たテストｅｘ．Ｃと対比し、前記図心Ｏの位置がテストｅｘ．Ｃに比べ小さい程、安定性が高いと評価することとした。その評価基準のデジタル値とシンボルとの関係を図９Ｃに示す。
図９Ｃの各デジタル値は図１１ＢのＳ０からの距離Ｐを示し、図９Ｃにおいて、二重丸はｂｅｓｔ、一重丸はｂｅｔｔｅｒ、三角は従来と同等、Ｘは従来よりも劣ると判断した。

つぎに、各Ｃａｓｅの発泡体の機械的性質および形状と各Ｃａｓｅについて得られた評価結果について説明する。

図９ＢのＣａｓｅ１、図１２Ａ〜図１２ＦのＣａｓｅ１１〜１３および２１〜２３については、各図表に示すとおり、低反発材Ｓについて３５°〜６０°まで５°ごとに想定し、一方、ノーマルフォームＮについては５０°〜６５°まで想定した。

図９ＡのＣａｓｅ１は下層３のノーマルフォームＮに上層２の低反発材Ｓが積層されている。下層３のノーマルフォームＮの厚さは１５ｍｍで、上層２の低反発材Ｓの厚さは５ｍｍに設定されている。

図１２Ａおよび図１２ＤのＣａｓｅ１１およびＣａｓｅ２１では下層３のノーマルフォームＮに上層２の低反発材Ｓが積層されている。これらのＣａｓｅ１１，２１においては上層２の中央部にテーパ部ＳＴが設けられている。

前記図９ＢのＣａｓｅ１および図１２ＡのＣａｓｅ１１の結果から、ミッドソール１において、前記両発泡体Ｎ，Ｓの硬度が互いに同等（以下、「同程度の硬度」という）で、かつ、アスカーＣ硬度で５０°〜５５°に設定されている場合には、クッション性だけでなく安定性の向上が期待できる。

一方、図１２ＤのＣａｓｅ２１においては、互いに同硬度では安定性が期待できない。その理由はＣａｓｅ２１は図１０Ｃに示すとおり上層２の低反発材Ｓの厚さが大きいためであると推測される。したがって、前記５０°〜５５°で同程度の硬度の場合には、下層３のノーマルフォームＮに比べ上層２の低反発材Ｓの厚さが小さいのが好ましいことが分かる。

他方、図１２ＥのＣａｓｅ２２においては、下層３の低反発材Ｓの上に上層２のノーマルフォームＮが積層されている。このＣａｓｅ２２では、５０°〜５５°で同程度の硬度の場合、やはり、クッション性だけでなく、安定性の向上が期待できる。

また、図１２ＢのＣａｓｅ１２においては、下層３の厚い低反発材Ｓの上に上層２の薄いノーマルフォームＮが積層されている。このＣａｓｅ１２では、ノーマルフォームＮの硬度よりも低反発材Ｓの硬度が５°〜１０°大きくてもクッション性だけでなく、安定性の向上が期待できることが分かる。

また、前記１２ＡのＣａｓｅ１１においても、５５°で同程度の硬度の場合には前記機能の向上が期待できることが分かる。

更に、同Ｃａｓｅ１１においても、ノーマルフォームＮの硬度が５５°で低反発材Ｓの硬度が５５°よりも５°大きい６０°であっても機能の向上が期待できることが分かる。

また、図１２Ａの同Ｃａｓｅ１１において、下記の関係を有するミッドソールは前記機能の向上が期待できることが分かる。すなわち、ミッドソール１において、前記ノーマルフォームＮの硬度がアスカーＣ硬度で５０°〜６５°に設定され、
前記低反発材Ｓの硬度がアスカーＣ硬度で３５°〜５０°に設定され、
前記ノーマルフォームＮの前記アスカーＣ硬度の値が、低反発材Ｓの前記アスカーＣ硬度の値に比べ、１０°〜１５°大きい場合、前記機能の向上が期待できる。

ここで、発泡体の測定上や製造上の誤差を考慮すると、前記硬度差１０°〜１５°は８°〜１５°であっても機能向上が期待できる。

また、図１２Ａの同Ｃａｓｅ１１について詳しく検討すると、前記ノーマルフォームＮの硬度がアスカーＣ硬度で５５°に設定され、
前記低反発材Ｓの硬度がアスカーＣ硬度で４５°〜５５°に設定されている場合、前記機能の向上が期待できることが分かる。

更に、発泡体の製造上の誤差を考慮すると、同Ｃａｓｅ１１のミッドソール１において、ノーマルフォームＮの硬度がアスカーＣ硬度で５３°〜５７°に設定され、
前記低反発材Ｓの硬度がアスカーＣ硬度で４３°〜５７°に設定され、
前記低反発材Ｓの硬度Ｌｃが前記ノーマルフォームＮの硬度Ｎｃよりも小さいか、あるいは、前記ノーマルフォームＮの硬度Ｎｃと同等である場合であっても前記機能向上が期待できる。

また、図１２Ａの同Ｃａｓｅ１１においては、つまり、外側Ｌａｔが内側Ｍｅｄに比べ上層２の低反発材Ｓが厚く、かつ、テーパ部ＳＴを有している場合には、下記の条件においても、前記機能の向上が期待できる。すなわち、ミッドソール１において、
前記ノーマルフォームＮのアスカーＣ硬度で５０°〜６５°に設定され、
前記低反発材ＳのアスカーＣ硬度で３５°〜５０°に設定され、
前記ノーマルフォームＮの前記アスカーＣ硬度の値が、低反発材Ｓの前記アスカーＣ硬度に比べ、５°〜１５°大きい場合にも前記機能の向上が期待できる。

更に、前述の図５Ａの実際のシューズを用いたテストにおいて、図５Ｃのテストｅｘ．Ｃの結果が最も優れていることに照らして考えれば、ミッドソール１において、
前記ノーマルフォームＮの硬度がアスカーＣ硬度で５０°〜６０°に設定され、
前記低反発材Ｓの硬度がアスカーＣ硬度で４０°〜５０°に設定され、
前記ノーマルフォームＮの前記アスカーＣ硬度の値が低反発材Ｓの前記アスカーＣ硬度の値に比べ、５°〜１５°大きい場合には前記機能の更に大きな向上が期待できる。

つぎに、上層２および下層３にそれぞれノーマルフォームＮおよび低反発材Ｓを配置しても、前記機能の向上が期待できることについて説明する。
図１２ＤのＣａｓｅ２１と図１２ＦのＣａｓｅ２３とを比較すると、図表中の評価から分かるように、上層２にノーマルフォームＮを配置し、下層３に低反発材Ｓを配置した図１２ＦのＣａｓｅ２３と、これとは逆の配置である図１２ＤのＣａｓｅ２１とで、同等の評価が得られた。

但し、Ｃａｓｅ２３のように、下層３に低反発材Ｓを配置した場合、柔軟な低反発材Ｓの直下にアウトソール４が配置される。そのため、低反発材Ｓの変形の遅れにより、激しい左右の動作には不向きかもしれない。

したがって、下層３に低反発材Ｓを配置する場合、特に前足部１Ｆにおいては低反発材Ｓの厚さが薄い方が左右の振れ（ブレ）に対する安定性が期待できる。

また、図１２ＣのＣａｓｅ１３から分かるように、下層３の低反発材Ｓが内外にわたって著しく厚い場合、良い評価は得られていない。更に、図１２ＢのＣａｓｅ１２から分かるように、下層３の低反発材Ｓが内外にわたって著しく厚いミッドソールでは、良い評価を得るには低反発材Ｓの硬度がノーマルフォームＮよりも大きいことが条件となっている。

こうした考察から、後足部の下層３に低反発材Ｓを配置する場合、少なくとも内側部ＳＭの低反発材Ｓの厚さをノーマルフォームＮよりも薄くするのが望ましいと思われる。

つぎに、低反発材Ｓの厚さについて検討する。
図１２ＢのＣａｓｅ１２および図１２ＣのＣａｓｅ１３のように、低反発材Ｓの厚さが図１０Ａおよび図１０Ｂの１３ｍｍ〜１７ｍｍであると、硬度の小さい低反発材Ｓは採用しにくいだろう。

一方、図９ＡのＣａｓｅ１、図１２ＡのＣａｓｅ１１、図１２Ｄおよび図１２ＦのＣａｓｅ２１およびＣａｓｅ２３のように、低反発材Ｓの厚さが図１０Ａ、図１０Ｂおよび図１０Ｃのように、３ｍｍ〜１５ｍｍの場合には、ノーマルフォームＮの硬度よりも小さい硬度の低反発材Ｓを用いることができる。

これらの結果から、後足部の外側部が厚く、かつ、ノーマルフォームＮの硬度よりも硬度が小さい低反発材Ｓは用いることができると推測される。
その場合、厚さの好ましい範囲は、図９Ａ、図９ＢのＣａｓｅ１の厚さ５ｍｍ〜図１２ＤのＣａｓｅ２１の厚さ１５ｍｍ程度と推測される。

しかし、５ｍｍより薄い場合でも製造の可能な２ｍｍ以上であれば機能の向上の度合い小さいものの、ある程度の機能向上が期待できるだろう。したがって、本発明は低反発材Ｓの層の厚さを特に限定するものではないが、２ｍｍ〜１５ｍｍ程度の範囲であれば、十分に採用し得ると思われる。

つぎに、低反発材Ｓを含まずノーマルフォームＮを積層した図１３Ａ〜図１３ＤのＣａｓｅ１４，１５，２４および２５について言及する。

これらのＣａｓｅでは殆ど良い評価が得られなかった。しかし、図１３ＡのＣａｓｅ１４のように、上層２のノーマルフォームＮの硬度が下層３のノーマルフォームＮの硬度よりも小さい場合、たとえば、上層が４５°で、下層が５５°および６０°の場合には若干ながら機能の改善される可能性がある。

つぎに、低反発材Ｓの配置領域について考察する。
図５Ａの前足、図５Ｂの後足および図６Ｂの中足についての結果から、本低反発材Ｓは前記図３Ａの前足部１Ｆ、中足部１Ｍ、後足部１Ｒのいずれか１以上に配置されていれば、当該部位における機能の向上が期待できることが分かる。

また、低反発材Ｓは各領域１Ｆ，１Ｍ，１Ｒにおいて、全域にわたって設けられている必要はなく、平面領域の大半つまり、平面領域の半分以上に設けられていればよい。

たとえば、後足部１Ｒの場合、少なくとも後半部１Ｒｒに設けられている場合や、あるいは、少なくとも外側部ＳＬおよび中央部ＳＣに設けられている場合も、前記１ｓｔストライクの緩衝機能を発揮するだろう。

また、中足部１Ｍにおいては、突き上げ防止用に低反発材Ｓが内側部ＳＭのみに設けられてもよいし、逆に、プロネーションの抑制のために硬度の小さい低反発材Ｓが外側部ＳＬのみに設けられてもよい。

前足部１Ｆについては、低反発材Ｓは大きく屈曲する少なくとも中足趾節関節（ＭＰ関節）の部位を含む大半部分や大きな踏み出し力を発揮する母趾球の部位を含む大半部分に配置されてもよい。

前記低反発材Ｓは前足部１Ｆ、中足部１Ｍ、後足部１Ｒのうちの２つの領域に配置されてもよい。たとえば、低反発材Ｓは少なくとも前足部１Ｆおよび中足部１Ｍに配置されてもよい。また、低反発材Ｓは少なくとも前足部１Ｆおよび後足部１Ｒに配置されてもよい。また、低反発材Ｓは少なくとも中足部１Ｍおよび後足部１Ｒに配置されてもよい。

以上のとおり、図面を参照しながら好適な実施例を説明したが、当業者であれば本明細書を見て、自明な範囲で種々の変更および修正を容易に想定するであろう。

たとえば、上層及び／又は下層の発泡体の硬度は内外で互いに異なっていてもよい。
また、上層及び／又は下層に発泡体以外の緩衝要素、たとえば非発泡体のゲルやエアが充填された鞘様のポッズが含まれていてもよい。
また、上層の下面及び／又は下層の上面に溝が形成されてもよいし、ミッドソールの側面に上下に延びる溝が形成されていてもよい。

したがって、そのような変更および修正は、本発明の範囲のものと解釈される。

本発明は靴底のミッドソールに適用できる。

１：ミッドソール １Ｆ：前足部 １Ｍ：中足部 １Ｒ：後足部
１Ｒｒ：後半部
２：上層 ２１：上面 ２Ｍ：内巻上部 ２Ｌ：外巻上部
３：下層
４：アウトソール ４ｓ：接地面
５Ｆ：前足 ５Ｍ：中足 ５Ｒ：後足
６：弾性要素
Ｎ：第１発泡体（ノーマルフォーム） Ｓ：第２発泡体（低反発材）
ＳＭ：内側部 ＳＬ：外側部 ＳＴ：テーパ部 ＳＣ：中央部
Ｍ：足の内側 Ｌ：足の外側
Ｏ：図心
β：内反方向への角度の変化量 γ：外旋方向への角度の変化量

Claims (6)

1. 接地面を有するアウトソール４の上に配置されるミッドソール１であって、
   前記ミッドソール１は上層２と下層３とを有し、
   前記上層２又は下層３のうちの一方における前足部１Ｆの平面領域の大半、中足部１Ｍの平面領域の大半または後足部１Ｒの平面領域の大半のうちの１又は２以上の部位が熱可塑性の樹脂成分を有する第１発泡体Ｎの層を包含し、
   前記上層２又は下層３のうちの他方における前記第１発泡体Ｎの層が配置された前足部１Ｆの平面領域の大半、中足部１Ｍの平面領域の大半または後足部１Ｒの平面領域の大半のうちの１又は２以上の部位が熱可塑性の樹脂成分を有する第２発泡体Ｓの層を包含し、
   前記第１発泡体Ｎと前記第２発泡体Ｓとは互いに機械的性質が異なり、
   前記３つの領域のうちいずれか１つにおいて、前記第１発泡体Ｎの厚さが足の内側Ｍと外側Ｌとで異なっており、かつ、前記第１発泡体Ｎの厚さの異なっている前記領域において第２発泡体Ｓの厚さが足の裏側を支える内側部ＳＭと外側部ＳＬで異なっており、
   前記上層２における内側部ＳＭと外側部ＳＬとの間には、内側Ｍから外側Ｌに延びるに従い厚さの変化するテーパ部ＳＴが設けられ、
   前記テーパ部ＳＴの厚さの変化の度合が前記内側部ＳＭの厚さの変化の度合、あるいは、前記外側部ＳＬの厚さの変化の度合いよりも大きい。
2. 請求項１のミッドソール１において、少なくとも前記後足部１Ｒの平面領域の大半に前記第１および第２発泡体Ｎ，Ｓの層が配置され、
   前記後足部１Ｒにおいて前記第２発泡体Ｓの層は、足の内側Ｍの平均厚さよりも外側Ｌの平均厚さが大きく、かつ、
   前記後足部１Ｒにおいて前記第１発泡体Ｎの層は、足の外側Ｌの平均厚さよりも内側Ｍの平均厚さが大きく、
   前記第１発泡体Ｎは前記第２発泡体ＳよりもアスカーＣ硬度が大きい。
3. 請求項２のミッドソール１において、前記後足部１Ｒの後半部の少なくとも一部の横断面において、前記テーパ部ＳＴが内側Ｍと外側Ｌの中心よりも内側寄りに配置されている。
4. 請求項１のミッドソール１において、少なくとも前記中足部１Ｍの平面領域の大半に前記第１および第２発泡体Ｎ，Ｓの層が配置され、
   前記中足部１Ｍにおいて前記第２発泡体Ｓの層は、足の内側Ｍの平均厚さよりも外側Ｌの平均厚さが大きく、かつ、
   前記中足部１Ｍにおいて前記第１発泡体Ｎの層は、足の外側Ｌの平均厚さよりも内側Ｍの平均厚さが大きく、
   前記第１発泡体Ｎは前記第２発泡体ＳよりもアスカーＣ硬度が大きい。
5. 請求項１のミッドソール１において、前記上層２における前記第２発泡体Ｓは足の内側Ｍの裏面を支持するための内側部ＳＭと、足の外側Ｌの裏面を支持するための外側部ＳＬと、足の内側Ｍの側面を支持するための内巻上部２Ｍとを一体に備え、
   前記内巻上部２Ｍが前記内側部ＳＭから内側の縁に向かって延びるに従い前記内巻上部２Ｍは前記第２発泡体Ｓの上面に直交する法線方向の厚さが大きい。
6. 請求項１のミッドソール１において、前記上層２における前記第２発泡体Ｓは足の内側Ｍの裏面を支持するための内側部ＳＭと、足の外側Ｌの裏面を支持するための外側部ＳＬと、足の外側Ｌの側面を支持するための外巻上部２Ｌとを一体に備え、
   前記外巻上部２Ｌが前記外側部ＳＬから外側の縁に向かって延びるに従い前記外巻上部２Ｌは前記第２発泡体Ｓの上面に直交する法線方向の厚さが大きい。