JP2016027190A - アルミニウムめっき液、アルミニウム膜の製造方法、及びアルミニウム多孔体 - Google Patents
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Abstract
【課題】表面が平滑性で、かつ伸びに優れるアルミニウム膜を連続的に製造可能なアルミニウムめっき液の提供。
【解決手段】基材表面にアルミニウムを電着させることが可能なアルミニウムめっき液であって、前記アルミニウムめっき液は(A)アルミニウムハロゲン化物と、(B)アルキルイミダゾリウムハロゲン化物、アルキルピリジニウムハロゲン化物及び尿素化合物からなる群より選択されるいずれか一種以上の化合物と、(C1)アンモニウム塩、ホスホニウム塩、スルホニウム塩、アミン化合物、ホスフィン化合物及びスルフィド化合物からなる群より選択されるいずれか一種以上と、を成分として含み、前記(C1)成分は、炭素数が８以上３６以下の直鎖状もしくは分岐を有するアルキル基を少なくとも１つの側鎖として有し、前記(A)成分と前記(B)成分の混合比はモル比で１：１〜３：１の範囲にあり、前記(C1)成分の濃度が１．０g/L以上４５g/L以下であるアルミニウムめっき液。
【選択図】なし
【解決手段】基材表面にアルミニウムを電着させることが可能なアルミニウムめっき液であって、前記アルミニウムめっき液は(A)アルミニウムハロゲン化物と、(B)アルキルイミダゾリウムハロゲン化物、アルキルピリジニウムハロゲン化物及び尿素化合物からなる群より選択されるいずれか一種以上の化合物と、(C1)アンモニウム塩、ホスホニウム塩、スルホニウム塩、アミン化合物、ホスフィン化合物及びスルフィド化合物からなる群より選択されるいずれか一種以上と、を成分として含み、前記(C1)成分は、炭素数が８以上３６以下の直鎖状もしくは分岐を有するアルキル基を少なくとも１つの側鎖として有し、前記(A)成分と前記(B)成分の混合比はモル比で１：１〜３：１の範囲にあり、前記(C1)成分の濃度が１．０g/L以上４５g/L以下であるアルミニウムめっき液。
【選択図】なし
Description
本発明は、表面平滑性に優れ、かつ柔軟性に優れるアルミニウム膜を製造することが可能なアルミニウムめっき液に関する。更には、前記アルミニウムめっき液を用いたアルミニウム膜の製造方法及びアルミニウム多孔体に関する。
アルミニウムは導電性、耐腐食性、軽量、無毒性など多くの優れた特徴を有しており、金属製品等へのめっきに広く利用されている。しかしながらアルミニウムは酸素に対する親和力が大きく、酸化還元電位が水素より低いため、水溶液系のめっき浴では電気めっきを行うことが困難である。
このため、アルミニウムを電気めっきする方法としては溶融塩浴を用いる方法が行われている。しかし、従来の溶融塩によるめっき浴は高温にする必要があるため、樹脂製品に対してアルミニウムを電気めっきしようとすると樹脂が溶けてしまい、電気めっきをすることができないという問題があった。
この問題に対して特開２０１２−１４４７６３号公報（特許文献１）では、１−エチル−３−メチルイミダゾリウムクロリド（ＥＭＩＣ）や、１−ブチルピリジニウムクロリド（ＢＰＣ）などの有機塩化物塩と塩化アルミニウム（ＡlＣl3）とを混合して室温で液体のアルミニウムめっき浴を形成し、このめっき浴を用いて樹脂成形体の表面にアルミニウムを電気めっきすればよいことが記載されている。
特に、特許文献１に記載のＥＭＩＣ−ＡlＣl3系のめっき液は液の特性が良好であり、アルミニウムめっき液として非常に有用である。また、特許文献１には前記アルミニウムめっき液に１，１０−フェナントロリンを濃度が０．２５ｇ／Ｌ〜７．０ｇ／Ｌとなるように添加することで、平滑なアルミニウム膜が形成されることが記載されている。
三次元網目構造を有する金属多孔体として、上記特許文献１に記載の方法により製造したアルミニウム多孔体は、例えば、リチウムイオン電池の正極の容量を向上させるものとして非常に有望である。アルミニウムは導電性、耐腐食性、軽量などの優れた特徴があるため、現在では、アルミニウム箔の表面にコバルト酸リチウム等の活物質を塗布したものがリチウムイオン電池の正極として使用されている。この正極をアルミニウムからなる多孔体により形成することで、表面積を大きくし、アルミニウムの内部にも活物質を充填することが可能となる。これにより、電極を厚くしても活物質の利用率が減少することがなくなり、単位面積当たりの活物質の利用率が向上し、正極の容量を向上させることが可能となる。
上記のように三次元網目状構造を有するアルミニウム多孔体は非常に有用なものであるが、前記特許文献１に記載の方法によって連続的に大量に生産するとアルミニウム膜の平滑性が徐々に低下してしまうため、めっき液を適宜新しいものに交換する必要があった。このような問題に対して特開２０１４−０５８７１５号公報（特許文献２）では、アルミニウムめっき液中の１，１０−フェナントロリン一水和物の濃度が０．０５ｇ／Ｌ以上、７．５ｇ／Ｌ以下となるように制御することが有効であることが記載されている。
特許文献１に記載のように、アルミニウムめっき液中に１，１０−フェナントロリン一水和物を添加してその濃度が０．０５ｇ／Ｌ以上、７．５ｇ／Ｌ以下となるように制御しながらアルミニウムめっきを行うことで、平滑なアルミニウム膜の形成を連続的に大量に行うことができる。このようにして得られるアルミニウム膜は表面が鏡面となるほどに平滑性に優れているが、アルミニウム膜が硬く高い強度を有しており、伸び難いという性質を有していた。
三次元網目状構造を有するアルミニウム多孔体の用途によってはアルミニウム膜に柔軟性と伸びを求められる場合があるため、本発明者らはアルミニウム多孔体に熱を加えてアルミニウムに柔軟性を持たせることを検討した。一般に金属は熱処理をすると柔らかくなるという性質を有しているが、特許文献１に記載の方法によって得たアルミニウム多孔体の場合には熱処理をしても柔軟性を有するようにはならなかった。
そこで本発明は、表面が平滑であり、かつ伸びにも優れるアルミニウム膜を連続的に製造することが可能なアルミニウムめっき液を提供することを目的とする。
本発明の一態様に係るアルミニウムめっき液は、
（１）基材表面にアルミニウムを電着させることが可能なアルミニウムめっき液であって、
前記アルミニウムめっき液は、
（Ａ）アルミニウムハロゲン化物と、
（Ｂ）アルキルイミダゾリウムハロゲン化物、アルキルピリジニウムハロゲン化物及び尿素化合物からなる群より選択されるいずれか一種以上の化合物と、
（Ｃ１）アンモニウム塩、ホスホニウム塩、スルホニウム塩、アミン化合物、ホスフィン化合物及びスルフィド化合物からなる群より選択されるいずれか一種以上と、
を成分として含み、
前記（Ｃ１）成分は、炭素数が８以上、３６以下の直鎖状もしくは分岐を有するアルキル基を少なくとも１つの側鎖として有し、
前記（Ａ）成分と前記（Ｂ）成分の混合比はモル比で１：１〜３：１の範囲にあり、
前記（Ｃ１）成分の濃度が１．０ｇ／Ｌ以上、４５ｇ／Ｌ以下である
アルミニウムめっき液、である。
なお、上記（１）に記載のアルミニウムめっき液において、前記（Ｃ１）成分が有する「側鎖」とは、各塩又は各化合物のＮ原子、Ｐ原子又はＳ原子に結合している基のことをいうものとする。
（１）基材表面にアルミニウムを電着させることが可能なアルミニウムめっき液であって、
前記アルミニウムめっき液は、
（Ａ）アルミニウムハロゲン化物と、
（Ｂ）アルキルイミダゾリウムハロゲン化物、アルキルピリジニウムハロゲン化物及び尿素化合物からなる群より選択されるいずれか一種以上の化合物と、
（Ｃ１）アンモニウム塩、ホスホニウム塩、スルホニウム塩、アミン化合物、ホスフィン化合物及びスルフィド化合物からなる群より選択されるいずれか一種以上と、
を成分として含み、
前記（Ｃ１）成分は、炭素数が８以上、３６以下の直鎖状もしくは分岐を有するアルキル基を少なくとも１つの側鎖として有し、
前記（Ａ）成分と前記（Ｂ）成分の混合比はモル比で１：１〜３：１の範囲にあり、
前記（Ｃ１）成分の濃度が１．０ｇ／Ｌ以上、４５ｇ／Ｌ以下である
アルミニウムめっき液、である。
なお、上記（１）に記載のアルミニウムめっき液において、前記（Ｃ１）成分が有する「側鎖」とは、各塩又は各化合物のＮ原子、Ｐ原子又はＳ原子に結合している基のことをいうものとする。
また、本発明の一態様に係るアルミニウムめっき液は、
（２）基材表面にアルミニウムを電着させることが可能なアルミニウムめっき液であって、
前記アルミニウムめっき液は、
（Ａ）アルミニウムハロゲン化物と、
（Ｂ）アルキルイミダゾリウムハロゲン化物、アルキルピリジニウムハロゲン化物及び尿素化合物からなる群より選択されるいずれか一種以上の化合物と、
（Ｃ２）アンモニウム塩、ホスホニウム塩、スルホニウム塩、アミン化合物、ホスフィン化合物及びスルフィド化合物からなる群より選択されるいずれか一種以上と、
（Ｄ）ハロゲン化アルキル、アルキン、アルケン及びアルカンからなる群より選択されるいずれか一種以上と、
を成分として含み、
前記（Ｃ２）成分は、炭素数が１以上、３６以下の直鎖状もしくは分岐を有するアルキル基を少なくとも１つの側鎖として有し、
前記（Ｄ）成分は、炭素数が３以上、３６以下であって、直鎖状もしくは分岐を有する化合物であり、
前記（Ａ）成分と前記（Ｂ）成分の混合比はモル比で１：１〜３：１の範囲にあり、
前記（Ｃ２）成分の濃度は１．０ｇ／Ｌ以上、４５ｇ／Ｌ以下であり、
前記（Ｄ）成分の濃度は０．５ｇ／Ｌ以上、８．５ｇ／Ｌ以下である
アルミニウムめっき液、である。
なお、上記（２）に記載のアルミニウムめっき液において、前記（Ｃ２）成分が有する「側鎖」とは、各塩又は各化合物のＮ原子、Ｐ原子又はＳ原子に結合している基のことをいうものとする。
（２）基材表面にアルミニウムを電着させることが可能なアルミニウムめっき液であって、
前記アルミニウムめっき液は、
（Ａ）アルミニウムハロゲン化物と、
（Ｂ）アルキルイミダゾリウムハロゲン化物、アルキルピリジニウムハロゲン化物及び尿素化合物からなる群より選択されるいずれか一種以上の化合物と、
（Ｃ２）アンモニウム塩、ホスホニウム塩、スルホニウム塩、アミン化合物、ホスフィン化合物及びスルフィド化合物からなる群より選択されるいずれか一種以上と、
（Ｄ）ハロゲン化アルキル、アルキン、アルケン及びアルカンからなる群より選択されるいずれか一種以上と、
を成分として含み、
前記（Ｃ２）成分は、炭素数が１以上、３６以下の直鎖状もしくは分岐を有するアルキル基を少なくとも１つの側鎖として有し、
前記（Ｄ）成分は、炭素数が３以上、３６以下であって、直鎖状もしくは分岐を有する化合物であり、
前記（Ａ）成分と前記（Ｂ）成分の混合比はモル比で１：１〜３：１の範囲にあり、
前記（Ｃ２）成分の濃度は１．０ｇ／Ｌ以上、４５ｇ／Ｌ以下であり、
前記（Ｄ）成分の濃度は０．５ｇ／Ｌ以上、８．５ｇ／Ｌ以下である
アルミニウムめっき液、である。
なお、上記（２）に記載のアルミニウムめっき液において、前記（Ｃ２）成分が有する「側鎖」とは、各塩又は各化合物のＮ原子、Ｐ原子又はＳ原子に結合している基のことをいうものとする。
上記発明によれば、表面が平滑であり、かつ伸びにも優れるアルミニウム膜を連続的に製造することが可能なアルミニウムめっき液を提供することができる。
［本発明の実施形態の説明］
最初に本発明の実施態様を列記して説明する。
（１）本発明の一態様に係るアルミニウムめっき液は、
基材表面にアルミニウムを電着させることが可能なアルミニウムめっき液であって、
前記アルミニウムめっき液は、
（Ａ）アルミニウムハロゲン化物と、
（Ｂ）アルキルイミダゾリウムハロゲン化物、アルキルピリジニウムハロゲン化物及び尿素化合物からなる群より選択されるいずれか一種以上の化合物と、
（Ｃ１）アンモニウム塩、ホスホニウム塩、スルホニウム塩、アミン化合物、ホスフィン化合物及びスルフィド化合物からなる群より選択されるいずれか一種以上と、
を成分として含み、
前記（Ｃ１）成分は、炭素数が８以上、３６以下の直鎖状もしくは分岐を有するアルキル基を少なくとも１つの側鎖として有し、
前記（Ａ）成分と前記（Ｂ）成分の混合比はモル比で１：１〜３：１の範囲にあり、
前記（Ｃ１）成分の濃度が１．０ｇ／Ｌ以上、４５ｇ／Ｌ以下である
アルミニウムめっき液、である。
上記（１）に記載の発明の態様によれば、表面が平滑であり、かつ伸びにも優れるアルミニウム膜を連続的に製造することが可能なアルミニウムめっき液を提供することができる。
最初に本発明の実施態様を列記して説明する。
（１）本発明の一態様に係るアルミニウムめっき液は、
基材表面にアルミニウムを電着させることが可能なアルミニウムめっき液であって、
前記アルミニウムめっき液は、
（Ａ）アルミニウムハロゲン化物と、
（Ｂ）アルキルイミダゾリウムハロゲン化物、アルキルピリジニウムハロゲン化物及び尿素化合物からなる群より選択されるいずれか一種以上の化合物と、
（Ｃ１）アンモニウム塩、ホスホニウム塩、スルホニウム塩、アミン化合物、ホスフィン化合物及びスルフィド化合物からなる群より選択されるいずれか一種以上と、
を成分として含み、
前記（Ｃ１）成分は、炭素数が８以上、３６以下の直鎖状もしくは分岐を有するアルキル基を少なくとも１つの側鎖として有し、
前記（Ａ）成分と前記（Ｂ）成分の混合比はモル比で１：１〜３：１の範囲にあり、
前記（Ｃ１）成分の濃度が１．０ｇ／Ｌ以上、４５ｇ／Ｌ以下である
アルミニウムめっき液、である。
上記（１）に記載の発明の態様によれば、表面が平滑であり、かつ伸びにも優れるアルミニウム膜を連続的に製造することが可能なアルミニウムめっき液を提供することができる。
（２）本発明の一態様に係るアルミニウムめっき液は、基材表面にアルミニウムを電着させることが可能なアルミニウムめっき液であって、
前記アルミニウムめっき液は、
（Ａ）アルミニウムハロゲン化物と、
（Ｂ）アルキルイミダゾリウムハロゲン化物、アルキルピリジニウムハロゲン化物及び尿素化合物からなる群より選択されるいずれか一種以上の化合物と、
（Ｃ２）アンモニウム塩、ホスホニウム塩、スルホニウム塩、アミン化合物、ホスフィン化合物及びスルフィド化合物からなる群より選択されるいずれか一種以上と、
（Ｄ）ハロゲン化アルキル、アルキン、アルケン及びアルカンからなる群より選択されるいずれか一種以上と、
を成分として含み、
前記（Ｃ２）成分は、炭素数が１以上、３６以下の直鎖状もしくは分岐を有するアルキル基を少なくとも１つの側鎖として有し、
前記（Ｄ）成分は、炭素数が３以上、３６以下であって、直鎖状もしくは分岐を有する化合物であり、
前記（Ａ）成分と前記（Ｂ）成分の混合比はモル比で１：１〜３：１の範囲にあり、
前記（Ｃ２）成分の濃度は１．０ｇ／Ｌ以上、４５ｇ／Ｌ以下であり、
前記（Ｄ）成分の濃度は０．５ｇ／Ｌ以上、８．５ｇ／Ｌ以下である
アルミニウムめっき液、である。
上記（２）に記載の発明の態様によれば、表面が平滑であり、かつ伸びにも優れるアルミニウム膜を連続的に製造することが可能なアルミニウムめっき液を、より安価に提供することができる。
前記アルミニウムめっき液は、
（Ａ）アルミニウムハロゲン化物と、
（Ｂ）アルキルイミダゾリウムハロゲン化物、アルキルピリジニウムハロゲン化物及び尿素化合物からなる群より選択されるいずれか一種以上の化合物と、
（Ｃ２）アンモニウム塩、ホスホニウム塩、スルホニウム塩、アミン化合物、ホスフィン化合物及びスルフィド化合物からなる群より選択されるいずれか一種以上と、
（Ｄ）ハロゲン化アルキル、アルキン、アルケン及びアルカンからなる群より選択されるいずれか一種以上と、
を成分として含み、
前記（Ｃ２）成分は、炭素数が１以上、３６以下の直鎖状もしくは分岐を有するアルキル基を少なくとも１つの側鎖として有し、
前記（Ｄ）成分は、炭素数が３以上、３６以下であって、直鎖状もしくは分岐を有する化合物であり、
前記（Ａ）成分と前記（Ｂ）成分の混合比はモル比で１：１〜３：１の範囲にあり、
前記（Ｃ２）成分の濃度は１．０ｇ／Ｌ以上、４５ｇ／Ｌ以下であり、
前記（Ｄ）成分の濃度は０．５ｇ／Ｌ以上、８．５ｇ／Ｌ以下である
アルミニウムめっき液、である。
上記（２）に記載の発明の態様によれば、表面が平滑であり、かつ伸びにも優れるアルミニウム膜を連続的に製造することが可能なアルミニウムめっき液を、より安価に提供することができる。
（３）上記（１）又は上記（２）に記載のアルミニウムめっき液は、前記（Ａ）成分が塩化アルミニウムであり、かつ前記（Ｂ）成分が１−エチル−３−メチルイミダゾリウムクロリドであることが好ましい。
上記（３）に記載の発明の態様によれば、表面平滑性により優れたアルミニウム膜を連続的に安定して得ることが可能なアルミニウムめっき液を提供することができる。
上記（３）に記載の発明の態様によれば、表面平滑性により優れたアルミニウム膜を連続的に安定して得ることが可能なアルミニウムめっき液を提供することができる。
（４）本発明の一態様に係るアルミニウム膜の製造方法は、上記（１）から上記（３）のいずれか一項に記載のアルミニウムめっき液を用いて基材の表面にアルミニウムを電着させるアルミニウム膜の製造方法、である。
上記（４）に記載の発明の態様によれば、表面平滑性に優れ、かつ伸びにも優れるアルミニウム膜の製造方法を提供することができる。
上記（４）に記載の発明の態様によれば、表面平滑性に優れ、かつ伸びにも優れるアルミニウム膜の製造方法を提供することができる。
（５）本発明の一態様に係るアルミニウム多孔体は、上記（１）上記（３）のいずれか一項に記載のアルミニウムめっき液を用いて得られたアルミニウム多孔体であって、三次元網目状構造を有し、伸びが１．５％以上であるアルミニウム多孔体、である。
上記（５）に記載のアルミニウム多孔体は柔らかく伸びに優れているため、曲げや振動が加えられるような用途にも利用可能なアルミニウム多孔体である。
なお、本発明の一態様に係るアルミニウム多孔体の伸びは、アルミニウムの目付け量による影響を受けるため、前記伸びは、アルミニウム多孔体のアルミニウムの目付け量が１００ｇ/ｍ2以上、１８０ｇ/ｍ2以下で、厚さが０．９５ｍｍ以上、１．０５ｍｍ以下の場合における伸びであるものとする。
また、前記伸びは、ＪＩＳ Ｚ ２２４１の規定により引張試験を行った場合に計測される伸びをいうものであり、評点間距離（Ｇａｇｅ Ｌｅｎｇｔｈ：ＧＬ）に対する変位量の割合をいうものとする。
上記（５）に記載のアルミニウム多孔体は柔らかく伸びに優れているため、曲げや振動が加えられるような用途にも利用可能なアルミニウム多孔体である。
なお、本発明の一態様に係るアルミニウム多孔体の伸びは、アルミニウムの目付け量による影響を受けるため、前記伸びは、アルミニウム多孔体のアルミニウムの目付け量が１００ｇ/ｍ2以上、１８０ｇ/ｍ2以下で、厚さが０．９５ｍｍ以上、１．０５ｍｍ以下の場合における伸びであるものとする。
また、前記伸びは、ＪＩＳ Ｚ ２２４１の規定により引張試験を行った場合に計測される伸びをいうものであり、評点間距離（Ｇａｇｅ Ｌｅｎｇｔｈ：ＧＬ）に対する変位量の割合をいうものとする。
（６）上記（５）に記載のアルミニウム多孔体は、骨格の断面における結晶粒径が１μｍ以上、５０μｍ以下であることが好ましい。
上記（６）に記載のアルミニウム多孔体は結晶粒径が大きいため、柔らかく伸びに優れたアルミニウム多孔体である。
上記（６）に記載のアルミニウム多孔体は結晶粒径が大きいため、柔らかく伸びに優れたアルミニウム多孔体である。
（７）上記（５）又は上記（６）に記載のアルミニウム多孔体は、炭化アルミニウムの含有量が０．８質量％以下であることが好ましい。
上記（７）に記載のアルミニウム多孔体は、アルミニウム膜中に含まれる炭化アルミニウムが少ないため、熱処理をすることでアルミニウムの再結晶化が進行し、より柔らかいアルミニウム膜からなるアルミニウム多孔体とすることができる。
上記（７）に記載のアルミニウム多孔体は、アルミニウム膜中に含まれる炭化アルミニウムが少ないため、熱処理をすることでアルミニウムの再結晶化が進行し、より柔らかいアルミニウム膜からなるアルミニウム多孔体とすることができる。
［本発明の実施形態の詳細］
本発明の実施形態に係るアルミニウムめっき液、アルミニウム膜の製造方法及びアルミニウム多孔体の具体例を、以下に、より詳細に説明する。なお、本発明はこれらの例示に限定されるものではなく、特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。
本発明の実施形態に係るアルミニウムめっき液、アルミニウム膜の製造方法及びアルミニウム多孔体の具体例を、以下に、より詳細に説明する。なお、本発明はこれらの例示に限定されるものではなく、特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。
本発明者等は従来のアルミニウムめっき液を用いて得たアルミニウム多孔体に柔軟性を持たせるべくアルミニウム多孔体を熱処理してみたが、熱処理後にも高強度で伸びが少ないという特性が維持されることが見出された。この理由について詳細に検討したところ、熱処理によってアルミニウムの結晶の粒界に炭化アルミニウムが形成されてしまうために再結晶化が進行しないことが見出された。そして、この炭化アルミニウムは、アルミニウム膜の形成時に膜中に取り込まれた１，１０−フェナントロリンが原因であった。
＜アルミニウムめっき液＞
そこで、本発明者等は更なる検討を重ねた結果、アルミニウム膜の平滑性に寄与する添加剤として前記（Ｃ１）成分が有効であることを見出した。
すなわち、本発明の実施形態に係るアルミニウムめっき液は、前記した通り少なくとも以下の（Ａ）〜（Ｃ１）成分を混合して得られるアルミニウムめっき液である。
（Ａ）成分：アルミニウムハロゲン化物
（Ｂ）成分：アルキルイミダゾリウムハロゲン化物、アルキルピリジニウムハロゲン化物及び尿素化合物からなる群より選択されるいずれか一種以上の化合物
（Ｃ１）成分：アンモニウム塩、ホスホニウム塩、スルホニウム塩、アミン化合物、ホスフィン化合物及びスルフィド化合物からなる群より選択されるいずれか一種以上
但し、前記（Ｃ１）成分は、炭素数が８以上、３６以下の直鎖状もしくは分岐を有するアルキル基を少なくとも１つの側鎖として有する。
そこで、本発明者等は更なる検討を重ねた結果、アルミニウム膜の平滑性に寄与する添加剤として前記（Ｃ１）成分が有効であることを見出した。
すなわち、本発明の実施形態に係るアルミニウムめっき液は、前記した通り少なくとも以下の（Ａ）〜（Ｃ１）成分を混合して得られるアルミニウムめっき液である。
（Ａ）成分：アルミニウムハロゲン化物
（Ｂ）成分：アルキルイミダゾリウムハロゲン化物、アルキルピリジニウムハロゲン化物及び尿素化合物からなる群より選択されるいずれか一種以上の化合物
（Ｃ１）成分：アンモニウム塩、ホスホニウム塩、スルホニウム塩、アミン化合物、ホスフィン化合物及びスルフィド化合物からなる群より選択されるいずれか一種以上
但し、前記（Ｃ１）成分は、炭素数が８以上、３６以下の直鎖状もしくは分岐を有するアルキル基を少なくとも１つの側鎖として有する。
なお、本発明の実施形態に係るアルミニウムめっき液は、不可避的不純物として他の成分を含んでいても構わない。また、平滑性と伸びに優れたアルミニウム膜を形成できるという本発明の実施形態に係るアルミニウム膜の効果を損なわない範囲において意図的に他の成分を含有していても構わない。
前記（Ａ）成分であるアルミニウムハロゲン化物は、前記（Ｂ）成分と混合した場合に１１０℃程度以下で溶融塩を形成するものであれば良好に用いることができる。例えば、塩化アルミニウム（ＡlＣl3）、臭化アルミニウム（ＡlＢr3）、ヨウ化アルミニウム（ＡlＩ3）等が挙げられるが、これらの中でも塩化アルミニウムが最も好ましい。
前記（Ｂ）成分のアルキルイミダゾリウムハロゲン化物も、前記（Ａ）成分と混合した場合に１１０℃程度以下で溶融塩を形成するものを良好に用いることができる。
例えば、１，３位にアルキル基（炭素原子数１〜５）を持つイミダゾリウムクロリド、１，２，３位にアルキル基（炭素原子数１〜５）を持つイミダゾリウムクロリド、１，３位にアルキル基（炭素原子数１〜５）を持つイミダゾリウムヨーシド等が挙げられる。
より具体的には、１−エチル−３−メチルイミダゾリウムクロリド（ＥＭＩＣ）、１−ブチル−３−メチルイミダゾリウムクロリド（ＢＭＩＣ）、１−メチル−３−プロピルイミダゾリウムクロリド（ＭＰＩＣ）等が挙げられるが、これらの中でも１−エチル−３−メチルイミダゾリウムクロリド（ＥＭＩＣ）を最も好ましく用いることができる。
例えば、１，３位にアルキル基（炭素原子数１〜５）を持つイミダゾリウムクロリド、１，２，３位にアルキル基（炭素原子数１〜５）を持つイミダゾリウムクロリド、１，３位にアルキル基（炭素原子数１〜５）を持つイミダゾリウムヨーシド等が挙げられる。
より具体的には、１−エチル−３−メチルイミダゾリウムクロリド（ＥＭＩＣ）、１−ブチル−３−メチルイミダゾリウムクロリド（ＢＭＩＣ）、１−メチル−３−プロピルイミダゾリウムクロリド（ＭＰＩＣ）等が挙げられるが、これらの中でも１−エチル−３−メチルイミダゾリウムクロリド（ＥＭＩＣ）を最も好ましく用いることができる。
前記（Ｂ）成分のアルキルピリジニウムハロゲン化物は、前記（Ａ）成分と混合した場合に１１０℃程度以下で溶融塩を形成するものを良好に用いることができる。
例えば、１−ブチルピリジニウムクロリド（ＢＰＣ）、１−エチルピリジニウムクロリド（ＥＰＣ）、１−ブチル−３−メチルピリジニウムクロリド（ＢＭＰＣ）等が挙げられるが、これらの中でも１−ブチルピリジニウムクロリドが最も好ましい。
例えば、１−ブチルピリジニウムクロリド（ＢＰＣ）、１−エチルピリジニウムクロリド（ＥＰＣ）、１−ブチル−３−メチルピリジニウムクロリド（ＢＭＰＣ）等が挙げられるが、これらの中でも１−ブチルピリジニウムクロリドが最も好ましい。
前記（Ｂ）成分の尿素化合物は、尿素及びその誘導体を意味するものであり、前記（Ａ）成分と混合した場合に１１０℃程度以下で溶融塩を形成するものを良好に用いることができる。
例えば、下記式（１）で表される化合物を好ましく用いることができる。
例えば、下記式（１）で表される化合物を好ましく用いることができる。
但し、式（１）においてＲは、水素原子、炭素原子数が１個〜６個のアルキル基、又はフェニル基であり、互いに同一であっても、異なっていてもよい。
前記尿素化合物は上記の中でも、尿素、ジメチル尿素を特に好ましく用いることができる。
前記アルミニウムめっき液は、前記（Ａ）成分と前記（Ｂ）成分との混合比が、モル比で１：１〜３：１の範囲にあるようにすることで、前記基材表面にアルミニウム膜を電着させるのに適したアルミニウムめっき液が得られる。
前記（Ｂ）成分を１とした場合の前記（Ａ）成分のモル比が１未満の場合にはアルミニウムの電析反応が生じない。また、前記（Ｂ）成分を１とした場合の前記（Ａ）成分のモル比が３を超える場合には、アルミニウムめっき液中に塩化アルミニウムが析出し、アルミニウム膜に取り込まれ、膜の品質が低下する。
前記（Ｂ）成分を１とした場合の前記（Ａ）成分のモル比が１未満の場合にはアルミニウムの電析反応が生じない。また、前記（Ｂ）成分を１とした場合の前記（Ａ）成分のモル比が３を超える場合には、アルミニウムめっき液中に塩化アルミニウムが析出し、アルミニウム膜に取り込まれ、膜の品質が低下する。
前記（Ｃ１）成分は、アンモニウム塩、ホスホニウム塩、スルホニウム塩、アミン化合物、ホスフィン化合物及びスルフィド化合物からなる群より選択されるいずれか一種以上である。また、前記（Ｃ１）成分は、炭素数が８以上、３６以下の直鎖状もしくは分岐を有するアルキル基を少なくとも１つの側鎖として有していればよく、残りの側鎖は特に限定されるものではない。残りの側鎖としては、例えば、水素、ベンゼン環を含む基、及び炭素数が１以上、３６以下の直鎖状もしくは分岐を有するアルキル基等が挙げられる。
前記（Ｃ１）成分が少なくとも１つの側鎖として有するアルキル基は、分岐があっても構わないが直鎖状のものであることが好ましい。また、前記アルキル基の炭素数が８以上であることによりアルミニウム膜の平滑性に寄与することができ、３６以下であることによりアルミニウムめっき液の粘度が高くなり過ぎないようにすることができる。これらの観点から、前記（Ｃ１）成分が側鎖として有するアルキル基の炭素数は、８以上、２２以下であることが好ましく、１２以上、１８以下であることがより好ましい。
また、前記（Ｃ１）成分が塩の場合にはハロゲン塩であることが好ましい。なかでも、塩素イオン（Ｃｌ−）、臭素イオン（Ｂｒ−）、又はヨウ素イオン（Ｉ−）の塩であることが好ましい。
また、前記（Ｃ１）成分が塩の場合にはハロゲン塩であることが好ましい。なかでも、塩素イオン（Ｃｌ−）、臭素イオン（Ｂｒ−）、又はヨウ素イオン（Ｉ−）の塩であることが好ましい。
前記（Ｃ１）成分としては、具体的には、ステアリルアミン、ジメチルステアリルアミン、Ｎ‐ドコシル‐Ｎ‐メチル１−ドコサンアミン、ジメチルジステアリルアンモニウムクロリド、ドデシルトリメチルアンモニウムクロリド、オクチルトリメチルアンモニウムクロリド、及びトリブチルテトラデシルホスホニウムクロリドなどが挙げられる。
前記アルミニウムめっき液における前記（Ｃ１）成分の濃度が１．０ｇ／Ｌ以上、４５ｇ／Ｌ以下であることにより、平滑で、かつ伸びに優れたアルミニウム膜を形成することができる。前記（Ｃ１）成分の濃度が１．０ｇ／Ｌ未満であるとアルミニウム膜を十分に平滑にすることができず、また、４５ｇ／Ｌ超であるとアルミニウム膜中に前記（Ｃ１）成分が取り込まれるようになってしまい硬くなるものの脆く、伸びが少ないアルミニウム膜となってしまう。前記（Ｃ１）成分の濃度は、５ｇ／Ｌ以上、２５ｇ／Ｌ以下であることが好ましく、７．５ｇ／Ｌ以上、２０ｇ／Ｌ以下であることが更に好ましい。
なお、前記（Ｃ１）成分を含むアルミニウムめっき液を用いて長時間めっきを行うと前記（Ｃ１）成分が減少してしまうため、アルミニウムめっき液中に前記（Ｃ１）成分を適宜補充する必要がある。前記（Ｃ１）成分をアルミニウムめっき液に補充する場合には、上記のように、アルミニウムめっき液における前記（Ｃ１）成分の濃度が１．０ｇ／Ｌ以上、４５ｇ／Ｌ以下となるようにすればよい。
本発明者等はアルミニウムめっき液中から前記（Ｃ１）成分が減少する理由を検討したところ、前記（Ｃ１）成分が有する側鎖、すなわち炭素数が８以上、３６以下の直鎖状もしくは分岐を有するアルキル基が徐々にではあるが分解してしまうためであることを見出した。更に、その切断されたアルキル基がアルミニウム膜中に取り込まれることでアルミニウム膜の平滑性に寄与していることが分かった。
上記のように前記（Ｃ１）成分を含むアルミニウムめっき液を用いて長時間めっきを行うとアルキル基の鎖長が徐々に短くなっていき、炭素数が７以下のアルキル基を側鎖に有する成分が蓄積してしまう。この場合に、前記（Ｃ１）成分の替わりに次の（Ｄ）成分をアルミニウムめっき液に補充してもよい。なお、このときのアルミニウムめっき液は前記（Ｃ１）成分が次の（Ｃ２）成分に変化している。
すなわち、本発明の実施形態に係るアルミニウムめっき液は、前記（Ａ）成分及び前記（Ｂ）成分に、更に、少なくとも以下の（Ｃ２）成分及び（Ｄ）成分を含むアルミニウムめっき液である。
（Ｃ２）成分：アンモニウム塩、ホスホニウム塩、スルホニウム塩、アミン化合物、ホスフィン化合物及びスルフィド化合物からなる群より選択されるいずれか一種以上
（Ｄ）成分：ハロゲン化アルキル、アルキン、アルケン及びアルカンからなる群より選択されるいずれか一種以上
但し、前記（Ｃ２）成分は、炭素数が１以上、３６以下の直鎖状もしくは分岐を有するアルキル基を少なくとも１つの側鎖として有するものである。また、前記（Ｄ）成分は炭素数が３以上、３６以下であって、直鎖状もしくは分岐を有する化合物である。
（Ｃ２）成分：アンモニウム塩、ホスホニウム塩、スルホニウム塩、アミン化合物、ホスフィン化合物及びスルフィド化合物からなる群より選択されるいずれか一種以上
（Ｄ）成分：ハロゲン化アルキル、アルキン、アルケン及びアルカンからなる群より選択されるいずれか一種以上
但し、前記（Ｃ２）成分は、炭素数が１以上、３６以下の直鎖状もしくは分岐を有するアルキル基を少なくとも１つの側鎖として有するものである。また、前記（Ｄ）成分は炭素数が３以上、３６以下であって、直鎖状もしくは分岐を有する化合物である。
前記（Ｃ２）成分のうち、炭素数が８以上、３６以下の直鎖状もしくは分岐を有するアルキル基を側鎖として有するものはアルミニウム膜の平滑性と伸びに寄与し、更に、前記（Ｄ）成分の溶解性にも寄与する。また、前記（Ｃ２）成分のうち、炭素数が１以上、７以下の直鎖状もしくは分岐を有するアルキル基を側鎖として有するものは、前記（Ｄ）成分の溶解性に寄与する。すなわち、前記（Ｃ２）成分がアルミニウムめっき液中に含まれていることによって、前記（Ｄ）成分を容易に溶解させることができるようになる。
前記（Ｃ２）成分は、アンモニウム塩、ホスホニウム塩、スルホニウム塩、アミン化合物、ホスフィン化合物及びスルフィド化合物からなる群より選択されるいずれか一種以上である。また、前記（Ｃ２）成分は、炭素数が１以上、３６以下の直鎖状もしくは分岐を有するアルキル基を少なくとも１つの側鎖として有していればよく、残りの側鎖は特に限定されるものではない。残りの側鎖としては、例えば、水素、ベンゼン環を含む基、及び炭素数が１以上、３６以下の直鎖状もしくは分岐を有するアルキル基等が挙げられる。
前記（Ｃ２）成分が少なくとも１つの側鎖として有するアルキル基は、分岐があっても構わないが直鎖状のものであることが好ましい。また、前記アルキル基の炭素数が１以上であることにより前記（Ｄ）成分の溶解性に寄与することができ、３６以下であることによりアルミニウムめっき液の粘度が高くなり過ぎないようにすることができる。これらの観点から、前記（Ｃ２）成分におけるアルキル基の炭素数は、１以上、１８以下であることが好ましく、３以上、１２以下であることがより好ましい。
また、前記（Ｃ２）成分が塩の場合にはハロゲン塩であることが好ましい。なかでも、塩素イオン（Ｃｌ−）、臭素イオン（Ｂｒ−）、又はヨウ素イオン（Ｉ−）の塩であることが好ましい。
また、前記（Ｃ２）成分が塩の場合にはハロゲン塩であることが好ましい。なかでも、塩素イオン（Ｃｌ−）、臭素イオン（Ｂｒ−）、又はヨウ素イオン（Ｉ−）の塩であることが好ましい。
前記（Ｃ２）成分としては、具体的には、トリメチルアミン、トリメチルホスフィン、エチルメチルスルフィド、ステアリルアミン、ジメチルステアリルアミン、Ｎ‐ドコシル‐Ｎ‐メチル１−ドコサンアミン、ジメチルジステアリルアンモニウムクロリド、ドデシルトリメチルアンモニウムクロリド、オクチルトリメチルアンモニウムクロリド、テトラブチルアンモニウムクロリド、テトラブチルホスホニウムクロリド、トリブチルテトラデシルホスホニウムクロリド、及びトリエチルフェニルアンモニウムクロリドなどが挙げられる。
前記アルミニウムめっき液における前記（Ｃ２）成分の濃度は１．０ｇ／Ｌ以上、４５ｇ／Ｌ以下である。前記（Ｃ２）成分の濃度が１．０ｇ／Ｌ未満であると前記（Ｄ）成分をアルミニウムめっき液に溶解させることが困難になってしまう。また、前記（Ｃ２）成分の濃度が４５ｇ／Ｌ超であるとめっき液の粘度が高くなり過ぎる。
前記（Ｃ２）成分の濃度は、５．０ｇ／Ｌ以上、３０ｇ／Ｌ以下であることが好ましく、１０ｇ／Ｌ以上、１５ｇ／Ｌ以下であることが更に好ましい。
前記（Ｃ２）成分の濃度は、５．０ｇ／Ｌ以上、３０ｇ／Ｌ以下であることが好ましく、１０ｇ／Ｌ以上、１５ｇ／Ｌ以下であることが更に好ましい。
前記（Ｄ）成分は、炭素数は３以上、３６以下の、ハロゲン化アルキル、アルキン、アルケン及びアルカンからなる群より選択されるいずれか一種以上であり、直鎖状であってもよいし分岐を有していてもよい。前記（Ｄ）成分は極性が小さいため、前記（Ａ）成分及び前記（Ｂ）成分からなるアルミニウムめっき液には殆ど溶解しないが、アルミニウムめっき液中に前記（Ｃ２）成分が含まれているとこれが界面活性剤の役割を担うため、容易に溶解するようになる。また、前記（Ｄ）成分は前記（Ｃ１）成分よりも安価であり、入手が容易である。このため前記（Ｃ１）成分の替わりに前記（Ｄ）成分を補充することで、本発明の実施形態に係るアルミニウムめっき液を、より安価に製造することが可能となる。
また、前記（Ｄ）成分は、基材の表面にアルミニウムが電着する際にアルミニウム膜中に取り込まれることでアルミニウム膜の平滑性に寄与する。しかしながら、前記（Ｄ）成分は熱分解温度や沸点が非常に低いため、基材である樹脂を燃焼除去する際に、炭化アルミニウムを形成する温度未満でアルミニウム膜中から除去される。このため、１，１０−フェナントロリンのようにアルミニウム膜中に残存して炭化アルミニウムを形成することがない。
なお、アルミニウム膜中から前記（Ｄ）成分が除去されるとアルミニウム膜中に、多少ではあるが微小なボイドが形成される。アルミニウムめっき液における前記（Ｄ）成分の濃度が０．５ｇ／Ｌ以上、８．５ｇ／Ｌ以下の範囲にあれば、このボイドによってアルミニウム膜の平滑性や伸びが低下することはない。
なお、アルミニウム膜中から前記（Ｄ）成分が除去されるとアルミニウム膜中に、多少ではあるが微小なボイドが形成される。アルミニウムめっき液における前記（Ｄ）成分の濃度が０．５ｇ／Ｌ以上、８．５ｇ／Ｌ以下の範囲にあれば、このボイドによってアルミニウム膜の平滑性や伸びが低下することはない。
前記（Ｄ）成分は、炭素数が３以上であることによりアルミニウム膜の平滑性に寄与することができる。また、前記（Ｄ）成分の炭素数が３６以下であることにより、アルミニウムめっき液の粘度が高くなり過ぎないようにすることができる。これらの観点から、前記（Ｄ）成分の炭素数は５以上、２４以下であることが好ましく、８以上、１８以下であることがより好ましい。
前記（Ｄ）成分は室温で液体あるいは固体であるものの方が、アルミニウムめっき液中に溶解させやすいため好ましい。
前記ハロゲン化アルキルに含まれるハロゲン原子は特に限定されるものではないが、例えば、塩素（Ｃｌ）、臭素（Ｂｒ）又はヨウ素（Ｉ）であることが好ましい。また、前記ハロゲン化アルキルに含まれるハロゲン原子の数は特に限定されるものではなく、１以上、２以下程度であることが好ましい。
前記アルキンに含まれる三重結合の数は１つであると、アルキン同士が反応しにくくなるため好ましい。
前記アルケンに含まれる二重結合の数は１つであると、アルケン同士が反応しにくくなるため好ましい。
前記ハロゲン化アルキルに含まれるハロゲン原子は特に限定されるものではないが、例えば、塩素（Ｃｌ）、臭素（Ｂｒ）又はヨウ素（Ｉ）であることが好ましい。また、前記ハロゲン化アルキルに含まれるハロゲン原子の数は特に限定されるものではなく、１以上、２以下程度であることが好ましい。
前記アルキンに含まれる三重結合の数は１つであると、アルキン同士が反応しにくくなるため好ましい。
前記アルケンに含まれる二重結合の数は１つであると、アルケン同士が反応しにくくなるため好ましい。
前記（Ｄ）成分としては、具体的には、プロパン、ブタン、オクタン、ペンタン、テトラデカン、オクタデカン、クロロプロパン、クロロブタン、ラウリルクロリド、ステアリルクロリド、ペンテン、ヘキセン、デセン、プロピン、ペンチン、ブチンなどが挙げられる。
前記（Ｃ２）成分を含むアルミニウムめっき液においては、前記（Ｄ）成分の濃度が０．５ｇ／Ｌ以上、８．５ｇ／Ｌ以下であることにより、平滑で、かつ伸びに優れたアルミニウム膜を形成することができる。前記（Ｄ）成分の濃度が０．５ｇ／Ｌ未満であるとアルミニウム膜を十分に平滑にすることができない場合がある。また、前記（Ｄ）成分の濃度が８．５ｇ／Ｌ超であると、基材を燃焼除去する際に形成されるアルミニウム膜中のボイドの量が多くなり過ぎてしまう。これらの観点から、前記（Ｄ）成分の濃度は、０．８５ｇ／Ｌ以上、４．５ｇ／Ｌ以下であることが好ましく、１．０ｇ／Ｌ以上、３．０ｇ／Ｌ以下であることがより好ましい。
また、前述のように前記（Ｄ）成分はアルミニウム膜中に取り込まれるため、長時間アルミニウムめっきを行うと徐々にアルミニウムめっき液中の（Ｄ）成分の量が減少してしまう。アルミニウムめっき液中の（Ｄ）成分の量が減少した場合には、前記（Ｄ）成分を前記濃度範囲となるように適宜補充すればよい。
また、前述のように前記（Ｄ）成分はアルミニウム膜中に取り込まれるため、長時間アルミニウムめっきを行うと徐々にアルミニウムめっき液中の（Ｄ）成分の量が減少してしまう。アルミニウムめっき液中の（Ｄ）成分の量が減少した場合には、前記（Ｄ）成分を前記濃度範囲となるように適宜補充すればよい。
以上の本発明の一態様に係るアルミニウムめっき液を用いることで、表面が平滑でかつ伸びに優れるアルミニウム膜を形成することができる。
＜アルミニウム膜の製造方法＞
本発明の実施形態に係るアルミニウム膜の製造方法は、前記本発明の実施形態に係るアルミニウムめっき液を用いて基材の表面にアルミニウムを電着させるアルミニウム膜の製造方法、である。
本発明の実施形態に係るアルミニウム膜の製造方法は、前記本発明の実施形態に係るアルミニウムめっき液を用いて基材の表面にアルミニウムを電着させるアルミニウム膜の製造方法、である。
本発明の実施形態に係るアルミニウム膜の製造方法において、前記電解液中の基材表面にアルミニウムを電着させるには、前記電解液中にアルミニウム電極（陽極）を設けて前記電解液中の基材が陰極となるように電気的に接続し、通電すればよい。
このとき、電流密度が０．５Ａ／ｄｍ2以上、１０．０Ａ／ｄｍ2以下となるようにして基材表面にアルミニウムを電着させることが好ましい。電流密度が前記範囲内にあることにより、より平滑性に優れたアルミニウム膜を得ることができる。前記電流密度は、１．５Ａ／ｄｍ2以上、６．０Ａ／ｄｍ2以下であることがより好ましく、２．０Ａ／ｄｍ2以上、４．０Ａ／ｄｍ2以下であることが更に好ましい。
このとき、電流密度が０．５Ａ／ｄｍ2以上、１０．０Ａ／ｄｍ2以下となるようにして基材表面にアルミニウムを電着させることが好ましい。電流密度が前記範囲内にあることにより、より平滑性に優れたアルミニウム膜を得ることができる。前記電流密度は、１．５Ａ／ｄｍ2以上、６．０Ａ／ｄｍ2以下であることがより好ましく、２．０Ａ／ｄｍ2以上、４．０Ａ／ｄｍ2以下であることが更に好ましい。
基材表面にアルミニウムを電着させる際には、前記電解液の温度は１５℃以上、１１０℃以下となるように調整しながら行うことが好ましい。電解液の温度を１５℃以上にすることにより、電解液の粘度を充分に低くすることができ、アルミニウムの電着効率を向上させることができる。また、電解液の温度を１１０℃以下にすることで、アルミニウムハロゲン化物の揮発を抑制することができる。前記電解液の温度は３０℃以上、８０℃以下であることがより好ましく、４０℃以上、７０℃以下であることが更に好ましい。
なお、基材表面にアルミニウムを電着させる際において、前記電解液は攪拌しても良いし、攪拌しなくても構わない。
前記本発明の実施形態に係るアルミニウム膜の製造方法により、表面の算術平均粗さ（Ｒａ）が０．２μｍ以下程度の平滑なアルミニウム膜を製造することができる。
なお、基材表面にアルミニウムを電着させる際において、前記電解液は攪拌しても良いし、攪拌しなくても構わない。
前記本発明の実施形態に係るアルミニウム膜の製造方法により、表面の算術平均粗さ（Ｒａ）が０．２μｍ以下程度の平滑なアルミニウム膜を製造することができる。
前記基材は表面にアルミニウム膜を形成する用途があるものであれば特に限定されるものではない。基材としては、例えば、銅板、鋼帯、銅線、鋼線、導電化処理を施した樹脂等を利用することができる。前記導電化処理を施した樹脂としては、例えば、ポリウレタン、メラミン樹脂、ポリプロピレン、ポリエチレン等に導電化処理を施したものを利用することができる。
また、前記基材としての樹脂の形状はどのようなものでも構わないが、三次元網目状構造を有する樹脂成形体を用いることにより、最終的に、各種フィルタ、触媒担体、電池用電極などの用途に優れた特性を発揮する三次元網目状構造を有するアルミニウム多孔体を作製することができ、好ましい。また、不織布形状を有する樹脂を用いることによっても最終的に多孔質構造を有するアルミニウム多孔体を作製することができ、このようにして作製された不織布形状を有するアルミニウム多孔体も、各種フィルタ、触媒担体、電池用電極などの用途に好ましく用いることができる。
前記三次元網目状構造を有する樹脂成形体としては、例えば、ポリウレタン、メラミン樹脂等を用いて作製された発泡樹脂成形体を利用することができる。なお、発泡樹脂成形体と表記したが、連続した気孔（連通気孔）を有するものであれば任意の形状の樹脂成形体を選択できる。例えば、ポリプロピレン、ポリエチレン等の繊維状の樹脂を絡めて不織布のような形状を有するものも発泡樹脂成形体に代えて使用可能である。
なお、以下では三次元網目状構造の多孔体を単に「多孔体」とも記載する。
なお、以下では三次元網目状構造の多孔体を単に「多孔体」とも記載する。
前記多孔体の気孔率は８０％以上、９８％以下、気孔径は５０μｍ以上、５００μｍ以下とするのが好ましい。発泡ウレタン及び発泡メラミンは気孔率が高く、また気孔の連通性があるとともに熱分解性にも優れているため発泡樹脂成形体として好ましく使用できる。発泡ウレタンは気孔の均一性や入手の容易さ等の点で好ましく、発泡ウレタンは気孔径の小さなものが得られる点で好ましい。なお、発泡ウレタンや発泡メラミン等の発泡樹脂成形体には発泡過程での製泡剤や未反応モノマーなどの残留物があることが多いため、洗浄処理を行っておくことが好ましい。
前記多孔体の気孔率は、次式で定義される。
気孔率＝（１−（多孔体の重量［ｇ］／（多孔体の体積［ｃｍ3］×素材密度）））×１００［％］
また、気孔径は、多孔体表面を顕微鏡写真等で拡大し、１インチ（２５．４ｍｍ）あたりの気孔数をセル数として計数して、平均孔径＝２５．４ｍｍ／セル数として平均的な値を求める。
気孔率＝（１−（多孔体の重量［ｇ］／（多孔体の体積［ｃｍ3］×素材密度）））×１００［％］
また、気孔径は、多孔体表面を顕微鏡写真等で拡大し、１インチ（２５．４ｍｍ）あたりの気孔数をセル数として計数して、平均孔径＝２５．４ｍｍ／セル数として平均的な値を求める。
前記三次元網目状構造を有する樹脂成形体としては導電化処理を施したものを用いる。樹脂表面の導電化処理は既知の方法を含めて選択可能である。無電解めっきや気相法によるニッケル等の金属層の形成や、導電性塗料による金属やカーボン層の形成による方法が利用可能である。
無電解めっきや気相法により樹脂表面に金属層を形成することにより、樹脂表面の導電率を高くすることができる。一方、導電率の観点からは多少劣るが、カーボン塗布による樹脂表面の導電化は、アルミニウム膜形成後のアルミニウム構造体にアルミニウム以外の金属を混入することなくできることから、金属として実質的にアルミニウムのみからなる構造体を製造することが可能となる。また安価に導電化できる利点もある。
無電解めっきや気相法により樹脂表面に金属層を形成することにより、樹脂表面の導電率を高くすることができる。一方、導電率の観点からは多少劣るが、カーボン塗布による樹脂表面の導電化は、アルミニウム膜形成後のアルミニウム構造体にアルミニウム以外の金属を混入することなくできることから、金属として実質的にアルミニウムのみからなる構造体を製造することが可能となる。また安価に導電化できる利点もある。
導電化処理をカーボン塗布により行う場合には、まず導電性塗料としてのカーボン塗料を準備する。カーボン塗料としての懸濁液は、カーボン粒子の他に、粘結剤、分散剤および分散媒を含むことが好ましい。
前記三次元網目状構造を有する樹脂成形体を使用する場合に、多孔体中にカーボン粒子の塗布を均一に行うには、懸濁液が均一な懸濁状態を維持している必要がある。そのためには、懸濁液は２０℃〜４０℃に維持されていることが好ましい。懸濁液の温度を２０℃以上に維持することにより、均一な懸濁状態を保つことができ、多孔体の網目構造をなす骨格の表面に粘結剤のみが集中して層をなすということがなくなり、均一にカーボン粒子の塗布を行うことができる。このようにして均一に塗布されたカーボン粒子の層は剥離し難いため、強固に密着した金属めっきの形成が可能となる。一方、懸濁液の温度が４０℃以下であることにより、分散剤の蒸発を抑制することができるため、塗布処理時間の経過とともに懸濁液が濃縮され難くなる。
また、カーボン粒子の粒径は、０．０１〜５μｍで、好ましくは０．０１〜０．５μｍである。粒径が大きいと多孔質樹脂成形体の空孔を詰まらせたり、平滑なめっきを阻害したりする要因となり、小さすぎると十分な導電性を確保することが難しくなる。
前記三次元網目状構造を有する樹脂成形体を使用する場合に、多孔体中にカーボン粒子の塗布を均一に行うには、懸濁液が均一な懸濁状態を維持している必要がある。そのためには、懸濁液は２０℃〜４０℃に維持されていることが好ましい。懸濁液の温度を２０℃以上に維持することにより、均一な懸濁状態を保つことができ、多孔体の網目構造をなす骨格の表面に粘結剤のみが集中して層をなすということがなくなり、均一にカーボン粒子の塗布を行うことができる。このようにして均一に塗布されたカーボン粒子の層は剥離し難いため、強固に密着した金属めっきの形成が可能となる。一方、懸濁液の温度が４０℃以下であることにより、分散剤の蒸発を抑制することができるため、塗布処理時間の経過とともに懸濁液が濃縮され難くなる。
また、カーボン粒子の粒径は、０．０１〜５μｍで、好ましくは０．０１〜０．５μｍである。粒径が大きいと多孔質樹脂成形体の空孔を詰まらせたり、平滑なめっきを阻害したりする要因となり、小さすぎると十分な導電性を確保することが難しくなる。
＜アルミニウム多孔体＞
本発明の実施形態に係るアルミニウム多孔体は、伸びが１．５％以上であるアルミニウム多孔体である。従来のアルミニウムめっき液を用いた製造方法によって得られるアルミニウム多孔体は強度が高く伸びが小さかったのに対し、本発明の実施形態に係るアルミニウム多孔体は伸びが１．５％以上と柔らかいアルミニウム多孔体である。
本発明の実施形態に係るアルミニウム多孔体は、伸びが１．５％以上であるアルミニウム多孔体である。従来のアルミニウムめっき液を用いた製造方法によって得られるアルミニウム多孔体は強度が高く伸びが小さかったのに対し、本発明の実施形態に係るアルミニウム多孔体は伸びが１．５％以上と柔らかいアルミニウム多孔体である。
前記伸びが１．５％以上であることにより、アルミニウム多孔体が曲げや振動に対して強くなり、アルミニウム多孔体の使用用途の範囲が広くなり好ましい。従って、アルミニウム多孔体の伸びは大きければ大きい程好ましく、１．８％以上であることがより好ましく、２．５％以上であることが更に好ましい。後述する本発明の実施形態に係るアルミニウム多孔体の製造方法によれば、前記伸びが１．５％以上、５．０％以下程度のアルミニウム多孔体を製造することができる。
なお、前述のように、アルミニウム多孔体の前記伸びはアルミニウム多孔体のアルミニウムの目付け量が１００ｇ/ｍ2以上、１８０ｇ/ｍ2以下で、０．９５ｍｍ以上、１．０５ｍｍ以下の場合における伸びであり、また、ＪＩＳ Ｚ ２２４１の規定による引張試験によって測定されるものである。
なお、前述のように、アルミニウム多孔体の前記伸びはアルミニウム多孔体のアルミニウムの目付け量が１００ｇ/ｍ2以上、１８０ｇ/ｍ2以下で、０．９５ｍｍ以上、１．０５ｍｍ以下の場合における伸びであり、また、ＪＩＳ Ｚ ２２４１の規定による引張試験によって測定されるものである。
前記アルミニウム多孔体の骨格の断面における結晶粒径は１μｍ以上、５０μｍ以下であることが好ましい。前記結晶粒径が１μｍ以上であることにより、アルミニウム膜が柔らかくなり、前記アルミニウム多孔体の伸びが１．５％以上となるため好ましい。一方、前記結晶粒径が５０μｍ以下であることにより、アルミニウム多孔体が柔らかくなり過ぎて強度が低下することを抑制でき好ましい。これらの観点から前記アルミニウム多孔体の骨格断面における結晶粒径は、１．５μｍ以上、２５μｍ以下であることがより好ましく、２μｍ以上、１５μｍ以下であることが更に好ましい。
前記アルミニウムめっき液を用いることで比較的結晶粒径が大きいアルミニウム多孔体をえることができる。また、結晶粒径を更に大きくする方法としては、例えば、アルミニウム多孔体を熱処理する、アルミニウム多孔体を製造する際にアルミニウムめっき液の液温を高くする、めっき時の電流密度を低くする、等の方法が挙げられる。
前記アルミニウム多孔体は、炭化アルミニウムの含有量が０．８質量％以下であることが好ましい。アルミニウム多孔体における炭化アルミニウムの含有量が０．８質量％以下であることによりアルミニウム膜が柔らかくなり、前記アルミニウム多孔体の伸びが１．５％以上となるため好ましい。前記アルミニウム多孔体における炭化アルミニウムの含有量は、０．５質量％以下であることがより好ましく、０．３質量％以下であることが更に好ましい。
前記本発明の実施形態に係るアルミニウムめっき液を用いてアルミニウム多孔体を製造した場合には、基本的には基材を燃焼除去する際に炭素を含む成分が炭化アルミニウムを形成する温度未満でアルミニウム膜中から除去される。このため、アルミニウム多孔体における炭化アルミニウムの含有量は０質量％となる。しかしながら、ごくわずかではあるがアルミニウム膜中に取り込まれた炭素を含む成分が、前記基材を燃焼除去する際にアルミニウムと反応し、アルミニウム膜中に炭化アルミニウムが形成されてしまう場合がある。また、前記（Ｂ）成分がアルミニウム膜中に巻き込まれて炭化アルミニウムが形成される原因となる場合も有り得る。
（アルミニウム多孔体の製造方法）
前記アルミニウム多孔体は、三次元網目状構造を有する導電化樹脂成形体の表面に溶融塩電解めっきによってアルミニウム膜を形成して樹脂構造体を製造する工程と、前記樹脂構造体から前記導電化樹脂成形体を除去する工程と、を経ることにより製造することができる。
以下に各工程を詳述する。
前記アルミニウム多孔体は、三次元網目状構造を有する導電化樹脂成形体の表面に溶融塩電解めっきによってアルミニウム膜を形成して樹脂構造体を製造する工程と、前記樹脂構造体から前記導電化樹脂成形体を除去する工程と、を経ることにより製造することができる。
以下に各工程を詳述する。
−アルミニウム膜の形成工程−
この工程は、溶融塩すなわち前記アルミニウムめっき液中で電解めっきを行うことで、三次元網目状構造を有する導電化樹脂成形体の表面にアルミニウム膜を形成する工程である。三次元網目状構造を有する導電化樹脂成形体としては、前述の三次元網目状構造を有する樹脂成形体の表面を導電化処理したものを用いればよい。
前記アルミニウムめっき液中でアルミニウム膜の形成を行うことで、三次元網目状構造を有する導電化樹脂成形体のように複雑な骨格構造を有する成形体の骨格の表面にも均一に厚いアルミニウム膜を形成することができる。溶融塩電解めっきを行うには、前記導電化樹脂成形体を陰極とし、アルミニウムを陽極として前記アルミニウムめっき液中で直流電流を印加すればよい。
この工程は、溶融塩すなわち前記アルミニウムめっき液中で電解めっきを行うことで、三次元網目状構造を有する導電化樹脂成形体の表面にアルミニウム膜を形成する工程である。三次元網目状構造を有する導電化樹脂成形体としては、前述の三次元網目状構造を有する樹脂成形体の表面を導電化処理したものを用いればよい。
前記アルミニウムめっき液中でアルミニウム膜の形成を行うことで、三次元網目状構造を有する導電化樹脂成形体のように複雑な骨格構造を有する成形体の骨格の表面にも均一に厚いアルミニウム膜を形成することができる。溶融塩電解めっきを行うには、前記導電化樹脂成形体を陰極とし、アルミニウムを陽極として前記アルミニウムめっき液中で直流電流を印加すればよい。
アルミニウムめっき液中に水分や酸素が混入するとめっき液が劣化するため、めっきは窒素、アルゴン等の不活性ガス雰囲気下で、かつ密閉した環境下で行うことが好ましい。
また、アルミニウムめっき液の温度は１５℃から１１０℃とすることができ、２５℃から４５℃とすることが好ましい。低温になる程めっき可能な電流密度範囲が狭くなり、導電化樹脂成形体の骨格の表面全体へのめっきが難しくなる。１１０℃以下の範囲でめっきをすることで基材となる導電化樹脂成形体の形状が損なわれる不具合が生じないようにすることができる。
以上の工程により、表面がアルミニウム膜で、その骨格の芯として前記導電化樹脂成形体を有する樹脂構造体を得ることができる。
また、アルミニウムめっき液の温度は１５℃から１１０℃とすることができ、２５℃から４５℃とすることが好ましい。低温になる程めっき可能な電流密度範囲が狭くなり、導電化樹脂成形体の骨格の表面全体へのめっきが難しくなる。１１０℃以下の範囲でめっきをすることで基材となる導電化樹脂成形体の形状が損なわれる不具合が生じないようにすることができる。
以上の工程により、表面がアルミニウム膜で、その骨格の芯として前記導電化樹脂成形体を有する樹脂構造体を得ることができる。
−導電化樹脂成形体を除去する工程−
上記のようにして得られた樹脂構造体を、窒素雰囲気下あるいは大気下等で樹脂が分解される３７０℃以上、好ましくは５００℃以上に加熱する熱処理を行うことで樹脂及び導電層を焼失させ、アルミニウム多孔体を得ることができる。また、この際に、アルミニウム膜中に取り込まれた炭素を含む成分も除去することができる。
上記のようにして得られた樹脂構造体を、窒素雰囲気下あるいは大気下等で樹脂が分解される３７０℃以上、好ましくは５００℃以上に加熱する熱処理を行うことで樹脂及び導電層を焼失させ、アルミニウム多孔体を得ることができる。また、この際に、アルミニウム膜中に取り込まれた炭素を含む成分も除去することができる。
以下、実施例に基づいて本発明をより詳細に説明するが、これらの実施例は例示であって、本発明のアルミニウムめっき液等はこれらに限定されるものではない。本発明の範囲は特許請求の範囲の範囲によって示され、特許請求の範囲の範囲と均等の意味及び範囲内でのすべての変更が含まれる。
［実施例１］
（アルミニウムめっき液）
（Ａ）成分として塩化アルミニウム（ＡlＣl3）を、（Ｂ）成分として１−エチル−３−メチルイミダゾリウムクロリド（ＥＭＩＣ）を用い、（Ａ）成分と（Ｂ）成分との混合比がモル比で２：１となるように混合して溶融塩を準備した。この溶融塩に（Ｃ１）成分として試薬のジメチルジステアリルアンモニウムクロリド（東京化成工業株式会社製）を１５ｇ/Ｌの濃度となるように添加してアルミニウムめっき液１を得た。
（アルミニウムめっき液）
（Ａ）成分として塩化アルミニウム（ＡlＣl3）を、（Ｂ）成分として１−エチル−３−メチルイミダゾリウムクロリド（ＥＭＩＣ）を用い、（Ａ）成分と（Ｂ）成分との混合比がモル比で２：１となるように混合して溶融塩を準備した。この溶融塩に（Ｃ１）成分として試薬のジメチルジステアリルアンモニウムクロリド（東京化成工業株式会社製）を１５ｇ/Ｌの濃度となるように添加してアルミニウムめっき液１を得た。
（アルミニウム膜の形成）
基材として２０×４０×１．０ｍｍの銅板を用い、上記で用意したアルミニウムめっき液１中で、銅板を整流器の陰極側に、対極のアルミニウム板（純度９９．９９％）を陽極側に接続して電圧を印加することで銅板の表面にアルミニウムを電着させた。アルミニウムめっき液１の温度は４５℃となるようにし、また、電流密度は３．０Ａ/ｄｍ2となるように制御した。
基材として２０×４０×１．０ｍｍの銅板を用い、上記で用意したアルミニウムめっき液１中で、銅板を整流器の陰極側に、対極のアルミニウム板（純度９９．９９％）を陽極側に接続して電圧を印加することで銅板の表面にアルミニウムを電着させた。アルミニウムめっき液１の温度は４５℃となるようにし、また、電流密度は３．０Ａ/ｄｍ2となるように制御した。
＜アルミニウム膜の評価＞
（評価方法）
上記と同様にして５０枚の銅板の表面にアルミニウム膜を形成し、それぞれのアルミニウム膜の表面粗さ（算術平均粗さＲａ）を測定した。
平面粗さ（算術平均粗さＲａ）は株式会社キーエンス社製のレーザー顕微鏡により測定した。
（評価結果）
アルミニウム膜の表面の算術平均粗さＲａの平均は０．１１μｍであった。
（評価方法）
上記と同様にして５０枚の銅板の表面にアルミニウム膜を形成し、それぞれのアルミニウム膜の表面粗さ（算術平均粗さＲａ）を測定した。
平面粗さ（算術平均粗さＲａ）は株式会社キーエンス社製のレーザー顕微鏡により測定した。
（評価結果）
アルミニウム膜の表面の算術平均粗さＲａの平均は０．１１μｍであった。
［実施例２］
＜アルミニウム多孔体の作製＞
（基材表面へのアルミニウム膜の形成）
上記実施例１で用意したアルミニウムめっき液１を用いて、基材の表面にアルミニウムを電着させて樹脂構造体を作製した。基材には導電化処理をした三次元網目構造を有する樹脂成形体を用いた。樹脂成形体には、厚み１ｍｍ、気孔率９５％、１インチ当たりの気孔数（セル数）約５０個の発泡ウレタン（１００ｍｍ×３０ｍｍ角）を用いた。導電化処理は前記発泡ウレタンをカーボン懸濁液に浸漬して乾燥させることにより行った。カーボン懸濁液の成分は、黒鉛とカーボンブラックを２５％含み、樹脂バインダー、浸透剤、消泡剤を含むものとした。カーボンブラックの粒径は０．５μｍとした。
そして、この基材を整流器の陰極側に接続し、対極のアルミニウム板（純度９９．９９％）を陽極側に接続した。アルミニウムめっき液１の温度が４５℃となるようにし、また、電流密度が６．０Ａ/ｄｍ2となるように制御した。アルミニウムめっき液は１００ｒｐｍとなるように攪拌した。
＜アルミニウム多孔体の作製＞
（基材表面へのアルミニウム膜の形成）
上記実施例１で用意したアルミニウムめっき液１を用いて、基材の表面にアルミニウムを電着させて樹脂構造体を作製した。基材には導電化処理をした三次元網目構造を有する樹脂成形体を用いた。樹脂成形体には、厚み１ｍｍ、気孔率９５％、１インチ当たりの気孔数（セル数）約５０個の発泡ウレタン（１００ｍｍ×３０ｍｍ角）を用いた。導電化処理は前記発泡ウレタンをカーボン懸濁液に浸漬して乾燥させることにより行った。カーボン懸濁液の成分は、黒鉛とカーボンブラックを２５％含み、樹脂バインダー、浸透剤、消泡剤を含むものとした。カーボンブラックの粒径は０．５μｍとした。
そして、この基材を整流器の陰極側に接続し、対極のアルミニウム板（純度９９．９９％）を陽極側に接続した。アルミニウムめっき液１の温度が４５℃となるようにし、また、電流密度が６．０Ａ/ｄｍ2となるように制御した。アルミニウムめっき液は１００ｒｐｍとなるように攪拌した。
（基材の除去）
アルミニウムの目付け量が１４０ｇ／ｍ2となったところで、前記樹脂構造体をアルミニウムめっき液１から取り出し、水洗処理した後に、大気下にて、６１０℃で２０分の熱処理を行った。これにより前記基材が焼失してアルミニウム多孔体１が得られた。
アルミニウムの目付け量が１４０ｇ／ｍ2となったところで、前記樹脂構造体をアルミニウムめっき液１から取り出し、水洗処理した後に、大気下にて、６１０℃で２０分の熱処理を行った。これにより前記基材が焼失してアルミニウム多孔体１が得られた。
＜アルミニウム多孔体の評価＞
（評価方法）
上記と同様の方法によりアルミニウム多孔体１を１５個作製し、それぞれのアルミニウム多孔体の、伸び、結晶粒径、炭化アルミニウムの含有量を測定した。
各アルミニウム多孔体１の伸びは、ＪＩＳ Ｚ ２２４１に基づいて引張試験を行うことにより測定した。装置としては、株式会社島津製作所社製のオートグラフを用いた。
骨格断面のアルミニウム結晶粒径は、前記アルミニウム多孔体１を切断後、その断面を株式会社日立ハイテクノロジーズ社製の走査電子顕微鏡を用いて観察することにより測定した。
アルミニウム多孔体１に含まれる炭化アルミニウムの量は株式会社島津製作所社製のＸ線回折装置を用いて測定した。
（評価方法）
上記と同様の方法によりアルミニウム多孔体１を１５個作製し、それぞれのアルミニウム多孔体の、伸び、結晶粒径、炭化アルミニウムの含有量を測定した。
各アルミニウム多孔体１の伸びは、ＪＩＳ Ｚ ２２４１に基づいて引張試験を行うことにより測定した。装置としては、株式会社島津製作所社製のオートグラフを用いた。
骨格断面のアルミニウム結晶粒径は、前記アルミニウム多孔体１を切断後、その断面を株式会社日立ハイテクノロジーズ社製の走査電子顕微鏡を用いて観察することにより測定した。
アルミニウム多孔体１に含まれる炭化アルミニウムの量は株式会社島津製作所社製のＸ線回折装置を用いて測定した。
（評価結果）
アルミニウム多孔体１の伸び（ＧＬに対する変位量の割合）は、最も小さいもので１．８％であり、最も大きいものは３．３％であった。そして、伸びの平均値は２．６％であった。
また、アルミニウム多孔体１の格断面のアルミニウムの平均結晶粒径は３．５μｍであった。更に、アルミニウム多孔体１に含まれる炭化アルミニウムの量は０．３５質量％であった。
アルミニウム多孔体１の伸び（ＧＬに対する変位量の割合）は、最も小さいもので１．８％であり、最も大きいものは３．３％であった。そして、伸びの平均値は２．６％であった。
また、アルミニウム多孔体１の格断面のアルミニウムの平均結晶粒径は３．５μｍであった。更に、アルミニウム多孔体１に含まれる炭化アルミニウムの量は０．３５質量％であった。
［実施例３］
アルミニウムめっき液における（Ｃ１）成分として試薬のドデシルトリメチルアンモニウムクロリド（東京化成工業株式会社製）を用い、その濃度が２０ｇ／Ｌとなるようにした以外は実施例１と同様にしてアルミニウムめっき液２を得た。
上記アルミニウムめっき液２を用いた以外は実施例２と同様にしてアルミニウム多孔体２を１５個作製し、それぞれの伸び、結晶粒径、炭化アルミニウムの含有量を測定した。
（評価結果）
アルミニウム多孔体２の伸び（ＧＬに対する変位量の割合）は、最も小さいもので１．９％であり、最も大きいものは２．８％であった。そして、伸びの平均値は２．３％であった。
また、アルミニウム多孔体２の骨格断面のアルミニウムの平均結晶粒径は３μｍであった。更に、アルミニウム多孔体２に含まれる炭化アルミニウムの量は０．３４質量％であった。
アルミニウムめっき液における（Ｃ１）成分として試薬のドデシルトリメチルアンモニウムクロリド（東京化成工業株式会社製）を用い、その濃度が２０ｇ／Ｌとなるようにした以外は実施例１と同様にしてアルミニウムめっき液２を得た。
上記アルミニウムめっき液２を用いた以外は実施例２と同様にしてアルミニウム多孔体２を１５個作製し、それぞれの伸び、結晶粒径、炭化アルミニウムの含有量を測定した。
（評価結果）
アルミニウム多孔体２の伸び（ＧＬに対する変位量の割合）は、最も小さいもので１．９％であり、最も大きいものは２．８％であった。そして、伸びの平均値は２．３％であった。
また、アルミニウム多孔体２の骨格断面のアルミニウムの平均結晶粒径は３μｍであった。更に、アルミニウム多孔体２に含まれる炭化アルミニウムの量は０．３４質量％であった。
［実施例４］
アルミニウムめっき液における（Ｃ１）成分として試薬のオクチルトリメチルアンモニウムクロリド（東京化成工業株式会社製）を用い、その濃度が１５ｇ／Ｌとなるようにした以外は実施例１と同様にしてアルミニウムめっき液３を得た。
上記アルミニウムめっき液３を用いた以外は実施例２と同様にしてアルミニウム多孔体３を１５個作製し、それぞれの伸び、結晶粒径、炭化アルミニウムの含有量を測定した。
（評価結果）
アルミニウム多孔体３の伸び（ＧＬに対する変位量の割合）は、最も小さいもので１．６％であり、最も大きいものは３．０％であった。そして、伸びの平均値は２．５％であった。
また、アルミニウム多孔体３の骨格断面のアルミニウムの平均結晶粒径は３．２μｍであった。更に、アルミニウム多孔体３に含まれる炭化アルミニウムの量は０．３７質量％であった。
アルミニウムめっき液における（Ｃ１）成分として試薬のオクチルトリメチルアンモニウムクロリド（東京化成工業株式会社製）を用い、その濃度が１５ｇ／Ｌとなるようにした以外は実施例１と同様にしてアルミニウムめっき液３を得た。
上記アルミニウムめっき液３を用いた以外は実施例２と同様にしてアルミニウム多孔体３を１５個作製し、それぞれの伸び、結晶粒径、炭化アルミニウムの含有量を測定した。
（評価結果）
アルミニウム多孔体３の伸び（ＧＬに対する変位量の割合）は、最も小さいもので１．６％であり、最も大きいものは３．０％であった。そして、伸びの平均値は２．５％であった。
また、アルミニウム多孔体３の骨格断面のアルミニウムの平均結晶粒径は３．２μｍであった。更に、アルミニウム多孔体３に含まれる炭化アルミニウムの量は０．３７質量％であった。
［実施例５］
アルミニウムめっき液における（Ｃ１）成分として試薬のトリブチルテトラデシルホスホニウムクロリド（関東化学株式会社製）を用い、その濃度が５．０ｇ／Ｌとなるようにした以外は実施例１と同様にしてアルミニウムめっき液４を得た。
上記アルミニウムめっき液４を用いた以外は実施例２と同様にしてアルミニウム多孔体４を１５個作製し、それぞれの伸び、結晶粒径、炭化アルミニウムの含有量を測定した。
（評価結果）
アルミニウム多孔体４の伸び（ＧＬに対する変位量の割合）は、最も小さいもので１．８％であり、最も大きいものは３．４％であった。そして、伸びの平均値は２．８％であった。
また、アルミニウム多孔体４の骨格断面のアルミニウムの平均結晶粒径は３．５μｍであった。更に、アルミニウム多孔体４に含まれる炭化アルミニウムの量は０．３４質量％であった。
アルミニウムめっき液における（Ｃ１）成分として試薬のトリブチルテトラデシルホスホニウムクロリド（関東化学株式会社製）を用い、その濃度が５．０ｇ／Ｌとなるようにした以外は実施例１と同様にしてアルミニウムめっき液４を得た。
上記アルミニウムめっき液４を用いた以外は実施例２と同様にしてアルミニウム多孔体４を１５個作製し、それぞれの伸び、結晶粒径、炭化アルミニウムの含有量を測定した。
（評価結果）
アルミニウム多孔体４の伸び（ＧＬに対する変位量の割合）は、最も小さいもので１．８％であり、最も大きいものは３．４％であった。そして、伸びの平均値は２．８％であった。
また、アルミニウム多孔体４の骨格断面のアルミニウムの平均結晶粒径は３．５μｍであった。更に、アルミニウム多孔体４に含まれる炭化アルミニウムの量は０．３４質量％であった。
［実施例６］
アルミニウムめっき液に（Ｃ１）成分として試薬のジメチルステアリルアミン（東京化成工業株式会社製）を用い、その濃度が１５ｇ／Ｌとなるようにした以外は実施例１と同様にしてアルミニウムめっき液５を得た。
上記アルミニウムめっき液５を用いた以外は実施例２と同様にしてアルミニウム多孔体５を１５個作製し、それぞれの伸び、結晶粒径、炭化アルミニウムの含有量を測定した。
（評価結果）
アルミニウム多孔体５の伸び（ＧＬに対する変位量の割合）は、最も小さいもので１．７％であり、最も大きいものは２．８％であった。そして、伸びの平均値は２．２％であった。
また、アルミニウム多孔体５の骨格断面のアルミニウムの平均結晶粒径は４．０μｍであった。更に、アルミニウム多孔体５に含まれる炭化アルミニウムの量は０．２８質量％であった。
アルミニウムめっき液に（Ｃ１）成分として試薬のジメチルステアリルアミン（東京化成工業株式会社製）を用い、その濃度が１５ｇ／Ｌとなるようにした以外は実施例１と同様にしてアルミニウムめっき液５を得た。
上記アルミニウムめっき液５を用いた以外は実施例２と同様にしてアルミニウム多孔体５を１５個作製し、それぞれの伸び、結晶粒径、炭化アルミニウムの含有量を測定した。
（評価結果）
アルミニウム多孔体５の伸び（ＧＬに対する変位量の割合）は、最も小さいもので１．７％であり、最も大きいものは２．８％であった。そして、伸びの平均値は２．２％であった。
また、アルミニウム多孔体５の骨格断面のアルミニウムの平均結晶粒径は４．０μｍであった。更に、アルミニウム多孔体５に含まれる炭化アルミニウムの量は０．２８質量％であった。
［実施例７］
実施例１において、（Ｃ１）成分の濃度が１．０ｇ／Ｌとなるように添加した以外は実施例１と同様にしてアルミニウムめっき液６を得た。
上記アルミニウムめっき液６を用いた以外は実施例２と同様にしてアルミニウム多孔体６を１５個作製し、それぞれの伸び、結晶粒径、炭化アルミニウムの含有量を測定した。
（評価結果）
アルミニウム多孔体６の伸び（ＧＬに対する変位量の割合）は、最も小さいもので１．５％であり、最も大きいものでも２．７％であった。そして、伸びの平均値は２．１％であった。
また、アルミニウム多孔体６の骨格断面のアルミニウムの平均結晶粒径は４．０μｍであった。更に、アルミニウム多孔体６に含まれる炭化アルミニウムの量は０．２４質量％であった。
実施例１において、（Ｃ１）成分の濃度が１．０ｇ／Ｌとなるように添加した以外は実施例１と同様にしてアルミニウムめっき液６を得た。
上記アルミニウムめっき液６を用いた以外は実施例２と同様にしてアルミニウム多孔体６を１５個作製し、それぞれの伸び、結晶粒径、炭化アルミニウムの含有量を測定した。
（評価結果）
アルミニウム多孔体６の伸び（ＧＬに対する変位量の割合）は、最も小さいもので１．５％であり、最も大きいものでも２．７％であった。そして、伸びの平均値は２．１％であった。
また、アルミニウム多孔体６の骨格断面のアルミニウムの平均結晶粒径は４．０μｍであった。更に、アルミニウム多孔体６に含まれる炭化アルミニウムの量は０．２４質量％であった。
［実施例８］
実施例１において、（Ｃ１）成分の濃度が４５ｇ／Ｌとなるように添加した以外は実施例１と同様にしてアルミニウムめっき液７を得た。
上記アルミニウムめっき液７を用いた以外は実施例２と同様にしてアルミニウム多孔体７を１５個作製し、それぞれの伸び、結晶粒径、炭化アルミニウムの含有量を測定した。
（評価結果）
アルミニウム多孔体７の伸び（ＧＬに対する変位量の割合）は、最も小さいもので１．９％であり、最も大きいものでも３．６％であった。そして、伸びの平均値は２．７％であった。
また、アルミニウム多孔体７の骨格断面のアルミニウムの平均結晶粒径は３．２μｍであった。更に、アルミニウム多孔体７に含まれる炭化アルミニウムの量は０．３９質量％であった。
実施例１において、（Ｃ１）成分の濃度が４５ｇ／Ｌとなるように添加した以外は実施例１と同様にしてアルミニウムめっき液７を得た。
上記アルミニウムめっき液７を用いた以外は実施例２と同様にしてアルミニウム多孔体７を１５個作製し、それぞれの伸び、結晶粒径、炭化アルミニウムの含有量を測定した。
（評価結果）
アルミニウム多孔体７の伸び（ＧＬに対する変位量の割合）は、最も小さいもので１．９％であり、最も大きいものでも３．６％であった。そして、伸びの平均値は２．７％であった。
また、アルミニウム多孔体７の骨格断面のアルミニウムの平均結晶粒径は３．２μｍであった。更に、アルミニウム多孔体７に含まれる炭化アルミニウムの量は０．３９質量％であった。
［比較例１］
アルミニウムめっき液における（Ｃ１）成分として１，１０−フェナントロリン一水和物を用い、その濃度が０．５ｇ／Ｌとなるようにした以外は実施例１と同様にしてアルミニウムめっき液Ａを得た。
上記アルミニウムめっき液Ａを用いた以外は実施例２と同様にしてアルミニウム多孔体Ａを１５個作製し、それぞれの伸び、結晶粒径、炭化アルミニウムの含有量を測定した。
（評価結果）
アルミニウム多孔体Ａの伸び（ＧＬに対する変位量の割合）は、最も小さいもので０．６％であり、最も大きいものでも１．２％であった。そして、伸びの平均値は０．８％であった。
また、アルミニウム多孔体Ａの骨格断面のアルミニウムの平均結晶粒径は１．０μｍであった。更に、アルミニウム多孔体Ａに含まれる炭化アルミニウムの量は１．２質量％であった。
アルミニウムめっき液における（Ｃ１）成分として１，１０−フェナントロリン一水和物を用い、その濃度が０．５ｇ／Ｌとなるようにした以外は実施例１と同様にしてアルミニウムめっき液Ａを得た。
上記アルミニウムめっき液Ａを用いた以外は実施例２と同様にしてアルミニウム多孔体Ａを１５個作製し、それぞれの伸び、結晶粒径、炭化アルミニウムの含有量を測定した。
（評価結果）
アルミニウム多孔体Ａの伸び（ＧＬに対する変位量の割合）は、最も小さいもので０．６％であり、最も大きいものでも１．２％であった。そして、伸びの平均値は０．８％であった。
また、アルミニウム多孔体Ａの骨格断面のアルミニウムの平均結晶粒径は１．０μｍであった。更に、アルミニウム多孔体Ａに含まれる炭化アルミニウムの量は１．２質量％であった。
［比較例２］
実施例１において、（Ｃ１）成分の濃度が０．６ｇ／Ｌとなるように添加した以外は実施例１と同様にしてアルミニウムめっき液Ｂを得た。
上記アルミニウムめっき液Ｂを用いた以外は実施例２と同様にしてアルミニウム多孔体Ｂを１５個作製し、それぞれの伸び、結晶粒径、炭化アルミニウムの含有量を測定した。
（評価結果）
アルミニウム多孔体Ｂの伸び（ＧＬに対する変位量の割合）は、最も小さいもので０．５％であり、最も大きいものでも１．３％であった。そして、伸びの平均値は０．７％であった。
また、アルミニウム多孔体Ｂの骨格断面のアルミニウムの平均結晶粒径は４．０μｍであった。更に、アルミニウム多孔体Ｂに含まれる炭化アルミニウムの量は０．２４質量％であった。
実施例１において、（Ｃ１）成分の濃度が０．６ｇ／Ｌとなるように添加した以外は実施例１と同様にしてアルミニウムめっき液Ｂを得た。
上記アルミニウムめっき液Ｂを用いた以外は実施例２と同様にしてアルミニウム多孔体Ｂを１５個作製し、それぞれの伸び、結晶粒径、炭化アルミニウムの含有量を測定した。
（評価結果）
アルミニウム多孔体Ｂの伸び（ＧＬに対する変位量の割合）は、最も小さいもので０．５％であり、最も大きいものでも１．３％であった。そして、伸びの平均値は０．７％であった。
また、アルミニウム多孔体Ｂの骨格断面のアルミニウムの平均結晶粒径は４．０μｍであった。更に、アルミニウム多孔体Ｂに含まれる炭化アルミニウムの量は０．２４質量％であった。
［比較例３］
実施例１において、（Ｃ１）成分の濃度が５０ｇ／Ｌとなるように添加した以外は実施例１と同様にしてアルミニウムめっき液Ｃを得た。
上記アルミニウムめっき液Ｃを用いた以外は実施例２と同様にしてアルミニウム多孔体Ｃを１５個作製し、それぞれの伸び、結晶粒径、炭化アルミニウムの含有量を測定した。
（評価結果）
アルミニウム多孔体Ｃの伸び（ＧＬに対する変位量の割合）は、最も小さいもので０．８％であり、最も大きいものでも１．２％であった。そして、伸びの平均値は１．０％であった。
また、アルミニウム多孔体Ｃの骨格断面のアルミニウムの平均結晶粒径は１．２μｍであった。更に、アルミニウム多孔体Ｃに含まれる炭化アルミニウムの量は０．８４質量％であった。
実施例１において、（Ｃ１）成分の濃度が５０ｇ／Ｌとなるように添加した以外は実施例１と同様にしてアルミニウムめっき液Ｃを得た。
上記アルミニウムめっき液Ｃを用いた以外は実施例２と同様にしてアルミニウム多孔体Ｃを１５個作製し、それぞれの伸び、結晶粒径、炭化アルミニウムの含有量を測定した。
（評価結果）
アルミニウム多孔体Ｃの伸び（ＧＬに対する変位量の割合）は、最も小さいもので０．８％であり、最も大きいものでも１．２％であった。そして、伸びの平均値は１．０％であった。
また、アルミニウム多孔体Ｃの骨格断面のアルミニウムの平均結晶粒径は１．２μｍであった。更に、アルミニウム多孔体Ｃに含まれる炭化アルミニウムの量は０．８４質量％であった。
［実施例９］
上記実施例１で用意したアルミニウムめっき液１を１Ｌ用意し、実施例２と同様にしてアルミニウム多孔体を作製した。そして、３．６Ａの電流が流れるように制御しつつ、４２時間、アルミニウムめっきを行った。なお、アルミニウムの目付量が１４０ｇ／ｍ2となったところで基材を交換してアルミニウムめっきを続けた。
４２時間後に得られたアルミニウム多孔体２’の伸び（ＧＬに対する変位量の割合）を測定した。同様の方法によりアルミニウム多孔体２’を２０個作製した。伸びは、最も小さいものは１．２％であり、最も大きいものでも１．６％に低下していた。伸びの平均値は１．３％になっていた。
このときのアルミニウムめっき液をアルミニウムめっき液１’とし、液体クロマトグラフィー質量分析法（ＬＣ／ＭＳ）によって成分を分析した。その結果、当初含まれていた（Ｃ１）成分における側鎖のアルキル基が短くなっており、炭素数が７以下のアルキル基を側鎖として有する（Ｃ２）成分に変化していることが確認された。（Ｃ２）成分の濃度は１５ｇ／Ｌであった。
（アルミニウムめっき液）
上記のアルミニウムめっき液１’に（Ｄ）成分としてステアリルクロリド（東京化成工業社製）を１ｇ／Ｌの濃度となるように添加してアルミニウムめっき液８を作製した。
＜アルミニウム多孔体の作製＞
上記アルミニウムめっき液８を用いた以外は実施例２と同様にしてアルミニウム多孔体８を１５個作製し、それぞれの伸び、結晶粒径、炭化アルミニウムの含有量を測定した。
（評価結果）
アルミニウム多孔体８の伸び（ＧＬに対する変位量の割合）は、最も小さいもので２．０％であり、最も大きいものは３．５％であった。そして、伸びの平均値は２．３％であった。
また、アルミニウム多孔体８の骨格断面のアルミニウムの平均結晶粒径は４.２μｍであった。更に、アルミニウム多孔体８に含まれる炭化アルミニウムの量は０．３質量％であった。
上記実施例１で用意したアルミニウムめっき液１を１Ｌ用意し、実施例２と同様にしてアルミニウム多孔体を作製した。そして、３．６Ａの電流が流れるように制御しつつ、４２時間、アルミニウムめっきを行った。なお、アルミニウムの目付量が１４０ｇ／ｍ2となったところで基材を交換してアルミニウムめっきを続けた。
４２時間後に得られたアルミニウム多孔体２’の伸び（ＧＬに対する変位量の割合）を測定した。同様の方法によりアルミニウム多孔体２’を２０個作製した。伸びは、最も小さいものは１．２％であり、最も大きいものでも１．６％に低下していた。伸びの平均値は１．３％になっていた。
このときのアルミニウムめっき液をアルミニウムめっき液１’とし、液体クロマトグラフィー質量分析法（ＬＣ／ＭＳ）によって成分を分析した。その結果、当初含まれていた（Ｃ１）成分における側鎖のアルキル基が短くなっており、炭素数が７以下のアルキル基を側鎖として有する（Ｃ２）成分に変化していることが確認された。（Ｃ２）成分の濃度は１５ｇ／Ｌであった。
（アルミニウムめっき液）
上記のアルミニウムめっき液１’に（Ｄ）成分としてステアリルクロリド（東京化成工業社製）を１ｇ／Ｌの濃度となるように添加してアルミニウムめっき液８を作製した。
＜アルミニウム多孔体の作製＞
上記アルミニウムめっき液８を用いた以外は実施例２と同様にしてアルミニウム多孔体８を１５個作製し、それぞれの伸び、結晶粒径、炭化アルミニウムの含有量を測定した。
（評価結果）
アルミニウム多孔体８の伸び（ＧＬに対する変位量の割合）は、最も小さいもので２．０％であり、最も大きいものは３．５％であった。そして、伸びの平均値は２．３％であった。
また、アルミニウム多孔体８の骨格断面のアルミニウムの平均結晶粒径は４.２μｍであった。更に、アルミニウム多孔体８に含まれる炭化アルミニウムの量は０．３質量％であった。
［実施例１０］
（Ｄ）成分であるステアリルクロリドの濃度を８．３ｇ／Ｌとした以外は実施例９と同様にしてアルミニウムめっき液９を作製した。
上記アルミニウムめっき液９を用いた以外は実施例２と同様にしてアルミニウム多孔体９を１５個作製し、それぞれの伸び、結晶粒径、炭化アルミニウムの含有量を測定した。
（評価結果）
アルミニウム多孔体９の伸び（ＧＬに対する変位量の割合）は、最も小さいもので１．６％であり、最も大きいものは２．５％であった。そして、伸びの平均値は１．８％であった。
また、アルミニウム多孔体９の骨格断面のアルミニウムの平均結晶粒径は３.２μｍであった。更に、アルミニウム多孔体９に含まれる炭化アルミニウムの量は０．６質量％であった。
（Ｄ）成分であるステアリルクロリドの濃度を８．３ｇ／Ｌとした以外は実施例９と同様にしてアルミニウムめっき液９を作製した。
上記アルミニウムめっき液９を用いた以外は実施例２と同様にしてアルミニウム多孔体９を１５個作製し、それぞれの伸び、結晶粒径、炭化アルミニウムの含有量を測定した。
（評価結果）
アルミニウム多孔体９の伸び（ＧＬに対する変位量の割合）は、最も小さいもので１．６％であり、最も大きいものは２．５％であった。そして、伸びの平均値は１．８％であった。
また、アルミニウム多孔体９の骨格断面のアルミニウムの平均結晶粒径は３.２μｍであった。更に、アルミニウム多孔体９に含まれる炭化アルミニウムの量は０．６質量％であった。
［実施例１１］
アルミニウムめっき液における（Ｄ）成分としてテトラデカン（和光純薬工業社製）を用い、その濃度が１ｇ／Ｌとなるようにした以外は実施例１０と同様にしてアルミニウムめっき液１０を得た。
上記アルミニウムめっき液１０を用いた以外は実施例２と同様にしてアルミニウム多孔体１０を１５個作製し、それぞれの伸び、結晶粒径、炭化アルミニウムの含有量を測定した。
（評価結果）
アルミニウム多孔体１０の伸び（ＧＬに対する変位量の割合）は、最も小さいもので２．５％であり、最も大きいものは３．９％であった。そして、伸びの平均値は２．８％であった。
また、アルミニウム多孔体１０の骨格断面のアルミニウムの平均結晶粒径は４．０μｍであった。更に、アルミニウム多孔体１０に含まれる炭化アルミニウムの量は０．３質量％であった。
アルミニウムめっき液における（Ｄ）成分としてテトラデカン（和光純薬工業社製）を用い、その濃度が１ｇ／Ｌとなるようにした以外は実施例１０と同様にしてアルミニウムめっき液１０を得た。
上記アルミニウムめっき液１０を用いた以外は実施例２と同様にしてアルミニウム多孔体１０を１５個作製し、それぞれの伸び、結晶粒径、炭化アルミニウムの含有量を測定した。
（評価結果）
アルミニウム多孔体１０の伸び（ＧＬに対する変位量の割合）は、最も小さいもので２．５％であり、最も大きいものは３．９％であった。そして、伸びの平均値は２．８％であった。
また、アルミニウム多孔体１０の骨格断面のアルミニウムの平均結晶粒径は４．０μｍであった。更に、アルミニウム多孔体１０に含まれる炭化アルミニウムの量は０．３質量％であった。
［実施例１２］
アルミニウムめっき液における（Ｄ）成分としてデセン（東京化成工業社製）を用い、その濃度が０．８ｇ／Ｌとなるようにした以外は実施例１０と同様にしてアルミニウムめっき液１１を得た。
上記アルミニウムめっき液１１を用いた以外は実施例２と同様にしてアルミニウム多孔体１１を１５個作製し、それぞれの伸び、結晶粒径、炭化アルミニウムの含有量を測定した。
（評価結果）
アルミニウム多孔体１１の伸び（ＧＬに対する変位量の割合）は、最も小さいもので１．８％であり、最も大きいものは２．８％であった。そして、伸びの平均値は２．２％であった。
また、アルミニウム多孔体１１の骨格断面のアルミニウムの平均結晶粒径は３.６μｍであった。更に、アルミニウム多孔体１１に含まれる炭化アルミニウムの量は０．３４質量％であった。
アルミニウムめっき液における（Ｄ）成分としてデセン（東京化成工業社製）を用い、その濃度が０．８ｇ／Ｌとなるようにした以外は実施例１０と同様にしてアルミニウムめっき液１１を得た。
上記アルミニウムめっき液１１を用いた以外は実施例２と同様にしてアルミニウム多孔体１１を１５個作製し、それぞれの伸び、結晶粒径、炭化アルミニウムの含有量を測定した。
（評価結果）
アルミニウム多孔体１１の伸び（ＧＬに対する変位量の割合）は、最も小さいもので１．８％であり、最も大きいものは２．８％であった。そして、伸びの平均値は２．２％であった。
また、アルミニウム多孔体１１の骨格断面のアルミニウムの平均結晶粒径は３.６μｍであった。更に、アルミニウム多孔体１１に含まれる炭化アルミニウムの量は０．３４質量％であった。
［実施例１３］
アルミニウムめっき液における（Ｄ）成分としてジクロロオクタン（東京化成工業社製）を用い、その濃度が３．０ｇ／Ｌとなるようにした以外は実施例１０と同様にしてアルミニウムめっき液１２を得た。
上記アルミニウムめっき液１２を用いた以外は実施例２と同様にしてアルミニウム多孔体１２を１５個作製し、それぞれの伸び、結晶粒径、炭化アルミニウムの含有量を測定した。
（評価結果）
アルミニウム多孔体１２の伸び（ＧＬに対する変位量の割合）は、最も小さいもので２．１％であり、最も大きいものは２．８％であった。そして、伸びの平均値は２．４％であった。
また、アルミニウム多孔体１２の骨格断面のアルミニウムの平均結晶粒径は６．０μｍであった。更に、アルミニウム多孔体１２に含まれる炭化アルミニウムの量は０．５２質量％であった。
アルミニウムめっき液における（Ｄ）成分としてジクロロオクタン（東京化成工業社製）を用い、その濃度が３．０ｇ／Ｌとなるようにした以外は実施例１０と同様にしてアルミニウムめっき液１２を得た。
上記アルミニウムめっき液１２を用いた以外は実施例２と同様にしてアルミニウム多孔体１２を１５個作製し、それぞれの伸び、結晶粒径、炭化アルミニウムの含有量を測定した。
（評価結果）
アルミニウム多孔体１２の伸び（ＧＬに対する変位量の割合）は、最も小さいもので２．１％であり、最も大きいものは２．８％であった。そして、伸びの平均値は２．４％であった。
また、アルミニウム多孔体１２の骨格断面のアルミニウムの平均結晶粒径は６．０μｍであった。更に、アルミニウム多孔体１２に含まれる炭化アルミニウムの量は０．５２質量％であった。
［実施例１４］
アルミニウムめっき液における（Ｄ）成分としてクロロプロパン（東京化成工業社製）を用い、その濃度が３ｇ／Ｌとなるようにした以外は実施例１０と同様にしてアルミニウムめっき液１３を得た。
上記アルミニウムめっき液１３を用いた以外は実施例２と同様にしてアルミニウム多孔体１３を１５個作製し、それぞれの伸び、結晶粒径、炭化アルミニウムの含有量を測定した。
（評価結果）
アルミニウム多孔体１３の伸び（ＧＬに対する変位量の割合）は、最も小さいもので１．７％であり、最も大きいものは２．９％であった。そして、伸びの平均値は２．３％であった。
また、アルミニウム多孔体１３の骨格断面のアルミニウムの平均結晶粒径は１２μｍであった。更に、アルミニウム多孔体１３に含まれる炭化アルミニウムの量は０．４６質量％であった。
アルミニウムめっき液における（Ｄ）成分としてクロロプロパン（東京化成工業社製）を用い、その濃度が３ｇ／Ｌとなるようにした以外は実施例１０と同様にしてアルミニウムめっき液１３を得た。
上記アルミニウムめっき液１３を用いた以外は実施例２と同様にしてアルミニウム多孔体１３を１５個作製し、それぞれの伸び、結晶粒径、炭化アルミニウムの含有量を測定した。
（評価結果）
アルミニウム多孔体１３の伸び（ＧＬに対する変位量の割合）は、最も小さいもので１．７％であり、最も大きいものは２．９％であった。そして、伸びの平均値は２．３％であった。
また、アルミニウム多孔体１３の骨格断面のアルミニウムの平均結晶粒径は１２μｍであった。更に、アルミニウム多孔体１３に含まれる炭化アルミニウムの量は０．４６質量％であった。
［比較例４］
実施例９において、（Ｄ）成分の濃度が０．３ｇ／Ｌとなるように添加した以外は実施例９と同様にしてアルミニウムめっき液Ｄを得た。
上記アルミニウムめっき液Ｄを用いた以外は実施例２と同様にしてアルミニウム多孔体Ｄを１５個作製し、それぞれの伸び、結晶粒径、炭化アルミニウムの含有量を測定した。
（評価結果）
アルミニウム多孔体Ｄの伸び（ＧＬに対する変位量の割合）は、最も小さいもので０．８％であり、最も大きいものでも１．６％であった。そして、伸びの平均値は１．１％であった。
また、アルミニウム多孔体Ｄの骨格断面のアルミニウムの平均結晶粒径は４．８μｍであった。更に、アルミニウム多孔体Ｄに含まれる炭化アルミニウムの量は０．１２質量％であった。
実施例９において、（Ｄ）成分の濃度が０．３ｇ／Ｌとなるように添加した以外は実施例９と同様にしてアルミニウムめっき液Ｄを得た。
上記アルミニウムめっき液Ｄを用いた以外は実施例２と同様にしてアルミニウム多孔体Ｄを１５個作製し、それぞれの伸び、結晶粒径、炭化アルミニウムの含有量を測定した。
（評価結果）
アルミニウム多孔体Ｄの伸び（ＧＬに対する変位量の割合）は、最も小さいもので０．８％であり、最も大きいものでも１．６％であった。そして、伸びの平均値は１．１％であった。
また、アルミニウム多孔体Ｄの骨格断面のアルミニウムの平均結晶粒径は４．８μｍであった。更に、アルミニウム多孔体Ｄに含まれる炭化アルミニウムの量は０．１２質量％であった。
［比較例５］
実施例９において、（Ｄ）成分の濃度が９ｇ／Ｌとなるように添加した以外は実施例９と同様にしてアルミニウムめっき液Ｅを得た。
上記アルミニウムめっき液Ｅを用いた以外は実施例２と同様にしてアルミニウム多孔体Ｅを１５個作製し、それぞれの伸び、結晶粒径、炭化アルミニウムの含有量を測定した。
（評価結果）
アルミニウム多孔体Ｅの伸び（ＧＬに対する変位量の割合）は、最も小さいもので１．２％であり、最も大きいものでも１．８％であった。そして、伸びの平均値は１．４％であった。
また、アルミニウム多孔体Ｅの骨格断面のアルミニウムの平均結晶粒径は０．６μｍであった。更に、アルミニウム多孔体Ｅに含まれる炭化アルミニウムの量は２．６質量％であった。
実施例９において、（Ｄ）成分の濃度が９ｇ／Ｌとなるように添加した以外は実施例９と同様にしてアルミニウムめっき液Ｅを得た。
上記アルミニウムめっき液Ｅを用いた以外は実施例２と同様にしてアルミニウム多孔体Ｅを１５個作製し、それぞれの伸び、結晶粒径、炭化アルミニウムの含有量を測定した。
（評価結果）
アルミニウム多孔体Ｅの伸び（ＧＬに対する変位量の割合）は、最も小さいもので１．２％であり、最も大きいものでも１．８％であった。そして、伸びの平均値は１．４％であった。
また、アルミニウム多孔体Ｅの骨格断面のアルミニウムの平均結晶粒径は０．６μｍであった。更に、アルミニウム多孔体Ｅに含まれる炭化アルミニウムの量は２．６質量％であった。
Claims (7)
- 基材表面にアルミニウムを電着させることが可能なアルミニウムめっき液であって、
前記アルミニウムめっき液は、
（Ａ）アルミニウムハロゲン化物と、
（Ｂ）アルキルイミダゾリウムハロゲン化物、アルキルピリジニウムハロゲン化物及び尿素化合物からなる群より選択されるいずれか一種以上の化合物と、
（Ｃ１）アンモニウム塩、ホスホニウム塩、スルホニウム塩、アミン化合物、ホスフィン化合物及びスルフィド化合物からなる群より選択されるいずれか一種以上と、
を成分として含み、
前記（Ｃ１）成分は、炭素数が８以上、３６以下の直鎖状もしくは分岐を有するアルキル基を少なくとも１つの側鎖として有し、
前記（Ａ）成分と前記（Ｂ）成分の混合比はモル比で１：１〜３：１の範囲にあり、
前記（Ｃ１）成分の濃度が１．０ｇ／Ｌ以上、４５ｇ／Ｌ以下である
アルミニウムめっき液。 - 基材表面にアルミニウムを電着させることが可能なアルミニウムめっき液であって、
前記アルミニウムめっき液は、
（Ａ）アルミニウムハロゲン化物と、
（Ｂ）アルキルイミダゾリウムハロゲン化物、アルキルピリジニウムハロゲン化物及び尿素化合物からなる群より選択されるいずれか一種以上の化合物と、
（Ｃ２）アンモニウム塩、ホスホニウム塩、スルホニウム塩、アミン化合物、ホスフィン化合物及びスルフィド化合物からなる群より選択されるいずれか一種以上と、
（Ｄ）ハロゲン化アルキル、アルキン、アルケン及びアルカンからなる群より選択されるいずれか一種以上と、
を成分として含み、
前記（Ｃ２）成分は、炭素数が１以上、３６以下の直鎖状もしくは分岐を有するアルキル基を少なくとも１つの側鎖として有し、
前記（Ｄ）成分は、炭素数が３以上、３６以下であって、直鎖状もしくは分岐を有する化合物であり、
前記（Ａ）成分と前記（Ｂ）成分の混合比はモル比で１：１〜３：１の範囲にあり、
前記（Ｃ２）成分の濃度は１．０ｇ／Ｌ以上、４５ｇ／Ｌ以下であり、
前記（Ｄ）成分の濃度は０．５ｇ／Ｌ以上、８．５ｇ／Ｌ以下である
アルミニウムめっき液。 - 前記（Ａ）成分が塩化アルミニウムであり、かつ前記（Ｂ）成分が１−エチル−３−メチルイミダゾリウムクロリドである請求項１又は請求項２に記載のアルミニウムめっき液。
- 請求項１から請求項３のいずれか一項に記載のアルミニウムめっき液を用いて基材の表面にアルミニウムを電着させるアルミニウム膜の製造方法。
- 請求項１から請求項３のいずれか一項に記載のアルミニウムめっき液を用いて得られたアルミニウム多孔体であって、三次元網目状構造を有し、伸びが１．５％以上であるアルミニウム多孔体。
- 骨格の断面における結晶粒径が１μｍ以上、５０μｍ以下である請求項５に記載のアルミニウム多孔体。
- 炭化アルミニウムの含有量が０．８質量％以下である請求項５又は請求項６に記載のアルミニウム多孔体。
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