JP2015168433A

JP2015168433A - 酸素吸収性容器

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Publication number: JP2015168433A
Application number: JP2014041895A
Authority: JP
Inventors: 香奈橋本; Kana Hashimoto; 林　一郎; Ichiro Hayashi; 一郎林; 千香子宮川; Chikako Miyagawa
Original assignee: Daiwa Can Co Ltd
Current assignee: Daiwa Can Co Ltd
Priority date: 2014-03-04
Filing date: 2014-03-04
Publication date: 2015-09-28
Anticipated expiration: 2034-03-04
Also published as: JP6334957B2

Abstract

【課題】レトルト処理などの高温雰囲気もしくは高温多湿雰囲気に曝された場合であっても、容器のガスバリア性を確保することのできる酸素吸収性容器を提供する。
【解決手段】内層２と外層３との間に、酸素吸収性および酸素に対するガスバリア性を有する中間層４が設けられている合成樹脂材料からなるシート１を成形して構成される酸素吸収性容器１１において、前記中間層４は、酸素バリア機能を有する合成樹脂材料中に有機系酸素吸収性樹脂を含む材料によって形成され、かつ前記内層２および外層３は、ポリプロピレン系樹脂によって構成されるとともに、それらの前記成形に伴って最も薄くなる箇所の厚さがそれぞれ０．２ｍｍ以上１．０ｍｍ以下に構成されている。
【選択図】図１

Description

この発明は、内層と外層との間に、酸素吸収性およびガスバリア性のある中間層が設けられている合成樹脂材料からなる酸素吸収性容器に関するものである。

この種の容器の一例が特許文献１に記載されている。その容器は、内層と外層との間に、酸素に対するガスバリア性を有する第１中間層と、酸素吸収性を有する第２中間層とが設けられている。第１中間層はエチレンビニルアルコール共重合体によって形成され、第２中間層はポリプロピレン系樹脂に鉄系脱酸素剤および吸水材を配合して形成されている。その鉄系脱酸素剤としては還元鉄や酸化第１鉄などが用いられる。上記の容器は、第１中間層で容器外部から内部への酸素の透過を抑制し、第２中間層で容器内の酸素によって還元鉄や酸化第１鉄を酸化させることにより前記酸素を消費して、容器内の酸素濃度を低下させている。

また、特許文献２には、上記の容器として成形される多層フィルムが記載されている。その多層フィルムは、容器に成形した際に内容物に触れる内側から順に、ヒートシール性を有する樹脂層、ガスバリア性を有する環状ポリオレフィン系樹脂層、酸素吸収性樹脂層、ポリオレフィン系樹脂層を積層して構成されている。上記の酸素吸収性樹脂層は、遷移金属系触媒の存在下で被酸化性樹脂が酸素によって酸化されることにより前記酸素を吸収するように構成されている。

特許第２８３０７３９号公報特開２０１１−８６９号公報

特許文献１の発明で鉄系脱酸素剤として使用している還元鉄や酸化第１鉄などは、有機系の脱酸素剤と比較して、酸素との反応性が高いため、上記の容器を透過する酸素を速やかに吸収することができる。しかしながら、還元鉄や酸化第１鉄など無機系の酸素吸収剤は黒色などの濃い色であるために容器の装飾やデザインが制約されてしまう。

これに対して、特許文献２の発明で使用されている被酸化性樹脂は有機系の脱酸素剤であって、上記の鉄系脱酸素剤と比較して酸素との反応性が低いものの、透明あるいは半透明であり、そのため、容器の装飾やデザインに対する制約を回避できる。しかしながら、特許文献２に記載された多層フィルムを使用した容器を内容物のレトルト処理によって加熱すると、ポリオレフィン系樹脂層や環状ポリオレフィン系樹脂層などのガスバリア層にレトルト釜中の水分や内容物の水分が浸透してそれらのガスバリア性が一時的に低下し、酸素吸収性樹脂層に浸透する酸素量が増大する可能性がある。その酸素吸収性樹脂層は上述したように酸素との反応性が低いため、容器内の酸素濃度が高くなって、内容物が飲食物であればその賞味期間が短くなる可能性がある。

この発明は上記の技術的課題に着目してなされたものであって、レトルト処理などの高温雰囲気もしくは高温多湿雰囲気に曝された場合であっても、容器のガスバリア性を確保することのできる酸素吸収性容器を提供することを目的とするものである。

上記の目的を達成するために、請求項１の発明は、内層と外層との間に、酸素吸収性および酸素に対するガスバリア性を有する中間層が設けられている合成樹脂材料からなるシートを成形して構成される酸素吸収性容器において、前記中間層は、酸素バリア機能を有する合成樹脂材料中に有機系酸素吸収性樹脂を含む材料によって形成され、かつ前記内層および外層は、ポリプロピレン系樹脂によって構成されるとともに、それらの前記成形に伴って最も薄くなる箇所の厚さがそれぞれ０．２ｍｍ以上１．０ｍｍ以下に構成されていることを特徴とするものである。

請求項２の発明は、請求項１の発明において、前記内層および外層は、４０℃でかつ相対湿度９０％の雰囲気中における水蒸気透過係数が１．２×１０^−６ｇ・ｍｍ／ｍ^２・ｓｅｃ以上２．３×１０^−６ｇ・ｍｍ／ｍ^２・ｓｅｃ以下に構成されていることを特徴とする酸素吸収性容器である。

請求項３の発明は、請求項１の発明において、前記中間層は、その前記成形に伴って最も薄くなる箇所の厚さが０．０５ｍｍ以上０．５ｍｍ以下に構成されていることを特徴とする酸素吸収性容器である。

請求項１の発明によれば、内層および外層は、ポリプロピレン系樹脂によって構成されており、そのポリプロピレン系樹脂層は、例えばポリエステル（登録商標）やナイロン（登録商標）に比較して、水に対する親和性が低い。また、内層および外層はそれらの最小厚さ（成形に伴って最も薄くなった箇所の厚さ。以下、同じ）がそれぞれ０．２ｍｍ以上１．０ｍｍ以下に構成されており、十分な厚みが確保されている。それらの結果、内層および外層に水分が浸透しにくい。これにより、内層および外層を水分が透過したり、その透過した水分が中間層に浸透したりすることを抑制できる。また中間層に水分が浸透することによって、中間層での酸素に対するガスバリア性あるいはその機能が低下したり、それに伴って中間層に侵入する酸素量が増大したりして中間層での酸素吸収性能に不足が生じることを未然に防止できる。さらに、中間層が有機系の合成樹脂によって形成されているので、無機系の酸素吸収剤を使用する場合に比較して、容器の装飾やデザイン、特に容器の色の選択の自由度を向上させることができる。

請求項２の発明によれば、請求項１の発明による効果と同様の効果に加えて、内層および外層は、４０℃でかつ相対湿度９０％の雰囲気中における水蒸気透過係数が１．２×１０^−６以上２．３×１０^−６ｇ・ｍｍ／ｍ^２・ｓｅｃ以下に構成されている。そのため、内容物を充填した容器をレトルト処理などによって加熱したとしても、その内容物の水分がそれらの層を透過しにくい。その結果、上記の高温雰囲気中もしくは高温多湿雰囲気中においても、酸素バリア性の良好な容器とすることができる。

請求項３の発明によれば、請求項１の発明による効果と同様の効果に加えて、中間層は、その最小厚さ（成形に伴って最も薄くなった箇所の厚さ。以下、同じ）が０．０５ｍｍ以上０．５ｍｍ以下に構成されているため、つまり十分な厚みが確保されているため、中間層でのガスバリア性および酸素吸収性を維持することができる。

この発明に係る酸素吸収性容器を構成している多層構造のシートの一例を示す断面図である。この発明に係る酸素吸収性容器の一例を示す断面図である。容器の各部における各層の厚さをまとめ示す図表である。実施例１および実施例２の各容器内での酸素濃度の変化を示す図である。実施例１および実施例２の各容器内への累積酸素侵入量を示す図である。比較例１から比較例３の各容器内での酸素濃度の変化を示す図である。比較例１から比較例３の各容器内への累積酸素侵入量を示す図である。実施例３および実施例４の各容器内での酸素濃度の変化を示す図である。実施例３および実施例４の各容器内への累積酸素侵入量を示す図である。

つぎに、この発明を具体的に説明する。図１は、この発明に係る酸素吸収性容器を構成している多層構造のシート１の一例を示す断面図であり、そのシート１は、内層２と外層３と、これらの層２，３の間に配置されかつ酸素に対するガスバリア性および酸素吸収性を有する中間層４とを積層して構成されている。上記の内層２は、シート１を容器に成形した場合にその容器の最も内側に配置される第１内層５と、これよりも外層３側に配置される第２内層６とを備え、これらの内層５，６はポリプロピレン系樹脂（以下、ＰＰ樹脂と記す。）によって構成されている。上記の第１内層５は、前記内容物と直接接するため、第１内層５を構成する合成樹脂材料から生じる臭気が前記内容物に移らないようにするために、ＰＰ樹脂のうち臭気の少ない樹脂によって構成されている。上記の第２内層６は、ＰＰ樹脂のうち成形性の良好な樹脂によって構成されており、その成形性を向上させるために、第１内層５よりも厚く形成されている。それらの第１内層５および第２内層６を互いに熱融着することにより上述した内層２が構成されている。この内層２が接着剤７を介して中間層４の一方の面に接着されている。

上記の外層３は、容器の最も外側に配置される第１外層８と、これよりも内層２側に配置される第２外層９とを備え、これらの外層８，９はＰＰ樹脂によって構成されている。上記の第１外層８は、遮光や隠蔽のためにＰＰ樹脂に白色顔料が多く添加されて構成されている。上記の第２外層９は、ＰＰ樹脂のうち成形性のよい樹脂によって構成されており、その成形性を向上するために、第１外層８よりも厚く形成されている。それらの第１外層８および第２外層９を互いに熱融着することにより外層３が構成されている。この外層３が接着剤１０を介して中間層４の他方の面に接着されている。

また、上記構成の内層２および外層３は、それらの水蒸気透過係数が、４０℃、９０％ＲＨの雰囲気下において、１．２×１０^−６ｇ・ｍｍ／ｍ^２・ｓｅｃ以上２．３×１０^−６ｇ・ｍｍ／ｍ^２・ｓｅｃ以下（０．１ｇ・ｍｍ／ｍ^２・ｄａｙ以上０．２ｇ・ｍｍ／ｍ^２・ｄａｙ以下）に構成されていることが好ましい。こうすることにより、上記構成のシート１を成形して構成された容器を上記の高温多湿雰囲気に曝露した場合おいて、内外層２，３での水蒸気に対するガスバリア性あるいはその機能（以下、水蒸気バリア機能と記す。）を確保しまた維持することができる。上記の水蒸気透過係数は、内外層２，３の水蒸気透過度と、内外層２，３の厚さとの積であり、また、上記の水蒸気透過度は、例えば、内外層２，３に使用されるＰＰ樹脂の密度、および、内外層２，３の厚さなどに応じて変化する。そのため、内外層２，３の水蒸気透過係数が上述した範囲になるように、内外層２，３に使用されるＰＰ樹脂の密度が選択され、また内外層２，３の厚みなどが設定される。なお、上述した雰囲気下において、上記の水蒸気透係数が１．２×１０^−６ｇ・ｍｍ／ｍ^２・ｓｅｃ未満となるように内外層２，３を構成した場合には、そのシート１を成形して構成された容器における内外層２，３での水蒸気バリア機能を十分に確保できる。しかしながら、各内層２，３の厚さが増大して容器を成形しにくくなる可能性がある。これに対して、上記の水蒸気透過係数が２．３×１０^−６ｇ・ｍｍ／ｍ^２・ｓｅｃよりも大きくなるように内外層２，３を構成した場合には、シート１の成形性は良好であるものの、そのシート１を成形して構成された容器における内外層２，３での水蒸気バリア機能に不足を生じる可能性がある。

上記の内外層２，３に使用するＰＰ樹脂の材質について更に説明する。上述したＰＰ樹脂は、その曲げ弾性率が１１００ＭＰａ以上２３００ＭＰａ以下であることが好ましい。こうすることにより、シート１を容器に成形する際の成形性を確保することができる。上記の曲げ弾性率が１１００ＭＰａ未満の場合には、容器の剛性に不足が生じる可能性がある。これに対して、曲げ弾性率が２３００ＭＰａよりも大きい場合には、容器を成形しにくくなる可能性がある。また、ＰＰ樹脂の密度が、０．９０ｇ／ｃｍ^３以上０．９１ｇ／ｃｍ^３以下であることが好ましい。こうすることにより、内外層２，３の水蒸気バリア機能、および、成形性を確保することができる。ＰＰ樹脂の密度が０．９ｇ／ｃｍ^３未満の場合には、成形性は良好であるものの、シート１を成形した容器での水蒸気バリア機能に不足が生じる可能性がある。これに対して、ＰＰ樹脂の密度が０．９１ｇ／ｃｍ^３よりも大きい場合には、水蒸気バリア機能は良好であるものの、成形しにくくなる可能性がある。

上記の中間層４は、酸素に対するガスバリア性あるいはその機能（以下、酸素バリア機能と記す。）を有する合成樹脂材料に、有機系の酸素吸収性材料を配合して構成されている。換言すると、いわゆるパッシブバリア機能を有する合成樹脂材料に、いわゆるアクティブバリア機能を有する樹脂材料を配合することで構成されている。酸素バリア機能を有する合成樹脂材料としては、エチレンビニルアルコール共重合体（以下、ＥＶＯＨと記す。）、あるいは、ＭＸナイロン（登録商標）などを用いることができる。これらのうち、酸素バリア機能および成形性などの点でＥＶＯＨを用いるのが好ましい。上記の酸素吸収性材料は、遷移金属系触媒の存在下で酸素によって酸化されることにより前記酸素を消費するものであり、例えば共役ジエン重合体を用いることができる。なお、その共役ジエン重合体のうち触媒なしでも高分子鎖酸化反応によって酸素を消費するものを用いることもできる。

図２は、この発明に係る酸素吸収性容器の一例を示す断面図である。その酸素吸収性容器（以下、単に容器と記す。）１１は、上記の多層構造のシート１を成形してカップ状に構成されており、その容器１１の底部１２は、ここに示す例では円形に形成されている。その底部１２の中心部１２ａは、底部１２の外周部１２ｂに比較して容器１１の内部側に突出している。底部１２の半径方向で上記の外周部１２ｂにおける縁部１３は、滑らかに湾曲して形成されており、その縁部１３から図１での斜め上方に立ち上がるように、テーパー状の胴部１４が形成されている。その胴部１４における容器１１の開口部１５側に、屈曲部１６が形成されている。その屈曲部１６の端部に、容器１１の半径方向で外側に延びるフランジ部１７が形成されている。そのフランジ部１７の上面に図示しない蓋部が熱融着されて容器１１が密封されるようになっている。

（実施例１）
先ず、密度０．９０ｇ／ｃｍ^３、曲げ弾性率１１００ＭＰａのＰＰ樹脂を使用して上記構成の内層２および外層３を構成する。それらの内外層２，３の各厚さは０．５ｍｍとした。また、共役ジエン重合体を配合した厚さ０．１５ｍｍのＥＶＯＨを用意し、これを中間層４とした。それらの内外層２，３と中間層４とを接着剤で貼り合わせてシート１とした。このシート１を、プラグアシスト法によって図２に示すカップ状に成形して上記構成のテスト容器１１とした。

（評価１）
上記の容器１１における底部１２の中心部１２ａ、および、外周部１２ｂ、縁部１３、胴部１４における下部１４ａ、同上部１４ｂ、フランジ部１７のそれぞれから小片を切り出し、それらの小片の断面をマイクロスコープで観察しながら、上述した各部における各層の厚さをデジタルシックネスゲージを用いて測定した。図３は、それらの各部における各層の厚さをまとめ示す図表である。この図３に示すように、フランジ部１７あるいは底部１２において、各層２，３，４が最も厚くなることが認められた。上記の容器１１では、底部１２の中心部１２ａにおいて内層２が最も厚くなっており、その厚さは０．４１９ｍｍであった。また、フランジ部１７において外層３および中間層４が最も厚くなっており、外層３の厚さは０．４７３ｍｍ、中間層４の厚さは０．１５７ｍｍであった。フランジ部１７の厚さすなわち各層２，３，４を合計した厚さは１．０１６ｍｍであり、底部１２の中心部１２ａの厚さは１．０２５ｍｍであった。

一方、胴部１４において、各層２，３，４が薄くなっており、特に、胴部１４の下部１４ａにおいて、それらの層２，３，４が前記成形に伴って最も薄くなっていることが認められた。胴部１４の下部１４ａの厚さは０．４８６ｍｍであり、内層２が０．２１７ｍｍ、外層３が０．２１５ｍｍ、中間層４が０．０５４ｍｍであった。すなわち、この実施例では、成形により、各層２，３，４の最小の厚さは、それぞれ初期の厚さの約４０％程度になっていることが認められた。このような成形前のシート１における各層２，３，４の厚さと、成形後の各部における各層２，３，４の厚さとには相関関係があり、詳細は図示しないが、後述する実施例２から実施例４、および、比較例１から比較例３に示すシートをこの実施例１と同様のカップ状の容器１１に成形した場合も、これと同様の傾向がある。

次いで、上記構成の容器１１の酸素バリア機能をレトルト処理を模した下記に記す方法によって試験した。容器１１内に予め定めた量の水を充填し、これを図示しない蓋部材によって密封した。容器１１を２０℃、６０％ＲＨの室温に調整したチャンバー内に３０分間、静置した後に、その容器１１内の酸素濃度を測定し、これを初期値とした。容器内の酸素濃度の測定は、非接触・非破壊酸素濃度計Fibox3（Precision Sensing 社製）を用いて行った。次いで、その容器１１を１２５℃、５０分レトルト殺菌処理した後、４０℃、６０％ＲＨに調整したチャンバー内に戻して保管した。適宜、所定時間経過後における容器１１内の酸素濃度を上記の初期値測定と同様にして測定した。

（実施例２）
上述したシート１における内層２の厚さを０．８ｍｍにした以外は、上述した実施例と同様にしてそのシートを容器に成形した。

（比較例１）
上述したシート１における内外層２，３の各厚さを０．２ｍｍにした以外は、上述した実施例と同様にしてそのシートを容器に成形した。

（比較例２）
上述したシート１における外層３の厚さを０．２ｍｍにした以外は、上述した実施例と同様にしてそのシートを容器に成形した。

（比較例３）
上述したシート１における外層３の厚さを０．２ｍｍ、内層２の厚さを０．８ｍｍにした以外は、上述した実施例と同様にしてそのシートを容器に成形した。

（実施例３）
上述したシート１における外層３の厚さを０．８ｍｍにした以外は、上述した実施例と同様にしてそのシートを容器に成形した。

（実施例４）
上述したシート１における内外層２，３の各厚さを０．８ｍｍにした以外は、上述した実施例と同様にしてそのシートを容器に成形した。

（評価２）
図４は、実施例１および実施例２の各容器内での酸素濃度の変化を示す図である。その図４に、実施例１における酸素濃度（％）の変化を符号Ａで示し、実施例２における酸素濃度（％）の変化を符号Ｂで示してある。図４に示すように、室温雰囲気下では、いずれの容器内の酸素濃度の初期値はほぼ同じであり、顕著な差は認められない。また、上述したレトルト殺菌処理後においても、各容器内の酸素濃度の上昇は認められなかった。これは、実施例１および実施例２では、内外層２，３が十分な厚さを有しており、そのため、上述した高温高湿度の雰囲気下においても、水蒸気バリア機能を維持することができたと推定される。また、それらの容器内の酸素は、ＥＶＯＨに配合した共役ジエン重合体と反応してその内部の酸素濃度が次第に低下していることが認められた。

図５は、実施例１および実施例２の各容器内への累積酸素侵入量を示す図である。図５に示すように、レトルト殺菌処理の前後で実施例１および実施例２の各容器内への酸素侵入は認められなかった。これは、上述した理由により、それらの各容器内への酸素の侵入を抑制することができたためであると推定される。

図６は、比較例１から比較例３の各容器内での酸素濃度の変化を示す図である。その図６に、比較例１における酸素濃度（％）の変化を符号Ｃで示し、比較例２における酸素濃度（％）の変化を符号Ｄで示し、比較例３における酸素濃度（％）の変化を符号Ｅで示してある。図６に示すように、室温雰囲気下では、いずれの容器内の酸素濃度の初期値はほぼ同じであり、顕著な差は認められない。一方、それらの容器を一旦、高温高湿度の雰囲気下に曝露すると、そのレトルト殺菌処理によって各容器内の酸素濃度が増大した。特に、比較例１の容器では、容器内の酸素濃度が顕著に増大した。比較例１の容器では、他の比較例２，３よりも、内外層２，３が共に薄いため、高温高湿度の雰囲気下では、内外層２，３の水蒸気バリア機能を維持することができず、これにより中間層４に水分が浸透したと推定される。その中間層４であるＥＶＯＨは水分を吸収すると、その酸素バリア機能が低下する。以上のことにより比較例１では、レトルト殺菌処理によって容器内の酸素濃度が顕著に増大したと推定される。

比較例２および比較例３では、それらの容器の外層３が比較例１と同様に薄いため、上記のレトルト殺菌処理によってそれらの外層３での水蒸気バリア機能を維持することができなかったと推定される。そして、外層３を介して中間層４に水分が浸透してその酸素バリア機能が低下し、また水分が中間層４を透過して内層２の両面が水分に曝されたと推定される。これにより、内層２の水蒸気バリア機能を維持することができなくなったと推定される。以上のことにより、比較例２および比較例３の各容器内への酸素透過量が増大して、各容器内の酸素濃度が増大したと推察される。

また、比較例１から比較例３に示すいずれの容器も、ある程度の時間が経過すると、レトルト殺菌処理によって一旦、低下した酸素バリア機能が回復することが認められた。比較例１では、レトルト殺菌処理後に、酸素バリア機能が若干回復し、比較例２および比較例３では、酸素バリア機能が回復していると認められる。これは、吸着していた水分が気化して散逸するためであると推定される。そして、ＥＶＯＨに配合した共役ジエン重合体と容器内の酸素とが反応して次第にそれらの容器内の酸素濃度が低下していることが認められた。

図７は、比較例１から比較例３の各容器内への累積酸素侵入量を示す図であり、この図７に示すように、比較例１では、レトルト殺菌処理後に酸素バリア機能が完全には回復していないため、累積酸素侵入量が次第に増大している。一方、比較例２および比較例３では、酸素バリア機能が完全にあるいはほぼ回復している。そのため、酸素バリア機能の回復後は、それらの各容器内への酸素の侵入を抑制できており、累積酸素侵入量は増大していない。

図８は、実施例３および実施例４の各容器内での酸素濃度の変化を示す図であり、その図８に、実施例３における酸素濃度（％）の変化を符号Ｆで示し、実施例４における酸素濃度（％）の変化を符号Ｇで示してある。また、図９は、実施例３および実施例４の各容器内への累積酸素侵入量を示す図である。それらの容器の内外層２，３は、上述した実施例１および実施例２よりも厚いため、実施例１および実施例２と同様の理由によりそれらの内外層２，３での水蒸気バリア機能が維持されて各容器内への酸素の侵入が抑制されたと推定される。それらの容器内の酸素は、ＥＶＯＨに配合した共役ジエン重合体と反応してそれらの内部の酸素濃度が次第に低下している。

また、詳細は図示しないが、実施例１から実施例４に用いられるシート１の内外層２，３を４０℃、９０％ＲＨの雰囲気中に曝露した場合におけるそれらの層２，３の水蒸気透過係数をモコン法（ＪＩＳ−Ｋ７１２９Ｂ）によって測定した。その結果、実施例１から実施例４の容器の内外層２，３の水蒸気透過係数は１．５×１０^−６ｇ・ｍｍ／ｍ^２・ｓｅｃであった。

このようにこの発明に係る酸素吸収性容器１１では、前記成形に伴って容器１１の厚さが最も薄くなる箇所での内層２および外層３の厚さが０．２ｍｍ以上１．０ｍｍ以下に設計されているため、中間層４が酸素吸収性およびガスバリア性の有機系合成樹脂によって構成されているとしても、高温高湿度の雰囲気下での水蒸気バリア機能および酸素バリア機能を維持してその容器１１内への酸素の侵入を抑制することができる。これにより容器１１内の内容物の保存性を向上することができる。

なお、上記構成の酸素吸収性容器１１では、内外層２，３をそれぞれ２層構造としたが、これに限定されるものではない。すなわち、内外層２，３の物性が、上述した２層構造の内外層２，３と同じかほぼ同じであれば、内外層２，３は２層以上の多層構造であっても、１層構造であってもよい。

１…シート、２…内層、３…外層、４…中間層、１１…容器。

Claims

内層と外層との間に、酸素吸収性および酸素に対するガスバリア性を有する中間層が設けられている合成樹脂材料からなるシートを成形して構成される酸素吸収性容器において、
前記中間層は、酸素バリア機能を有する合成樹脂材料中に有機系酸素吸収性樹脂を含む材料によって形成され、
前記内層および外層は、ポリプロピレン系樹脂によって構成されるとともに、それらの前記成形に伴って最も薄くなる箇所の厚さがそれぞれ０．２ｍｍ以上１．０ｍｍ以下に構成されていることを特徴とする酸素吸収性容器。
前記内層および外層は、４０℃でかつ相対湿度９０％の雰囲気中における水蒸気透過係数が１．２×１０^−６ｇ・ｍｍ／ｍ^２・ｓｅｃ以上２．３×１０^−６ｇ・ｍｍ／ｍ^２・ｓｅｃ以下に構成されていることを特徴とする請求項１に記載の酸素吸収性容器。
前記中間層は、その前記成形に伴って最も薄くなる箇所の厚さが０．０５ｍｍ以上０．５ｍｍ以下に構成されていることを特徴とする請求項１に記載の酸素吸収性容器。