JP2015131277A - 有機物質の低分子化方法および低分子化システム - Google Patents

Abstract

【課題】プラスチック等の有機物質を気体燃料等に転換するために有機物質を改質して、低分子化する方法で、一酸化炭素を含有するガスに過剰の水蒸気を添加し、水素へ転換させるシフト反応において、シフト反応で生成した水素及び炭酸ガスと、シフト反応に消費されなかった水蒸気とを含む混合ガス（ｇ）とし、この混合ガス（ｇ）で有機物質を改質して低分子化する方法であって、低分子化で生成する気体生成物の燃焼熱を制御する方法の提供。
【解決手段】シフト反応を行なうシフト反応器１に供給する排ガスg_０と過剰の水蒸気s_０の合計流量によって、改質反応器２において有機物質の低分子化により生成する気体燃料の燃焼熱を制御する。Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃｒの内少なくとも１種を含有する粉粒体を流動媒体の一部とする流動層低分子化炉において、混合ガスを有機物質と接触させ、有機物質を低分子化へ改質する方法。
【選択図】図２

Description

本発明は、プラスチックなどの有機物質を気体燃料などに転換するために、有機物質を改質して低分子化する方法、およびその方法の実施に供する低分子化システムに関する。

廃プラスチック、含油スラッジ、廃油などの多くは焼却処理されているのが現状である。しかし、焼却処理ではＣＯ_２発生などの環境負荷が高く、また、焼却炉の熱的損傷の問題もあり、ケミカルリサイクル技術の確立が求められている。
ケミカルリサイクル技術のなかでも、有機物質を気体燃料や液体燃料に転換するための技術は、廃プラスチックを中心に従来から種々検討がなされ、例えば、以下のような提案がなされている。

特許文献１には、水素濃度６０vol％以上、好ましくは８０vol％以上、温度６００℃以上のコークス炉ガス（ＣＯＧ）を廃プラスチックなどの有機物質と反応させることにより、有機物質を高効率で水素化分解・ガス化し、ＣＯＧを増熱化する方法が開示されている。
また、特許文献２には、石油の流動接触触媒（ＦＣＣ）を熱媒体兼触媒として用い、温度３５０〜５００℃で廃プラスチックを分解して液体燃料に変換する方法が開示されている。
また、特許文献３には、ＲＤＦや木材などを熱分解するにあたり、熱分解で生成したガスを水蒸気改質し、この水蒸気改質により水素濃度を高くしたガスを熱分解部に循環し、水素濃度を高くしたガス雰囲気で熱分解を行う方法が開示されている。

また、特許文献４には、廃棄物をガス化するにあたり、廃棄物を間接加熱式のキルン炉で熱分解し、この熱分解で発生したガス化ガスと固体状の熱分解残渣を流動層ガス化炉に導入し、ガス化剤（酸素や水蒸気）でガス化するシステムが開示されている。
また、特許文献５には、バイオマスや石炭などをガス化する流動層ガス化炉で生成した未燃チャーと流動媒体とを循環流動層燃焼炉に導き、この循環流動層燃焼炉でチャーを空気燃焼させて流動媒体を加熱し、この加熱された流動媒体を流動層ガス化炉に循環するガス化システムが開示されている。

特開２００７−２２４２０６号公報 特開２０１０−０１３６５７号公報 特開２００１−１３１５６０号公報 特開２００４−７５７７９号公報 特開２００５−４１９５９号公報 国際公開第２０１２／０２９２８３号

しかしながら、上記従来技術には、以下のような問題がある。
まず、特許文献１に関しては、ＣＯＧ中の水素濃度が６０vol％以上となるのは石炭乾留工程のうちでも乾留末期に限られるので、特許文献１の方法では、乾留末期のタイミングでガス流路を切替え、多量のダストを含む６００℃以上のＣＯＧを廃プラスッチク水素化分解反応器に供給する必要がある。しかし、このような過酷な条件で、流路切替弁を長期間安定して作動させ続けることは困難であり、この意味で実現性に乏しい技術であると言える。さらに、廃プラスチックの効率的なガス化のためには、６０vol％以上の水素を含有するＣＯＧを連続的に水素化分解反応器に供給することが必要であるが、このためには炭化室毎に水素濃度計と流路切替弁を設置する必要があり、設備コストが増大する。

また、特許文献２の方法は、ＦＣＣ触媒添加によって接触分解と芳香族化が進むものの、不活性ガスフローで反応を行っているため、重油分とコークが合計で１３質量％生成しており（実施例１）、軽質燃料の製造技術として満足できる水準とは言えない。
また、特許文献３の方法で生成するガスは、Ｈ_２、ＣＯ、ＣＯ_２が主体で、燃焼熱が冶金炉発生排ガスのそれよりやや低い１８００kcal／Ｎｍ^３程度のものであり、気体燃料としての価値は限定的なものとなる。

また、特許文献４のシステムで用いられるキルン炉は、発電装置から発生する燃焼排ガスで廃棄物を間接加熱する熱分解炉であって、ガス化熱源を供給するための炉ではない。また、ガス化で生成するガスの燃焼熱は２７００kcal／Ｎｍ^３程度に過ぎず、気体燃料としての価値は限定的なものとなる。

また、特許文献５のシステムは、ガス化炉で副生するチャーを熱源として流動媒体を加熱し、この加熱された流動媒体をガス化炉の熱源とするため、熱的に自立したガス化システムである点が優れているが、（i）チャーを燃焼させる循環流動層燃焼炉は燃焼用空気の流速に下限制約があるため、炉の高さによって滞留時間を制御しなければならず、その結果、燃焼炉の高さが高くなり、大型で高価な設備が必要となること、（ii）燃焼を安定に維持するために、一般に、循環流動層燃焼炉下部から吹き込む空気を少なめにして流動層下部の粒子密度を高くし、流動層中段から二次空気を吹き込むようにするため、燃焼排ガスの顕熱として失われる燃焼熱が多くなり、熱効率の低下をもたらすこと、などの問題がある。

このような問題に対して、特許文献６には、安定的に供給可能なガスを用いて有機物質を効率的に改質して低分子化し、重質分や炭素質が少なく、軽質分を多量に含有する高カロリーの改質物を得ることができる方法として、冶金炉で発生した一酸化炭素を含有する排ガスに過剰の水蒸気を添加してシフト反応を行わせることで、シフト反応で生成した水素および炭酸ガスと、シフト反応に消費されなかった水蒸気とを含む混合ガスとし、この混合ガスを有機物質に接触させ、有機物質を改質して低分子化する方法が示されている。

有機物質の低分子化で生成する気体生成物（気体燃料）の燃焼熱が変動すると、気体生成物を利用する加熱炉などのプロセスにおいて燃焼温度が変動し、当該プロセスの熱効率の低下等の問題が発生する。このため、有機物質の低分子化で生成する気体生成物の燃焼熱を制御する必要があるが、特許文献６には、低分子化で生成する気体生成物の燃焼熱を制御する方法については、何も記載されていない。
また、特許文献６の方法では、ロータリーキルンなどのような改質反応器や固定層改質反応器内で混合ガスを有機物質に接触させるため、プラスチックなどのような固体有機物質が反応器内で融着するなどのトラブルを生じやすい問題がある。また、特許文献６には、低分子化反応熱の供給方法については、何も記載されていない。

したがって本発明の目的は、冶金炉で発生した一酸化炭素を含有する排ガスに過剰の水蒸気を添加してシフト反応を行わせることで、シフト反応で生成した水素および炭酸ガスと、シフト反応に消費されなかった水蒸気とを含む混合ガスとし、この混合ガスを有機物質に接触させ、有機物質を改質して低分子化する方法において、有機物質を効率的に低分子化することができるとともに、低分子化で生成する気体生成物の燃焼熱を容易に制御することができる方法、およびその実施に用いられるシステムを提供することにある。
また、本発明のさらなる目的は、（i）反応器内で有機物質が融着するなどのトラブルを生じることなく有機物質を低分子化することができる方法、およびその実施に用いられるシステムを提供すること、（ii）最適な設備と条件で低分子化反応熱を供給することができる方法、およびその実施に用いられるシステムを提供することにある。

本発明者らは、上記課題を解決するため検討を重ねた結果、以下のような知見を得た。すなわち、冶金炉で発生した一酸化炭素を含有する排ガスに過剰の水蒸気を添加してシフト反応を行わせることで、シフト反応で生成した水素および炭酸ガスと、シフト反応に消費されなかった水蒸気とを含む混合ガスとし、この混合ガスを有機物質に接触させ、有機物質を改質して低分子化する方法において、シフト反応を行なうシフト反応器に供給する排ガス（g_０）と過剰の水蒸気（s_０）の合計流量によって、改質反応器において有機物質の低分子化により生成する気体燃料の燃焼熱を容易に制御することができ、これにより、加熱炉などの気体生成物を利用するプロセスにおける燃焼温度の変動を無くし、当該プロセスの熱効率の低下等の問題を解決できる。

さらに、特定の金属を含有する粉粒体を流動媒体とする流動層低分子化炉において有機物質の低分子化反応を行うことにより、有機物質の融着などのトラブルを生じることなく、有機物質を効率的に低分子化できる。また、流動層低分子化炉で使用する粉粒体には特に好適な条件がある。さらに、流動層低分子化炉での低分子化反応で副生するチャーと流動媒体をロータリーキルン燃焼炉に導き、このロータリーキルン燃焼炉でチャーを空気燃焼させることで流動媒体を加熱し、加熱された流動媒体を流動層低分子化炉に循環することにより、低分子化反応で副生するチャーを熱源として低分子化反応熱を供給する、熱的に自立した低分子化システムとすることができるとともに、チャーを燃焼させるロータリーキルン燃焼炉は、炉に供給する燃焼用空気の流速に制約がなく、しかも被処理物の滞留時間が比較的自由に制御できるため、燃焼条件の自由度が高く、また、小型で安価な設備であり、このため最適な設備と条件で低分子化反応熱を供給することができる。

本発明はこのような知見に基づきなされたもので、以下を要旨とするものである。
［1］冶金炉で発生した一酸化炭素を含有する排ガス（g_０）に過剰の水蒸気（s_０）を添加してシフト反応を行わせることで、シフト反応で生成した水素および炭酸ガスと、シフト反応に消費されなかった水蒸気とを含む混合ガス（g）とし、この混合ガス（g）を有機物質に接触させ、有機物質を改質して低分子化する方法において、
シフト反応を行なうシフト反応器に供給する排ガス（g_０）と過剰の水蒸気（s_０）の合計流量によって、有機物質の低分子化により生成する気体燃料の燃焼熱を制御することを特徴とする有機物質の低分子化方法。

［2］上記［1］の方法において、真密度が４〜８ｇ／ｃｍ^３であって、Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃｒの中から選ばれる少なくとも１種を含有する粉粒体（f）を少なくとも流動媒体（m）の一部とする流動層低分子化炉において、混合ガス（g）を有機物質に接触させ、有機物質を改質して低分子化することを特徴とする有機物質の低分子化方法。
［3］上記［2］の方法において、粉粒体（f）の少なくとも一部が、製鋼工程で発生する鉄含有ダストであることを特徴とする有機物質の低分子化方法。
［4］上記［3］の方法において、粉粒体（f）が製鋼工程で発生する鉄含有ダストであることを特徴とする有機物質の低分子化方法。

［5］上記［2］〜［4］のいずれかの方法において、流動層低分子化炉から排出されるガス（g_ｐ）を集塵機に通して、ガス（g_ｐ）に含まれる流動媒体（m）を捕集し、この捕集された流動媒体（m）を流動層低分子化炉に循環させることを特徴とする有機物質の低分子化方法。
［6］上記［2］〜［5］のいずれかの方法において、低分子化反応で副生するチャーと流動媒体（m）をロータリーキルン燃焼炉に導き、このロータリーキルン燃焼炉でチャーを空気燃焼させることで流動媒体（m）を加熱し、この加熱された流動媒体（m）を流動層低分子化炉に循環させることを特徴とする有機物質の低分子化方法。

［7］上記［1］〜［6］のいずれかの方法において、改質される有機物質が、プラスチック、含油スラッジ、廃油、バイオマスの中から選ばれる１種以上であることを特徴とする有機物質の低分子化方法。
［8］上記［7］の方法において、改質される有機物質の少なくとも一部が、プラスチックと木材との混合成形物であることを特徴とする有機物質の低分子化方法。
［9］上記［8］の方法において、木材が、建設廃木材、梱包・運送廃木材、間伐材の中から選ばれる１種以上であることを特徴とする有機物質の低分子化方法。
［10］上記［1］〜［9］のいずれかの方法により有機物質を低分子化することで生成した気体生成物を、高炉内に吹き込むことを特徴とする高炉の操業方法。

［11］冶金炉で発生した一酸化炭素を含有する排ガス（g_０）に過剰の水蒸気（s_０）を添加してシフト反応を行わせ、シフト反応で生成した水素および炭酸ガスと、シフト反応に消費されなかった水蒸気とを含む混合ガス（g）を得るシフト反応器（１）と、
該シフト反応器（１）から供給された混合ガス（g）を有機物質に接触させ、有機物質を改質して低分子化する改質反応器（２）と、
シフト反応器（１）に供給する排ガス（g_０）と過剰の水蒸気（s_０）の合計流量によって、改質反応器（２）において有機物質の低分子化により生成する気体燃料の燃焼熱を制御する制御手段（７）とを備えることを特徴とする有機物質の低分子化システム。

［12］上記［11］のシステムにおいて、改質反応器（２）が、真密度が４〜８ｇ／ｃｍ^３であって、Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃｒの中から選ばれる少なくとも１種を含有する粉粒体（f）を少なくとも流動媒体（m）の一部とする流動層低分子化炉（２x）からなることを特徴とする有機物質の低分子化システム。
［13］上記［12］のシステムにおいて、さらに、流動層低分子化炉（２x）での有機物質の低分子化反応で副生するチャーと、流動媒体（m）を、流動層低分子化炉（２x）から抜き出す抜出手段（３）と、
該抜出手段（３）で抜き出されたチャーと流動媒体（m）が供給され、チャーを空気燃焼させることで流動媒体（m）を加熱するロータリーキルン燃焼炉（４）と、
該ロータリーキルン燃焼炉（４）で加熱された流動媒体（m）を流動層低分子化炉（２x）に供給する供給手段（５）を備えることを特徴とする有機物質の低分子化システム。

［14］上記［13］システムにおいて、さらに、ロータリーキルン燃焼炉（４）で加熱された後、排出された流動媒体（m）を燃焼排ガスから分離する分離手段（６）を備え、供給手段（５）は、分離手段（６）で燃焼排ガスから分離された流動媒体（m）を流動層低分子化炉（２x）に供給することを特徴とする有機物質の低分子化システム。
［15］上記［13］または［14］のシステムにおいて、ロータリーキルン燃焼炉（４）が流動層低分子化炉（２x）よりも高い位置に設置されることを特徴とする有機物質の低分子化システム。

本発明に係る有機物質の低分子化方法および低分子化システムによれば、プラスチックなどの高分子量の有機物質を低分子化する際に、安定的に供給可能なガスを用いて、有機物質を効率的に改質して低分子化し、重質分や炭素質が少なく、軽質分を多量に含有する気体改質物を得ることができる。さらに、簡便な方法で、改質反応器において有機物質の低分子化により生成する気体燃料の燃焼熱を制御することができ、このため、所望の燃焼熱を有する気体燃料を得ることができる。また、シフト反応によって生成するＣＯ_２は、有機物質の改質中に炭酸ガス改質反応でＣＯに変化するため、有機物質のケミカルリサイクルをＣＯ_２発生量を増加させることなく実施することが可能となる。

また、特定の粉粒体（f）を少なくとも流動媒体（m）の一部とする流動層低分子化炉において有機物質を改質して低分子化する方法では、反応器内で有機物質が融着するなどのトラブルを生じることなく、有機物質を効率的に改質して低分子化することができる。
また、低分子化反応で副生するチャーと流動媒体（m）をロータリーキルン燃焼炉に導き、このロータリーキルン燃焼炉でチャーを空気燃焼させることで流動媒体（m）を加熱し、この加熱された流動媒体（m）を流動層低分子化炉に循環させる方法では、低分子化反応で副生するチャーを熱源として低分子化反応熱を供給する、熱的に自立した低分子化システムとすることができるとともに、チャーを燃焼させるロータリーキルン燃焼炉は、炉に供給する燃焼用空気の流速に制約がなく、しかも被処理物の滞留時間が比較的自由に制御できるため、燃焼条件の自由度が高く、また、小型で安価な設備であり、このため最適な設備と条件で低分子化反応熱を供給することができる。
また、本発明に係る高炉の操業方法によれば、還元材であるコークス使用量が削減でき、炭酸ガス排出削減と製鉄コストの削減を図ることができる。

転炉ガスに水蒸気を添加して行うシフト反応において、水蒸気の添加量とシフト反応後のガスの組成（温度４３０℃における平衡組成計算値）との関係を示すグラフ 本発明に係る有機物質の低分子化システムとこれを用いた低分子化方法の一実施形態を示す説明図 本発明に係る有機物質の低分子化システムとこれを用いた低分子化方法の他の実施形態を示す説明図 プラスチックと木材との混合成形物を得るためのリングダイ式の圧縮成形造粒機と、これを用いた圧縮成形造粒の実施状況を模式的に示す説明図 本発明において、シフト反応器に供給する排ガス（g_０）と過剰の水蒸気（s_０）の合計流量によって、有機物質の低分子化により生成する気体燃料の燃焼熱を制御する場合の一実施形態を示すフローチャート シフト反応器に供給する排ガス（g_０）と過剰の水蒸気（s_０）の合計流量と、有機物質の低分子化により生成する気体燃料の低位燃焼熱との関係を示すグラフ シフト反応器に供給する排ガス（g_０）と過剰の水蒸気（s_０）の合計流量と、有機物質の低分子化により生成する気体燃料の生成率との関係を示すグラフ

本発明法では、冶金炉で発生した一酸化炭素を含有する排ガス（g_０）（以下、「冶金炉発生排ガス」という場合がある）に過剰の水蒸気（s_０）を添加してシフト反応を行わせることで、シフト反応で生成した水素および炭酸ガスと、シフト反応に消費されなかった水蒸気とを含む混合ガス（g）とし、この混合ガス（g）（以下「シフト反応生成ガス」という場合がある。）を有機物質に接触させ、有機物質を改質して低分子化する方法において、シフト反応を行なうシフト反応器に供給する排ガス（g_０）と過剰の水蒸気（s_０）の合計流量によって、改質反応器において有機物質の低分子化により生成する気体燃料の燃焼熱を制御する。

また、本発明では、真密度が４〜８ｇ／ｃｍ^３であって、Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃｒの中から選ばれる少なくとも１種を含有する粉粒体（f）を少なくとも流動媒体（m）の一部とする流動層低分子化炉において、混合ガス（g）を有機物質に接触させ、この有機物質を改質して低分子化することができる。さらに、上記低分子化反応で副生するチャーと流動媒体（m）をロータリーキルン燃焼炉に導き、このロータリーキルン燃焼炉でチャー（炭素）を空気燃焼させることで流動媒体（m）を加熱し、この加熱された流動媒体（m）を流動層低分子化炉に循環させることができる。なお、加熱されてロータリーキルン燃焼炉から出た流動媒体（m）は、必要に応じてガス分離手段で燃焼排ガスと分離した後、流動層低分子化炉に循環させることができる。
なお、本発明法において、排ガス（g_０）に過剰の水蒸気（s_０）を添加するとは、シフト反応で消費されない余剰の水蒸気が混合ガス（g）中に残存するように水蒸気を添加するという意味である。

このような本発明法では、比較的低い反応温度でも効率的に有機物質の低分子化が促進され、水素消費量も少なく、且つ重質分や炭素質の生成もほとんど認められない。
一般にプラスチックなどの高分子量有機物質は、３００〜４００℃以上で加熱すると熱分解が始まることが知られているが、この時、軽質化とともに重質化も進行してしまう。熱分解時に水素を共存させると、炭化水素種への水素付加反応と水素化分解反応が進行するため、重質化抑制と低分子化に有効である。しかしながら、水素化分解に高温が必要であり、且つ水素消費量が多くなることが問題である。

一方、水蒸気改質や炭酸ガス改質は、Ｈ_２ＯやＣＯ_２分子中の酸素による炭化水素の酸化と看做すことができ、少ない水素添加量で低分子化と炭素質生成抑制が達成できる。さらに、水蒸気改質や炭酸ガス改質は、改質される有機分子の炭素鎖が長くなるにつれて反応温度が低下するという特徴を有する。本発明法において、比較的低い反応温度でも効率的に有機物質の低分子化が促進され、水素消費量も少なく、且つ重質分や炭素質の生成もほとんど認められないのは、上記混合ガス（g）を用いて有機物質の改質（低分子化）を行うことにより、水素化、水素化分解、水蒸気改質、炭酸ガス改質の４反応が同時に進行するためであると考えられる。

例えば、転炉などの冶金炉から発生する排ガスには、通常、ＣＯが２５〜８０vol％程度含有されている。したがって、これに水蒸気を添加すると、下記のシフト反応（1）によってＨ_２とＣＯ_２が生成する。
ＣＯ＋Ｈ_２Ｏ→Ｈ_２＋ＣＯ_２ …（1）
本発明法では、排ガス（g_０）に過剰の水蒸気（s_０）が添加されるので、シフト反応後の混合ガス（g）には、シフト反応により生成したＨ_２、ＣＯ_２と過剰添加分のＨ_２Ｏが含まれることになる。そして、このシフト反応生成ガス（g）による有機物質の改質（低分子化）では、各ガス成分による水素化、水素化分解、水蒸気改質、炭酸ガス改質の４反応が同時進行するものと考えられる。

本発明では、排ガス（g_０）に対して過剰に添加する水蒸気（s_０）の過剰割合やシフト反応の反応率を適宜制御することによって、ガス中の水蒸気、水素、炭酸ガスの各濃度を制御し、有機物質改質用の混合ガス（g）とすることができる。ただし、ガスホルダー（例えば、製鉄所内で使用されている一般的なガスホルダー）に貯蔵される冶金炉発生排ガスの一般的組成は、ＣＯ：５０〜７０vol％、ＣＯ_２：１０〜２０vol％、Ｎ_２：１０〜２０vol％、Ｈ_２：０〜５vol％（他に飽和水蒸気を含む）程度であるため、一般には、シフト反応の反応率制御まで行う必要はなく、水蒸気の過剰割合を調整するだけで、混合ガス（g）の水蒸気、水素、炭酸ガスの各濃度を所望のレベルに制御することができる。
なお、シフト反応の反応率は、シフト反応器内での滞留時間を調整することで制御することができる。例えば、滞留時間を短くするには、シフト反応器長さを小さくしたり、或いは触媒充填量を少なくする方法が一般的であり、その場合、シフト反応器長さや触媒充填量は、ほぼ平衡まで反応を進行させる場合の１／２〜１／４程度とすればよい。

一例として、ＣＯ：６５vol％、ＣＯ_２：１５vol％、Ｎ_２：１８vol％、Ｈ_２：１vol％、Ｈ_２Ｏ：１vol％からなる組成の転炉ガス１００kmol／ｈ（＝２２４０Ｎｍ^３／ｈ）に、水蒸気の添加量を６０kmol／ｈ（＝１３４０Ｎｍ^３／ｈ）から５４０kmol／ｈ（＝１２１００Ｎｍ^３／ｈ）まで変化させてシフト反応を行う場合について、水蒸気添加量とシフト反応後のガスの組成（温度４３０℃における平衡組成計算値）を図１に示す。これによれば、水蒸気添加量を調整するだけで、混合ガス（g）の水蒸気、水素、炭酸ガスの各濃度を制御でき、後述するような好ましいガス組成にできることが判る。なお、シフト反応は、通常、ほぼ平衡まで反応が進行することはよく知られている。

また、シフト反応器に供給する排ガス（g_０）と過剰の水蒸気（s_０）の流量比を一定とした場合、それらの排ガス（g_０）と過剰の水蒸気（s_０）の合計流量を調整することによって、改質反応器において有機物質の低分子化により生成する気体燃料の燃焼熱を制御することができる。すなわち、排ガス（g_０）と水蒸気（s_０）の合計流量を大きくすれば、生成する気体燃料の燃焼熱を低くでき、逆に、排ガス（g_０）と水蒸気（s_０）の合計流量を小さくすれば、生成する気体燃料の燃焼熱を高くすることができる。これにより、所望の燃焼熱を有する気体燃料を得ることができる。

さらに、本発明では、伝熱速度の大きい流動層（流動層低分子化炉）を利用して有機物質を低分子化することによって、低分子化に必要な反応熱の供給律速となることを防ぎ、反応器内でプラスチックなどの高分子量有機物質が融着して閉塞するなどのトラブルを防止することができる。しかも、流動層の流動媒体（m）として、真密度が４〜８ｇ／ｃｍ^３であって、Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃｒの中から選ばれる少なくとも１種を含有する粉粒体（f）を用いることで、この粉粒体（f）が流動触媒（m）としても機能することにより、有機物質を効率的に改質して低分子化生成物を得ることができる。

また、流動層低分子化炉から排出されるガス中には流動媒体（m）である粉粒体（f）の一部やプラスチックなどの有機物質の灰分が飛散するので、これらは流動層低分子化炉の下流側に設置される集塵装置により捕集され、このうち粉粒体（f）は、通常、流動層低分子化炉に循環（返送）される。流動層の流動媒体（m）であり且つ触媒として機能する粉粒体（f）として、一般的な流動層の流動媒体よりも真密度が大きい、真密度４ｇ／ｃｍ^３以上の粉粒体を用いることにより、上記集塵装置において粉粒体（f）を、有機物質の灰分と分別捕集（すなわち、粉粒体（f）と有機物質の灰分を分離された状態で捕集）し、粉粒体（f）を選択的に循環（返送）することが容易となり、低分子化反応に不活性な灰分で粉粒体（f）が希釈されることを防ぐことができる。但し、真密度が８ｇ／ｃｍ^３を超える粉粒体（f）は流動性が低下する。

また、流動層低分子化炉において低分子化反応で副生するチャー（炭素）と流動媒体（m）を抜き出してロータリーキルン燃焼炉に導き、このロータリーキルン燃焼炉でチャーを空気燃焼させることで流動媒体（m）を加熱し、この加熱された流動媒体（m）を流動層低分子化炉に循環させることで、低分子化反応熱を供給することにより、低分子化反応で副生するチャーを熱源として低分子化反応熱を供給する、熱的に自立した低分子化システムとすることができる。しかも、チャーを燃焼させるロータリーキルン燃焼炉は、炉に供給する燃焼用空気の流速に制約がなく、しかも被処理物の滞留時間が比較的自由に制御できるため、燃焼条件の自由度が高く、また、小型で安価な設備であり、このため最適な設備と条件で低分子化反応熱を供給することができる。

以下、本発明の詳細と好ましい条件について説明する。
本発明において、シフト反応させる排ガス（g_０）として冶金炉発生排ガスを用いる理由は、冶金炉発生排ガスは比較的高濃度に一酸化炭素を含有し、且つ不要な窒素の濃度が低いためである。一酸化炭素を含有する冶金炉発生排ガス（g_０）としては、任意のものが使用できる。最も代表的なものは、鉄鋼製造プロセスの脱炭工程が行われる転炉から発生する転炉ガスであるが、それ以外にも、例えば、溶銑予備処理炉、溶融還元炉、シャフト炉などから発生する排ガスを例示することができ、これらの１種または２種以上の混合ガスを用いることができる。

冶金プロセスで生成する一酸化炭素が、さらに酸化されて二酸化炭素が生成する割合である二次燃焼率（ＣＯ_２／（ＣＯ＋ＣＯ_２）×１００）は、一般に１０〜５０％程度に過ぎない。また、排ガス（g_０）中には水素と窒素も含まれるが、Ｈ_２濃度は冶金プロセスに応じて変化し、０〜２０vol％程度である。窒素は、炉内撹拌や煙道保安などのために供給されており、排ガス（g_０）中の濃度は１０〜３０vol％程度である。
以上の点から、一般的な冶金炉発生排ガス（g_０）の組成は、概ね以下のような範囲となる。
ＣＯ：８０〜２５vol％（二次燃焼率１０〜５０％に相当）
ＣＯ_２：１０〜２５vol％（二次燃焼率１０〜５０％に相当）
Ｎ_２：１０〜３０vol％
Ｈ_２：０〜２０vol％

シフト反応には一酸化炭素が必要であるが、ガスの組成が上記の範囲であれば、排ガス（g_０）の組成に特段の問題はない。ここで、窒素は本発明で生じる化学反応（シフト反応、水素化、水素化分解、水蒸気改質、炭酸ガス改質）には何ら寄与せず、一方において、製造される気体燃料を希釈し、低位燃焼熱（以下、「ＬＨＶ」という）を低下させる。特に、窒素濃度が５０vol％を超えると、気体燃料のＬＨＶの低下が顕著になるとともに、シフト反応速度も低下する傾向になる。このため窒素濃度は上記組成範囲内であることが好ましい。

さきに述べたように、ガスホルダー（例えば、製鉄所内で使用されている一般的なガスホルダー）に貯蔵される冶金炉発生排ガスの一般的組成は、ＣＯ：５０〜７０vol％、ＣＯ_２：１０〜２０vol％、Ｎ_２：１０〜２０vol％、Ｈ_２：０〜５vol％（他に飽和水蒸気を含む）程度であり、この組成は、上記の一般的な冶金炉発生排ガスの組成の中で高ＣＯ濃度組成に相当する。ガスホルダーに貯蔵されたガスは、製鉄所内の各工場で燃料ガスとして利用するため、利用先での燃焼効率の低下を防止する必要がある。そのため、ガス中ＣＯ濃度の下限値をガスホルダーへの貯蔵条件として設定しておくことが、高ＣＯ濃度組成になっている理由である。
本発明では、製鉄所内で使用されている一般的なガスホルダーに貯蔵されているような比較的ＣＯ濃度が高い排ガスであっても、上記のような一般的な冶金炉発生排ガスの組成であっても、排ガス（g_０）として利用することができる。

ところで、冶金炉発生排ガス（g_０）のなかには、高炉ガスなどのように一酸化炭素濃度が比較的低く、且つ窒素濃度が高いものがあり、このような冶金炉発生排ガス（ｇ_０）については、含有する窒素の少なくとも一部を分離（除去）して一酸化炭素濃度を高めた上で、過剰の水蒸気（s_０）を添加してシフト反応を行わせるようにしてもよい。なお、有機物質の低分子化で生成する気体燃料の燃焼熱の要求仕様によるため一律に定めることができないが、排ガス中の窒素濃度が３０vol％超であれば、窒素分離工程を設けて排ガス（g_０）から窒素の少なくとも一部を分離（除去）することが好ましい。
窒素分離をするのが好ましい代表的な排ガスとしては、高炉ガスを挙げることができるが、この他にも電炉や窒素濃度が高くなる条件で操業しているシャフト炉の発生排ガスなどを挙げることができる。なお、転炉ガスなどのように、比較的高濃度の一酸化炭素を含有する排ガスについて窒素の分離を行い、一酸化炭素濃度をさらに高めた上で、シフト反応を行うこともできる。

排ガスから窒素を分離する方法に特別な制限はなく、吸着分離法、蒸留分離法など任意の方法を適用することができるが、窒素と一酸化炭素の沸点差が小さいことから、吸着分離法が特に好ましい。例えば、ＣＯ吸着剤として知られているＣｕ^＋を担持した活性炭はＣＯ_２も吸着するため、Ｃｕ^＋担持活性炭を吸着剤とするＰＳＡ法によって、高炉ガス（概略組成：Ｎ_２：５０vol％、ＣＯ：２５vol％、ＣＯ_２：２５vol％）から脱着ガスとして概略組成がＮ_２：１５vol％、ＣＯ：４５vol％、ＣＯ_２：４０vol％のガスを得ることができ、これは高炉ガス中の窒素を分離して一酸化炭素を濃縮したことになる。

本発明法でのシフト反応は公知の手法で行えばよく、特別な制限はない。一般的には、冶金炉発生排ガス（g_０）に事前に水蒸気（s_０）を添加しておき、これを触媒が充填された固定床反応器（シフト反応器）に導入してシフト反応を行う。また、事前に添加する水蒸気を一部とし、反応器内に触媒を多段で充填し、触媒層と触媒層との間から残りの水蒸気を添加するようにしてもよい。
なお、本発明のようなシフト反応を行うことなく、冶金炉発生排ガス（g_０）に水蒸気、水素、炭酸ガスをそれぞれ添加すれば、本発明のシフト反応で得られる有機物質改質用の混合ガス（g）と同等の組成のガスを得ることはできるが、このような方法では、水蒸気に加えて、高価な水素ガスと炭酸ガスを添加しなければならず、コスト高となる。

本発明において、シフト反応で得られる有機物質改質用の混合ガス（g）は、水蒸気、水素および炭酸ガスを含むものであり、それらの濃度に特別な制限はないが、以下のような理由から、水蒸気濃度は５〜７０vol％であることが好ましい。すなわち、水蒸気濃度が低いとプラスチックなどの有機物質の分解率が低くなるが、水蒸気濃度を５vol％以上とすることにより、一定水準の有機物質の分解率を確保でき、気体燃料の生成率（ガス化率）を一定の水準にできるとともに、重質分の生成量を少なくできる。一方、水蒸気濃度が高いと有機物質の改質反応生成ガス（有機物資の改質による低分子化で生成したガス。以下同様）中にＣＯ_２が残留しやすくなるとともに、気体燃料のＬＨＶが低下しやすくなるが、水蒸気濃度が７０vol％以下であれば、改質反応生成ガス中でのＣＯ_２の残留を抑えることができ、また、気体燃料・液体燃料のＬＨＶの低下も抑えることができる。
また、有機物質の分解率を確保する観点から、混合ガス（g）の水素濃度および炭酸ガス濃度はともに５vol％以上が好ましい。

また、以下のような理由から、有機物質改質用の混合ガス（g）のより好ましい組成は、水蒸気濃度：２０〜７０vol％、水素濃度：１０〜４０vol％、炭酸ガス濃度：１０〜４０vol％である。なお、この混合ガス（g）に、他のガス成分（例えば、窒素など）が含まれることは妨げない。水蒸気濃度を２０vol％以上とすることにより、有機物質の分解率を十分に高めることができるとともに、気体燃料のＬＨＶを高くすることができる。水蒸気濃度を７０vol％以下とする理由は、さきに述べたとおりである。水素濃度を１０vol％以上（より好ましくは１２vol％以上）とすることにより、特に、比較的低温で有機物質の改質反応を行った場合でも、気体燃料中にＣＯ_２が残留することを抑えることができる。炭酸ガス濃度を１０vol％以上（より好ましくは１３vol％以上）とすることにより、気体燃料中に炭化水素やＣＯに比べて低カロリーのガス成分であるＨ_２が残留しにくくなる。また、水素濃度や炭酸ガス濃度を４０vol％以下とすることにより、プラスチックなどの有機物質の分解率を好ましいレベルにすることができる。また、以上のような観点から、混合ガス（g）のより好ましいガス組成は、水蒸気濃度：２５〜６５vol％、水素濃度：１５〜３５vol％、炭酸ガス濃度：１５〜３５vol％である。なお、この混合ガス（g）に、他のガス成分（例えば、窒素など）が含まれることは妨げない。

次に、シフト反応で得られた混合ガス（g）による有機物質の改質（低分子化）条件について説明する。
有機物質の改質（低分子化）は改質反応器で行われる。本発明において、改質による低分子化の対象となる有機物質に特別な制限はないが、高分子量の有機物質が好適であり、例えば、プラスチック（通常、廃プラスチック）、含油スラッジ、廃油、バイオマスなどが挙げられ、これらの１種以上を対象とすることができる。

対象とするプラスチックの種類に特別な制限はないが、例えば、産業廃棄物系、容器包装リサイクル法の対象プラスチックなどを挙げることができる。より具体的には、ＰＥやＰＰなどのポリオレフィン類、ＰＡやＰＥＴなどの熱可塑性ポリエステル類、ＰＳなどのエラストマー類、熱硬化性樹脂類、合成ゴム類や発砲スチロールなどを挙げることができる。なお、多くのプラスチック類にはフィラーなどの無機物が添加されているが、本発明では、このような無機物は反応に関与しないので、固体状残渣として改質反応器から排出される。また、プラスチックは、必要に応じて適当なサイズに事前裁断された後、改質反応器に投入される。
また、プラスチックがポリ塩化ビニルなどの塩素含有樹脂を含んでいると、改質反応器内で塩素が発生し、この塩素が生成物中に含有されてしまう恐れがある。したがって、プラスチックが塩素含有樹脂を含む恐れがある場合には、改質反応器内にＣａＯなどのような塩素吸収剤を投入し、塩素分が気体生成物中に含有されないようにすることが好ましい。

含油スラッジとは、含油廃液処理工程で発生する汚泥状の混合物のことであり、一般に３０〜７０質量％程度の水分を含んでいる。スラッジ中の油分としては、例えば、各種鉱物油、天然および／または合成油脂類、各種脂肪酸エステル類などが挙げられるが、これらに限定されるものではない。なお、改質反応器に含油スラッジを供給する際などのハンドリング性を向上させるために、遠心分離などの手法により、スラッジ中の水分を３０〜５０質量％程度まで低減させてもよい。

また、廃油としては、例えば、使用済みの各種鉱物油、天然および／または合成油脂類、各種脂肪酸エステル類などが挙げられるが、これらに限定されるものではない。また、これら２種以上の廃油の混合物であってもよい。また、製鉄所の圧延工程で発生する廃油の場合、一般に多量（通常、８０質量％超程度）の水分を含有しているが、この水分についても、比重分離などの手法によって事前に低減させておくことが、ハンドリング性の面で有利である。
有機物質が水を含んでいる場合には、改質反応器内で水蒸気が発生するので、その分を考慮してシフト反応で添加する水蒸気の過剰割合を決定する。

バイオマスとしては、例えば、下水汚泥、紙、木材（例えば、建設廃木材、梱包・運送廃木材、間伐材など）などの他、ゴミ固形燃料（ＲＤＦ）などの加工されたバイオマスなどが挙げられるが、これらに限定されるものではない。バイオマスには、通常、多量の水分が含有されているので、事前に乾燥させておくことがエネルギー効率の点から好ましい。また、ナトリウムやカリウムなどのアルカリ金属を比較的高濃度に含むバイオマスの場合、改質反応器内でアルカリ金属が析出する可能性があるので、水洗などの方法によって事前にアルカリ金属を溶出させておくことが好ましい。なお、建設廃木材や梱包・運送廃木材などの大型のバイオマスは、事前に裁断して改質反応器に投入される。

また、対象となる有機物質としては、プラスチック（通常、廃プラスチック）と木材との混合成形物（プラスチックと木材の混合物の成形物）が好ましい。この混合成形物は、プラスチックと木材（いずれも小塊状、粒状又は小片状などの小径の材料）の混合物を圧縮成形し、この成形過程で生じる摩擦熱または／および成形過程で加えられる外部加熱によりプラスチックを少なくとも部分的に溶融または軟化させ、この溶融または軟化したプラスチックをバインダーとして固化させたものである。この場合、混合成形物表面のプラスチックだけが溶融または軟化し、この溶融または軟化したプラスチックがバインダーとなって固化した外殻が形成されるようにしてもよい。木材としては、資源の有効利用の観点からは建設廃木材、梱包・運送廃木材、間伐材の１種以上が好ましいが、これらに限定されるものではない。なお、梱包・運送廃木材とは、具体的には、廃木箱や廃パレットなどの梱包や運送作業後に不要となった木材を意味する。

本発明において対象となる有機物質として、上記の混合成形物が好ましい理由としては、（a）通常、プラスチック中に含有される塩素が、塩素を含まない木材（建設廃木材、梱包・運送廃木材、間伐材など）で希釈されること、（b）プラスチック中に含有される灰分が、低灰分である木材で希釈されること、（c）上記のように成形過程の摩擦熱などで少なくとも部分的に溶融または軟化したプラスチックがバインダーとなり、木材の成形性が改善されるハンドリング性が向上すること、（d）通常、木材に比較的高濃度に含有される酸素原子によって、有機物質の低分子化が促進されること、などが挙げられる。

したがって、改質される有機物質の少なくとも一部が、プラスチックと木材（例えば、建設廃木材、梱包・運送廃木材、間伐材のうちの１種以上）との混合成形物であることが好ましい。
混合成形物中の木材の割合は１０〜７０質量％程度が好ましく、２０〜６０質量％程度がより好ましい。木材の割合が１０質量％未満では、上記（a）、（b）、（d）の効果が発現しにくくなる。一方、木材の割合が７０質量％を超えると、上記（c）の溶融または軟化したプラスチックによるバインダー効果が低減する。また、木材の割合が７０質量％を超えると、低分子化反応で生成する気体生成物の燃焼熱が低下するため好ましくない。

プラスチックと木材との混合成形物の製造方法に特に制限はない。通常、プラスチックと木材（例えば、建設廃木材、梱包・運送廃木材、間伐材のうちの１種以上）は、事前に破砕処理されることで小塊状、粒状又は小片状などの小径の材料となる。プラスチックや木材の破砕処理後の大きさ、すなわち破砕機のスクリーンは、目的とする混合成形物の大きさに応じて決められ、例えば、後述するリングダイによる圧縮成形造粒方法を用い、外径が６ｍｍ程度の混合成形物を得る場合、破砕機のスクリーン目開きは１０〜３０ｍｍ程度が適当である。なお、破砕機や成形造粒機の保護のために、事前に金属異物などを風選や磁選などによって除去することが一般的である。

プラスチックと木材は事前にまたは成形工程内で混合され、所定のサイズに圧縮成形される。この成形方法に特別な制限はなく、例えば、リングダイによる圧縮成形造粒方法などの公知の方法を適用することができる。プラスチックと木材の混合物の成形過程で生じる摩擦熱または成形過程で加えられる外部加熱によりプラスチックが少なくとも部分的に溶融または軟化し、この溶融または軟化したプラスチックがバインダーとなって成形物が固化する。

図４は、リングダイ式の圧縮成形造粒機と、これを用いた圧縮成形造粒の実施状況を模式的に示したものである。この圧縮成形造粒機は、全周に多数のダイス孔２００（丸孔）が貫設されたダイリング２０と、このダイリング２０の内側に、ダイリング内周面と接するようにして回転自在に配置された複数（通常、２〜３個）の転動ローラ２１と、前記ダイス孔２００から押し出された混合成形物を切断し、ダイリング外周面から掻き落すための切断刃２２とを備えている。なお、ダイリング２０と転動ローラ２１は、ともに図示しない装置本体に回転自在に支持されるが、ダイリング２０は駆動装置により回転駆動するのに対して、転動ローラ２１は無駆動のフリーのローラ体であり、ダイリング内周面との摩擦によりダイリング２０の回転に伴って回転する。また、ダイス孔２００の孔径は造粒すべき混合物の大きさ（径）に応じて決められるが、通常３〜２０ｍｍ程度である。

このリングダイ式の圧縮成型造粒機では、ダイリング２０が図中矢印方向に回転駆動し、これに伴って転動ローラ２１も矢印方向に回転する。この状態で、ダイス孔径の大きさに応じて予め適当な大きさに破砕されたプラスチックと木材が、図示しない投入口からダイリング２０の内部に投入され、この投入された材料は、転動ローラ２１によってダイリング内周面との間で圧潰・圧縮されつつ（圧潰による破砕作用もある）、ダイリング２０のダイス孔２００内に押し込まれる。ダイス孔２００内に押し込まれた材料（混合物）は、ダイス孔２００内を通過する過程で、圧縮されるとともに、ダイス孔内周面との摩擦熱により表面（ダイス孔内周面と接する面）のプラスチックが溶融または軟化した状態となる。そして、ダイス孔２００内を通過した材料（混合物）は、ダイリング２０の外周面側に円柱状の形で順次押し出されるとともに、この際、溶融または軟化していた表面のプラスチックが固化し、この固化したプラスチックをバインダーとする外殻が形成される。そして、このダイリング外周面に押し出された円柱形状の成形物がダイリング２０の回転によって切断刃２２の位置まで来た時に、切断刃２２でダイリング２０の外周面から掻き落され、これにより混合成形物が得られる。

有機物質改質時の反応温度は、有機物質の種類に応じて、以下のようにすることが好ましい。プラスチックやバイオマスの場合には、反応温度は４００〜９００℃程度が適当である。反応温度が４００℃未満ではプラスチックやバイオマスの分解率が低く、一方、９００℃を超えると炭素質の生成が多くなる。また、含油スラッジや廃油の場合には、反応温度は３００〜８００℃程度が適当である。反応温度が３００℃未満では含油スラッジや廃油の分解率が低くなる。一方、反応温度が８００℃を超えても含油スラッジや廃油の改質（低分子化）特性に影響はないが、必要以上の高温であるため、経済的でない。

また、プラスチックおよび／またはバイオマスと含油スラッジおよび／または廃油からなる混合物を対象とする場合には、上述した点から、反応温度は４００〜８００℃程度が適当である。圧力の影響はほとんど認められないので、常圧または数ｋｇ／ｃｍ^２程度の微加圧で改質反応器を運転することが経済的である。
また、プラスチックと木材（例えば、建設廃木材、梱包・運送廃木材、間伐材のうちの１種以上）との混合成形物を対象とする場合も反応温度は４００〜９００℃程度が適当である。

なお、桐のような樹木組織が柔らかい木材は比較的反応性が高いので、そのような木材とプラスチックとの混合成形物を対象とする場合は、プラスチック単独の場合に比べて、反応温度を２０〜３０℃低くすることができる。ただし、木材は樹木の種類や産地ばかりでなく、１本の樹木でも位置によって組織の緻密さや比重が大きく変化する。さらに、廃木材は種々の木材の混合物となるため、一概に反応温度を低くできるとは限らない。このような観点から、プラスチックと木材の混合成形物であっても適当なる反応温度範囲としては４００〜９００℃である。

シフト反応器に供給する排ガス（g_０）と過剰の水蒸気（s_０）の流量比が一定の場合、それらの合計流量が変わると、改質反応器において有機物質の低分子化により生成する気体燃料の燃焼熱が変化することが判った。シフト反応器に供給する排ガス（g_０）と水蒸気（s_０）の流量比を一定とし、排ガス（g_０）と水蒸気（s_０）の合計流量だけを変化させると、シフト反応で生成する混合ガス（g）の組成や温度の変化は無視できる程度であり、このため改質反応器の熱バランス等への影響はなく、改質反応器（例えば、後述する流動層低分子化炉）での混合ガス（g）の滞留時間だけが変化することになる。この時、有機物質の低分子化による気体燃料の生成量は混合ガス（g）の滞留時間にあまり影響されないが、気体燃料の燃焼熱の変化は大きく、混合ガス（g）の滞留時間を短くすると気体燃料の燃焼熱が低くなり、逆に、滞留時間を長くすると気体燃料の燃焼熱が高くなることが判った。すなわち、排ガス（g_０）と水蒸気（s_０）の合計流量を大きくすれば気体燃料の燃焼熱を低くでき、逆に、合計流量を小さくすれば気体燃料の燃焼熱を高くできることが分かった。このため本発明では、改質反応器において有機物質の低分子化により生成する気体燃料の燃焼熱を、シフト反応器に供給する排ガス（g_０）と過剰の水蒸気（s_０）の合計流量によって制御する。
改質反応器の温度を変化させても気体燃料の燃焼熱は変化するが、温度の変化は緩慢であり、また、改質反応器の温度を変化させると、気体燃料の燃焼熱だけでなく気体燃料の生成量にも変化が生じてしまう。これに対して、排ガス（g_０）と水蒸気（s_０）の合計流量の変更は、簡便・迅速であり、制御性が良好である。

図５は、気体燃料の燃焼熱を制御する具体例（一実施形態）を示すフローチャートである。この具体例では、現在の排ガス（g_０）の流量をg_０、同じく水蒸気（s_０）の流量をs_０とした場合、g_０とs_０の流量比は一定にし、現在の気体燃料の燃焼熱が目標範囲（または目標値）よりも高い場合は、排ガス（g_０）と水蒸気（s_０）の流量を、g_０とs_０のそれぞれに制御係数ｍ（ｍ＞１）を乗じた流量に変更する（増大させる）。一方、現在の気体燃料の燃焼熱が目標範囲（または目標値）よりも低い場合は、排ガス（g_０）と水蒸気（s_０）の流量を、g_０とs_０のそれぞれに制御係数ｎ（ｎ＜１）を乗じた流量に変更する（減少させる）。

ここで、制御係数ｍは１より大である任意の数であるが、ｍが過大となると改質反応器においてスラッギングなどの流動不良が生じる原因となるので、好ましくない。例えば、改質反応器が後述する流動層低分子化炉で構成される場合に使用する粉粒体（f）の真密度や粒径などにも依存するため一概に決めることはできないが、ｍは２０以下が好ましく、１０以下であれば特に好ましい。
また、制御係数ｎは１より小である任意の数であるが、例えば、改質反応器が後述する流動層低分子化炉で構成される場合、ｎが過小となると混合ガス（g）が最小流動化速度未満となり流動しなくなるため、好ましくない。制御係数ｍと同様、改質反応器が後述する流動層低分子化炉で構成される場合に使用する粉粒体（f）の真密度や粒径などにも依存するため一概に決めることはできないが、ｎは０．１以上が好ましく、０．２以上であれば特に好ましい。

また、上記の制御を行うために、後述するような制御手段、すなわち、排ガス（g_０）と水蒸気（s_０）の各流量調節弁、生成した気体燃料の燃焼熱の測定値に基づいて排ガス（g_０）と水蒸気（s_０）の流量を決定し、上記各流量調節弁を制御する制御装置などからなる制御手段が用いられる。制御装置では、例えば、生成した気体燃料の燃焼熱の測定値に基づいて制御係数ｍ、ｎを決定するとともに、この制御係数ｍ、ｎに基づく排ガス（g_０）と水蒸気（s_０）の流量を求め、排ガス（g_０）と水蒸気（s_０）の各流量調節弁を制御する。なお、気体燃料の燃焼熱を求める方法としては、通常、ガス組成の分析値から計算で求める方法が簡便で且つ迅速に計算できるため好ましい。他に、メタンなどの或る炭化水素濃度の分析値だけから気体燃料の燃焼熱を推定する方法を用いてもよい。
なお、以上の説明では、排ガス（g_０）と水蒸気（s_０）の流量比を一定とした場合、排ガス（g_０）と水蒸気（s_０）の合計流量によって、有機物質の低分子化により生成する気体燃料の燃焼熱を制御できるとしたが、本発明を実施する上で、排ガス（g_０）と水蒸気（s_０）の流量比を適宜変更できることは言うまでもない。

本発明の好ましい実施形態では、改質反応器として流動層低分子化炉を用いる。すなわち、流動層低分子化炉において混合ガス（g）を有機物質に接触させ、有機物質を改質して低分子化する。既に述べたように、本発明では水素化、水素化分解、水蒸気改質、炭酸ガス改質の４反応が同時に進行するため、高効率にプラスチックなどの有機物質が低分子化される。実際には、これらに加えて熱分解反応も進行することは明らかである。これらのうち、水素化分解、水蒸気改質、炭酸ガス改質、熱分解が吸熱反応であり、発熱反応は水素化だけである。したがって、本反応は総括では吸熱であり、反応熱の供給が必要である。
プラスチックを回分式で低分子化する場合には大きな問題とならないが、流通式固定層反応器で反応を行う時の問題点として、反応熱の供給が律速となって反応器内でプラスチックなどが融着することや、融着を防止するために必要以上に高温の熱を供給することで熱効率が悪化すること、さらには、高温の供給熱によってプラスチックなどが炭化すること、などの点が挙げられる。

これに対して流動層低分子化炉は、流動層内の温度がほぼ均一で、熱の授受が非常に早いことが特徴であるため、上述した固定層反応器で生じるような問題を回避することができる。また、本発明の好ましい実施形態では、流動層の流動媒体（m）の少なくとも一部（好ましくは流動媒体（m）の主体）として、真密度が４〜８ｇ／ｃｍ^３であって、Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃｒの中から選ばれる少なくとも１種を含有する粉粒体（f）を用いる。Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃｒは何れも本反応に活性であり、粉粒体（f）が触媒としても機能することにより高効率に低分子化反応が進行する。一方、従来の流動層による廃プラスチックガス化技術では、流動媒体として砂を用いることが多い。しかし、砂には触媒活性がないばかりでなく、流動媒体としてはやや粒径が大きく、安定した流動層を形成できる条件が限定的であり、多様な原料に対応するのが困難である。なお、粉粒体（f）に含まれるＦｅ、Ｎｉ、Ｃｒの存在形態はメタル、酸化物等の別を問わない。粉粒体（f）の真密度を４〜８ｇ／ｃｍ^３とする理由については後述する。

粉粒体（f）のＦｅ、Ｎｉ、Ｃｒの合計の含有率は２０〜９０質量％程度が好ましく、３０〜８０質量％程度がより好ましい。含有率が２０重量％未満では、粉粒体（f）の真密度が小さくなるため、流動層低分子化炉から排出されるガス中に飛散した粉粒体（f）と有機物質の灰分との分別捕集（両者を分離された状態で捕集）が不十分となりやすい。一方、含有率が９０質量％を超えると真密度が過大となり、流動性が低下する。

既に述べたように、本発明における有機物質の低分子化反応は総括では吸熱であり、反応熱の供給が必要である。特許文献５に示されるような循環流動層燃焼炉では、燃焼用空気の流速に下限制約があるため、炉の高さによって滞留時間を制御しなければならない。その結果、燃焼炉の高さが高くなり、大型で高価な設備が必要となる。また、燃焼を安定に維持するために、一般に、循環流動層燃焼炉下部から吹き込む空気を少なめにして流動層下部の粒子密度を高くし、流動層中段から二次空気を吹き込むようにするため、燃焼排ガスの顕熱として失われる燃焼熱が多くなり、熱効率の低下をもたらすことも欠点である。

これに対して、本発明の好ましい実施形態では、低分子化反応の副生物であるチャーをロータリーキルン燃焼炉で燃焼させ、その燃焼熱で流動媒体（m）を加熱し、加熱された流動媒体（m）を流動層低分子化炉に循環させることによって低分子化反応熱を供給する。ロータリーキルン燃焼炉は、炉に供給する燃焼用空気の流速に制約がなく、しかも、炉長、炉の回転速度、炉の傾斜角の３つの要素によって被処理物の滞留時間を比較的自由に制御できるため、燃焼条件の自由度が高く、また、小型で安価に燃焼炉を構成できる特徴がある。また、二次空気の吹き込みは必要ではなく、結果として熱効率の高いシステムとすることができる。

次に、本発明の低分子化システム（設備）について説明する。なお、説明の便宜上、低分子化システムの装置構成には図２、図３の実施形態に対応する符号を付して説明する。
本発明のシステムは、冶金炉排ガス（g_０）に過剰の水蒸気（s_０）を添加してシフト反応を行わせ、シフト反応で生成した水素および炭酸ガスと、シフト反応に消費されなかった水蒸気とを含む混合ガス（g）（シフト反応生成ガス）を得るシフト反応器１と、このシフト反応器１から供給された混合ガス（g）を有機物質に接触させ、有機物質を改質して低分子化する改質反応器２と、シフト反応器１に供給する排ガス（g_０）と過剰の水蒸気（s_０）の合計流量によって、改質反応器２において有機物質の低分子化により生成する気体燃料の燃焼熱を制御する制御手段７を備える。

また、本発明の好ましい実施形態では、改質反応器２が、真密度が４〜８ｇ／ｃｍ^３であって、Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃｒの中から選ばれる少なくとも１種を含有する粉粒体（f）を少なくとも流動媒体（m）の一部とする流動層低分子化炉２xからなる。
さらに、本発明の好ましい実施形態では、流動層低分子化炉２xでの有機物質の低分子化反応で副生するチャーと、流動媒体（m）を、流動層低分子化炉２xから抜き出す抜出手段３と、この抜出手段３で抜き出されたチャーと流動媒体（m）が供給され、チャーを空気燃焼させることで流動媒体（m）を加熱するロータリーキルン燃焼炉４と、このロータリーキルン燃焼炉４で加熱された流動媒体（m）を流動層低分子化炉２xに供給する供給手段５を備える。
また、必要に応じて、ロータリーキルン燃焼炉４で加熱された後、排出された流動媒体（m）を燃焼排ガスから分離する分離手段６を備え、供給手段５は、この分離手段６で燃焼排ガスから分離された流動媒体（m）を流動層低分子化炉２xに供給する。

シフト反応器１の構成は任意であり、特に制限はないが、例えば、触媒が充填された固定床反応器などのような公知の装置を適用できる。このシフト反応器１には、供給管８aを通じて排ガス（g_０）が供給されるとともに、この供給管８aに接続された供給管８bを通じて、排ガス（g_０）に水蒸気（s_０）が添加（混合）される。
流動層低分子化炉２xの構成は、すでに述べた通りである。
抜出手段３の構成は任意であって、特に制限はないが、例えば、吸引ポンプのような機械式の抜出手段でもよいが、流動層低分子化炉２xの中間部に接続され、オーバーフローによりチャーと流動媒体（m）を抜き出す抜出管が最も簡便である。
分離手段６（気固分離装置）の構成は任意であり、特に制限はないが、流動層低分子化炉２xよりも高い位置に設置されるホットサイクロンが最も簡便である。

供給手段５の構成は任意であり、特に制限はないが、一端が流動層低分子化炉２xの上部に接続され、ロータリーキルン燃焼炉４から排出され、或いは分離手段６から排出された流動媒体（m）を流動層低分子化炉２xに供給する供給管が最も簡便であり、分離手段６が流動層低分子化炉２xよりも高い位置に設置されるホットサイクロンの場合には、そのディップレッグで構成することができる。

ロータリーキルン燃焼炉４を流動層低分子化炉２xよりも低い位置に設置する場合（後述する図２のような実施形態）、流動層低分子化炉２xから抜き出された流動媒体（m）は、抜出菅などの抜出手段３を通じてそのままロータリーキルン燃焼炉４に装入可能である。一方、加熱されてロータリーキルン燃焼炉４を出た流動媒体（m）は、流動層低分子化炉２xに供給するために炉上部位置まで気体輸送することが好ましい。例えば、分離手段６が流動層低分子化炉２xよりも高い位置に設置されるホットサイクロンで構成され、供給手段５がそのホットサイクロンのディップレッグで構成される場合には、ロータリーキルン燃焼炉４を出た流動媒体（m）を気体輸送によりホットサイクロンに導き、このホットサイクロンで分離された流動媒体（m）をホットサイクロンのディップレッグを通じて自然落下で流動層低分子化炉２xに供給（循環）するのが最も簡便である。この場合は、気体輸送により流動媒体（m）をホットサイクロンに導く間に流動媒体（m）の温度が低下するため、ロータリーキルン燃焼炉４での燃焼温度を相対的に高く設定することが好ましい。

一方、ロータリーキルン燃焼炉４を流動層低分子化炉２xよりも高い位置に設置する場合（後述する図３のような実施形態）、流動層低分子化炉２xから抜き出された流動媒体（m）は、ロータリーキルン燃焼炉４に気体輸送することが好ましいが、ロータリーキルン燃焼炉４を出た流動媒体（m）は、気体輸送が不要となる。したがって、ロータリーキルン燃焼炉４を出た流動媒体（m）を供給管などで流動層低分子化炉２xに直接供給するか、或いは、分離手段６が流動層低分子化炉２xよりも高い位置に設置されるホットサイクロンで構成され、供給手段５がそのホットサイクロンのディップレッグで構成される場合には、ロータリーキルン燃焼炉４を出た流動媒体（m）を自然落下でホットサイクロンに導き、このホットサイクロンで分離された流動媒体（m）をホットサイクロンのディップレッグを通じて自然落下で流動層低分子化炉２xに供給（循環）するのが最も簡便である。

この場合は、ロータリーキルン燃焼炉４を出た流動媒体（m）の気体輸送が不要な分、流動媒体（m）の温度低下は僅かであり、ロータリーキルン燃焼炉４を流動層低分子化炉２xよりも低い位置に設置する場合よりも熱効率が高くなるメリットがある。ただし、一般にロータリーキルン燃焼炉４は負圧で操業され、流動層低分子化炉２xは正圧で操業されるため、マテリアルシール等によってディップレッグ内静圧を十分に取り、逆流防止を図ることが必要である。なお、マテリアルシールの構成は任意であり、特に制限はないが、例えば、ループシール、Ｌバルブ型シールなどが適当である。

また、一般に、流動層低分子化炉２xは若干の正圧で操業し、ロータリーキルン燃焼炉４は若干の負圧で操業されるので、ロータリーキルン燃焼炉４を流動層低分子化炉２xよりも低い位置に設置する場合は、流動層低分子化炉２xからロータリーキルン燃焼炉４への供給配管に逆流防止策は不要である。
なお、ロータリーキルン燃焼炉４では、流動層低分子化炉２xで副生する液体分や外部から導入されるガスを燃料の一部として用いてもよい。流動層低分子化炉２xで副生する液体分や外部から導入されるガスを燃料の一部として用いる場合は、一般の燃焼用ノズルで燃焼させればよく、何ら制約はない。なお、流動層低分子化炉２xに供給する有機物質が、ＰＭＭＡ樹脂のように酸素含有率が高く固定炭素分の少ない有機物質である場合、チャー生成率が低くなり、ロータリーキルン燃焼炉４で得られる燃焼熱が少なくなり、低分子化反応熱の供給が不十分となることがある。このような場合には、流動層低分子化炉２xで副生する液体分を導入して燃焼させることが経済的であり、好ましい。また、本低分子化システムの起動時にはチャーも副生する液体分も存在しないため、外部から導入する天然ガスなどの気体燃料や軽油などの液体燃料をロータリーキルン燃焼炉４で燃焼させることが必要となる。

制御手段７は、排ガス（g_０）供給用の供給管８aに設けられる流量調節弁９a、水蒸気（s_０）供給用の供給管８bに設けられる流量調節弁９b、生成した気体燃料の燃焼熱の測定値に基づいて排ガス（g_０）と水蒸気（s_０）の流量を決定し、流量調節弁９a，９bを制御する制御装置１０などから構成されている。
また、この低分子化システムは、さらに、流動層低分子化炉２xで生成した気体燃料のガス組成を分析する手段、この分析値から気体燃料の燃焼熱を計算する手段を有している（いずれも図示せず）。

次に、図面に基づいて本発明の実施形態を説明する。
図２は、本発明の有機物質の低分子化システムとこれを用いた低分子化方法の一実施形態を示している。図において、１は冶金炉排ガス（g_０）のシフト反応を行うシフト反応器、２xは有機物質の低分子化を行う流動層低分子化炉（改質反応器２）、３は有機物質の低分子化反応で副生したチャーと流動媒体（m）を流動層低分子化炉２xから抜き出す抜出手段、４はチャーを空気燃焼させることで流動媒体（m）を加熱するロータリーキルン燃焼炉、６はロータリーキルン燃焼炉４で加熱された流動媒体（m）を燃焼排ガスから分離する分離手段（気固分離装置）、５は流動媒体（m）を流動層低分子化炉２xに供給する供給手段、１８は混合ガス（g）をシフト反応器１から流動層低分子化炉２xに供給する供給手段である。また、１２は流動層低分子化炉２xからガスを排出する排出管、１３aは排出管１２に設けられる１次集塵機（上流側の一段目集塵機）、１３bは同じく２次集塵機（下流側の二段目集塵機）である。

シフト反応器１と流動層低分子化炉２xの構成は、さきに説明した通りである。
ロータリーキルン燃焼炉４は、流動層低分子化炉２xよりも低い位置に設置されている。抜出手段３は、流動層低分子化炉２xの中間部に接続され、オーバーフローによりチャーと流動媒体（m）を抜き出す抜出管３０で構成され、また、分離手段６はホットサイクロン６０で、供給手段５はホットサイクロン６０のディップレッグ５０で、それぞれ構成されている。また、供給手段１８は供給管１８０で構成されている。
流動層低分子化炉２xとホットサイクロン６０は輸送管１１で結ばれており、この輸送管１１にＬバルブ型シールなどのループシールを介して気送用空気を流すことにより、流動層低分子化炉２xを出た流動媒体（m）をホットサイクロン６０に輸送できるようにしている。

一般に、１次集塵機１３aはサイクロンであるが、２次集塵機１３bの形式は任意であり、乾式集塵機でも湿式集塵機でもよい。なお、２次集塵機１３bが乾式集塵機の場合には、液体生成物の凝縮温度まで排出ガスが冷却されることがないので、２次集塵機１３bを通過する生成物は気体状態のままであり、その下流側に冷却器、油水分離装置などを設置して気体生成物、液体生成物、排水に分離される。一方、２次集塵機１３bが湿式集塵機の場合には、排出ガスが冷却されて液体生成物が凝縮するので、２次集塵機１３bを通過する生成物は気体生成物であり、２次集塵機１３bで捕集される物質は灰分、排水、液体生成物の混合物となる。したがって、その混合物排出系に油水分離装置などを設置して、液体生成物を分離する。
なお、図２では、１次集塵機１３aは流動層低分子化炉２xの外部に設置されているが、流動層低分子化炉２xの内部に設置してもよい。

以下、図２の低分子化システムを用いて行われる有機物質の低分子化について説明する。
シフト反応器１では、冶金炉で発生した一酸化炭素を含有する排ガス（g_０）に過剰の水蒸気（s_０）を添加してシフト反応を行わせることで、シフト反応で生成した水素および炭酸ガスと、シフト反応に消費されなかった水蒸気とを含む混合ガス（g）が得られる。この混合ガス（g）が供給管１８０（供給手段１８）により、流動層低分子化炉２xに供給される。

流動層低分子化炉２xでは、分散板１６の下側の風箱部１７に混合ガス（g）が導入され、この混合ガス（g）が分散板１６から吹き出すことにより、分散板１６の上方に流動媒体（m）による流動層１４が形成される。プラスチックなどの有機物質は、流動層低分子化炉２xの上部から流動層１４に供給され、流動層１４内で混合ガス（g）と反応することで低分子化され、気体生成物となる。この気体生成物を含むガス（g_ｐ）は、排出管１２を通じて排出された後、１次集塵機１３aおよび２次集塵機１３bでガス（g_ｐ）中に飛散した流動媒体（m）や有機物質の灰分が捕集されるが、流動媒体（m）と有機物の灰分がなるべく分離された状態で捕集されるようにする。すなわち、１次集塵機１３aでは主に流動媒体（m）が捕集され、灰分はなるべく捕集されないようにし、２次集塵機１３bにおいて有機物質の灰分が主に捕集されるようにする。このためには、後述するように流動媒体（m）である粉粒体（f）の真密度の最適化が重要である。１次集塵機１３aで捕集された流動媒体（m）を主体とする捕集物は、返送管１５を通じて流動層低分子化炉２xに循環される。なお、一次集塵機１３aおよび返送管１５を流動層低分子化炉２x内上部のフリーボード部に配置してもよい。２次集塵機１３bを通過したガス（g_ｐ）が回収されるが、このガス（g_ｐ）に含まれる気体生成物は、その一部を気体燃料として、また、他の一部を凝縮させて液体燃料として、それぞれ用いることができる。
以上のように、本発明では、流動層から排出されるガス（g_ｐ）を集塵機に通して、ガス（g_ｐ）に含まれる流動媒体（m）を捕集し、この捕集された流動媒体（m）を流動層に循環させることが好ましい。

流動媒体（m）を構成する前記粉粒体（f）は、真密度が４〜８ｇ／ｃｍ^３であり、より好ましくは４〜７．５ｇ／ｃｍ^３である。上述したように流動層低分子化炉２xから排出されるガス（g_ｐ）中には流動媒体である粉粒体（f）や有機物質の灰分が飛散するので、これらは集塵機でガス（g_ｐ）から分離され、このうち粉粒体（f）については流動層低分子化炉２xに循環させる。粉粒体（f）の真密度が４ｇ／ｃｍ^３未満では、有機物質の灰分との密度差が小さいため、有機物の灰分と分別して捕集することが難しくなり、粉粒体（f）と灰分の分離が不十分となりやすい。具体的には、図２において１次集塵機１３aにおいて主に粉粒体（f）だけを捕集することが難しくなり、相当量の有機物の灰分も捕集されてしまう。その結果、ガス（g_ｐ）から分離されて流動層低分子化炉２xに循環する粉粒体（f）が、低分子化反応に不活性な灰分によって希釈されることになり、流動層１４の触媒活性は連続的に低下することになる。一方、粉粒体（f）の真密度が８ｇ／ｃｍ^３を超えると、流動媒体（m）としての流動性が低下する。ここで、真密度とは、ＪＩＳ−Ｋ−００６１に準拠してピクノメーターを用いて測定される密度を意味する。

１次集塵機１３aで捕集分離した流動媒体（m）を流動層低分子化炉２xに循環させない場合であっても、粉粒体（f）の真密度が４ｇ／ｃｍ^３未満では、粉粒体（f）と灰分を別々に捕集することが難しく、灰分によって粉粒体（f）が希釈されることに変わりはない。粉粒体（f）として後述するような製鋼ダストを用いる場合、この製鋼ダストは非常に安価であるため、集塵機で捕集した製鋼ダストを流動層低分子化炉２xに循環させて再利用しなくてもよいが、通常、製鋼ダストは製鉄工程に戻して鉄分を回収するため、これに灰分が相当量含まれていると、この灰分によって製鉄工程でのスラグ発生量が増大してしまう。したがって、いずれにしても、ガス（g_ｐ）から捕集される粉粒体（f）が灰分で希釈されないようにするため、粉粒体（f）の真密度は４ｇ／ｃｍ^３以上でなければならない。

流動媒体であり且つ触媒として機能する粉粒体（f）としては、公知のＮｉ系改質触媒やＮｉ系水素化触媒などを用いることができるが、（i）鉄分を多く含むため触媒活性が高いこと、（ii）真密度が４〜８ｇ／ｃｍ^３の範囲で且つ微細粒子であるため流動媒体として好適であること、（iii）大量入手可能で且つ安価であること、などの理由から製鋼工程で発生する鉄含有ダスト（以下、説明の便宜上「製鋼ダスト」という）を用いることが特に好ましい。製鋼ダストは、一般に鉄を３０質量％以上含む。この製鋼ダストは、一般に湿式で捕集されるため、乾燥処理は必要であるが、分級処理などの必要はない。

製鋼ダストは、主に転炉を用いて行われる製鋼工程で発生する鉄含有ダストであり、製鋼工程としては、例えば、脱燐工程、脱炭工程、ステンレス鋼の精錬工程などが挙げられるが、これらに限定されるものではない。本発明では、これら製鋼ダストの１種以上を用いることができる。
製鋼ダストの発生率は製鉄所毎に異なるものの、発生量は粗鋼生産量に比例するため、多量に入手可能である。また、製鋼ダストの価値は粗鋼相当の価値であるので、トンあたり数万円程度と非常に安価である。一方、市販触媒はトン当たり数百万円程度であり、粉粒体（f）として製鋼ダストを用いることでコスト的に非常に有利となる。

製鋼ダストには、一般に、粒径下限が０．１μｍ程度、上限が２００μｍ程度であって、メジアン径（ｄ50）が５〜３０μｍ程度の粒度分布を有し、比表面積が１０〜２０ｍ^２／ｇ程度である微粒ダストと、粒径下限が１μｍ程度、上限が２０００μｍ程度であって、メジアン径（ｄ50）が３０〜２００μｍ程度の粒度分布を有し、比表面積が１ｍ^２／ｇ以下である粗粒ダストがある。一般に、製鋼工程において主に転炉から排出される排ガスは湿式で集塵されるが、凝集剤を添加せずに水から分離できる分が粗粒ダストであり、分離に凝集剤添加が必要な分が微粒ダストである。

本発明では、微粒ダスト、粗粒ダストのいずれを用いてもよい。ただし、微粒ダストと粗粒ダストを較べた場合、微粒ダストは粗粒ダストに較べて比表面積が大きいため触媒活性が高く、一方、流動状態での安定性は微粒ダストよりも粗粒ダストの方が優れている。また、製鋼ダストの粒子は表面の鉄分が酸化されているので、比表面積が大きい微粒ダストの方が酸化された鉄分の割合が多くなる。このため真密度は微粒ダストよりも粗粒ダストの方が大きくなるので、流動化ガスである混合ガス（g）の送風動力は粗粒ダストを使用した場合の方が大きくなる。以上の点からして、微粒ダストと粗粒ダストを混合して用いることにより、高い触媒活性、流動状態での安定性、送風動力の抑制がバランス良く確保された流動層を形成することができる。

微粒ダストと粗粒ダストの好適な混合比率は、流動層高Ｌfと低分子化炉内径Ｄとの比［Ｌf／Ｄ］に依存するため限定的ではないが、一般に、微粒ダストと粗粒ダストの混合比率［微粒ダスト：粗粒ダスト］（質量比）は、Ｌf／Ｄが０．１〜０．５程度の場合には１：１０〜１：５程度が適当であり、Ｌf／Ｄが０．５超〜２程度の場合には１：５〜１：１程度が適当であり、Ｌf／Ｄが２超〜１０程度の場合には１：１〜５：１程度が適当である。

また、粉粒体（f）としては、上述した製鋼ダスト以外に、ミルスケールなどを乾燥後、数十〜数百μｍ程度に分級処理したものも使用することができる。このようなミルスケールなどの分級品は、製鋼ダストと同様に鉄分を多く含んでいるので、単独で粉粒体（f）として使用することもできるが、触媒活性、流動特性ともに製鋼ダストよりも低いため、製鋼ダストと混合して使用することが好ましい。
その他、ミルスケールを還元して製造される還元鉄粉や、水アトマイズ法で溶鋼から製造されるアトマイズ鉄粉なども、単独で粉粒体（f）として使用することができるが、真密度が大きいので、製鋼ダストと混合し、流動性を良好にして用いる方がよい。
したがって、粉粒体（f）は、少なくとも一部が製鋼ダストであること、好ましくは製鋼ダストを主体とする（すなわち、製鋼ダストを５０質量％以上含む）ものであること、より好ましくは製鋼ダストからなることが望ましい。

また、流動媒体（m）は、粉粒体（f）が主体となる（すなわち、粉粒体（f）を５０質量％以上含む）が、その他の粉粒体を加えてもよい。例えば、アルミナ粉、珪砂などの１種以上の無機粉体を混合することで、流動性をさらに良好にするとともに、混合ガス（g）の送風動力の増加を抑制することもできる。無機粉体を混合する場合、その混合割合は、粉粒体（f）の触媒活性の顕著な低下を招かないようにするため５０質量％未満とする。

図２に示すように、流動媒体（m）の流動化ガスである混合ガス（g）は流動層低分子化炉下部から供給され、ガス分散板１６から上方に吹き出すことで流動層１４を形成する。ガス分散板１６から吹き出す混合ガス（g）の流速は、良好な分散状態を維持できればよく、通常は０．０５〜２ｍ／sec程度が適当である。０．０５ｍ／sec未満では流動性が低下する。一方、流速が２ｍ／secを超えると流動性には問題ないものの、流動層低分子化炉２xから排出されるガス（g_ｐ）の流速が大きくなり、流動媒体の飛散量が増加してサイクロン等の集塵機の負荷が過大となるだけでなく、後述するように、固体有機物質を流動層低分子化炉上部から供給する場合の固体有機物質の粒径も大きくする必要があるので、反応効率が低下する。

有機物質の流動層低分子化炉２x内への供給方法は、含油スラッジや廃油のような液体の有機物質についてはスプレーノズルなどによって噴霧すればよく、供給位置は流動層低分子化炉２xの上部或いはガス分散板１６の上部など何れの位置でもよい。一方、プラスチックやバイオマスのような固体有機物質の場合、流動層低分子化炉２xの上部から供給することが一般的であるが、混合ガス（g）の一部を分岐して、混合ガス（g）による空気輸送によってガス分散板１６の上部に供給することもできる。なお、固体有機物質を流動層低分子化炉２xの上部から供給する場合は、空気輸送で供給するよりも、重力で落下させる方が簡便である。ただし、その場合は供給した固体有機物質が飛散しない粒径、密度になるよう成型するととともに、反応効率を低下させない粒径を選択することが好ましい。

なお、本発明ではプラスチックなどの有機物質が低分子化し、分子数が２倍程度に増加するため、流動層低分子化炉内の生成ガスの流速は混合ガス（g）の２倍程度になることに留意することが必要である。例えば、混合ガス（g）の流速が０．０５ｍ／secであれば、生成ガスの流速は０．１ｍ／sec程度となるため、固体有機物質の真密度を１ｇ／ｃｍ^３とすると、その好ましい粒径は２〜６ｍｍ程度である。また、混合ガス（g）の流速が２ｍ／secであれば、生成ガスの流速は４ｍ／sec程度となるため、有機物質の真密度を１ｇ／ｃｍ^３とすると、その好ましい粒径は１５〜２０ｍｍ程度である。

流動層低分子化炉２x内では、有機物質の低分子化反応でチャーが副生するが、このチャーと流動媒体（m）がオーバーフローにより抜出管３０（抜出手段３）から抜き出され、この抜出管３０を自然落下してロータリーキルン燃焼炉４に供給（導入）される。このロータリーキルン燃焼炉４では、チャーを空気燃焼させることで流動媒体（m）を加熱する。この際、炉に供給する燃焼用空気の流速や、炉の回転速度などにより燃焼条件を制御する。
ロータリーキルン燃焼炉４で加熱された流動媒体（m）は、輸送管１１によりホットサイクロン６０（分離手段６）に気送される。このホットサイクロン６０では、流動媒体（m）が燃焼排ガスから分離され、分離された流動媒体（m）は、ホットサイクロン６０のディップレッグ５０（供給手段５）を通じて自然落下により流動層低分子化炉２xに供給（循環）される。

さきに述べたように、この実施形態では、ロータリーキルン燃焼炉４を出た流動媒体（m）が気体輸送によりホットサイクロン６０（分離手段６）に導かれる間に流動媒体（m）の温度が低下するので、ロータリーキルン燃焼炉４での燃焼温度を相対的に高く設定することが好ましい。なお、一般に、流動層低分子化炉２xは若干の正圧で操業し、ロータリーキルン燃焼炉４は若干の負圧で操業されるので、本実施形態のように、ロータリーキルン燃焼炉４を流動層低分子化炉２xよりも低い位置に設置する場合は、流動層低分子化炉２xからロータリーキルン燃焼炉４への供給配管などに逆流防止策は不要である。

制御手段７は、シフト反応器１に供給する排ガス（g_０）と過剰の水蒸気（s_０）の合計流量（合計流量の調整）によって、流動層低分子化炉２xにおいて有機物質の低分子化により生成する気体燃料の燃焼熱を制御する。
図示しない手段により、流動層低分子化炉２xで生成した気体燃料のガス組成が分析され、この分析値から気体燃料の燃焼熱が計算される。シフト反応器１に供給する排ガス（g_０）と過剰の水蒸気（s_０）の流量比を一定とした場合、それらの合計流量を大きくすれば、低分子化で生成する気体燃料の燃焼熱を低くでき、合計流量を小さくすれば同燃焼熱を高くできるので、現在の気体燃料の燃焼熱を目標範囲（または目標値）と比較し、現在の気体燃料の燃焼熱が目標範囲（または目標値）よりも低ければ、合計流量を小さくするように、逆に、現在の気体燃料の燃焼熱が目標範囲（または目標値）よりも高ければ、合計流量を大きくするように、それぞれ制御装置１０により流量調節弁９a，９bを制御する。具体的には、さきに説明した図５のフローチャートに示すような制御を行うことができる。

図３は、本発明の有機物質の低分子化システムとこれを用いた低分子化方法の他の実施形態であり、ロータリーキルン燃焼炉４が流動層低分子化炉２xよりも高い位置に設置された実施形態を示している。
図２の実施形態と同様に、抜出手段３は、流動層低分子化炉２xの中間部に接続され、オーバーフローによりチャーと流動媒体（m）を抜き出す抜出管３０で構成されるが、この実施形態では、抜出管３０とロータリーキルン燃焼炉４が輸送管１１aで結ばれており、この輸送管１１aにＬバルブ型シールなどのループシールを介して気送用窒素を流すことにより、流動層低分子化炉２xから抜き出された流動媒体（m）をロータリーキルン燃焼炉４に輸送できるようにしている。ここで、気送用ガスとして窒素を用いる理由は、空気で気送すると、輸送管７a内でチャーが燃焼して高温となるため、輸送管７aを高価な耐熱材料とする必要があるためである。なお、気送用ガスに窒素を用いているため、ロータリーキルン燃焼炉４の酸素濃度低下を防止するために、ロータリーキルン燃焼炉４の入側に流動媒体（m）を気送用窒素から分離するための分離手段１９が設けられている。この分離手段１９の構成は任意であり、特に制限はないが、本実施形態ではホットサイクロン１９０で構成されている。
その他の構成は図２に示す実施形態と同様であるので、同一の符号を付し、詳細な説明は省略する。

この実施形態では、流動層低分子化炉２x内のチャーと流動媒体（m）がオーバーフローにより抜出管３０（抜出手段３）から抜き出された後、輸送管１１aによりロータリーキルン燃焼炉４まで気送される。この際、サイクロン１９０（分離手段１９）において流動媒体（m）が気送用窒素から分離され、分離された流動媒体（m）は、そのままロータリーキルン燃焼炉４に導入され、チャーを空気燃焼させることで流動媒体（m）を加熱する。
ロータリーキルン燃焼炉４を流動層低分子化炉２xよりも高い位置に設置してあるので、ロータリーキルン燃焼炉４を出た流動媒体（m）は自然落下でホットサイクロン６０（分離手段６）に導入され、このホットサイクロン６０で燃焼排ガスから分離された流動媒体（m）はホットサイクロン６０のディップレッグ５０（供給手段５）を通じて自然落下で流動層低分子化炉２xに供給（循環）される。

さきに述べたように、この実施形態では、ロータリーキルン燃焼炉４を出た流動媒体（m）の気体輸送が不要であるため、流動媒体（m）の温度低下は僅かであり、図２のようにロータリーキルン燃焼炉４を流動層低分子化炉２xよりも低い位置に設置する場合に較べて熱効率が高くなる。一方において、一般に、流動層低分子化炉２xは若干の正圧で操業し、ロータリーキルン燃焼炉４は若干の負圧で操業されるので、本実施形態のようにロータリーキルン燃焼炉４を流動層低分子化炉２xよりも高い位置に設置する場合は、流動層低分子化炉２xからロータリーキルン燃焼炉４への流動媒体（m）の逆流を防止するために、供給配管などにマテリアルシール（例えば、ループシール、Ｌバルブ型シール）などの逆流防止策をする必要がある。

本発明法で得られる有機物質のガス化物（気体生成物）は、通常、ＣＯとＣ１からＣ４程度までの軽質炭化水素であり、気体燃料として好適である。また、一部は凝縮させて液体燃料とすることもできる。
気体燃料中のＬＨＶは約６〜１０Ｍcal／Ｎｍ^３であり、天然ガス並みのＬＨＶである。それにも拘わらず、一酸化炭素濃度が高いので、天然ガスよりも燃焼性が高いことが特徴である。一酸化炭素濃度が高く且つ燃焼性が高いことから、家庭用都市ガスとして供給するよりも、製鉄所などのような冶金炉を有する工場の都市ガス代替燃料として利用する方が安全性の点から好ましい。

また、本発明法で得られる気体生成物を、燃料としてではなく、高炉などの還元材として用いることもできる。上述したように、この気体生成物は主に天然ガス成分である軽質炭化水素と一酸化炭素からなるが、天然ガスも一酸化炭素も鉄鉱石の還元材として有効であるので、高炉操業において、本発明法で得られる気体生成物を高炉の羽口などから吹き込むことにより、還元材であるコークス使用量が削減でき、炭酸ガス排出削減と製鉄コストの削減に有効である。

［実施例１］
転炉ガスを一時貯留するガスホルダーのガス払出し配管にラボ試験用の分岐管を設け、この分岐管を通じて小流量の転炉ガスを抜き出すことができるようにした。この分岐管の下流側には流量調節弁、スチーム混合器、予熱器（転炉ガスとスチームの混合ガス用）、固定床シフト反応器（内径３０ｍｍ）、外熱式流動層反応器（流動層低分子化炉，内径４４ｍｍ）を、この順に配置した。シフト反応生成ガスの全量を前記流動層反応器底部から供給できるように配管を接続し、流動層反応器上部から反応器内に廃プラスチックを落下させることができるようにサークルフィーダー方式の定量投入装置を設置した。流動層反応器の上部から一段目集塵機としてのサイクロン、二段目集塵機としてのガスフィルター、ガス冷却器を経由して、生成物サンプリングポートを接続した。なお、サイクロンのディプレッグは流動層反応器内部に挿入していないので、この実施例では流動媒体（触媒）の循環は行っていない。

ガスホルダー中の転炉ガスの平均組成は、Ｈ_２：１２vol％、ＣＯ：５４vol％、ＣＯ_２：１７vol％、Ｈ_２Ｏ：１vol％、Ｎ_２：１６vol％であった。スチーム混合器に対して転炉ガスを７４ＮＬ／ｈ、水蒸気として圧力１０ｋｇ／ｃｍ^２Ｇのスチームを１００ＮＬ／ｈ供給し、予熱器で３２０℃まで昇温した後、シフト反応器（Ｆｅ−Ｃｒ系高温シフト触媒充填）に導入した。シフト反応器でのシフト反応によって、ガス組成がＨ_２：２６vol％、ＣＯ：２vol％、ＣＯ_２：２８vol％、Ｈ_２Ｏ：３７vol％、Ｎ_２：７vol％のガス（シフト反応生成ガス）が得られた。このシフト反応生成ガスは、流量が１７２ＮＬ／ｈ（質量流量では１７０ｇ／ｈ）、反応器出口ガス温度が４３０℃であった。

有機物質を低分子する改質反応器である外熱式流動層反応器の下部にはガス分散板が設けられており、ガス分散板の上部に流動媒体（触媒）として、脱炭吹錬で発生した転炉ダスト粗粒（Ｔ−Ｆｅ：８０質量％、平均粒径：８０μｍ、真密度：５．９ｇ／ｃｍ^３、嵩密度２．９ｇ／ｃｍ^３、Ａｌ_２Ｏ_３含有率０．３８質量％）を１ｋｇ装入した後、窒素ガスを５０ＮＬ／ｈ供給して転炉ダストを流動化させた。流動層高は約２８０ｍｍ（Ｌf／Ｄ＝６．４）であった。

次に、流動層反応器を設定温度を６５０℃として加熱した後、流動化ガスを窒素からシフト反応生成ガスに切替えた（流量：１７２ＮＬ／ｈ、６５０℃における流速：０．１ｍ／sec）。次いで、ポリエチレンにＡｌ_２Ｏ_３（灰分モデル物質）を３．３質量％混合したモデル廃プラスチックを粒径４ｍｍ、嵩密度０．４ｇ／ｃｍ^３に成型したものを９１０ｇ／ｈ（ポリエチレン分として８８０ｇ／ｈ、Ａｌ_２Ｏ_３分として３０ｇ／ｈ）で供給し、１時間、廃プラスチックの低分子化反応を継続した後、気体燃料分はガス冷却器による冷却後のガス分析結果から、液体燃料分はガス冷却器下部に設置されている液体燃料捕集器に捕集された液体生成物の分析結果から、それぞれの生成量、組成、ＬＨＶ（低位燃焼熱）を求めた。それらの結果を表１に示す。

原料として供給したシフト反応生成ガスとポリエチレンの合計量は１０５０ｇ／ｈであるので、供給原料総量に対する生成率は、気体燃料（Ｈ２からＣ４までの生成物と定義）が３６％、液体燃料（Ｃ５以上の生成物と定義）が５８％であった。未反応ポリエチレン量を直接計量することは困難なので、供給したシフト反応生成ガスとポリエチレンの合計量（１０５０ｇ／ｈ）に対する、気体燃料（３８０ｇ／ｈ）と液体燃料（６１０ｇ／ｈ）の合計収率をポリエチレン分解率と定義すると、この発明例では、ポリエチレン分解率が９４％と計算された。

反応継続中、流動層部分である反応器内の温度は６４９℃程度と設定温度よりも約１℃低い温度となったが、ポリエチレンの融着や閉塞などのトラブルは皆無であった。実験終了後、反応器を分解して内部を観察したが、融着した有機物質のような炭化物の生成も認められず、流動層によって安定した低分子化反応が行えることが確認できた。実験終了後にサイクロンのディプレッグから回収された固体は約２０ｇであった。回収された固体を分析したところ、Ａｌ_２Ｏ_３含有率は０．４２重量％（Ａｌ_２Ｏ_３量として０．０８４ｇ）であった。一方、二段目集塵機であるガスフィルターに捕集された固体は約２６ｇであった。捕集した固体を分析したところ、Ａｌ_２Ｏ_３含有率は９９．６重量％（Ａｌ_２Ｏ_３量として２５．９ｇ）でありＦｅ分は検出限界以下であった。実験誤差を考えると、モデル灰分であるＡｌ_２Ｏ_３と流動媒体（粗粒ダスト）はほぼ完全に分離されたと考えられる。

流動層反応器から抜き出した流動媒体（粗粒ダスト）を元素分析したところ、カーボン（チャー）を４質量％含有していた。さらに走査電子顕微鏡とＸ線回折でカーボンの状態を観察した結果、カーボンは流動媒体である粗粒ダスト（転炉ダスト粗粒）の表面に微粒子の状態で付着しており、炭化鉄（セメンタイト）の生成は認められなかった。
このカーボン４質量％含有粗粒ダスト５００ｇを取り、外熱式（電気炉）のバッチ型ロータリーキルンに充填し、空気を１００ＮＬ／ｍｉｎ供給した。次いで、電気炉によって昇温速度５℃／ｍｉｎでロータリーキルンを昇温した。なお、ロータリーキルン内には粗粒ダスト近傍に熱電対を設置してあり、カーボンの燃焼による粗粒ダストの昇温状況を確認できるようにした。粗粒ダスト近傍温度が約４００℃に到達した時点から温度が急上昇し、カーボンが燃焼開始したことが分かった。粗粒ダスト近傍の最高温度は約８５０℃であった。キルン燃焼実験後、粗粒ダストを取り出し、元素分析したところ、カーボン含有率は０．１質量％以下になっていた。以上の点から、粗粒ダスト表面に付着したカーボン粒子は定量的に燃焼できることが分かった。

熱収支計算から、温度８００℃以上の粗粒ダストを流動層反応器に循環させることで流動層反応器の温度を６５０℃に維持することが可能である。上記キルン燃焼実験はバッチ式の実験であるが、連続式のロータリーキルンであっても粗粒ダストに付着したチャー（カーボン）の燃焼によって粗粒ダストを８００℃以上に加熱できることは明らかである。

［実施例２］
金属などの異物を除去した産業廃棄物系の廃プラスチックと建設廃木材を、それぞれ、目開き１０ｍｍのスクリーンを設置した破砕機で破砕処理し、この破砕処理後の廃プラスチックと建設廃木材を、廃プラスチック７質量部、建設廃木材３質量部の割合でリングダイ式の圧縮成形造粒機に投入し、混合成形物を得た。圧縮成形造粒機は、全周に複数のダイス孔（φ６ｍｍ）が貫設されたダイリングを備え、このダイリングのダイス孔から廃プラスチックと建設廃木材の混合物が圧縮押出しされ、混合成形物が得られるものである。
混合成形物を流動層反応器に供給し、流動層反応器の設定温度を６００℃とした以外は実施例１と同様にして、廃プラスチックと廃木材の混合成形物の低分子化反応試験を行った。

低分子化反応生成物を分析した結果、気体燃料生成率は３８％、気体燃料の組成は、ＣＯ：６５vol％、Ｎ_２：５vol％、Ｃ１〜Ｃ２：９vol％、Ｃ３〜Ｃ４：２１vol％（Ｈ_２，ＣＯ_２，Ｈ_２Ｏは何れも０vol％）、ＬＨＶは８．５Ｍcal／Ｎｍ^３であり、液体燃料生成率６０％であった。また、反応継続中、流動層反応器内などでのプラスチックの融着や閉塞などのトラブルは皆無で、安定して低分子化反応が行えた。さらに、混合成形物中の灰分は二段目集塵機であるガスフィルターにほぼ定量的に捕集され、実灰分と流動媒体（粗粒ダスト）の分離も何ら問題がなかった。
流動層反応器から抜出した流動媒体（粗粒ダスト）について、実施例１と同様のキルン燃焼実験と熱収支計算を行った結果、粗粒ダスト表面に付着したカーボン粒子（チャー）は定量的に燃焼できること、このチャー（カーボン）の燃焼によって粗粒ダストを８００℃以上に加熱できることが確認できた。

［実施例３］
外熱式流動層反応器の内径を６６ｍｍとし、シフト反応器に供給する転炉ガスと水蒸気の合計流量を４ＮＬ／min、５ＮＬ／min、６ＮＬ／min（いずれも転炉ガスと水蒸気の流量比は７４：１００）の３水準とした以外は実施例１と同様にして、廃プラスチックの低分子化反応試験を行った。このときの、シフト反応器に供給する排ガス（g_０）（転炉ガス）と過剰の水蒸気（s_０）の合計流量と、廃プラスチックの低分子化で生成した気体燃料の低位燃焼熱（ＬＨＶ）との関係を図６に、同じく排ガス（g_０）（転炉ガス）と過剰の水蒸気（s_０）の合計流量と、廃プラスチックの低分子化による気体燃料の生成率との関係を図７に、それぞれ示す。
図６、図７から明らかなように、例えば、目標とする気体燃料のＬＨＶが９Ｍcal／Ｎｍ^３の場合、ある時、生成した気体燃料の分析値から求められるＬＨＶがそれよりも低下したとすると、排ガス（g_０）（本実施例の場合、転炉ガス）と水蒸気（s_０）の合計流量を少なくすれば、気体燃料生成率はほとんど変化することなくＬＨＶが高くなること、逆に、ＬＨＶが目標よりも高い時は、排ガス（g_０）と水蒸気（s_０）の合計流量を多くすれば、気体燃料生成率はほとんど変化することなくＬＨＶが低くなることが分かる。したがって、排ガス（g_０）と水蒸気（s_０）の合計流量（合計流量の調整）によって、流動層低分子化炉において有機物質の低分子化により生成する気体燃料の燃焼熱を制御できることが明らかである。

［比較例１］
転炉ダスト粗粒を粒径４ｍｍに成型した触媒を反応器に充填した以外は実施例１と同様にして、ポリエチレンの低分子化反応試験を行った。この試験では、触媒粒径を４ｍｍとした結果、触媒は流動化することなく、したがって、流通式固定層反応器で反応を行ったことになる。
ポリエチレン供給開始から次第に反応器内の温度が低下し続け、さらに、反応器圧力が上昇し、シフト反応生成ガスの供給が困難となったため、反応を中止した。
反応器を分解して内部を観察したところ、ポリエチレンの融着物と考えられる物質で触媒層が閉塞しており、流動層とは異なり、流通式固定層反応器では安定して低分子化反応を行うことは非常に困難であることが確認できた。
本比較例では、触媒層が融着物で閉塞した状態であったため、チャー燃焼実験を行うことができなかった。

［比較例２］
高炉ダスト（Ｔ−Ｆｅ：４５質量％、Ａｌ_２Ｏ_３含有率：２質量％、真密度：３ｇ／ｃｍ^３、平均粒径：４００μｍ）を流動媒体（触媒）とした以外は実施例１と同様にして、Ａｌ_２Ｏ_３含有ポリエチレンの低分子化反応試験を行った。
低分子化反応試験の結果、流動状態、ポリエチレンの融着や閉塞などは実施例１と同様、何ら問題なかったが、流動媒体の真密度が低いため、サイクロンから回収された固体は僅かであり、ほとんどの固体（高炉ダストとモデル灰分であるＡｌ_２Ｏ_３）はガスフィルターで捕集されており、モデル灰分と高炉ダストはほとんど分離できなかった。
高炉ダストはほとんどがガスフィルターで捕集されたため、チャー燃焼実験を行う必然性がなかった。

１ シフト反応器
２ 改質反応器
２x 流動層低分子化炉
３ 抜出手段
４ ロータリーキルン燃焼炉
５ 供給手段
６ 分離手段
７ 制御手段
８a，８b 供給管
９a，９b 流量調節弁
１０ 制御装置
１１，１１a 輸送管
１２ 排出管
１３a １次集塵機
１３b ２次集塵機
１４ 流動層
１５ 返送管
１６ 分散板
１７ 風箱部
１８ 供給手段
１９ 分離手段
２０ ダイリング
２１ 転動ローラ
２２ 切断刃
３０ 抜出菅
５０ ディップレッグ
６０ ホットサイクロン
１８０ 供給管
１９０ ホットサイクロン
２００ ダイス孔

Claims (15)

1. 冶金炉で発生した一酸化炭素を含有する排ガス（g_０）に過剰の水蒸気（s_０）を添加してシフト反応を行わせることで、シフト反応で生成した水素および炭酸ガスと、シフト反応に消費されなかった水蒸気とを含む混合ガス（g）とし、この混合ガス（g）を有機物質に接触させ、有機物質を改質して低分子化する方法において、
   シフト反応を行なうシフト反応器に供給する排ガス（g_０）と過剰の水蒸気（s_０）の合計流量によって、有機物質の低分子化により生成する気体燃料の燃焼熱を制御することを特徴とする有機物質の低分子化方法。
2. 真密度が４〜８ｇ／ｃｍ^３であって、Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃｒの中から選ばれる少なくとも１種を含有する粉粒体（f）を少なくとも流動媒体（m）の一部とする流動層低分子化炉において、混合ガス（g）を有機物質に接触させ、有機物質を改質して低分子化することを特徴とする請求項１に記載の有機物質の低分子化方法。
3. 粉粒体（f）の少なくとも一部が、製鋼工程で発生する鉄含有ダストであることを特徴とする請求項２に記載の有機物質の低分子化方法。
4. 粉粒体（f）が製鋼工程で発生する鉄含有ダストであることを特徴とする請求項３に記載の有機物質の低分子化方法。
5. 流動層低分子化炉から排出されるガス（g_ｐ）を集塵機に通して、ガス（g_ｐ）に含まれる流動媒体（m）を捕集し、この捕集された流動媒体（m）を流動層低分子化炉に循環させることを特徴とする請求項２〜４のいずれかに記載の有機物質の低分子化方法。
6. 低分子化反応で副生するチャーと流動媒体（m）をロータリーキルン燃焼炉に導き、このロータリーキルン燃焼炉でチャーを空気燃焼させることで流動媒体（m）を加熱し、この加熱された流動媒体（m）を流動層低分子化炉に循環させることを特徴とする請求項２〜５のいずれかに記載の有機物質の低分子化方法。
7. 改質される有機物質が、プラスチック、含油スラッジ、廃油、バイオマスの中から選ばれる１種以上であることを特徴とする請求項１〜６のいずれかに記載の有機物質の低分子化方法。
8. 改質される有機物質の少なくとも一部が、プラスチックと木材との混合成形物であることを特徴とする請求項７に記載の有機物質の低分子化方法。
9. 木材が、建設廃木材、梱包・運送廃木材、間伐材の中から選ばれる１種以上であることを特徴とする請求項８に記載の有機物質の低分子化方法。
10. 請求項１〜９のいずれかに記載の方法により有機物質を低分子化することで生成した気体生成物を、高炉内に吹き込むことを特徴とする高炉の操業方法。
11. 冶金炉で発生した一酸化炭素を含有する排ガス（g_０）に過剰の水蒸気（s_０）を添加してシフト反応を行わせ、シフト反応で生成した水素および炭酸ガスと、シフト反応に消費されなかった水蒸気とを含む混合ガス（g）を得るシフト反応器（１）と、
    該シフト反応器（１）から供給された混合ガス（g）を有機物質に接触させ、有機物質を改質して低分子化する改質反応器（２）と、
    シフト反応器（１）に供給する排ガス（g_０）と過剰の水蒸気（s_０）の合計流量によって、改質反応器（２）において有機物質の低分子化により生成する気体燃料の燃焼熱を制御する制御手段（７）とを備えることを特徴とする有機物質の低分子化システム。
12. 改質反応器（２）が、真密度が４〜８ｇ／ｃｍ^３であって、Ｆｅ、Ｎｉ、Ｃｒの中から選ばれる少なくとも１種を含有する粉粒体（f）を少なくとも流動媒体（m）の一部とする流動層低分子化炉（２x）からなることを特徴とする請求項１１に記載の有機物質の低分子化システム。
13. さらに、流動層低分子化炉（２x）での有機物質の低分子化反応で副生するチャーと、流動媒体（m）を、流動層低分子化炉（２x）から抜き出す抜出手段（３）と、
    該抜出手段（３）で抜き出されたチャーと流動媒体（m）が供給され、チャーを空気燃焼させることで流動媒体（m）を加熱するロータリーキルン燃焼炉（４）と、
    該ロータリーキルン燃焼炉（４）で加熱された流動媒体（m）を流動層低分子化炉（２x）に供給する供給手段（５）を備えることを特徴とする請求項１２に記載の有機物質の低分子化システム。
14. さらに、ロータリーキルン燃焼炉（４）で加熱された後、排出された流動媒体（m）を燃焼排ガスから分離する分離手段（６）を備え、供給手段（５）は、分離手段（６）で燃焼排ガスから分離された流動媒体（m）を流動層低分子化炉（２x）に供給することを特徴とする請求項１３に記載の有機物質の低分子化システム。
15. ロータリーキルン燃焼炉（４）が流動層低分子化炉（２x）よりも高い位置に設置されることを特徴とする請求項１３または１４に記載の有機物質の低分子化システム。

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