JP2015124756A - 圧縮機 - Google Patents

Abstract

【課題】従来の圧縮機では、冷媒の吸入側と吐出側においてシリンダ本体の歪量に差が生じる問題がある。【解決手段】吐出孔２２周辺の吐出側領域Ｔ１におけるシリンダ３０（シリンダ本体）とリアヘッド（第２端板部材）との接触面積Ｓ１が、吸入孔３２周辺の吸入側領域Ｔ２におけるシリンダ３０（シリンダ本体）とリアヘッド（第２端板部材）との接触面積Ｓ２よりも小さい。【選択図】図４

Description

本発明は、例えば空気調和機等に使用されるロータリ圧縮機等の圧縮機に関する。

従来から、圧縮機として、シリンダ本体と、シリンダ本体の両端面に配置される２つの端板部材と、シリンダ本体の内部に配置される環状のローラとを備えたものがある。ローラは、シャフトの偏心部に装着されており、シリンダ本体とともに圧縮室を形成する。このローラは、偏心部の回転に伴って、シリンダ本体の内周面に沿って公転運動する。シリンダ本体に形成された吸入孔から圧縮室に導入された冷媒は、ローラの公転運動によって圧縮される。圧縮された冷媒は、端板部材に形成された吐出孔から吐出される。

特許第５０４０１１１号公報

上記のような圧縮機では、運転時において、低温の冷媒が導入される吸入側ではシリンダ本体は低温であるが、高温の冷媒が吐出される吐出側ではシリンダ本体は高温となる。そのため、冷媒の吸入側と吐出側においてシリンダ本体の歪量に差が生じる問題がある。その結果、冷媒の吸入側と吐出側においてシリンダ本体の変形量（熱膨張量）に差が生じて、ローラの焼付きが生じたり、ローラと端板部材との隙間が大きくなって圧縮室から冷媒が漏れるおそれがある。

そこで、本発明の目的は、冷媒の吸入側と吐出側においてシリンダ本体の歪量に差が生じるのを抑制できる圧縮機を提供することである。

第１の発明に係る圧縮機は、シリンダ本体と、前記シリンダ本体の内部に配置される環状のローラと、前記ローラと前記シリンダ本体とにより圧縮室を形成するとともに、その圧縮室を高圧室と低圧室とに仕切る仕切部材と、前記シリンダ本体に形成され、前記圧縮室に連通するとともに前記仕切部材を収容する仕切部材収容部と、前記仕切部材収容部の近傍において前記圧縮室の低圧室に連通する吸入孔と、前記シリンダ本体の一端面に配置され、平面視において前記仕切部材収容部に対して前記吸入孔と反対側に形成されるとともに前記圧縮室の高圧室に連通する吐出孔を有する第１端板部材と、前記シリンダ本体の他端面に配置される第２端板部材とを備え、前記吐出孔周辺の吐出側領域における前記シリンダ本体と前記第２端板部材との接触面積が、前記吸入孔周辺の吸入側領域における前記シリンダ本体と前記第２端板部材との接触面積よりも小さいことを特徴とする。

この圧縮機では、吐出孔周辺の吐出側領域におけるシリンダ本体と第２端板部材との接触面積が、吸入孔周辺の吸入側領域におけるシリンダ本体と第２端板部材との接触面積よりも小さいので、シリンダ本体と第２端板部材とが締め付け固定されることによるシリンダ本体の他端面（第２端板部材側の端面）にかかる圧力は、吸入側よりも吐出側の方が大きくなる。したがって、シリンダ本体における吐出側での圧力による歪量が吸入側での圧力による歪量よりも大きくなる。その結果、圧縮機の運転時において、吐出側での熱による歪量が、吸入側での熱による歪量よりも大きくなっても、吐出側の熱による歪量と圧力による歪量との和と、吸入側の熱による歪量と圧力による歪量との和とに差が生じるのを抑制できる。したがって、吸入側と吐出側においてシリンダ本体の歪量に差が生じるのを抑制できる。そのため、ローラの歪量（熱膨張量）を考慮して、ローラと第２端板部材との隙間を適宜設定することで、ローラの焼付きを低減又は防止し、且つローラと第２端板部材との隙間が大きくなって圧縮室から冷媒が漏れるのを低減又は防止した圧縮機を提供できる。

第２の発明に係る圧縮機は、第１の発明に係る圧縮機において、前記吐出側領域における前記シリンダ本体に、前記シリンダ本体と前記第２端板部材の一部が接触しないようにする逃がし部が形成されることを特徴とする。

この圧縮機では、シリンダ本体に逃がし部を形成して、シリンダ本体の形状を従来から変更することにより、吐出側領域におけるシリンダ本体と第２端板部材との接触面積を、吸入側領域におけるシリンダ本体と第２端板部材との接触面積よりも小さくしている。既存の圧縮機では、１つのシリンダ本体に対応する端板部材の種類が複数あるので、第２端板部材の形状を従来から変更する場合には、１つのシリンダ本体に対応する全ての第２端板部材の形状を変更しなければ、既存の圧縮機の全てに本発明を適用することができない。そのため、第２端板部材の形状を従来から変更する場合には、形状変更費用がかかる。しかし、この圧縮機では、シリンダ本体の形状を従来から変更しているので、形状変更費用が少なくて済む。

第３の発明に係る圧縮機は、第２の発明に係る圧縮機において、前記逃がし部は、前記シリンダ本体の外周に形成された切欠きであることを特徴とする。

この圧縮機では、逃がし部がシリンダ本体の外周に形成された切欠きであるので、逃がし部を後加工する必要がない。したがって、シリンダ本体の製造が容易となる。

第４の発明に係る圧縮機は、第３の発明に係る圧縮機において、前記切欠きが前記シリンダ本体の軸方向において全域にあることを特徴とする。

この圧縮機では、切欠きがシリンダ本体の軸方向において全域にあるので、シリンダ本体の一端面（第１端板部材側の端面）において、吐出側領域におけるシリンダ本体と第２端板部材との接触面積が、吸入側領域におけるシリンダ本体と第２端板部材との接触面積よりも小さい。その結果、シリンダ本体の一端面において、吐出側の熱による歪量と圧力による歪量との和と、吸入側の熱による歪量と圧力による歪量との和とに差が生じるのを抑制できる。したがって、シリンダ本体の一端面において、吸入側と吐出側においてシリンダ本体の歪量に差が生じるのを抑制できる。そのため、ローラの歪量（熱膨張量）を考慮して、ローラと第１端板部材との隙間を適宜設定することで、ローラの焼付きを低減又は防止し、且つローラと第１端板部材との隙間が大きくなって圧縮室から冷媒が漏れるのを低減又は防止した圧縮機を提供できる。

以上の説明に述べたように、本発明によれば、以下の効果が得られる。

第１の発明では、吐出孔周辺の吐出側領域におけるシリンダ本体と第２端板部材との接触面積が、吸入孔周辺の吸入側領域におけるシリンダ本体と第２端板部材との接触面積よりも小さいので、シリンダ本体と第２端板部材とが締め付け固定されることによるシリンダ本体の他端面（第２端板部材側の端面）にかかる圧力は、吸入側よりも吐出側の方が大きくなる。したがって、シリンダ本体における吐出側での圧力による歪量が吸入側での圧力による歪量よりも大きくなる。その結果、圧縮機の運転時において、吐出側での熱による歪量が、吸入側での熱による歪量よりも大きくなっても、吐出側の熱による歪量と圧力による歪量との和と、吸入側の熱による歪量と圧力による歪量との和とに差が生じるのを抑制できる。したがって、吸入側と吐出側においてシリンダ本体の歪量に差が生じるのを抑制できる。そのため、ローラの歪量（熱膨張量）を考慮して、ローラと第２端板部材との隙間を適宜設定することで、ローラの焼付きを低減又は防止し、且つローラと第２端板部材との隙間が大きくなって圧縮室から冷媒が漏れるのを低減又は防止した圧縮機を提供できる。

第２の発明では、シリンダ本体に逃がし部を形成して、シリンダ本体の形状を従来から変更することにより、吐出側領域におけるシリンダ本体と第２端板部材との接触面積を、吸入側領域におけるシリンダ本体と第２端板部材との接触面積よりも小さくしている。既存の圧縮機では、１つのシリンダ本体に対応する端板部材の種類が複数あるので、第２端板部材の形状を従来から変更する場合には、１つのシリンダ本体に対応する全ての第２端板部材の形状を変更しなければ、既存の圧縮機の全てに本発明を適用することができない。そのため、第２端板部材の形状を従来から変更する場合には、形状変更費用がかかる。しかし、この圧縮機では、シリンダ本体の形状を従来から変更しているので、形状変更費用が少なくて済む。

第３の発明では、逃がし部がシリンダ本体の外周に形成された切欠きであるので、逃がし部を後加工する必要がない。したがって、シリンダ本体の製造が容易となる。

第４の発明では、切欠きがシリンダ本体の軸方向において全域にあるので、シリンダ本体の一端面（第１端板部材側の端面）において、吐出側領域におけるシリンダ本体と第２端板部材との接触面積が、吸入側領域におけるシリンダ本体と第２端板部材との接触面積よりも小さい。その結果、シリンダ本体の一端面において、吐出側の熱による歪量と圧力による歪量との和と、吸入側の熱による歪量と圧力による歪量との和とに差が生じるのを抑制できる。したがって、シリンダ本体の一端面において、吸入側と吐出側においてシリンダ本体の歪量に差が生じるのを抑制できる。そのため、ローラの歪量（熱膨張量）を考慮して、ローラと第１端板部材との隙間を適宜設定することで、ローラの焼付きを低減又は防止し、且つローラと第１端板部材との隙間が大きくなって圧縮室から冷媒が漏れるのを低減又は防止した圧縮機を提供できる。

本発明の第１実施形態に係る圧縮機の断面図である。 図１のII−II線に沿った断面図であって、シリンダ内でのピストンの動作を示す図である。 図１に示すフロントヘッドの背面図である。 （ａ）は、図１に示すシリンダ本体の平面図であり、（ｂ）は、その背面図である。 従来の圧縮機におけるシリンダ本体とローラの熱膨張の様子を示す概略図である。 本発明の第１実施形態に係る圧縮機におけるシリンダ本体とローラの熱膨張の様子を示す概略図である。 本発明の第２実施形態に係る圧縮機の断面図である。 （ａ）は、図７に示すシリンダ本体（フロントシリンダ）の平面図であり、（ｂ）は、その背面図である。 （ａ）は、図７に示すシリンダ本体（リアシリンダ）の平面図であり、（ｂ）は、その背面図である。 本発明の変形例に係る圧縮機の図２相当図である。

以下、図面を参照しつつ本発明に係る圧縮機の実施の形態について説明する。なお、以下においては、本発明に係る圧縮機が垂直方向に配置される縦置き型の圧縮機である場合について記載し、図１の上下方向（すなわちモータの軸の配置方向）を上下方向として説明する。なお、本発明に係る圧縮機は、水平方向に配置される横置き型の圧縮機であってもよい。この場合でも、本発明に係る圧縮機が縦置き型の圧縮機である場合と同様の効果が得られる。なお、本発明に係る圧縮機が横置き型の圧縮機である場合については、以下の説明における上下方向を左右方向に読み替えれば済むことから説明は割愛する。

［第１実施形態］
［圧縮機１の全体構成］
第１実施形態に係る圧縮機１は、１シリンダ型のロータリ圧縮機である。図１に示すように、本実施形態の圧縮機１は、密閉ケーシング２と、密閉ケーシング２内に配置される圧縮機構１０および駆動機構６を備えている。なお、図１では、駆動機構６の断面を示すハッチングを省略して表示している。この圧縮機１は、例えば、空調装置などの冷凍サイクルに組み込まれて使用され、吸入管３から導入された冷媒（本実施形態では、Ｒ３２冷媒）を圧縮して排出管４から排出する。

密閉ケーシング２は、両端が塞がれた円筒状の容器であり、その上部には、圧縮された冷媒を排出するための排出管４と、駆動機構６の後述する固定子７ｂのコイルに電流を供給するためのターミナル端子５が設けられている。なお、図１では、コイルとターミナル端子５とを接続する配線は省略して表示している。また、密閉ケーシング２の側部には、圧縮機１に冷媒を導入するための吸入管３が設けられている。また、密閉ケーシング２内の下部には、圧縮機構１０の摺動部の動作を滑らかにするための潤滑油Ｌが貯留されている。密閉ケーシング２の内部には、駆動機構６と、圧縮機構１０とが上下に並んで配置されている。

［駆動機構］
駆動機構６は、圧縮機構１０を駆動するために設けられており、駆動源となるモータ７と、このモータ７に取り付けられたシャフト８とから構成されている。

＜モータ＞
モータ７は、密閉ケーシング２の内周面に固定されている略円環状の固定子７ｂと、この固定子７ｂの径方向内側にエアギャップを介して配置される回転子７ａとを備えている。回転子７ａは磁石（図示省略）を有し、固定子７ｂはコイルを有している。モータ７は、コイルに電流を流すことによって発生する電磁力によって、回転子７ａを回転させる。

＜シャフト＞
シャフト８は、モータ７の駆動力を圧縮機構１０に伝達するために設けられており、回転子７ａの内周面に固定されて、回転子７ａと一体的に回転する。また、シャフト８は、後述する圧縮室３１内となる位置に、偏心部８ａを有している。偏心部８ａは、円柱状に形成されており、その軸心がシャフト８の回転中心から偏心している。この偏心部８ａには、圧縮機構１０の後述するローラ４１が装着されている。

また、シャフト８の下側略半分の内部には、上下方向に延在する給油路８ｂが形成されている。この給油路８ｂの下端部には、シャフト８の回転に伴って潤滑油Ｌを給油路８ｂ内に吸い上げるための螺旋羽根形状のポンプ部材（図示省略）が挿入されている。さらに、シャフト８には、給油路８ｂ内の潤滑油Ｌをシャフト８の外側に排出するための複数の排出孔８ｃが形成されている。

［圧縮機構］
圧縮機構１０は、密閉ケーシング２の内周面に固定されるフロントヘッド２０（第１端板部材）と、フロントヘッド２０の上側に配置されるマフラ１１と、フロントヘッド２０の下側に配置されるシリンダ３０（シリンダ本体）およびピストン４０と、シリンダ３０の下側に配置されるリアヘッド５０（第２端板部材）とを備えている。

＜フロントヘッド＞
図１及び図３に示すように、フロントヘッド２０（第１端板部材）は、略円環状の部材であって、その中央部にシャフト８が回転可能に挿通される軸受け孔２１が形成されている。フロントヘッド２０の外周面は、スポット溶接などによって密閉ケーシング２の内周面に固定されている。図１に示すように、フロントヘッド２０の下面２０ｂは、シリンダ３０の上面３０ａ（シリンダ本体の一端面）と接触しており、圧縮室３１の上端を閉塞する。フロントヘッド２０には、シリンダ３０の圧縮室３１（高圧室３１ｂ）に連通し、圧縮室３１で圧縮された冷媒を吐出するための吐出孔２２が形成されている。

フロントヘッド２０の上面には、図示は省略するが、圧縮室３１内の圧力に応じて吐出孔２２を開閉する弁機構が取り付けられている。また、フロントヘッド２０におけるシリンダ３０よりも径方向外側の部分には、複数の油戻し孔２３が周方向に並んで形成されている。フロントヘッド２０は、金属材料で形成されており、その製造方法としては、金属粉の焼結や、鋳造や、削り出しなどが挙げられる。

＜リアヘッド＞
リアヘッド５０（第２端板部材）は、略円環状の部材であって、その中央部にシャフト８が回転可能に挿通される軸受け孔５１が形成されている。図１に示すように、リアヘッド５０の上面５０ａ（背面）は、シリンダ３０の下面３０ｂ（シリンダ本体の他端面）と接触しており、圧縮室３１の下端を閉塞する。リアヘッド５０は、金属材料で形成されており、その製造方法としては、金属粉の焼結や、鋳造や、削り出しなどが挙げられる。

＜マフラ＞
マフラ１１は、例えばカップマフラであり、フロントヘッド２０の吐出孔２２から冷媒が吐出される際の騒音を低減するために設けられている。このマフラ１１は、フロントヘッド２０の上面にボルトによって取り付けられ、フロントヘッド２０との間にマフラ空間Ｍを形成している。また、図示は省略するが、マフラ１１には、マフラ空間内の冷媒を排出するためのマフラ吐出孔が形成されている。

＜シリンダ＞
図２に示すように、シリンダ３０（シリンダ本体）は、略円環状の部材であって、その中央部に圧縮室３１を形成する円形孔３０ｈが形成されている。シリンダ３０は、複数（４本）のボルトによって、リアヘッド５０と共に、フロントヘッド２０の下側に固定されている。したがって、シリンダ３０の上面３０ａの全域とフロントヘッド２０の下面２０ｂとが締め付け固定され、シリンダ３０の下面３０ｂの全域とリアヘッド５０の上面５０ａとが締め付け固定されている。この４本のボルトは、シリンダ３０に形成された４つの貫通孔３６を通過している。

このシリンダ３０には、圧縮室３１（低圧室３１ａ）に冷媒を導入するための吸入孔３２と、円形孔３０ｈの周壁面から径方向外側に凹んだ形状であって、後述するブレード４２（仕切部材）を収容するブレード収容部３３（仕切部材収容部）と、冷媒をフロントヘッド２０の吐出孔２２から吐出しやすくするための凹部３５が形成されている。なお、このシリンダ３０は、金属材料で形成されており、その製造方法としては、金属粉の焼結や、鋳造や、削り出しなどが挙げられる。

吸入孔３２は、シリンダ３０の径方向に延在して形成されており、吸入孔３２の外側端部には、吸入管３の先端が内嵌されている。この吸入孔３２は、ブレード収容部３３の近傍に配置されており、圧縮室３１（低圧室３１ａ）に連通している。なお、ここでいう「近傍」とは、吸入孔３２が、詳細は後述する吸入側領域Ｔ２（図４（ａ）において線Ｌ１の右側且つ線Ｌ２の上側）にあることを意味する。

凹部３５は、フロントヘッド２０の吐出孔２２に対向する位置に配置されている。この凹部３５は、圧縮室３１（高圧室３１ｂ）に連通している。この凹部３５は、図４（ａ）に示すように、シリンダ３０の上面３０ａに形成されている。したがって、この凹部３５は、図４（ｂ）に示すように、シリンダ３０の下面３０ｂにはない。なお、この凹部３５に対向するフロントヘッド２０の吐出孔２２は、図３に示すように、平面視においてブレード収容部３３の中心線Ｏに対して吸入孔３２と反対側に形成されている。また、フロントヘッド２０の吐出孔２２は、ブレード収容部３３の近傍に形成されている。なお、ここでいう「近傍」とは、吐出孔２２が、詳細は後述する吐出側領域Ｔ１（図４（ａ）において線Ｌ１の左側且つ線Ｌ２の上側）にあることを意味する。

図２に示すように、ピストン４０は、円環状のローラ４１と、このローラ４１の外周面から径方向外側に延在するブレード４２（仕切部材）とから構成される。ローラ４１は、シリンダ３０の円形孔３０ｈ内に配置されている。このローラ４１とシリンダ３０とにより圧縮室３１が形成される。このローラ４１の内側には、シャフト８の偏心部８ａが配置されている。シャフト８が回転することによって、このローラ４１は、円形孔３０ｈ内において公転運動する。ブレード４２（仕切部材）は、ブレード収容部３３に配置された一対のブッシュ３４の間に進退可能に配置されている。図２（ｂ）〜図２（ｄ）に示すように、ブレード４２がブレード収容部３３から圧縮室３１側に出ている状態においては、圧縮室３１はこのブレード４２によって低圧室３１ａと高圧室３１ｂとに仕切られている。

圧縮機１の運転停止時におけるピストン４０（ローラ４１）の上下方向長さは、圧縮室３１の上下方向長さよりも僅かに小さく、その差は例えば５〜１５μｍ程度である。このピストン４０は、金属材料からなる基材と、基材の表面を被覆する薄膜状の樹脂層とから構成されている。基材は、金属粉の焼結や、鋳造や、削り出しによって製造されており、表面には研磨加工が施されている。

図４に示すように、フロントヘッド２０の吐出孔２２周辺の吐出側領域Ｔ１（図４（ａ）において線Ｌ１の左側且つ線Ｌ２の上側）におけるシリンダ３０には、シリンダ３０の下面３０ｂとリアヘッド５０の上面５０ａとの一部が接触しないようにする逃がし部３７が複数形成されている。この逃がし部３７は、具体的には、シリンダ３０の外周面に形成された切欠きである（以下、逃がし部３７を切欠き３７とも称する）。この切欠き３７は、吐出側領域Ｔ１から詳細は後述する領域Ｔ３（図４（ａ）において線Ｌ１の左側且つ線Ｌ２の下側）にかけて複数（例えば５箇所）形成されている。シリンダ３０の外周面は、この切欠き３７によって、吐出側領域Ｔ１から領域Ｔ３にかけて波形状とされている。なお、この切欠き３７は、図４に示すように、シリンダ３０の軸方向において全域にある。すなわち、この切欠き３７は、上下方向（シリンダ３０の軸方向）に貫通している。

図４（ｂ）に示すように、この切欠き３７により、圧縮機１では、吐出孔２２周辺の吐出側領域Ｔ１におけるシリンダ３０とリアヘッド５０との接触面積Ｓ１が、吸入孔３２周辺の吸入側領域Ｔ２におけるシリンダ３０とリアヘッド５０との接触面積Ｓ２よりも小さい。また、領域Ｔ３におけるシリンダ３０とリアヘッド５０との接触面積Ｓ３が、詳細は後述する領域Ｔ４におけるシリンダ３０とリアヘッド５０との接触面積Ｓ４よりも小さい。なお、従来の圧縮機では、吐出側領域Ｔ１におけるシリンダ本体とリアヘッドとの接触面積と吸入側領域Ｔ２におけるシリンダ本体とリアヘッドとの接触面積、および領域Ｔ３におけるシリンダ本体とリアヘッドとの接触面積と領域Ｔ４におけるシリンダ本体とリアヘッドとの接触面積は、それぞれ同じである。

ここで領域Ｔ１〜Ｔ４は、図４に示すように、平面視においてブレード収容部３３の中心線Ｏ（図３参照）を延長した線Ｌ１、およびシャフト８の中心を通り線Ｌ１に直交する線Ｌ２によって区画される。吐出側領域Ｔ１とは、線Ｌ１及び線Ｌ２よりも吐出孔２２側の領域（図４（ａ）において線Ｌ１の左側且つ線Ｌ２の上側）を指す。吸入側領域Ｔ２とは、線Ｌ１及び線Ｌ２よりも吸入孔３２側の領域（図４（ａ）において線Ｌ１の右側且つ線Ｌ２の上側）を指す。領域Ｔ３とは、線Ｌ２に対して吐出側領域Ｔ１とは反対側の領域（図４（ａ）において線Ｌ１の左側且つ線Ｌ２の下側）を指す。領域Ｔ４とは、線Ｌ２に対して吸入側領域Ｔ２とは反対側の領域（図４（ａ）において線Ｌ１の右側且つ線Ｌ２の下側）を指す。

［圧縮機の動作］
次に、本実施形態の圧縮機１の動作について、図２（ａ）〜図２（ｄ）を参照して説明する。図２（ａ）は、ピストン４０が上死点にある状態を示しており、図２（ｂ）〜図２（ｄ）は、図２（ａ）の状態から、それぞれ、シャフト８が、９０°、１８０°（下死点）、２７０°回転した状態を示している。

吸入管３から吸入孔３２を介して圧縮室３１に冷媒を供給しつつ、モータ７の駆動によりシャフト８を回転させると、図２（ａ）〜図２（ｄ）に示すように、偏心部８ａに装着されたローラ４１は、円形孔３０ｈの周壁面に沿って公転運動する。これにより、圧縮室３１内で冷媒が圧縮される。冷媒が圧縮される工程について、以下、詳細に説明する。

図２（ａ）の状態から偏心部８ａが図中の矢印方向に回転すると、図２（ｂ）に示すように、圧縮室３１が、低圧室３１ａと高圧室３１ｂに仕切られる。さらに偏心部８ａが回転すると、図２（ｂ）〜図２（ｄ）に示すように、低圧室３１ａの容積が大きくなるため、吸入管３から吸入孔３２を介して低圧室３１ａ内に冷媒が吸い込まれていく。同時に、高圧室３１ｂの容積が小さくなるため、高圧室３１ｂにおいて冷媒が圧縮される。

そして、高圧室３１ｂ内の圧力が所定の圧力以上になった時点で、フロントヘッド２０に設けられた弁機構が開弁して、高圧室３１ｂ内の冷媒が吐出孔２２を介してマフラ空間Ｍに吐出される。その後、図２（ａ）の状態に戻り、高圧室３１ｂからの冷媒の吐出が完了する。この工程を繰り返すことにより、吸入管３から圧縮室３１に供給された冷媒が連続的に圧縮されて排出される。

マフラ空間Ｍに吐出された冷媒は、マフラ１１のマフラ吐出孔（図示省略）から圧縮機構１０の外に吐出される。圧縮機構１０から吐出された冷媒は、固定子７ｂと回転子７ａとの間のエアギャップなどを通過した後、最終的に、排出管４から密閉ケーシング２の外に排出される。

ここで、圧縮機１の運転時においては、吸入孔３２には、低温の冷媒が導入されるため、吸入孔３２周辺の吸入側領域Ｔ２におけるシリンダ３０の温度は低い。一方、フロントヘッド２０の吐出孔２２からは、圧縮室３１で圧縮された高温の冷媒が吐出されるので、吐出孔２２周辺の吐出側領域Ｔ１におけるシリンダ３０の温度は高い。したがって、吐出側領域Ｔ１におけるシリンダ３０の下面３０ｂの熱による歪量は、吸入側領域Ｔ２におけるシリンダ３０の下面３０ｂの熱による歪量よりも大きい。一方、ローラ４１は、シリンダ３０よりも小さく、シリンダ３０よりも比較的温度分布が小さいため、吐出側領域Ｔ１における熱による歪量と吸入側領域Ｔ２における熱による歪量との差が、シリンダ３０に比べて比較的小さい。

従来の圧縮機（例えば特許文献１）のように、吐出孔２２周辺の吐出側領域Ｔ１におけるシリンダ３０とリアヘッド５０との接触面積と、吸入孔３２周辺の吸入側領域Ｔ２におけるシリンダ３０とリアヘッド５０との接触面積とが略同じである場合、シリンダ３０とリアヘッド５０とが締め付け固定されることによるシリンダ３０の下面３０ｂにかかる圧力は吐出側と吸入側とで略同じとなる。その場合、吸入側と吐出側において熱による歪量に差がある分、吸入側と吐出側においてシリンダ３０の歪量に差が生じる。そのため、図５（ｂ）に示すように、圧縮機の運転時においては、シリンダ３０は、吸入側領域Ｔ２では熱膨張による変形量が小さいが、吐出側領域Ｔ１では熱膨張による変形量が大きい。そして、ローラ４１は、吸入側領域Ｔ２における熱膨張による変形量と吐出側領域Ｔ１における熱膨張による変形量との差がシリンダ３０に比べて比較的小さいので、吸入側領域Ｔ２においては、図５（ｂ）の丸囲み部Ａに示すように、圧縮機の停止時（図５（ａ）参照）に比べてローラ４１とリアヘッド５０との間の隙間が小さくなる。一方、吐出側領域Ｔ１においては、図５（ｂ）の丸囲み部Ｂに示すように、ローラ４１とリアヘッド５０との間の隙間は圧縮機の停止時（図５（ａ）参照）に比べてほとんど変わらない。その結果、例えば圧縮機の停止時において、ローラ４１とリアヘッド５０との間の隙間が小さくされている場合には、丸囲み部Ａにおいて、ローラ４１の焼付きが生じるおそれがある。また、例えば圧縮機の停止時において、ローラ４１とリアヘッド５０との間の隙間が大きくされている場合には、丸囲み部Ｂにおいて、ローラ４１とリアヘッド５０との間の隙間が大きくなって圧縮室３１から冷媒が漏れる問題が生じるおそれがある。

しかし、本実施形態の圧縮機１では、吐出孔２２周辺の吐出側領域Ｔ１におけるシリンダ３０とリアヘッド５０との接触面積Ｓ１が、吸入孔３２周辺の吸入側領域Ｔ２におけるシリンダ３０とリアヘッド５０との接触面積Ｓ２よりも小さいので、シリンダ３０とリアヘッド５０とが締め付け固定されることによるシリンダ３０の下面３０ｂにかかる圧力は、吸入側領域Ｔ２よりも吐出側領域Ｔ１の方が大きい。そのため、シリンダ３０の下面３０ｂにおいて、吐出側領域Ｔ１における熱による歪量と圧力による歪量との和と、吸入側領域Ｔ２における熱による歪量と圧力による歪量との和とに差が生じるのが抑制される。したがって、吸入側と吐出側においてシリンダ３０の歪量に差が生じるのが抑制される。そのため、図６（ａ）に示すように、圧縮機１の停止時は、吐出側領域Ｔ１におけるローラ４１とリアヘッド５０との間の隙間が、吸入側領域Ｔ２におけるローラ４１とリアヘッド５０との隙間より小さいが、図６（ｂ）に示すように、圧縮機１の運転時においては、吐出側領域Ｔ１と吸入側領域Ｔ２とでのローラ４１とリアヘッド５０との隙間はほとんど同じとなる。その結果、図６（ｂ）に示す丸囲み部ＡやＢにおいて、ローラ４１が焼付いたり、ローラ４１とリアヘッド５０との間から冷媒が漏れるのを防止できる。

［本実施形態の圧縮機の特徴］
本実施形態の圧縮機１には、以下の特徴がある。

本実施形態の圧縮機１では、図４に示すように、吐出孔２２周辺の吐出側領域Ｔ１におけるシリンダ３０（シリンダ本体）とリアヘッド５０（第２端板部材）との接触面積Ｓ１が、吸入孔３２周辺の吸入側領域Ｔ２におけるシリンダ３０（シリンダ本体）とリアヘッド５０（第２端板部材）との接触面積Ｓ２よりも小さいので、シリンダ３０とリアヘッド５０とが締め付け固定されることによるシリンダ３０の下面３０ｂ（シリンダ本体の他端面）にかかる圧力は、吸入側よりも吐出側の方が大きくなる。したがって、シリンダ３０における吐出側での圧力による歪量が吸入側での圧力による歪量よりも大きくなる。その結果、圧縮機１の運転時において、吐出側での熱による歪量が、吸入側での熱による歪量よりも大きくなっても、吐出側での熱による歪量と圧力による歪量との和と、吸入側での熱による歪量と圧力による歪量との和とに差が生じるのが抑制される。したがって、吸入側と吐出側においてシリンダ３０の歪量に差が生じるのを抑制できる。そのため、ローラ４１の歪量（熱膨張量）を考慮して、ローラ４１とリアヘッド５０との隙間を適宜設定することで、ローラ４１の焼付きを低減又は防止し、且つローラ４１とリアヘッド５０との隙間が大きくなって圧縮室３１から冷媒が漏れるのを低減又は防止した圧縮機を提供できる。

また、本実施形態の圧縮機１では、図４に示すように、シリンダ３０に逃がし部３７を形成して、シリンダ３０の形状を従来から変更することにより、吐出孔２２周辺の吐出側領域Ｔ１におけるシリンダ３０（シリンダ本体）とリアヘッド５０（第２端板部材）との接触面積Ｓ１が、吸入孔３２周辺の吸入側領域Ｔ２におけるシリンダ３０（シリンダ本体）とリアヘッド５０（第２端板部材）との接触面積Ｓ２よりも小さくされている。既存の圧縮機では、１つのシリンダ本体に対応するリアヘッド（第２端板部材）の種類が複数あるので、リアヘッドの形状を従来から変更する場合には、１つのシリンダ本体に対応する全てのリアヘッドの形状を変更しなければ、既存の圧縮機の全てに本発明を適用することができない。そのため、リアヘッドの形状を従来から変更する場合には、形状変更費用がかかる。しかし、この圧縮機１では、シリンダ３０の形状を従来から変更しているので、形状変更費用が少なくて済む。

また、本実施形態の圧縮機１では、図４に示すように、逃がし部３７がシリンダ３０の外周に形成された切欠き３７であるので、例えばシリンダ３０を鋳造にて製造する場合において、逃がし部３７を後加工する必要がない。したがって、シリンダ３０の製造が容易となる。

また、本実施形態の圧縮機１では、図４に示すように、切欠き３７がシリンダ３０の軸方向において全域にあるので、シリンダ３０の上面３０ａ（シリンダ本体の一端面）において、吐出孔２２周辺の吐出側領域Ｔ１におけるシリンダ３０（シリンダ本体）とリアヘッド５０（第２端板部材）との接触面積Ｓ１が、吸入孔３２周辺の吸入側領域Ｔ２におけるシリンダ３０（シリンダ本体）とリアヘッド５０（第２端板部材）との接触面積Ｓ２よりも小さい。その結果、シリンダ３０の上面３０ａ（シリンダ本体の一端面）において、吐出側での熱による歪量と圧力による歪量との和と、吸入側での熱による歪量と圧力による歪量との和とに差が生じるのが抑制される。したがって、シリンダ３０の上面３０ａにおいて、吸入側と吐出側においてシリンダ３０の歪量に差が生じるのを抑制できる。そのため、ローラ４１の歪量（熱膨張量）を考慮して、ローラ４１とフロントヘッド２０との隙間を適宜設定することで、ローラ４１の焼付きを低減又は防止し、且つローラ４１とフロントヘッド２０との隙間が大きくなって圧縮室３１から冷媒が漏れるのを低減又は防止した圧縮機を提供できる。

また、本実施形態の圧縮機１では、シリンダ３０を１つ備える１シリンダ型の圧縮機において、吸入側と吐出側においてシリンダ３０の歪量に差が生じるのを抑制できる。

［第２実施形態］
第２実施形態に係る圧縮機は、２シリンダ型のロータリ圧縮機である。図７に示すように、本実施形態の圧縮機は、シャフト１０８および圧縮機構１１０の構成が上記第１実施形態と異なっている。また、本実施形態の圧縮機では、２本の吸入管３が、密閉ケーシング２の側部に上下に並んで設けられている。その他の構成は上記第１実施形態と同様であるため、同じ符号を用いて適宜その説明を省略する。

シャフト１０８は、２つの偏心部１０８ａ、１０８ｄを有している。２つの偏心部１０８ａ、１０８ｄの軸心は、シャフト１０８の回転軸を中心として１８０°ずれている。また、シャフト１０８は、上記第１実施形態のシャフト８と同じく、給油路１０８ｂと、複数の排出孔１０８ｃを有している。

［圧縮機構］
圧縮機構１１０は、シャフト１０８の軸方向に沿って上から下に向かって順に、フロントマフラ１１１と、フロントヘッド１２０（第１端板部材）と、シリンダ１３０（シリンダ本体、フロントシリンダ）およびピストン１４０と、ミドルプレート１５０（第２端板部材）と、シリンダ１６０（シリンダ本体、リアシリンダ）およびピストン１７０と、リアヘッド１８０（第１端板部材）と、リアマフラ１１２とを有する。シリンダ１３０及びシリンダ１６０は、複数本のボルトによって、ミドルプレート１５０及びリアヘッド１８０と共に、フロントヘッド１２０の下側に固定されている。この複数本のボルトは、シリンダ３０に形成された複数の貫通孔（不図示）を通過している。

＜フロントマフラ＞
フロントマフラ１１１は、上記第１実施形態のマフラ１１と略同様の構成を有し、フロントヘッド１２０との間にマフラ空間Ｍ１を形成している。

＜フロントヘッド＞
フロントヘッド１２０（第１端板部材）は、上記第１実施形態に記載したフロントヘッド２０と同様、軸受け孔１２１と、吐出孔１２２と、油戻し孔１２３とを有している。さらに、フロントヘッド１２０には、リアヘッド１８０とリアマフラ１１２とによって形成されるマフラ空間Ｍ２内の冷媒を、マフラ空間Ｍ１に排出するための流路の一部を構成する貫通孔（不図示）が形成されている。このフロントヘッド１２０の外周面は、スポット溶接などにより密閉ケーシング２の内周面に固定されている。

＜ミドルプレート＞
ミドルプレート１５０（第２端板部材）は、円環状の板部材であって、シリンダ１３０とシリンダ１６０との間に配置される。このミドルプレート１５０は、シリンダ１３０の下面１３０ｂとシリンダ１６０の上面１６０ａに接触しており、シリンダ１３０の圧縮室１３１の下端を閉塞すると共に、シリンダ１６０の圧縮室１６１の上端を閉塞している。また、ミドルプレート１５０には、後述するマフラ空間Ｍ２内の冷媒をマフラ空間Ｍ１に排出するための貫通孔（図示省略）が形成されている。ミドルプレート１５０は、金属材料で形成されており、その製造方法としては、金属粉の焼結や、鋳造や、削り出しなどが挙げられる。

＜シリンダ＞
図８に示すように、シリンダ１３０（シリンダ本体、フロントシリンダ）は、圧縮室１３１、吸入孔１３２、ブレード収容部１３３（仕切部材収容部）、凹部１３５を有している。また、シリンダ１３０には、圧縮室１３１の外周側部分に、後述するマフラ空間Ｍ２内の冷媒をマフラ空間Ｍ１に排出するための貫通孔（不図示）が形成されている。

図８（ａ）、（ｂ）に示すように、吐出孔１２２周辺の吐出側領域Ｔ１１におけるシリンダ１３０には、シリンダ１３０の下面１３０ｂ（シリンダ本体の他端面）とミドルプレート１５０の上面１５０ａとの一部が接触しないようにする逃がし部１３７が複数形成されている。この逃がし部１３７は、具体的には、シリンダ１３０の外周面に形成された切欠きである（以下、逃がし部１３７を切欠き１３７とも称する）。この切欠き１３７は、第１実施形態の切欠き３７と略同じ構成である。

図８（ｂ）に示すように、この切欠き１３７により、本実施形態の圧縮機では、吐出孔１２２周辺の吐出側領域Ｔ１１におけるシリンダ１３０の下面１３０ｂとミドルプレート１５０の上面１５０ａとの接触面積Ｓ１１が、吸入孔１３２周辺の吸入側領域Ｔ１２におけるシリンダ１３０の下面１３０ｂとミドルプレート１５０の上面１５０ａとの接触面積Ｓ１２よりも小さい。また、領域Ｔ１３におけるシリンダ１３０の下面１３０ｂとミドルプレート１５０の上面１５０ａとの接触面積Ｓ１３が、領域Ｔ１４におけるシリンダ１３０の下面１３０ｂとミドルプレート１５０の上面１５０ａとの接触面積Ｓ１４よりも小さい。なお、従来の圧縮機では、吐出側領域Ｔ１１におけるシリンダ本体とミドルプレートとの接触面積と吸入側領域Ｔ１２におけるシリンダ本体とミドルプレートとの接触面積、および領域Ｔ１３におけるシリンダ本体とミドルプレートとの接触面積と領域Ｔ１４におけるシリンダ本体とミドルプレートとの接触面積は、それぞれ同じである。

ここで領域Ｔ１１〜Ｔ１４は、図８に示すように、平面視においてブレード収容部１３３の中心線を延長した線Ｌ１１、およびシャフト１０８の中心を通り線Ｌ１１に直交する線Ｌ１２によって区画される。吐出側領域Ｔ１１とは、線Ｌ１１及び線Ｌ１２よりも吐出孔１２２側の領域（図８（ａ）において線Ｌ１１の左側且つ線Ｌ１２の上側）を指す。吸入側領域Ｔ１２とは、線Ｌ１１及び線Ｌ１２よりも吸入孔１３２側の領域（図８（ａ）において線Ｌ１１の右側且つ線Ｌ１２の上側）を指す。領域Ｔ１３とは、線Ｌ１２に対して吐出側領域Ｔ１１とは反対側の領域（図８（ａ）において線Ｌ１１の左側且つ線Ｌ１２の下側）を指す。領域Ｔ１４とは、線Ｌ１２に対して吸入側領域Ｔ１２とは反対側の領域（図８（ａ）において線Ｌ１１の右側且つ線Ｌ１２の下側）を指す。

ピストン１４０は、上記第１実施形態のピストン４０と同様の構成であって、ローラ４１と、ブレード４２（仕切部材）とから構成されている。ローラ４１の内側には、シャフト１０８の偏心部１０８ａが配置されている。ブレード４２（仕切部材）は、シリンダ１３０のブレード収容部１３３に配置された一対のブッシュ１３４の間に進退可能に配置されている。

＜シリンダ＞
図９に示すように、シリンダ１６０（シリンダ本体、リアシリンダ）は、圧縮室１６１、吸入孔１６２、ブレード収容部１６３（仕切部材収容部）、凹部１６５を有している。このシリンダ１６０の凹部１６５は、シリンダ３０、１３０とは異なり、図９（ｂ）に示すように、シリンダ１６０の下面１６０ｂに形成されている。また、シリンダ１６０には、圧縮室１６１の外周側部分に、後述するマフラ空間Ｍ２内の冷媒をマフラ空間Ｍ１に排出するための貫通孔（不図示）が形成されている。

図９に示すように、リアヘッド１８０の吐出孔１８２周辺の吐出側領域Ｔ２１におけるシリンダ１６０には、シリンダ１６０の上面１６０ａ（シリンダ本体の他端面）とミドルプレート１５０の下面１５０ｂとの一部が接触しないようにする逃がし部１６７が複数形成されている。この逃がし部１６７は、具体的には、シリンダ１６０の外周面に形成された切欠きである（以下、逃がし部１６７を切欠き１６７とも称する）。この切欠き１６７は、第１実施形態の切欠き３７と略同じ構成である。

図９（ａ）に示すように、この切欠き１６７により、本実施形態の圧縮機では、吐出孔１８２周辺の吐出側領域Ｔ２１におけるシリンダ１６０の上面１６０ａとミドルプレート１５０の下面１５０ｂとの接触面積Ｓ２１が、吸入孔１６２周辺の吸入側領域Ｔ２２におけるシリンダ１６０の上面１６０ａとミドルプレート１５０の下面１５０ｂとの接触面積Ｓ２２よりも小さい。また、領域Ｔ２３におけるシリンダ１６０の上面１６０ａとミドルプレート１５０の下面１５０ｂとの接触面積Ｓ２３が、領域Ｔ２４におけるシリンダ１６０の上面１６０ａとミドルプレート１５０の下面１５０ｂとの接触面積Ｓ２４よりも小さい。なお、従来の圧縮機では、吐出側領域Ｔ２１におけるシリンダ本体とミドルプレートとの接触面積と吸入側領域Ｔ２２におけるシリンダ本体とミドルプレートとの接触面積、および領域Ｔ２３におけるシリンダ本体とミドルプレートとの接触面積と領域Ｔ２４におけるシリンダ本体とミドルプレートとの接触面積は、それぞれ同じである。

ここで領域Ｔ２１〜Ｔ２４は、図９に示すように、平面視においてブレード収容部１６３の中心線を延長した線Ｌ２１、およびシャフト１０８の中心を通り線Ｌ２１に直交する線Ｌ２２によって区画される。吐出側領域Ｔ２１とは、線Ｌ２１及び線Ｌ２２よりも吐出孔１８２側の領域（図９（ａ）において線Ｌ２１の左側且つ線Ｌ２２の上側）を指す。吸入側領域Ｔ２２とは、線Ｌ２１及び線Ｌ２２よりも吸入孔１６２側の領域（図９（ａ）において線Ｌ２１の右側且つ線Ｌ２２の上側）を指す。領域Ｔ２３とは、線Ｌ２２に対して吐出側領域Ｔ２１とは反対側の領域（図９（ａ）において線Ｌ２１の左側且つ線Ｌ２２の下側）を指す。領域Ｔ２４とは、線Ｌ２２に対して吸入側領域Ｔ２２とは反対側の領域（図９（ａ）において線Ｌ２１の右側且つ線Ｌ２２の下側）を指す。

ピストン１７０は、上記第１実施形態のピストン４０と同様の構成であって、ローラ４１と、ブレード４２（仕切部材）とから構成されている。ローラ４１は、偏心部１０８ｄの外周面に回転可能に装着されており、ブレード４２（仕切部材）は、シリンダ１６０のブレード収容部１６３に配置された一対のブッシュ１６４の間に進退可能に配置されている。

＜リアヘッド＞
リアヘッド１８０（第１端板部材）は、略円環状の部材であって、その中央部に、シャフト１０８が回転可能に挿通される軸受け孔１８１が形成されている。図６に示すように、リアヘッド１８０の上面（背面）１８０ａは、シリンダ１６０の下面１６０ｂ（シリンダ本体の一端面）と接触しており、圧縮室１６１の下端を閉塞する。リアヘッド１８０には、圧縮室１６１の高圧室に連通し、圧縮室１６１で圧縮された冷媒を吐出するための吐出孔１８２が形成されている。図９（ｂ）に示すように、吐出孔１８２は、平面視においてブレード収容部１６３の中心線に対して吸入孔１６２と反対側に形成されている。また、この吐出孔１８２は、ブレード収容部１６３の近傍に形成されている。なお、ここでいう「近傍」とは、吐出孔１８２が、吐出側領域Ｔ２１（図９（ａ）において線Ｌ１の左側且つ線Ｌ２の上側）にあることを意味する。

さらに、リアヘッド１８０には、マフラ空間Ｍ２内の冷媒をマフラ空間Ｍ１に排出するための貫通孔（図示省略）が形成されている。また、リアヘッド１８０の下面には、圧縮室１６１内の圧力に応じて吐出孔を開閉する弁機構（図示省略）が取り付けられている。リアヘッド１８０は、金属材料で形成されており、その製造方法としては、金属粉の焼結や、鋳造や、削り出しなどが挙げられる。

＜リアマフラ＞
リアマフラ１１２は、リアヘッド１８０の吐出孔１８２から冷媒が吐出される際の騒音を低減するために設けられている。リアマフラ１１２は、リアヘッド１８０の下面にボルトによって取り付けられ、リアヘッド１８０との間にマフラ空間Ｍ２を形成している。マフラ空間Ｍ２は、リアヘッド１８０、シリンダ１６０、ミドルプレート１５０、シリンダ１３０およびフロントヘッド１２０にそれぞれ形成された貫通孔を介して、マフラ空間Ｍ１と連通している。

なお、上述のとおり、シリンダ１３０及びシリンダ１６０は、複数本のボルトによって、ミドルプレート１５０及びリアヘッド１８０と共に、フロントヘッド１２０の下側に固定されている。したがって、シリンダ１３０の上面１３０ａの全域とフロントヘッド１２０の下面１２０ｂとが締め付け固定されると共に、シリンダ１３０の下面１３０ｂの全域とミドルプレート１５０の上面１５０ａとが締め付け固定される。また、シリンダ１６０の上面１６０ａの全域とミドルプレート１５０の下面１５０ｂとが締め付け固定されると共に、シリンダ１６０の下面１６０ｂの全域とリアヘッド１８０の上面１８０ａとが締め付け固定される。

本実施形態の圧縮機の動作について説明する。
吸入孔１３２、１６２から圧縮室１３１、１６１に冷媒を供給しつつ、モータ７の駆動によりシャフト１０８を回転させると、偏心部１０８ａに装着されたピストン１４０のローラ４１は、圧縮室１３１の周壁面に沿って公転運動する。これにより、圧縮室１３１内で冷媒が圧縮される。これと並行して、偏心部１０８ｄに装着されたピストン１７０のローラ４１は、圧縮室１６１の周壁面に沿って公転運動する。これにより、圧縮室１６１内で冷媒が圧縮される。

圧縮室１３１内の圧力が所定の圧力以上になった時点で、フロントヘッド１２０に設けられた弁機構が開弁して、圧縮室１３１内の冷媒がフロントヘッド１２０の吐出孔１２２からマフラ空間Ｍ１に吐出される。
また、圧縮室１６１内の圧力が所定の圧力以上になった時点で、リアヘッド１８０に設けられた弁機構が開弁して、圧縮室１６１内の冷媒がリアヘッド１８０の吐出孔１８２からマフラ空間Ｍ２に吐出される。マフラ空間Ｍ２に吐出された冷媒は、リアヘッド１８０、シリンダ１６０、ミドルプレート１５０、シリンダ１３０およびフロントヘッド１２０にそれぞれ形成された貫通孔を介して、マフラ空間Ｍ１に吐出される。

マフラ空間Ｍ１に吐出された冷媒は、フロントマフラ１１１のマフラ吐出孔（図示省略）から圧縮機構１１０の外に吐出されて、その後、固定子７ｂと回転子７ａとの間のエアギャップを通過した後、最終的に、排出管４から密閉ケーシング２の外に排出される。

ここで、圧縮機の運転時においては、吸入孔１３２、１６２には、低温の冷媒が導入されるため、吸入孔１３２周辺の吸入側領域Ｔ１２および吸入孔１６２周辺の吸入側領域Ｔ２２におけるシリンダ１３０およびシリンダ１６０の温度は低い。一方、フロントヘッド１２０の吐出孔１２２およびリアヘッド１８０の吐出孔１８２からは、圧縮室１３１、１６１で圧縮された高温の冷媒が吐出されるので、吐出孔１２２周辺の吐出側領域Ｔ１１および吐出孔１８２周辺の吐出側領域Ｔ２１におけるシリンダ１３０およびシリンダ１６０の温度は高い。したがって、吐出側領域Ｔ１１におけるシリンダ１３０の下面１３０ｂ（シリンダ本体の他端面）の熱による歪量は、吸入側領域Ｔ１２におけるシリンダ１３０の下面１３０ｂの熱による歪量よりも大きい。また、吐出側領域Ｔ２１におけるシリンダ１６０の上面１６０ａ（シリンダ本体の他端面）の熱による歪量は、吸入側領域Ｔ２２におけるシリンダ１６０の上面１６０ａの熱による歪量よりも大きい。一方、ピストン１４０およびピストン１７０のローラ４１、４１は、シリンダ１３０、１６０よりも小さく、シリンダ１３０、１６０よりも比較的温度分布が小さいため、吐出側領域Ｔ１１、Ｔ２１における熱による歪量と吸入側領域Ｔ１２、Ｔ２２における熱による歪量との差が、シリンダ１３０、１６０に比べて比較的小さい。

従来の圧縮機（例えば特許文献１）のように、吐出孔１２２周辺の吐出側領域Ｔ１１におけるシリンダ１３０とミドルプレート１５０との接触面積と、吸入孔１３２周辺の吸入側領域Ｔ１２におけるシリンダ１３０とミドルプレート１５０との接触面積とが略同じである場合、シリンダ１３０とミドルプレート１５０とが締め付け固定されることによるシリンダ１３０の下面１３０ｂにかかる圧力は吐出側と吸入側とで略同じとなる。その場合、吸入側と吐出側において熱による歪量に差がある分、吸入側と吐出側においてシリンダ１３０の歪量に差が生じる。そのため、圧縮機の運転時においては、シリンダ１３０は、吸入側領域Ｔ１２では熱膨張による変形量が小さいが、吐出側領域Ｔ１１では熱膨張による変形量が大きい。そして、ローラ４１は、吸入側領域Ｔ１２における熱膨張による変形量と吐出側領域Ｔ１１における熱膨張による変形量との差がシリンダ１３０に比べて比較的小さいので、吸入側領域Ｔ１２においては、圧縮機の停止時に比べてローラ４１とミドルプレート１５０との間の隙間が小さくなる。一方、吐出側領域Ｔ１においては、ローラ４１とミドルプレート１５０との間の隙間は圧縮機の停止時に比べてほとんど変わらない。その結果、例えば圧縮機の停止時において、ローラ４１とミドルプレート１５０との間の隙間が小さくされている場合には、吸入側領域Ｔ１２においてローラ４１の焼付きが生じるおそれがある。また、例えば圧縮機の停止時において、吸入側領域Ｔ１２において、ローラ４１とミドルプレート１５０との間の隙間が大きくされている場合には、吐出側領域Ｔ１１においてローラ４１とミドルプレート１５０との間の隙間が大きくなって圧縮室１３１から冷媒が漏れる問題が生じるおそれがある。

また、同様に、吐出孔１８２周辺の吐出側領域Ｔ２１におけるシリンダ１６０とミドルプレート１５０との接触面積と、吸入孔１６２周辺の吸入側領域Ｔ２２におけるシリンダ１６０とミドルプレート１５０との接触面積とが略同じである場合、例えば圧縮機の停止時において、ローラ４１とミドルプレート１５０との間の隙間が小さくされている場合には、吸入側領域Ｔ２２において、ローラ４１の焼付きが生じるおそれがある。また、例えば圧縮機の停止時において、ローラ４１とミドルプレート１５０との間の隙間が大きくされている場合には、吐出側領域Ｔ２１においてローラ４１とミドルプレート１５０との間の隙間が大きくなって圧縮室１６１から冷媒が漏れる問題が生じるおそれがある。

しかし、本実施形態の圧縮機では、吐出孔１２２周辺の吐出側領域Ｔ１１におけるシリンダ１３０とミドルプレート１５０との接触面積Ｓ１１が、吸入孔１３２周辺の吸入側領域Ｔ１２におけるシリンダ１３０とミドルプレート１５０との接触面積Ｓ１２よりも小さいので、シリンダ１３０とミドルプレート１５０と締め付けが固定されることによるシリンダ１３０の下面１３０ｂにかかる圧力は、吸入側領域Ｔ１２よりも吐出側領域Ｔ１１の方が大きい。そのため、シリンダ１３０の下面１３０ｂにおいて、吐出側での熱による歪量と圧力による歪量との和と、吸入側での熱による歪量と圧力による歪量との和とに差が生じるのが抑制される。したがって、吸入側と吐出側においてシリンダ１３０の歪量に差が生じるのが抑制される。そのため、圧縮機の停止時は、吐出側領域Ｔ１１におけるローラ４１とミドルプレート１５０との間の隙間が、吸入側領域Ｔ１２におけるローラ４１とミドルプレート１５０との隙間より小さいが、圧縮機の運転時においては、吐出側領域Ｔ１１と吸入側領域Ｔ１２とでのローラ４１とミドルプレート１５０との隙間はほとんど同じとなる。その結果、吸入側領域Ｔ１２においてローラ４１が焼付いたり、ローラ４１とミドルプレート１５０との間から冷媒が漏れるのを防止できる。

また、本実施形態の圧縮機では、吐出孔１８２周辺の吐出側領域Ｔ２１におけるシリンダ１６０とミドルプレート１５０との接触面積Ｓ２１が、吸入孔１６２周辺の吸入側領域Ｔ２２におけるシリンダ１６０とミドルプレート１５０との接触面積Ｓ２２よりも小さいので、シリンダ１６０の上面１６０ａにおいて、吐出側での熱による歪量と圧力による歪量との和と、吸入側での熱による歪量と圧力による歪量との和とに差が生じるのが抑制される。したがって、吸入側と吐出側においてシリンダ１６０の歪量に差が生じるのが抑制される。そのため、圧縮機の停止時は、吐出側領域Ｔ２１におけるローラ４１とミドルプレート１５０との間の隙間が、吸入側領域Ｔ２２におけるローラ４１とミドルプレート１５０との隙間より小さいが、圧縮機の運転時においては、吐出側領域Ｔ２１と吸入側領域Ｔ２２とでのローラ４１とミドルプレート１５０との隙間はほとんど同じとなる。その結果、吸入側領域Ｔ２２においてローラ４１が焼付いたり、ローラ４１とミドルプレート１５０との間から冷媒が漏れるのを防止できる。

［本実施形態の圧縮機の特徴］
本実施形態の圧縮機には、以下の特徴がある。

本実施形態の圧縮機では、図８（ｂ）に示すように、吐出孔１２２周辺の吐出側領域Ｔ１１におけるシリンダ１３０（シリンダ本体）とミドルプレート１５０（第２端板部材）との接触面積Ｓ１１が、吸入孔１３２周辺の吸入側領域Ｔ１２におけるシリンダ１３０とミドルプレート１５０との接触面積Ｓ１２よりも小さいので、シリンダ１３０とミドルプレート１５０とが締め付け固定されることによるシリンダ１３０の下面１３０ｂ（シリンダ本体の他端面）にかかる圧力は、吸入側よりも吐出側の方が大きくなる。したがって、シリンダ１３０における吐出側での圧力による歪量が吸入側での圧力による歪量よりも大きくなる。その結果、圧縮機の運転時において、吐出側での熱による歪量が、吸入側での熱による歪量よりも大きくなっても、吐出側での熱による歪量と圧力による歪量との和と、吸入側での熱による歪量と圧力による歪量との和とに差が生じるのが抑制される。したがって、吸入側と吐出側においてシリンダ１３０の歪量に差が生じるのを抑制できる。そのため、ローラ４１の歪量（熱膨張量）を考慮して、ローラ４１とミドルプレート１５０との隙間を適宜設定することで、ローラ４１の焼付きを低減又は防止し、且つローラ４１とミドルプレート１５０との隙間が大きくなって圧縮室１３１から冷媒が漏れるのを低減又は防止した圧縮機を提供できる。

また、本実施形態の圧縮機では、図９（ａ）に示すように、吐出孔１８２周辺の吐出側領域Ｔ２１におけるシリンダ１６０（シリンダ本体）とミドルプレート１５０（第２端板部材）との接触面積Ｓ２１が、吸入孔１６２周辺の吸入側領域Ｔ２２におけるシリンダ１６０とミドルプレート１５０との接触面積Ｓ２２よりも小さいので、シリンダ１６０とミドルプレート１５０とが締め付け固定されることによるシリンダ１６０の上面１６０ａ（シリンダ本体の他端面）にかかる圧力は、吸入側よりも吐出側の方が大きくなる。したがって、吐出側での圧力による歪量が吸入側での圧力による歪量よりも大きくなる。その結果、圧縮機の運転時において、吐出側での熱による歪量が、吸入側での熱による歪量よりも大きくなっても、吐出側での熱による歪量と圧力による歪量との和と、吸入側での熱による歪量と圧力による歪量との和とに差が生じるのが抑制される。したがって、吸入側と吐出側においてシリンダ１６０の歪量に差が生じるのを抑制できる。そのため、ローラ４１の歪量（熱膨張量）を考慮して、ローラ４１とミドルプレート１５０との隙間を適宜設定することで、ローラ４１の焼付きを低減又は防止し、且つローラ４１とミドルプレート１５０との隙間が大きくなって圧縮室１６１から冷媒が漏れるのを低減又は防止した圧縮機を提供できる。

以上、本発明の実施の形態について説明したが、本発明の具体的な構成は、上記第１及び第２実施形態に限定されるものでないと考えられるべきである。本発明の範囲は、上記実施形態の説明だけではなく特許請求の範囲によって示され、さらに特許請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれる。なお、以下の変更形態は、適宜組み合わせて実施することも可能である。

［変形例］
上記第１及び第２実施形態では、逃がし部３７、１３７、１６７は、シリンダ本体（シリンダ３０、１３０、１６０）の外周に形成された切欠き３７、１３７、１６７であるが、これに限られない。例えば、逃がし部は、ボルトが通過するシリンダ３０の貫通孔３６やシリンダ１３０、１６０の貫通孔（不図示）の径を大きくしたものであってもよいし、ボルトが通過する貫通孔とは別の貫通孔であってもよいし、シリンダ本体（シリンダ３０、１３０、１６０）の内周に形成された切欠きであってもよいし、シリンダ本体の他端面（シリンダ３０の下面３０ｂ、シリンダ１３０の下面３０ｂ、シリンダ１６０の上面１６０ａ）に形成された溝部（凹部）であってもよい。

また、上記第１及び第２実施形態では、シリンダ本体（シリンダ３０、１３０、１６０）に逃がし部３７、１３７、１６７が形成されるが、第２端板部材（リアヘッド５０、ミドルプレート１５０）に逃がし部（外周面に形成された切欠き、内周面に形成された切欠き、貫通孔、溝部（凹部）などを含む）が形成されてもよい。

また、上記第１及び第２実施形態では、逃がし部３７、１３７、１６７が形成されることによって、吐出側領域Ｔ１、Ｔ１１、Ｔ２１における接触面積Ｓ１、Ｓ１１、Ｓ２１が、吸入側領域Ｔ２、Ｔ１２、Ｔ２２における接触面積Ｓ２、Ｓ１２、Ｓ２２よりも小さくされているが、それに限られるものではない。例えば、吐出側領域Ｔ１、Ｔ１１、Ｔ２１におけるシリンダ本体（シリンダ３０、１３０、１６０）の外径を従来より小さくすることで、接触面積Ｓ１、Ｓ１１、Ｓ２１を接触面積Ｓ２、Ｓ１２、Ｓ２２よりも小さくしてもよいし、吐出側領域Ｔ１、Ｔ１１、Ｔ２１における第２端板部材（リアヘッド５０、ミドルプレート１５０）の外径を従来より小さくすることで、接触面積Ｓ１、Ｓ１１、Ｓ２１を接触面積Ｓ２、Ｓ１２、Ｓ２２よりも小さくしてもよい。

また、上記第１及び第２実施形態では、逃がし部３７、１３７、１６７は、上下方向（シリンダ本体の軸方向）に貫通しているが、上下方向に貫通していなくてもよい。

また、上記第１及び第２実施形態では、領域Ｔ３、Ｔ１３、Ｔ２３に逃がし部３７、１３７、１６７が形成されるが、形成されていなくてもよい。

また、上記第１及び第２実施形態では、フロントヘッド２０、１２０の外周面が密閉ケーシング２の内周面に固定されるが、これに限られるものではない。例えば、シリンダ３０、１３０、１６０の外周面が密閉ケーシング２の内周面に固定されてもよいし、リアヘッド５０、１８０の外周面が密閉ケーシング２の内周面に固定されてもよいし、ミドルプレート１５０の外周面が密閉ケーシング２の内周面に固定されてもよい。

また、上記第１及び第２実施形態では、シリンダ３０、１３０、１６０の内部に、ローラ４１とブレード４２（仕切部材）とからなるピストン４０、１４０、１７０が配置された構成であるが、例えば図１０に示すように、シリンダ２３０（シリンダ本体）の内部に、ローラ２４１とベーン２４２（仕切部材）とが配置された構成であってもよい。

シリンダ２３０の中央部には、第１及び第２実施形態のシリンダ３０、１３０、１６０と同様に、圧縮室２３１を形成する円形孔２３０ｈが形成されている。また、シリンダ２３０には、第１及び第２実施形態のシリンダ３０、１３０、１６０と同様に、吸入孔２３２と、凹部２３５と、ボルトが通過する貫通孔（不図示）とが形成されている。また、シリンダ２３０には、ベーン収容部２３３（仕切部材収容部）が形成されている。このベーン収容部２３３は、圧縮室２３１の周壁面から径方向外側に凹んだ形状であって、ベーン２４２（仕切部材）を収容する。ローラ２４１は、シリンダ２３０の円形孔２３０ｈ内に配置されている。このローラ２４１とシリンダ２３０とにより圧縮室２３１が形成される。このローラ２４１の内側には、偏心部８ａが配置されている。ベーン２４２（仕切部材）は、ベーン収容部２３３内に設けられた付勢バネ２３６によって付勢され、先端がローラ２４１の外周面に押し付けられている。このベーン２４２によって、圧縮室２３１は低圧室２３１ａと高圧室２３１ｂとに仕切られる。シャフトの回転に伴ってローラ２４１が圧縮室２３１の周壁面に沿って公転運動すると、低圧室２３１ａと高圧室２３１ｂの容積が変化して、高圧室２３１ｂ内で冷媒が圧縮される。圧縮された冷媒は、シリンダ２３０の端面に配置される第１端板部材（不図示）に形成された吐出孔（不図示）から吐出される。なお、この第１端板部材は、例えば第１及び第２実施形態のフロントヘッド２０、１２０と同様の構成である。また、例えば第２実施形態のリアヘッド１８０と同様の構成である。

図１０に示すように、このシリンダ２３０には、第１及び第２実施形態のシリンダ３０、１３０、１６０に形成された逃がし部３７、１３７、１６７と同じ構成の逃がし部２３７が形成されている。したがって、吐出孔（不図示）周辺の吐出側領域におけるシリンダ２３０と第２端板部材との接触面積は、吸入孔２３２周辺の吸入側領域におけるシリンダ２３０と第２端板部材との接触面積よりも小さい。したがって、このシリンダ２３０を備えた圧縮機においても、吸入側と吐出側においてシリンダ本体の歪量に差が生じるのを抑制できる。なお、本変形例では、逃がし部２３７は、シリンダ２３０の外周面に形成された切欠き２３７であるが、逃がし部は、シリンダ２３０の内周面に形成された切欠き、貫通孔、溝部（凹部）などであってもよい。

本発明を利用すれば、吸入側と吐出側においてシリンダ本体の歪量に差が生じるのを抑制できる。

１ 圧縮機
２０、１２０ フロントヘッド（第１端板部材）
２２、１２２、１８２ 吐出孔
３０、１３０、１６０、２３０ シリンダ（シリンダ本体）
３１、１３１、１６１、２３１ 圧縮室
３１ａ、２３１ａ 低圧室
３１ｂ、２３１ｂ 高圧室
３２、１３２、１６２、２３２ 吸入孔
３３、１３３、１６３ ブレード収容部（仕切部材収容部）
２３３ ベーン収容部（仕切部材収容部）
３７、１３７、１６７、２３７ 逃がし部（切欠き）
４１、２４１ ローラ
４２ ブレード（仕切部材）
５０ リアヘッド（第２端板部材）
１５０ ミドルプレート（第２端板部材）
１８０ リアヘッド（第１端板部材）
２４２ ベーン（仕切部材）

Claims (4)

1. シリンダ本体（３０、１３０、１６０、２３０）と、
   前記シリンダ本体の内部に配置される環状のローラ（４１、２４１）と、
   前記ローラと前記シリンダ本体とにより圧縮室（３１、１３１、１６１、２３１）を形成するとともに、その圧縮室を高圧室（３１ｂ、２３１ｂ）と低圧室（３１ａ、２３１ａ）とに仕切る仕切部材（４２、２４２）と、
   前記シリンダ本体に形成され、前記圧縮室に連通するとともに前記仕切部材を収容する仕切部材収容部（３３、１３３、１６３、２３３）と、
   前記仕切部材収容部の近傍において前記圧縮室の低圧室に連通する吸入孔（３２、１３２、１６２、２３２）と、
   前記シリンダ本体の一端面に配置され、平面視において前記仕切部材収容部に対して前記吸入孔と反対側に形成されるとともに前記圧縮室の高圧室に連通する吐出孔（２２、１２２、１８２）を有する第１端板部材（２０、１２０、１８０）と、
   前記シリンダ本体の他端面に配置される第２端板部材（５０、１５０）とを備え、
   前記吐出孔周辺の吐出側領域（Ｔ１、Ｔ１１、Ｔ２１）における前記シリンダ本体と前記第２端板部材との接触面積（Ｓ１、Ｓ１１、Ｓ２１）が、前記吸入孔周辺の吸入側領域（Ｔ２、Ｔ１２、Ｔ２２）における前記シリンダ本体と前記第２端板部材との接触面積（Ｓ２、Ｓ１２、Ｓ２２）よりも小さいことを特徴とする圧縮機（１）。
2. 前記吐出側領域における前記シリンダ本体に、
   前記シリンダ本体と前記第２端板部材の一部が接触しないようにする逃がし部（３７、１３７、１６７、２３７）が形成されることを特徴とする請求項１に記載の圧縮機。
3. 前記逃がし部は、前記シリンダ本体の外周に形成された切欠きであることを特徴とする請求項２に記載の圧縮機。
4. 前記切欠きが前記シリンダ本体の軸方向において全域にあることを特徴とする請求項３に記載の圧縮機。

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