JP2014214457A - 耐荷体及びグラウンドアンカー - Google Patents

Abstract

【課題】周辺に充填されるグラウトの性能を高めることが可能な耐荷体を提供する。【解決手段】地盤に削孔された孔Ｈに構築されるグラウンドアンカー１の定着長部１２に配置される耐荷体２である。そして、耐荷体の孔口Ｈ１側に向ける少なくとも一つの面に孔底Ｈ２側に窪んだ凹部２１ａ，２２ａ，２３ａが設けられる。ここで、凹部を設ける面は、孔口側の第１支圧部２１に設けるのが好ましい。また、凹部が、断面視アーチ状に形成されているのが好ましい。また、凹部が、孔の長手方向に間隔を置いて、複数、設けられる構成とすることができる。【選択図】図１

Description

本発明は、地盤に削孔された孔に構築されるグラウンドアンカーの定着長部に配置される耐荷体、及びそれが配置されるグラウンドアンカーに関するものである。

地盤に削孔された孔に構築されるグラウンドアンカーには、特許文献１の従来技術の項に記載されているように、引張型のアンカーと圧縮型のアンカーとがある。ここで、グラウンドアンカーは、地盤に定着させる定着長部と、地表のアンカー頭部と定着長部との間を引張力の伝達が可能となるようにテンドン（緊張材）で接続させる自由長部とによって構成される。

そして、引張型のアンカーでは、定着長部に配置されるテンドンが周囲に充填されるグラウトに付着するようにむき出しの状態になっており、テンドン、グラウト、地盤の順にそれぞれの間に生じる付着力や摩擦力を介してテンドンの引張力が伝達される構成となっている。

一方、特許文献１−３に開示された圧縮型のアンカーでは、定着長部に円柱状の耐荷体が配置される。この圧縮型のアンカーに使用されるテンドンは、全長がシースによって被覆されており、周囲に充填されるグラウトには付着しないアンボンドの形態になっている。

そして、グラウトに埋設される耐荷体は、端部が孔口から突出されるアンボンドのテンドンと接続されており、テンドンを緊張すると耐荷体の孔口側の端面が支圧面となって対峙するグラウトを押して支圧力を作用させる。

また、耐荷体の周面もグラウトに付着しているため、耐荷体とグラウトとの間には、付着力、摩擦力、支圧力などが複合的に作用してグラウトが圧縮応力状態となる。

このように圧縮型のアンカーは、引張応力に弱いグラウトを圧縮応力状態にするため、ひび割れが発生しにくいという利点がある。一方で耐荷体の支圧面を介してグラウトに支圧力が伝達されるため、グラウトの許容圧縮強度は作用する支圧力に耐え得る強度とする必要がある。

特開平７−７１０３４号公報 特開平１０−１２１４７２号公報 特開平８−１５８３６２号公報

しかしながら特許文献１−３に開示された耐荷体の支圧面は、孔口方向（支圧方向）に突出した形状又は平面となっている。支圧方向に突出している場合は、グラウトを割裂させる力が作用することになるため、好ましい形状とは言えない。また、支圧面が平面の場合も、許容圧縮強度以上の効果をグラウトに期待することはできない。

そこで、本発明は、周辺に充填されるグラウトの性能を高めることが可能な耐荷体、及びそれが配置されるグラウンドアンカーを提供することを目的としている。

前記目的を達成するために、本発明の耐荷体は、地盤に削孔された孔に構築されるグラウンドアンカーの定着長部に配置される耐荷体であって、前記耐荷体の孔口側に向ける少なくとも一つの面に孔底側に窪んだ凹部が設けられることを特徴とする。

ここで、前記凹部を設ける面は、孔口側の端面にすることが好ましい。また、前記凹部が、断面視アーチ状に形成されているのが好ましい。また、前記凹部が、前記孔の長手方向に間隔を置いて、複数、設けられる構成とすることができる。

さらに、本発明のグラウンドアンカーは、地盤に削孔された孔に構築されるグラウンドアンカーであって、前記孔の内部に配置される上記いずれかの耐荷体と、前記耐荷体と孔口のアンカー頭部との間で引張力を伝達させる緊張材と、前記耐荷体が配置された孔の隙間に充填されるセメント系固化材とを備えていることを特徴とする。ここで、前記孔の長手方向に間隔を置いて、複数の前記耐荷体が配置されていてもよい。

このように構成された本発明の耐荷体及びグラウンドアンカーは、耐荷体の孔口側に向ける少なくとも一つの面に孔底側に窪んだ凹部が設けられている。

このため、凹部によって孔口方向に支圧された孔口側のグラウトに圧縮コアゾーンが形成されることになって、グラウトの抵抗圧縮強度を増大させることができる。

このようにグラウトの抵抗圧縮強度を増大させることができれば、耐荷体を長くして周面積を増やすことでグラウトとの間のせん断抵抗（摩擦抵抗）力を大きくする必要がなくなるため、耐荷体の製作コストが削減できるうえに施工性が良くなる。また、グラウトの設計圧縮強度を下げた場合は、グラウトの材料費を削減することができる。

さらに、圧縮コアゾーンの側方分力による楔効果によって、グラウトと地盤との間のせん断抵抗（摩擦抵抗）を増大させることができる。そして、グラウトと地盤との間のせん断抵抗を増加させることができれば、グラウンドアンカーの定着長部の長さを短縮することができる。グラウンドアンカーの施工期間及び工費は、削孔長に比例して増大するため、定着長部を短縮できれば効果的である。

特に、凹部を設ける面が孔口側の端面であれば、大きな圧縮コアゾーンを形成することができるので、より大きな効果が期待できる。また、凹部がアーチ状に形成されていれば、圧縮コアゾーンに半径方向の圧縮ひずみが生じやすくなってグラウトの抵抗圧縮強度をより増大させることができる。

さらに、一つの耐荷体に長手方向に間隔を置いて複数の凹部を設けることによって、圧縮コアゾーンを複数、形成することができる。この結果、グラウトの応力負担箇所を分散させて応力分布の均等化を図ることができる。

また、一本のグラウンドアンカーに複数の耐荷体を設けた場合は、地盤の応力負担箇所を分散させることができるようになるので、比較的軟弱な地盤でも有効なアンカー力が確保できるようになる。

本発明の実施の形態の耐荷体の構成を示した斜視図である。 本発明の実施の形態のグラウンドアンカーの構成を示した断面図である。 グラウンドアンカーの定着長部周辺の構成を示した断面図である。 本発明の実施の形態の耐荷体の作用を説明するための説明図である。 実施例１のグラウンドアンカーの定着長部周辺の構成を示した断面図である。 実施例２の耐荷体の構成を示した部分拡大図である。 実施例３のグラウンドアンカーの構成を示した断面図である。

以下、本発明の実施の形態について図面を参照して説明する。図１は、本実施の形態の耐荷体２の構成を示した斜視図である。図２は、耐荷体２が配置されたグラウンドアンカー１の全体構成を示した断面図である。

まず、図２を参照しながらグラウンドアンカー１について説明する。グラウンドアンカー１は、地盤Ｇに削孔された孔Ｈに構築される。グラウンドアンカー１は、孔口Ｈ１側に形成される自由長部１１と、孔底Ｈ２側に形成される定着長部１２とを備えている。

自由長部１１は、地盤Ｇに対してグラウンドアンカー１から応力が伝達されない部分を指し、定着長部１２は地盤Ｇに対してグラウンドアンカー１から応力が伝達される抵抗部分を指す。

グラウンドアンカー１は、自由長部１１から定着長部１２にわたって配置される緊張材としてのテンドン３と、定着長部１２に配置される耐荷体２と、少なくとも定着長部１２となる孔Ｈの隙間に充填されるセメント系固化材としてのグラウト４と、孔外においてグラウンドアンカー１の端部を定着させるアンカー頭部５とによって主に構成される。

テンドン３には、ＰＣ鋼より線、ＰＣ鋼線、ＰＣ鋼棒、炭素繊維より線、アラミド繊維より線などが使用できる。以下では、ＰＣ鋼より線３１の外周がポリエチレンなどの材料を用いたシース３２で被覆され、ＰＣ鋼より線３１とシース３２との隙間には防錆油（グリース）が充填されたアンボンドＰＣ鋼より線を使用する場合について説明する。

アンボンドＰＣ鋼より線は、シース３２の外周にグラウト４が充填されても、ＰＣ鋼より線３１とグラウト４とが接触しないため、グラウト４の硬化後にＰＣ鋼より線３１を緊張しても付着力が伝達されない。

また、アンボンドＰＣ鋼より線によるテンドン３がＵ字形に折り曲げられて配置され、両端が孔Ｈの外に突出されている場合は、グラウンドアンカー１としての役割が終了した時点で、ＰＣ鋼より線３１のみを地表から抜き取ることができる。このようにテンドン３が撤去可能なものを、除去式アンカーと呼ぶ。

グラウト４には、セメントと水とを混合して製造されるセメントミルクを使用することができる。なお、グラウト４には、必要に応じて混和材を混入することができる。このグラウト４は、通常は、定着長部１２には加圧注入され、自由長部１１には無加圧で充填される。

アンカー頭部５は、孔Ｈの外に形成される。すなわち、地盤Ｇに固着された定着長部１２に接続されるテンドン３の端部を孔外から緊張し、その緊張によって定着長部１２に導入される引張力を維持させるために設置される。

アンカー頭部５は、地盤Ｇの表面の一部又は全面を覆う受圧部５４の表面に設置される。受圧部５４は、グラウンドアンカー１が設置される場所によって、のり枠、壁、床版などが該当する。

この受圧部５４の表面側に、台座部５３を配置する。台座部５３は、グラウンドアンカー１の設置角度に合わせて製作される。すなわち、孔口Ｈ１から突出したテンドン３が、真っ直ぐに延びてアンカー頭部５で定着されるように台座部５３を製作して設置する。

さらに台座部５３の表面側には、支圧板５２を設置する。そして、テンドン３の端部で露出させたＰＣ鋼より線３１を固定する定着具５１を、支圧板５２に設置する。ＰＣ鋼より線３１は、引っ張った状態で楔などを噛ませて定着具５１に固定させる。

定着長部１２に配置される耐荷体２には、Ｕ字状に架け渡されたテンドン３を緊張した引張力によって、孔口Ｈ１側に引き寄せられる方向の力（図４の引張力Ｔ参照）が作用することになる。

この耐荷体２は、図１に示すように、全体の外観が円柱の先端（図１では下端）に半球体を組み合わせたような形状になる。そして、半球体状のＵターン部２３ｂに、Ｕ字状に折り返されたテンドン３が引っ掛けられる。

さらに耐荷体２の詳細を説明すると、孔口Ｈ１側に配置される円盤状の第１支圧部２１と、孔底Ｈ２側に向けて孔Ｈの長手方向に間隔を置いて配置される円盤状の第２支圧部２２と、同様に孔Ｈの長手方向に間隔を置いて配置される先端支圧部２３と、それらを連結させて一体化させる連結材２４１，２４２とを主に備えている。

第１支圧部２１は、耐荷体２の孔口Ｈ１側の端面を形成する。この第１支圧部２１の孔口Ｈ１側に向いた面（端面）は、孔底Ｈ２側に窪んだ凹部２１ａとなる。この凹部２１ａは、球体の表面を切り取ったような球面状（ドーム状）の曲面に形成される。

また、第１支圧部２１の側縁の対向する位置には、一対の切欠部２１１，２１１が設けられる。この切欠部２１１，２１１には、Ｕターン部２３ｂで折り返されるテンドン３の往路部分と復路部分が収容される。

さらに、第１支圧部２１の孔底Ｈ２側の面は、図３に示すように円形の平面部２１ｂに形成される。そして、この平面部２１ｂと第２支圧部２２とが円柱状の連結材２４１によって連結される。

第２支圧部２２は、第１支圧部２１と略同じ形状であって、孔底Ｈ２側に窪んだ凹部２２ａと、テンドン３を収容させる切欠部２２１，２２１と、孔底Ｈ２側の円形の平面部２２ｂとを備えている。

そして、連結材２４１の一端は第１支圧部２１の平面部２１ｂの中央に接合され、連結材２４１の他端は第２支圧部２２の凹部２２ａの中央に接合される。なお連結材２４１には、必要に応じて、長手方向に間隔を置いてテンドン３を所定の位置で保持させるスペーサ２５，２５が取り付けられる。

また、先端支圧部２３にも、第１支圧部２１及び第２支圧部２２と同様に、孔底Ｈ２側に窪んだ凹部２３ａと、テンドン３を収容させる切欠部２３１，２３１とが設けられる。さらに、先端支圧部２３の孔底Ｈ２側には、半球体状のＵターン部２３ｂが設けられる。

そして、連結材２４２の一端は第２支圧部２２の平面部２２ｂの中央に接合され、連結材２４２の他端は先端支圧部２３の凹部２３ａの中央に接合される。また、連結材２４２にも、長手方向に間隔を置いて複数のスペーサ２５，２５が取り付けられる。

連結材２４１，２４２の周面は、異形鉄筋のように凹凸形状に形成されており、グラウト４との間に付着力などのせん断抵抗（摩擦抵抗）を発生させることができる。

さらに、各支圧部（２１，２２，２３）の直径よりも小さい直径の円柱状の連結材２４１，２４２にすると、耐荷体２全体の周面としても凹凸形状のようになるので、耐荷体２周面とグラウト４とのせん断抵抗を増加させることができる。

なお、連結材２４１，２４２の形状は、上述した形状に限定されるものではなく、様々な形状にすることができる。例えば、四角柱や六角柱などの多角柱状にしてもよい。また、中実に限らず、中空にしてもよい。

このような耐荷体２は、鋳物として一体に成形することができる。また、各部材を別々に製作して、溶接などによって接合して一体化させてもよい。いずれにしろ耐荷体２は、図４に示すように、Ｕターン部２３ｂにテンドン３から作用した引張力Ｔが、先端支圧部２３、連結材２４２、第２支圧部２２、連結材２４１、第１支圧部２１の順に伝達される構成となっている。

要するに耐荷体２は、テンドン３から加わる引張力Ｔを、アンカー体となる定着長部１２のグラウト４に伝達させるための部材である。耐荷体２の設計では、耐荷体２からグラウト４に伝達できる定着力Frを設計アンカー力Fdよりも大きくする必要がある。

耐荷体２の定着力Frは、耐荷体２の周面からグラウト４へ伝達されるせん断抵抗（摩擦抵抗）力Fｓと、支圧部（２１，２２，２３）からグラウト４に伝達される支圧力Fｃ（図４の白矢印は支圧反力Ｒ）との和になる。

ここで、第１支圧部２１などの支圧部の面積は、削孔径（孔Ｈの直径）による制約を受ける直径によって決まる。よく利用される削孔径は、ほぼ決まっているため、支圧力Fｃを増やすにはグラウト４の抵抗圧縮強度を大きくする必要がある。

グラウト４の抵抗圧縮強度は、配合を変えて設計圧縮強度を上げれば増加するが、施工性やコストを考慮すると使用できる範囲は限られている。このため、耐荷体２の定着力Frを大きくしたい場合は、耐荷体２の長さを長くして周面積を増加させることで、せん断抵抗力Fｓを大きくすることが一般的であった。

これに対して、支圧部（２１，２２，２３）の支圧面側（孔口Ｈ１側）を凹部２１ａ，２２ａ，２３ａとすることにより、図４に示すように、支圧面に対峙するグラウト４に圧縮コアゾーンＣ１，Ｃ２，Ｃ３を形成することができる。この圧縮コアゾーンＣ１，Ｃ２，Ｃ３は、支圧面が平面の場合には形成されることがない。

この圧縮コアゾーンＣ１，Ｃ２，Ｃ３では、圧縮軸方向（孔Ｈの長手方向）の圧縮ひずみに加えて、凹部２１ａ，２２ａ，２３ａの半径方向の圧縮ひずみを生じさせることができる。このために、圧縮コアゾーンＣ１，Ｃ２，Ｃ３の発生によって、極限の圧縮強度が増加することになる。

すなわち、支圧面を凹部２１ａ，２２ａ，２３ａとすることによって、同じ設計圧縮強度のグラウト４を使っても、凹形状の効果により抵抗圧縮強度を増大させることができる。

この現象は、鉄筋コンクリート柱で帯鉄筋などの横補強鉄筋の拘束を受ける側方拘束コンクリートの拘束効果に類似するもので、この場合も横方向の変形拘束により圧縮強度が増加することが知られている。

さらに、図４に示すように、圧縮コアゾーンＣ１，Ｃ２，Ｃ３の側方分力Ｓが周囲のグラウト４を放射方向に押し広げようと作用する楔効果が得られることになる。この楔効果によって、グラウト４の地盤Ｇへの接触圧力が増大されて、グラウト４と地盤Ｇとのせん断抵抗（摩擦抵抗）を増加させることができる。

次に、本実施の形態の耐荷体２及びグラウンドアンカー１の作用について説明する。

このように構成された本実施の形態の耐荷体２及びグラウンドアンカー１は、耐荷体２の孔口Ｈ１側に向けた支圧面に、孔底Ｈ２側に窪んだ凹部２１ａ，２２ａ，２３ａが設けられている。

このため、凹部２１ａ，２２ａ，２３ａによって孔口Ｈ１方向に支圧された孔口Ｈ１側のグラウト４に圧縮コアゾーンＣ１，Ｃ２，Ｃ３が形成されることになって、グラウト４の抵抗圧縮強度を増大させることができる。

このようにグラウト４の抵抗圧縮強度を増大させることができれば、せん断抵抗力Fｓを大きくするために耐荷体２を長くしなくてもよくなるため、耐荷体２の製作コストを削減できる。また、耐荷体２が短ければ、組み立てたアンカー部材を孔Ｈに挿入する際の取り回しも容易になり、施工性が向上する。

他方、グラウト４の設計圧縮強度を下げても抵抗圧縮強度が増加する分で補填できるため、設計圧縮強度を下げる選択をした場合はグラウト４の材料費を削減することができる。

さらに、圧縮コアゾーンＣ１，Ｃ２，Ｃ３の発生によってグラウト４にひび割れが発生しにくくなれば、地下水などの浸透を防いで耐久性を向上させることができる。

また、圧縮コアゾーンＣ１，Ｃ２，Ｃ３の側方分力Ｓによる楔効果によって、グラウト４と地盤Ｇとの間のせん断抵抗を増大させることができる。そして、グラウト４と地盤Ｇとの間のせん断抵抗を増加させることができれば、グラウンドアンカー１の定着長部１２の長さを短縮することができる。グラウンドアンカー１の施工期間及び工費は、削孔長に比例して増大するため、定着長部１２を短縮できれば効果的である。

特に、凹部２１ａが耐荷体２の孔口Ｈ１側の端面に設けられていれば、大きな圧縮コアゾーンＣ１を形成することができるので、より大きな効果が期待できる。

さらに、凹部２１ａ，２２ａ，２３ａが球面の一部、すなわち断面視アーチ状に形成されていれば、圧縮コアゾーンＣ１，Ｃ２，Ｃ３に半径方向の圧縮ひずみが生じやすくなって、グラウト４の抵抗圧縮強度をより増大させることができる。

また、一つの耐荷体２に長手方向に間隔を置いて複数の凹部２１ａ，２２ａ，２３ａを設けることによって、圧縮コアゾーンＣ１，Ｃ２，Ｃ３を複数、形成することができる。この結果、グラウト４の応力負担箇所を分散させて、耐荷体２周辺の応力分布の均等化を図ることができる。

次に、前記実施の形態で説明した耐荷体２とは別の形態の耐荷体２Ａについて、図５を参照しながら説明する。なお、前記実施の形態で説明した内容と同一乃至均等な部分の説明については、同一用語や同一符号を付して説明する。

図５は、実施例１のグラウンドアンカー１Ａの定着長部１２Ａ周辺の構成を拡大して示した断面図である。この定着長部１２Ａに配置される耐荷体２Ａは、孔口Ｈ１側に配置される円盤状の第１支圧部２１と、孔底Ｈ２側に向けて孔Ｈの長手方向に間隔を置いて配置される円盤状の第２支圧部２２と、同様に孔Ｈの長手方向に間隔を置いて配置される先端支圧部２６と、それらを連結させて一体化させる連結材２４１，２４２とを主に備えている。

ここで、第１支圧部２１、連結材２４１、第２支圧部２２及び連結材２４２は、前記実施の形態で説明した耐荷体２と同じ形状のため、説明を省略する。すなわち、この耐荷体２Ａは、先端支圧部２６周辺の形態が耐荷体２と異なっている。

この先端支圧部２６は、孔口Ｈ１側の支圧面２６ａが円形の平面形状となるように円盤状に形成されている。また、先端支圧部２６には、テンドン３Ａ，３Ａを通す挿通穴２６１，２６１がそれぞれ対向する位置に穿孔されている。

すなわち、前記実施の形態のグラウンドアンカー１では、１本のテンドン３をＵ字状に折り曲げて使用したが、この実施例１のグラウンドアンカー１Ａでは、２本のテンドン３Ａ，３Ａを使用する。

２本のテンドン３Ａ，３Ａは、耐荷体２Ａに沿ってそれぞれ配置され、端部を挿通穴２６１，２６１に通して、孔底Ｈ２側に突出した端部を圧着グリップ３３，３３によって先端支圧部２６の背面２６ｃに固定する。

なお、テンドン３Ａ，３Ａの他方の端部は、前記実施の形態で説明したような方法でアンカー頭部５に固定される。そして、先端支圧部２６の背面２６ｃに突出した圧着グリップ３３，３３は、保護カバー２６ｂによって覆われる。

このように構成された耐荷体２Ａであっても、支圧面に凹部２１ａ，２２ａが設けられることで、グラウト４に圧縮コアゾーンＣ１，Ｃ２を発生させて、グラウト４の抵抗圧縮強度を増大させることができる。また、圧縮コアゾーンＣ１，Ｃ２の側方分力Ｓによる楔効果によって、グラウト４と地盤Ｇとの間のせん断抵抗を増大させることができる。

なお、他の構成及び作用効果については、前記実施の形態と略同様であるので説明を省略する。

次に、前記実施の形態又は実施例１で説明した耐荷体２，２Ａとは別の形態の耐荷体６Ａ−６Ｃについて、図６を参照しながら説明する。なお、前記実施の形態又は実施例１で説明した内容と同一乃至均等な部分の説明については、同一用語や同一符号を付して説明する。

実施例２では、耐荷体６Ａ−６Ｃの支圧面の形状について説明する。すなわち、前記実施の形態及び実施例１では、断面視アーチ状となる凹部２１ａ，２２ａ，２３ａについて説明したが、ここでは別の形状の凹部について説明する。

図６（ａ）は、凹部６１ａが設けられた耐荷体６Ａの支圧部６１周辺の構成を示している。なお、この図６では、耐荷体６Ａ−６Ｃの孔口Ｈ１側の端面を形成する支圧部６１−６３周辺について説明し、連結材６４より孔底Ｈ２側の説明は省略する。

この凹部６１ａは、断面視二等辺三角形状をしている。支圧部６１が円盤状であるため、凹部６１ａは円錐状となる。このような円錐状の凹部６１ａであっても、支圧面と対峙するグラウト４に圧縮コアゾーンを発生させることができる。

一方、図６（ｂ）は、凹部６２ａが設けられた耐荷体６Ｂの支圧部６２周辺の構成を示している。この凹部６２ａは、断面視台形状をしている。支圧部６２が円盤状であるため、凹部６２ａは截頭円錐状となる。このような截頭円錐状の凹部６２ａであっても、支圧面と対峙するグラウト４に圧縮コアゾーンを発生させることができる。

そして、図６（ｃ）は、凹部６３ａが設けられた耐荷体６Ｃの支圧部６３周辺の構成を示している。この凹部６３ａは、断面視長方形状をしている。支圧部６３が円盤状であるため、凹部６３ａは円柱状となる。このような円柱状の凹部６３ａであっても、支圧面と対峙するグラウト４に圧縮コアゾーンを発生させることができる。

なお、他の構成及び作用効果については、前記実施の形態又は他の実施例と略同様であるので説明を省略する。

次に、前記実施の形態又は実施例１で説明したグラウンドアンカー１，１Ａとは別の形態のグラウンドアンカー１Ｂについて、図７を参照しながら説明する。なお、前記実施の形態又は実施例１で説明した内容と同一乃至均等な部分の説明については、同一用語や同一符号を付して説明する。

実施例３で説明するグラウンドアンカー１Ｂは、孔Ｈの長手方向に間隔を置いて、複数の耐荷体７１，７２が配置される。耐荷体７１，７２は、先端が球面に成形された円柱状に形成されている。

また、耐荷体７１，７２の周面は、簡略化して図示されているが、異形鉄筋のように凹凸形状を設けることによって、グラウト４との間のせん断抵抗を増加させることができる。

さらに、耐荷体７１の周面には、先端で折り返されるテンドン３の往路部３ａと復路部３ｂとを沿わせるための一対の切欠部７１１，７１１が設けられる。一方、耐荷体７２には、テンドン３Ｂを沿わせる一対の切欠部７２１（正面側のみ図示）に加えて、孔底Ｈ２側の耐荷体７１用のテンドン３の往路部３ａと復路部３ｂとを孔口Ｈ１側まで導くための一対の切欠部７２２，７２２も設けられる。なお、耐荷体７１も耐荷体７２と同じ形状にしてもよい。

この実施例３で説明する耐荷体７１，７２は、いずれも孔口Ｈ１側の端面となる凹部７１ａ，７２ａのみが支圧面となる。この凹部７１ａ，７２ａは、断面視アーチ状、換言すると球面状に形成されている。

このグラウンドアンカー１Ｂには、２つの耐荷体７１，７２が配置され、それぞれの耐荷体７１，７２にテンドン３，３Ｂが架け渡される。このため、テンドン３，３Ｂを緊張すると、それぞれのテンドン３，３Ｂから耐荷体７１，７２にそれぞれを孔口Ｈ１側に引き寄せる方向の力（引張力Ｔ）が作用することになる。そして、耐荷体７１，７２の凹部７１ａ，７２ａの孔口Ｈ１側には、圧縮コアゾーンがそれぞれ形成される。

このように一本のグラウンドアンカー１Ｂに２つの耐荷体７１，７２を孔Ｈの長手方向に間隔を置いて配置することによって、地盤Ｇの応力負担箇所が分散されて、局所的に大きな力が地盤Ｇに作用するのを防ぐことができるようになる。この結果、定着長部１２Ｂを設ける地盤Ｇが比較的軟弱であっても、大きなアンカー力を確保することができるようになる。

さらに、耐荷体７１，７２の端面（凹部７１ａ，７２ａ）周辺に形成される大きな圧縮コアゾーンも分散配置させることができるので、グラウト４の応力分布の均等化を図ることもできる。

なお、他の構成及び作用効果については、前記実施の形態又は他の実施例と略同様であるので説明を省略する。

以上、図面を参照して、本発明の実施の形態を詳述してきたが、具体的な構成は、この実施の形態又は実施例に限らず、本発明の要旨を逸脱しない程度の設計的変更は、本発明に含まれる。

例えば、前記実施の形態及び実施例では、平面視円形の円柱状の耐荷体２，２Ａ，６Ａ−６Ｃ，７１，７２について説明したが、これに限定されるものではなく、平面視楕円状の耐荷体を使用することもできる。

また、前記実施の形態では、各支圧部（２１，２２，２３）よりも直径の小さい柱状の連結材２４１，２４２について説明したが、これに限定されるものではない。例えば、各支圧部（２１，２２，２３）の直径と同程度の直径の円筒形の連結材にして、その内空にテンドン３を収容させることができる。このような構成にすることで、施工中のテンドン３の損傷を防いだり、地中での防食性能を向上させたりすることができる。

１ グラウンドアンカー
１２ 定着長部
２ 耐荷体
２１ａ，２２ａ，２３ａ 凹部
３ テンドン（緊張材）
４ グラウト（セメント系固化材）
１Ａ グラウンドアンカー
１２Ａ 定着長部
２Ａ 耐荷体
３Ａ テンドン（緊張材）
６Ａ，６Ｂ，６Ｃ 耐荷体
６１ａ，６２ａ，６３ａ 凹部
１Ｂ グラウンドアンカー
１２Ｂ 定着長部
３Ｂ テンドン（緊張材）
７１，７２ 耐荷体
７１ａ，７２ａ 凹部
Ｇ 地盤
Ｈ 孔
Ｈ１ 孔口
Ｈ２ 孔底
Ｔ 引張力

Claims (6)

1. 地盤に削孔された孔に構築されるグラウンドアンカーの定着長部に配置される耐荷体であって、
   前記耐荷体の孔口側に向ける少なくとも一つの面に孔底側に窪んだ凹部が設けられることを特徴とする耐荷体。
2. 前記凹部を設ける面が、孔口側の端面であることを特徴とする請求項１に記載の耐荷体。
3. 前記凹部が、断面視アーチ状に形成されていることを特徴とする請求項１又は２に記載の耐荷体。
4. 前記凹部が、前記孔の長手方向に間隔を置いて、複数、設けられることを特徴とする請求項１乃至３のいずれか一項に記載の耐荷体。
5. 地盤に削孔された孔に構築されるグラウンドアンカーであって、
   前記孔の内部に配置される請求項１乃至４のいずれか一項に記載の耐荷体と、
   前記耐荷体と孔口のアンカー頭部との間で引張力を伝達させる緊張材と、
   前記耐荷体が配置された孔の隙間に充填されるセメント系固化材とを備えていることを特徴とするグラウンドアンカー。
6. 前記孔の長手方向に間隔を置いて、複数の前記耐荷体が配置されることを特徴とする請求項５に記載のグラウンドアンカー。