JP2014208885A - 高強度熱延鋼板とその製造方法 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】mass%でC:0.1〜0.5%、Si:0.5%以下、Mn:1.5%以下、P:0.03%以下、S:0.03%以下、Al:0.1%以下およびN:0.1%以下を含有し、さらにTi:0.4〜2.0%、Nb:0.5〜3.0%およびZr:0.5〜3.5%のうちの1種以上を含有する鋼スラブを、凝固点から1300℃まで1.0℃/sec以上で冷却し、1000℃未満に冷却することなくかつ再加熱することなく、1000℃以上で熱間圧延を開始し、820℃以上で終了し、コイルに巻き取ることにより、鋼組織がフェライト単相からなり、フェライト粒内に析出した炭化物の最大径が100nm以下で、引張強さが1180MPa以上、降伏比が80%以上の高強度熱延鋼板を得る。
【選択図】なし
Description
C:0.1〜0.5mass%
Cは、鋼の析出強化に必要な炭化物の形成に必須の元素である。Cが0.1mass%未満では、析出物の量が少なく、1180MPaの引張強さを安定して得ることが難しい。一方、0.5mass%を超える添加は、溶接性の低下を招いたり、溶鋼中にTiCが晶出し易くなるため、得られる鋼板の強度が低下したりする。よって、Cは0.1〜0.5mass%の範囲とする。好ましくは0.12〜0.4mass%の範囲である。
Siは、脱酸剤として添加される元素であり、また、鋼を固溶強化するため、積極的に添加されている元素でもある。しかし、Siは、炭化物が析出するδフェライトの温度域を広げる作用があるので、本発明では、できる限り低減するのが望ましい。そのため、Siは0.5mass%以下とする。好ましくは0.4mass%以下である。
Mnは、鋼を固溶強化する有用な元素であるとともに、焼入性を高める元素でもある。しかし、焼入性が高くなり過ぎると、ベイナイトやマルテンサイトが生成して、鋼組織のフェライト単相化や、炭化物のフェライト粒内への微細析出を阻害するようになる。よって、本発明では、Mnは1.5mass%以下とする。好ましくは1.0mass%以下、さらに好ましくは0.8mass%以下である。
Pは、Siと同様、炭化物が析出するδフェライトの温度域を広げる作用があるため、できる限り低減するのが望ましい。そのため、Pは0.03mass%以下とする。好ましくは0.01mass%以下である。
Sは、従来、TiやZrと結合してTiSやZrSを形成し、析出強化に寄与する炭化物形成元素であるTiやZrを消費してしまう有害元素であると考えられていた。しかし、本発明では、凝固後の冷却速度を適正に制御するとともに、鋳造後のスラブを室温まで冷却しないようにしたため、TiSやZrSの粗大化が抑制されて、熱間圧延後に微細に析出するため、これらの析出物による析出強化も鋼の高強度化に有効に活用することができる。そのため、Sのある程度の含有は許容される。しかし、0.03mass%を超える含有は、MnSを生成し、熱間加工性を阻害したり、加工性を低下したりする。よって、本発明では、Sの上限を0.03mass%とする。
Alは、鋼の脱酸剤として添加される元素である。しかし、過剰に添加すると、アルミナなどの非金属介在物の生成量が増大し、内部品質や表面品質に悪影響を及ぼすようになる。よって、Alは上限を0.1mass%とする。
Nは、従来、Ti,NbおよびZrと結合して窒化物を形成し、析出強化に寄与する炭化物形成元素を消費してしまう有害元素と考えられていた。しかし、本発明では、鋳造後のスラブを室温まで冷却しないため、TiN,NbNやZrNの粗大化が抑制され、微細に析出する。そのため、これらの窒化物も析出強化に有効に活用することができる。しかし、0.1mass%を超える添加は、粗大な窒化物の形成を却って促進するようになるため、Nの上限は0.1mass%とする。
Ti:0.4〜2.0mass%
Tiは、微細な炭・窒化物を形成して析出し、鋼の高強度化に寄与する有用な元素である。しかし、Tiの含有量が0.4mass%未満では、1180MPa以上の引張強さを安定して得ることは難しい。一方、2.0mass%を超える添加は、粗大なTi酸化物が生成し、これに炭・窒化物が凝集して析出強化能が低下するため、やはり、1180MPa以上の引張強さを安定して得られなくなったり、降伏比も80%以上を確保できなくなったりする。よって、Tiを添加する場合には0.4〜2.0mass%の範囲とする。
Nbは、Tiと同様、炭・窒化物を形成して析出し、鋼の高強度化に寄与する有用な元素である。しかし、Nbの含有量が0.5mass%未満では、1180MPa以上の引張強さを安定して得ることは難しい。一方、3.0mass%を超える添加は、粗大なNb炭・窒化物が生成して凝集し、粗大化するため、やはり、1180MPa以上の引張強さを安定して得られなくなったり、降伏比も80%以上を確保できなくなったりする。よって、Nbを添加する場合には0.5〜3.0mass%の範囲とする。
Zrは、TiやNbと同様、炭・窒化物を形成して析出し、鋼の高強度化に寄与する有用な元素である。しかし、Zrの含有量が0.5mass%未満では、1180MPa以上の引張強さを安定して得ることは難しい。一方、3.5mass%を超える添加は、粗大なZr酸化物が生成し、これに炭・窒化物が凝集して粗大化するため、1180MPa以上の引張強さを安定して得られなくなったり、降伏比も80%以上が得られなくなったりする。よって、Zrを添加する場合には0.5〜3.5mass%の範囲とする。
Cr,Hf,Mo,Ta,VおよびWは、上述したTi,NbおよびZrと同様、鋼中で積極的に炭化物を形成して高強度化に寄与する元素であり、また、BeおよびBは、固溶強化や粒界強化に寄与する元素であるので、より高強度を得たい場合の強化元素として適宜添加することができる。
As,Cs,Pb,SeおよびSrは、本発明においては不可避的不純物として位置付けられる元素である。しかし、これらの元素は、スクラップの使用量が増加している昨今においては増加する傾向にあり、除去するのに、多大の精錬コストを要している。しかし、これらの元素は、合計の含有量が2mass%以下であれば、本発明の効果を特に害することもない。よって、これらの元素は、合計で2mass%以下の範囲内であれば許容することとする。
本発明の高強度熱延鋼板は、炭化物を微細に析出させることによって、高強度化しかつ高い降伏比を得るため、その鋼組織のマトリックスは実質的にフェライト単相であることが必要である。ベイナイトやマルテンサイト組織では、マトリックスであるフェライト相中に微細炭化物を析出させることが困難となり、引張強さが不足するほか、降伏比が大きく低下する。また、パーライトが出現すると、セメンタイトの生成によってCが消費され、微細炭化物の析出が抑制されるため、やはり引張強さが不足するようになる。ただし、フェライト以外の相は、面積率にして合計で5%程度以下であれば許容され得る。
本発明の高強度熱延鋼板は、前述した成分組成に調整した鋼を転炉や電気炉、真空脱ガス装置等を用いる常法の精錬プロセスで溶製し、連続鋳造して鋳片(鋼スラブ)とした後、その鋼スラブを、凝固点から1300℃までを1.0℃/sec以上で冷却した後、1000℃未満に冷却することなくかつ再加熱することなく、1000℃以上の温度で圧延を開始し、820℃以上の温度で仕上圧延を終了する熱間圧延し、700〜500℃の温度でコイルに巻き取ることにより製造する。
なお、上記鋼スラブは、100mm以上の厚さを有する通常の鋼スラブであってもよいし、あるいは、100mm以下の厚さのいわゆる薄スラブであってもよい。
また、スラブやシートバーの搬送時の温度降下を抑えるため、搬送ルートをトンネル路としたり、搬送ルートに保熱カバーを設けたりして、エッジ部の冷却を抑制してもよい。この場合、燃料や電気を使用しないので経済的である。
これに対して、いずれかの成分の組成が本発明を外れている符号I〜Qの鋼板(比較例)は、上記いずれか1以上の特性が本発明鋼よりも劣っている。
これに対して、凝固点から1300℃までの冷却速度、スラブ冷却最低温度、熱間圧延条件(FDT,CT)のいずかの条件が本発明を外れているNo.5〜9の鋼板(比較例)は、上記いずれか1以上の特性が本発明鋼よりも劣っている。
Claims (11)
- C:0.1〜0.5mass%、Si:0.5mass%以下、Mn:1.5mass%以下、P:0.03mass%以下、S:0.03mass%以下、Al:0.1mass%以下およびN:0.1mass%以下を含有し、さらに、Ti:0.4〜2.0mass%、Nb:0.5〜3.0mass%およびZr:0.5〜3.5mass%のうちから選ばれる1種または2種以上を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる成分組成を有する鋼スラブを熱間圧延して得た熱延鋼板であって、
鋼組織が実質的にフェライト単相からなり、そのフェライト粒内に析出した炭化物の最大径が100nm以下で、引張強さが1180MPa以上、降伏比が80%以上であることを特徴とする高強度熱延鋼板。 - 上記成分組成に加えてさらに、Cr,Hf,Mo,Ta,V,W,Be,B,Cu,Ni,Au,Ag,Co,Pt,Sb,Sn,Zn,Ca,MgおよびREMのうちから選ばれる1種または2種以上を合計で2mass%以下含有することを特徴とする請求項1に記載の高強度熱延鋼板。
- 上記成分組成に加えてさらに、As,Cs,Pb,SeおよびSrのうちから選ばれる1種または2種以上を合計で2mass%以下含有することを特徴とする請求項1または2に記載の高強度熱延鋼板。
- 前記熱間圧延して得た鋼板の表面にめっき層を形成してなることを特徴とする請求項1〜3のいずれか1項に記載の高強度熱延鋼板。
- 前記めっき層は、亜鉛系めっき層であることを特徴とする請求項4に記載の高強度熱延鋼板。
- 前記亜鉛系めっき層は、溶融亜鉛めっき層であることを特徴とする請求項5に記載の高強度熱延鋼板。
- 前記亜鉛系めっき層は、合金化溶融亜鉛めっき層であることを特徴とする請求項5に記載の高強度熱延鋼板。
- 請求項1〜3のいずれか1項に記載の成分組成を有する鋼を溶製し、連続鋳造して得た鋼スラブを、凝固点から1300℃までを1.0℃/sec以上で冷却した後、1000℃未満に冷却することなくかつ再加熱することなく、1000℃以上の温度で圧延を開始し、820℃以上の温度で仕上圧延を終了する熱間圧延し、700〜500℃の温度でコイルに巻き取ることにより、
鋼組織が実質的にフェライト単相からなり、該フェライト粒内に析出した炭化物の最大径が100nm以下で、
引張強さが1180MPa以上、降伏比が80%以上の熱延鋼板を得る高強度熱延鋼板の製造方法。 - 請求項1〜3のいずれか1項に記載の成分組成を有する鋼を溶製し、連続鋳造して得た鋼スラブを、凝固点から1300℃までを1.0℃/sec以上で冷却した後、Ar3変態点未満の温度に冷却することなく圧延を開始し、820℃以上の温度で仕上圧延を終了する熱間圧延し、700〜500℃の温度でコイルに巻き取ることにより、
鋼組織が実質的にフェライト単相からなり、該フェライト粒内に析出した炭化物の最大径が100nm以下で、
引張強さが1180MPa以上、降伏比が80%以上の熱延鋼板を得る高強度熱延鋼板の製造方法。 - 前記鋼スラブの製造に、湾曲部における曲率半径R(m)と鋼スラブの厚さt(m)との比(R/t)が25以上である連続鋳造機を用いることを特徴とする請求項8または9に記載の高強度熱延鋼板の製造方法。
- 前記熱間圧延して得た鋼板の表面に、めっき層を形成することを特徴とする請求項8〜10のいずれか1項に記載の高強度熱延鋼板の製造方法。
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Cited By (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN105648348A (zh) * | 2016-02-03 | 2016-06-08 | 合肥工业大学 | 一种中碳FeCrSiWMoAl沉没辊用钢及其制造方法 |
CN106119718A (zh) * | 2016-06-28 | 2016-11-16 | 无锡新大力电机有限公司 | 一种新型的永磁电机定子外壳 |
JP2017066453A (ja) * | 2015-09-29 | 2017-04-06 | Jfeスチール株式会社 | 冷延鋼板、めっき鋼板およびこれらの製造方法 |
JP2017066454A (ja) * | 2015-09-29 | 2017-04-06 | Jfeスチール株式会社 | 冷延鋼板およびその製造方法 |
WO2017069064A1 (ja) * | 2015-10-19 | 2017-04-27 | 新日鐵住金株式会社 | 機械構造用鋼及び高周波焼入鋼部品 |
CN107275034A (zh) * | 2017-06-27 | 2017-10-20 | 苏州菱慧电子科技有限公司 | 一种电子磁性材料 |
CN107604266A (zh) * | 2017-10-31 | 2018-01-19 | 桂林加宏汽车修理有限公司 | 一种高韧性钢合金 |
CN107723612A (zh) * | 2017-10-20 | 2018-02-23 | 苏州市天星山精密模具有限公司 | 一种耐冲击抗氧化注塑模具 |
WO2021117325A1 (ja) * | 2019-12-09 | 2021-06-17 | Jfeスチール株式会社 | 無方向性電磁鋼板とモータコアならびにそれらの製造方法 |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2007262429A (ja) * | 2006-03-27 | 2007-10-11 | Jfe Steel Kk | 曲げ加工性に優れた耐摩耗鋼板 |
JP2008297571A (ja) * | 2007-05-29 | 2008-12-11 | Jfe Steel Kk | 加工性に優れた耐磨耗鋼板およびその製造方法 |
JP2009274116A (ja) * | 2008-05-15 | 2009-11-26 | Kobe Steel Ltd | 垂直曲げ型の連続鋳造機 |
JP2010126772A (ja) * | 2008-11-28 | 2010-06-10 | Jfe Steel Corp | 鋼材の設計方法 |
JP2011219826A (ja) * | 2010-04-09 | 2011-11-04 | Jfe Steel Corp | 温間加工性に優れた高強度鋼板およびその製造方法 |
JP2012026034A (ja) * | 2010-06-25 | 2012-02-09 | Jfe Steel Corp | 加工性に優れた高張力熱延鋼板およびその製造方法 |
-
2014
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Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2007262429A (ja) * | 2006-03-27 | 2007-10-11 | Jfe Steel Kk | 曲げ加工性に優れた耐摩耗鋼板 |
JP2008297571A (ja) * | 2007-05-29 | 2008-12-11 | Jfe Steel Kk | 加工性に優れた耐磨耗鋼板およびその製造方法 |
JP2009274116A (ja) * | 2008-05-15 | 2009-11-26 | Kobe Steel Ltd | 垂直曲げ型の連続鋳造機 |
JP2010126772A (ja) * | 2008-11-28 | 2010-06-10 | Jfe Steel Corp | 鋼材の設計方法 |
JP2011219826A (ja) * | 2010-04-09 | 2011-11-04 | Jfe Steel Corp | 温間加工性に優れた高強度鋼板およびその製造方法 |
JP2012026034A (ja) * | 2010-06-25 | 2012-02-09 | Jfe Steel Corp | 加工性に優れた高張力熱延鋼板およびその製造方法 |
Cited By (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2017066453A (ja) * | 2015-09-29 | 2017-04-06 | Jfeスチール株式会社 | 冷延鋼板、めっき鋼板およびこれらの製造方法 |
JP2017066454A (ja) * | 2015-09-29 | 2017-04-06 | Jfeスチール株式会社 | 冷延鋼板およびその製造方法 |
CN108138287A (zh) * | 2015-10-19 | 2018-06-08 | 新日铁住金株式会社 | 机械结构用钢及高频淬火钢部件 |
WO2017069064A1 (ja) * | 2015-10-19 | 2017-04-27 | 新日鐵住金株式会社 | 機械構造用鋼及び高周波焼入鋼部品 |
CN105648348B (zh) * | 2016-02-03 | 2017-06-06 | 合肥工业大学 | 一种中碳FeCrSiWMoAl沉没辊用钢及其制造方法 |
CN105648348A (zh) * | 2016-02-03 | 2016-06-08 | 合肥工业大学 | 一种中碳FeCrSiWMoAl沉没辊用钢及其制造方法 |
CN106119718A (zh) * | 2016-06-28 | 2016-11-16 | 无锡新大力电机有限公司 | 一种新型的永磁电机定子外壳 |
CN107275034A (zh) * | 2017-06-27 | 2017-10-20 | 苏州菱慧电子科技有限公司 | 一种电子磁性材料 |
CN107723612A (zh) * | 2017-10-20 | 2018-02-23 | 苏州市天星山精密模具有限公司 | 一种耐冲击抗氧化注塑模具 |
CN107604266A (zh) * | 2017-10-31 | 2018-01-19 | 桂林加宏汽车修理有限公司 | 一种高韧性钢合金 |
WO2021117325A1 (ja) * | 2019-12-09 | 2021-06-17 | Jfeスチール株式会社 | 無方向性電磁鋼板とモータコアならびにそれらの製造方法 |
JPWO2021117325A1 (ja) * | 2019-12-09 | 2021-06-17 | ||
JP7310880B2 (ja) | 2019-12-09 | 2023-07-19 | Jfeスチール株式会社 | 無方向性電磁鋼板とモータコアならびにそれらの製造方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
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