JP2014196859A - 燃料混合物をボイラーで燃焼させるための燃焼方法 - Google Patents

Abstract

【目的】本発明は、水と燃料とを混合攪拌した状態の燃料混合物を、ボイラーで燃焼させて、燃料使用量を減少させるための燃焼方法を提供することを目的とするものである。【解決手段】１個の噴射ノズルから噴射する燃料をボイラーで燃焼させるものにおいて、燃料：水が９９：１〜６０：４０で混合攪拌した燃料混合物を、液圧が０．４５〜０．９５の範囲で空気導入通路の開度が０．０５〜２．８５（両端の数値を含む）の範囲で燃焼させることにより、基油の使用量より少ない基油の量で同じ熱量を出すことができる。【選択図】図５

Description

本発明は、燃料と水との燃料混合物を、ノズルの液圧（燃料圧）の所定領域と空気導入通路の開度の所定領域とからなる燃焼領域で経済効率よくボイラーで燃焼させるための燃焼方法に関するものである。

従来から、ボイラーには一般に２個の燃料噴射ノズルが設けられており、使用状況に応じて、低燃焼の場合には１個のノズルから噴射された燃料を燃焼させ、高燃焼の場合には２個のノズルから噴射された燃料を燃焼させている。

ボイラーの燃料としては一般に、Ａ重油が多く用いられており、燃料圧と空気導入量とによっては、良好な燃焼を行なう範囲と、燃焼はするが不完全燃焼等の不良な燃焼を行なう範囲と、燃焼できない範囲とが存在する。このため、ボイラーの大きさ等の種類（機種）に応じて、良好な燃焼を行なうために、ノズルの液圧（燃料圧）の範囲と空気導入量（空気導入通路のバルブ位置でのバルブの開度）の範囲が、メーカーや機種に応じて細かく設定されている。

ボイラーの燃料として、基油（燃料のみ）に代えてエマルジョン燃料を使用することが特許文献１に知られている。この特許文献１のエマルジョン燃料は、化石燃料と水に乳化剤を添加して混合してエマルジョン燃料を生成し、そのエマルジョン燃料と種火用化石燃料とをボイラー内で噴射燃焼させるものである。

特開２００７−７８３０１

従来からエマルジョン燃料は、水と燃料とが完全に乳化したものとして知られており、エマルジョン燃料では水と燃料との乳化に必ず乳化剤が用いられている。エマルジョン燃料をボイラーに使用した場合に、基油と比べて熱量が出ないという欠点があった。

エマルジョン燃料において、基油と同じ熱量を出すためには、基油と同量の燃料を必要とするものであり、また、基油と同じ熱量を得るために、基油よりも大量の時間がかかる。このため、ボイラー等にエマルジョン燃料を使用する利点がないことから、エマルジョン燃料は使用されていなかった。

本発明は、燃料と水とを混合して攪拌しただけの状態の燃料混合物を、基油と同じ熱量を基油よりも少ない基油の使用量でボイラーで燃焼させることができる燃料混合物のボイラーでの燃焼方法を提供することを目的とするものである。

本発明の燃料混合物をボイラーで燃焼させるための燃焼方法は、１個の噴射ノズルから噴射する燃料をボイラーで燃焼させるものにおいて、燃料：水が９９：１〜６０：４０で混合攪拌した燃料混合物を、液圧が０．４５〜１．０５の範囲で空気導入通路の開度が０．０５〜２．０５の範囲で燃焼させることを特徴とするものである。本発明は、燃料：水が９９：１〜７０：３０で混合攪拌した燃料混合物を、液圧が０．２５〜１．０５の範囲で空気導入通路の開度が０．４５〜２．０５の範囲で燃焼させることを特徴とするものである。本発明は、前記液圧が０．８５〜０．９５の範囲としたことを特徴とするものである。
本発明は、水を最初にイオン交換樹脂に通過させ、その後にトルマリンと、流紋岩または花崗岩の少なくとも１つからなる二酸化珪素を６５〜７６％含む岩石とのどちらか一方を先に他方を後に通過させることによって生成するものを特殊な水とし、前記燃料混合物に使用する水を前記特殊な水とすることを特徴とするものである。本発明は、燃料：水が９９：１〜８５：１５の場合、液圧が０．８５〜０．９５で、空気導入通路の開度が１．２５〜１．３５であることを特徴とするものである。本発明は、燃料：水が８５：１５〜７５：２５の場合、液圧が０．８５〜０．９５で、空気導入通路の開度が１．１５〜１．２５であることを特徴とするものである。本発明は、燃料：水が７５：２５〜６５：３５の場合、液圧が０．８５〜０．９５で、空気導入通路の開度が０．７５〜０．８５であることを特徴とするものである。本発明は、燃料：水が６５：３５〜６０：４０の場合、液圧が０．８５〜０．９５で、空気導入通路の開度が０．１５〜０．２５であることを特徴とするものである。本発明は、基油のみを噴射させるための噴射ノズルの内径をＤとし、前記燃料混合物を噴射させるための噴射ノズルの内径をｄとした場合、前記燃料混合物を噴射させるための噴射ノズルの内径ｄを１０／１２Ｄ＜ｄ＜１８／１９Ｄとすることを特徴とすることを特徴とするものである。本発明は、前記流紋岩を黒曜石，真珠岩，松脂岩のうち少なくとも１つからなる岩石としたことを特徴とするものである。本発明は、前記特殊な水を生成するためのトルマリンにアルミニウム、ステンレス、銀の少なくとも１種類の金属を混合させたことを特徴とするものである。

本発明の燃料混合物をボイラーで燃焼させるための燃焼方法は、２個の噴射ノズルから噴射する燃料をボイラーで燃焼させるものにおいて、燃料：水が９９：１〜６０：４０で混合攪拌した燃料混合物を、液圧が０．６５〜０．７５の範囲で空気導入通路の開度が１．３５〜４．７５の範囲で燃焼させることを特徴とするものである。本発明は、前記燃料混合物が燃料：水が９９：１〜７０：３０で混合し、液圧が０．２５〜０．９５の範囲で空気導入通路の開度が１．７５〜４．７５の範囲で燃焼させることを特徴とするものである。本発明は、水を最初にイオン交換樹脂に通過させ、その後にトルマリンと、流紋岩または花崗岩の少なくとも１つからなる二酸化珪素を６５〜７６％含む岩石とのどちらか一方を先に他方を後に通過させることによって生成するものを特殊な水とし、前記燃料混合物に使用する水を前記特殊な水とすることを特徴とするものである。本発明は、燃料：水が９９：１〜８５：１５の場合、液圧が０．６５〜０．７５で、空気導入通路の開度が２．４５〜２．５５であることを特徴とするものである。本発明は、燃料：水が８５：１５〜７５：２５の場合、液圧が０．６５〜０．７５で、空気導入通路の開度が２．１５〜２．２５であることを特徴とするものである。本発明は、燃料：水が７５：２５〜６５：３５の場合、液圧が０．６５〜０．７５で、空気導入通路の開度が１．４５〜１．５５であることを特徴とするものである。本発明は、燃料：水が６５：３５〜６０：４０の場合、液圧が０．６５〜０．７５で、空気導入通路の開度が１．４５〜２．０５であることを特徴とするものである。本発明は、基油のみを噴射させるための２個の噴射ノズルの内径をＤ１、Ｄ２とし、前記燃料混合物を噴射させるための噴射ノズルの内径をｄ１、ｄ２とした場合、前記燃料混合物を噴射させるための噴射ノズルの内径ｄ１、ｄ２を１０／１２Ｄ１＜ｄ１＜１８／１９Ｄ１並びに１０／１２Ｄ２＜ｄ２＜１８／１９Ｄ２とすることを特徴とするものである。本発明は、前記流紋岩を黒曜石，真珠岩，松脂岩のうち少なくとも１つからなる岩石としたことを特徴とするものである。本発明は、前記特殊な水を生成するためのトルマリンにアルミニウム、ステンレス、銀の少なくとも１種類の金属を混合させたことを特徴とするものである。

本発明で使用する燃料と水との燃料混合物は、燃料と水とを混合攪拌した状態としたものを使用するものである。本発明の燃料混合物は、完全なエマルジョンにしないため、材料としては燃料と水のみであり、従来既知のエマルジョン燃料で必要とした乳化剤を使用することが無いため、余分なコストがかかることがない。
また、燃料と水とを混合攪拌した状態の燃料混合物を使用することから、従来の基油のみを使用した場合の予め指定されたノズルの液圧の範囲や予め指定された空気導入通路開度の範囲と比べて、その範囲から外れた低い範囲において燃焼を可能とする。更に、燃料と水との混合比率で、しかも燃料混合物の燃焼領域で所定の熱量を得る場合には、基油のみで所定の熱量を得る場合と比べて、少ない燃料とすることができ、経済効率が高いものである。

水は、水道水でも特殊な水（創生水）でも構わないが、特殊な水（創生水）を使用する方が、水道水を使用する場合と比べて、所定の熱量を得る場合には、少ない燃料で済ますことができ、しかもそれにかかる時間を短縮することができる。

本発明に係る水と燃料との混合物のボイラーでの燃焼方法に使用する特殊な水（創生水）を作る製造装置の一例を示す構成図である。 図１に示す製造装置に用いる水生成器の断面図である。 図１に示す製造装置に用いるイオン生成器の要部断面図である。 本発明に係る水と燃料との混合物のボイラーでの燃焼方法に使用する特殊な水（創生水）を作る製造装置の他の例を示す構成図である。 本発明に係る燃料と水との燃料混合物のボイラーでの燃焼方法に関するもので、低燃焼における液圧と空気導入通路開度における従来のものの燃焼領域と本発明のものの燃焼領域を示す表である。 本発明に係る燃料と水との燃料混合物のボイラーでの燃焼方法に関するもので、高燃焼における液圧と空気導入通路開度における従来のものの燃焼領域と本発明のものの燃焼領域を示す表である。

本発明は、燃料と水とを混合攪拌した燃料混合物をボイラーで燃焼させるための燃焼方法であり、従来既知の基油の適正な液圧と適正な空気通路開度と比べて、その適正な液圧より低い液圧、その適正な空気通路開度とより低い空気通路開度での燃焼を行なわせ、基油と比べて同じ熱量を得るものである。

本発明に係る水と燃料との混合物のボイラーでの燃焼方法について説明する前に、先ず、本発明で使用する特殊な水（以下、「創生水」とする）について、図１乃至図３に基づいて説明する。図１は創生水の製造装置の一実施例を示す構成図である。第１の軟水生成器１０と第２の軟水生成器１２とイオン生成器１４と岩石収納器１６とを、連絡管１８ａ，１８ｂ，１８ｃを介して、順に直列に連結する。第１の軟水生成器１０には、例えば水道のような圧力のある水が水供給管２０から連絡管２２を介して内部に導入される。水供給管２０と連絡管２２との間には、蛇口のような入口用開閉弁２４が備えられ、連絡管２２の途中には逆止弁２６が備えられる。岩石収納器１６の出口側には吐出管２８が取り付けられ、吐出管２８の先端または途中に出口用開閉弁３０が備えられる。

水道水の場合、水供給管２０から送り出される水は、第１の軟水生成器１０と第２の軟水生成器１２とイオン生成器１４と岩石収納器１６の順を経て、出口用開閉弁３０を開くことによって吐出管２８から取り出される。水道水以外の場合は、図示しないが、水槽に溜めた水をポンプによって、水供給管２０を経由して第１の軟水生成器１０に導入する。この場合、ポンプと第１の軟水生成器１０との間に逆止弁２６を備える。

第１の軟水生成器１０と第２の軟水生成器１２は、その内部に粒状のイオン交換樹脂３２を大量に収納するもので、その断面図を図２に示す。軟水生成器１０，１２の本体３４は筒状をしており、その筒状の上下端面に水の出入口３６ａ，３６ｂを有する。筒状の本体３４の内部には、上下の端面からやや離れた位置の内壁に、それぞれ中央に穴を開けたシールド部材３８ａ，３８ｂを備える。その一対のシールド部材３８ａ，３８ｂの間に、イオン交換樹脂３２を細かい網４０に入れた状態で収納する。上下の出入口３６ａ，３６ｂからやや離れた位置の内壁に、中央に穴を開けたシールド部材３８を備えるのは、イオン交換樹脂３２を入れた網４０を一対のシールド部材３８の間に配置し、出入口３６ａ，３６ｂ付近に空間４２ａ，４２ｂを形成させるためである。また、シールド部材３８ａ，３８ｂの中央の穴から水を出入りさせるようにしたのは、水がイオン交換樹脂３２に必ず接触させるためである。イオン交換樹脂３２を網４０に入れるのは、粒状のイオン交換樹脂３２を洗浄するために取り出す際に、網４０ごと粒状のイオン交換樹脂３２を取り出せるようにしたものである。

第１の軟水生成器１０と第２の軟水生成器１２は、その高さを例えば８０ｃｍとし、内径を１０ｃｍとする。そして、例えばイオン交換樹脂３２の収納高さを７０ｃｍとし（上下に空間４２ａ，４２ｂを存在させる）。この際、イオン交換樹脂３２の収納高さは、水にイオン交換が充分行なえるような高さが必要である。一方、イオン交換樹脂３２の収納高さが高くなりすぎると（例えばイオン交換樹脂３２の収納高さが約２００ｃｍ以上になると）、イオン交換樹脂３２が水の抵抗となって軟水生成器の内部を通過する流量が減少するため、イオン交換樹脂３２の収納高さを流量が減少しない高さにする。イオン交換樹脂３２を収納する容器を２つに分けたのは、第１の軟水生成器１０や第２の軟水生成器１２の高さをイオン生成器１４や岩石収納器１６と同じ程度の高さに低く押えるためと、そこを通過する水の圧損失によって流量が減少することを避けるためである。また、２つの軟水生成器１０，１２を１つにまとめて、１つの軟水生成器にすることも可能である。

イオン交換樹脂３２は、水に含まれているＣａ²⁺やＭｇ²⁺やＦｅ²⁺等の金属イオンを除去して、水を軟水にするためのものであり、特に水の硬度をゼロに近い程度に低くするためのものである。イオン交換樹脂３２としては、例えば、スチレン・ジビニルベンゼンの球状の共重合体を均一にスルホン化した強酸性カチオン交換樹脂（ＲｚＳＯ₃ Ｎａ）を用いる。このイオン交換樹脂３２は、水に含まれているＣａ²⁺やＭｇ²⁺やＦｅ²⁺等の金属イオンとは、以下のイオン交換反応を生じる。
２ＲｚＳＯ₃Ｎａ ＋ Ｃａ²⁺ → （ＲｚＳＯ₃）₂Ｃａ ＋ ２Ｎａ⁺
２ＲｚＳＯ₃Ｎａ ＋ Ｍｇ²⁺ → （ＲｚＳＯ₃）₂Ｍｇ ＋ ２Ｎａ⁺
２ＲｚＳＯ₃Ｎａ ＋ Ｆｅ²⁺ → （ＲｚＳＯ₃）₂Ｆｅ ＋ ２Ｎａ⁺
即ち、イオン交換樹脂３２を通すことによって、水に含まれているＣａ²⁺やＭｇ²⁺やＦｅ²⁺等を除去することができる。イオン交換樹脂３２として強酸性カチオン交換樹脂（ＲｚＳＯ₃Ｎａ）を用いることによって、ナトリウムイオン（Ｎａ⁺）が発生する。イオン交換樹脂３２としては、Ｎａ⁺ 以外のものが発生するものであっても構わないが、Ｎａ⁺を発生させるもの、例えば強酸性カチオン交換樹脂（ＲｚＳＯ₃Ｎａ）を用いることが望ましい。水が水道水であれば、その水道水の中にはＣａ²⁺やＭｇ²⁺やＦｅ²⁺等の金属イオンの他に塩素が含まれているが、水道水がイオン交換樹脂３２を通ることによって、この塩素には何も変化が生じない。

一方、水（Ｈ₂Ｏ）がイオン交換樹脂３２を通ることによって、以下のように変化する。
Ｈ₂Ｏ → Ｈ⁺ ＋ ＯＨ^- ……(1)
Ｈ₂Ｏ ＋ Ｈ⁺ → Ｈ₃ Ｏ⁺ ……(2)
即ち、(1)(2)に示すように、イオン交換樹脂３２を通ることによって、水からは水酸化イオン（ＯＨ^-）とヒドロニウムイオン（Ｈ₃Ｏ⁺）とが発生する。

このように、水が硬水であった場合に、イオン交換樹脂３２を通過することによって、水からＣａ²⁺やＭｇ²⁺やＦｅ²⁺等の金属イオンが除去されて軟水となる。また、イオン交換樹脂３２を通過することによって、水の中にＮａ⁺とＯＨ^-とヒドロニウムイオン（Ｈ₃Ｏ⁺）とが発生する。しかし、水道水に含まれている塩素（Ｃｌ）はイオン化しないでそのまま通過する。

次に、前記イオン生成器１４の部分断面図を図３に示す。イオン生成器１４は、複数個のカートリッジ４４を同じ配置で上下に連続して直列に連結したものである。各カートリッジ４４の内部に、粒状のトルマリン４６のみか、粒状のトルマリン４６と板状の金属４８との混合物かのいずれかを収納する。トルマリンは、プラスの電極とマイナスの電極とを有するもので、このプラスの電極とマイナスの電極によって、水に４〜１４ミクロンの波長の電磁波を持たせ、かつ水のクラスターを切断してヒドロニウムイオン（Ｈ₃Ｏ⁺）を発生させるためのものである。その４〜１４ミクロンの波長の電磁波が持つエネルギは０．００４ｗａｔｔ／ｃｍ²である。ここで、トルマリン４６とは、トルマリン石を細かく砕いたものであっても良いが、トルマリンとセラミックと酸化アルミニウム（銀を含むものもある）との重量比を約１０：８０：１０とする市販のトルマリンペレットと呼ばれるトルマリン混合物であっても良い。このトルマリンペレットに含まれるセラミックは、プラスの電極とマイナスの電極を分離しておく作用をする。ここで、トルマリン４６をセラミックに対し重量比１０％以上の割合で混合させて８００°Ｃ以上で加熱することによって、水の攪拌によって所定の期間（例えば直径４mmで約３ヶ月）で消滅するトルマリン４６を作ることができる。トルマリン４６は、加熱によって強度が増し、耐摩滅期間を長くすることができる。イオン交換樹脂３２を通過させて水を硬度がゼロに近い軟水にして、その軟水の中でトルマリン４６同士をこすり合わせる。硬度がゼロに近い軟水では、トルマリン４６のマイナスの電極にマグネシウムイオンやカルシウムイオンが付着するのを防ぐことができ、トルマリン４６のプラスとマイナスの電極としての働きを低下させることを防ぐことができる。

前記金属４８としては、アルミニウム、ステンレス、銀の少なくとも１種類の金属を用いる。この金属４８としては、水中で錆を発生させたり水に溶けたりしない金属が望ましい。この金属４８のうち、アルミニウムは殺菌作用や抗菌作用と共に漂白作用を有しており、ステンレスは殺菌作用や抗菌作用と共に洗浄向上作用を有しており、銀は殺菌作用や抗菌作用を有している。金属４８としては、銅や鉛は毒性を有しているので採用することができない。また、金等の高価な素材はコスト上からも採用することができない。前記トルマリン４６と金属４８との重量比は、１０：１〜１：１０が望ましい。その範囲を超えると、一方の素材が多くなりすぎ、両方の素材の効果を同時に発揮することができない。

カートリッジ４４は一端を開放した筒状をしており、その底面５０に多数の穴５２が設けられている。カートリッジ４４の内部にトルマリン４６と金属４８とを入れた場合に、底面５０の穴５２をトルマリン４６や金属４８が通過しないように穴５２の大きさを設定する。図３に示すように、各カートリッジ４４は多数の穴５２を設けた底面５０を下側にし、その底面５０の上にトルマリン４６や金属４８を載せる。そして、各カートリッジ４４の内部を下位から上位に向かって流れるように設定する。即ち、各カートリッジ４４においては、底面５０の多数の穴５２を通過した水が、下から上に向けてトルマリン４６と金属４８とに噴射するように設定されている。ここで、水道水は高い水圧を有するので、その水圧を有する水がカートリッジ４４内のトルマリン４６と金属４８に勢いよく衝突し、その水の勢いでトルマリン４６と金属４８とがカートリッジ４４内で攪拌されるように、穴５２の大きさ並びに個数を設定する。水をトルマリンに噴射してトルマリンを攪拌するのは、その攪拌によってトルマリンと水とに摩擦が生じ、トルマリンからプラスとマイナスの電極が水に溶け出して水のクラスターを切断し、ヒドロニウムイオン（Ｈ₃Ｏ⁺）を大量に発生させるためである。

実際の設置例としては、内径５ｃｍで深さが７ｃｍの収容容積を有するカートリッジ４４を４段に重ね、そのカートリッジ４４内にトルマリン４６と金属４８とを充分収納するが、トルマリン４６と金属４８とがカートリッジ４４内で水の勢いによって自由に移動できるような分量とする。カートリッジ４４の段数を増減しても構わないし、収容容積を大きくした１個のカートリッジ４４にしても良い。このように、トルマリン４６と金属４８を収容容積を小さくした複数のカートリッジ４４に分散させて、それらの複数のカートリッジ４４を接続させることで、水の勢いによってトルマリン４６と金属４８との撹拌効率を高めることができる。カートリッジ４４内に収納したトルマリン４６は、水に溶けて数ヶ月で消滅するので、各カートリッジ４４は例えば螺合等の手段によって容易に着脱出来るようにし、各カートリッジ４４内にトルマリン４６を容易に補充できるようにする。なお、金属４８は水に溶けないので補充する必要がないが、トルマリン４６と金属４８とを入れたカートリッジ４４全体を取替えることも可能である。カートリッジ４４は使用流量の大小に応じてその収容容積を変えるようにしても良い。

カートリッジ４４を通過する水に加えるマイナスイオンを増やすためには、トルマリン４６同士がこすり合うことでプラスの電極とマイナスの電極が発生し、そのトルマリン４６に水が接触することで、マイナスイオンの増加が達成できる。また、水のクラスターを切断し、ヒドロニウムイオン（Ｈ₃Ｏ⁺）を大量に発生させるためには、カートリッジ４４内にトルマリン４６のみを収容すれば良い。しかし、金属４８をトルマリン４６と混合させることによって、それらが接触し合ってトルマリン４６に発生するマイナスイオンをより増加させることができる。

トルマリン４６にはプラス電極とマイナス電極とを有するため、トルマリンが水で攪拌されると、水（Ｈ₂Ｏ）は水素イオン（Ｈ⁺）と水酸化イオン（ＯＨ^-）とに解離する。
Ｈ₂Ｏ → Ｈ⁺ ＋ ＯＨ^- ……(1)
更に、水素イオン（Ｈ⁺）と水（Ｈ₂Ｏ）とによって、界面活性作用を有するヒドロニウムイオン（Ｈ₃Ｏ⁺）が発生する。このヒドロニウムイオン（Ｈ₃Ｏ⁺）の発生量は、前記イオン交換樹脂３２によって発生する量よりはるかに多い量である。
Ｈ₂Ｏ ＋ Ｈ⁺ → Ｈ₃Ｏ⁺ ……(2)
このヒドロニウムイオン（Ｈ₃Ｏ⁺）の一部は、水（Ｈ₂Ｏ）と結びついてヒドロキシルイオン（Ｈ₃Ｏ₂ ^-）と水素イオン（Ｈ⁺）になる。
Ｈ₃Ｏ⁺ ＋ Ｈ₂Ｏ → Ｈ₃Ｏ₂ ^- ＋ ２Ｈ⁺ ……(3)

イオン交換樹脂３２を通過した水を、イオン生成器１４を通過させることによって、水の内部にヒドロニウムイオン（Ｈ₃Ｏ⁺）とヒドロキシルイオン（Ｈ₃Ｏ₂ ^-）とＨ⁺とＯＨ^-とが発生する。なお、イオン交換樹脂３２を通過した塩素（Ｃｌ）と、イオン交換樹脂３２で発生したＮａ⁺とは、反応することなくそのままイオン生成器１４を通過する。

イオン生成器１４を通過した水を、次に、火成岩のうち二酸化珪素を多く含む岩石（二酸化珪素を約６５〜７６％含む岩石）５４を収納する岩石収納器１６の内部を通過させる。火成岩（火山岩と深成岩とに分けられる）のうち二酸化珪素を多く含む岩石５４としては、火山岩には黒曜石や真珠岩や松脂岩等の流紋岩があり、深成岩には花崗岩がある。岩石収納器１６の内部には、黒曜石，真珠岩，松脂岩，花崗岩の岩石のうちの少なくとも1種類以上の岩石を収納する。黒曜石や真珠岩や松脂岩等の流紋岩、あるいは花崗岩はマイナス電子を帯びている。更に、黒曜石や真珠岩や松脂岩等の流紋岩や花崗岩は酸性岩である。流紋岩は花崗岩と同じ化学組成を持つものである。

これら火成岩のうちの二酸化珪素を約６５〜７６％を含む岩石（黒曜石や真珠岩や松脂岩等の流紋岩、あるいは花崗岩等の深成岩）は、原石の状態で−２０〜−２４０mＶの酸化還元電位を有する。但し、岩石５４は水に溶けるものを除く。岩石収納器１６は例えば内径を１０ｃｍとし、高さを８０ｃｍの筒とし、その内部に例えば５ｍｍ〜５０ｍｍ粒程度の大きさの火成岩のうちの二酸化珪素を多く含む岩石５４を、水の通過流量を落とさない程度の量を収容する。

この岩石収納器１６の内部に、イオン生成器１４を通過した水を通過させると、水にｅ^-（マイナス電子）が加えられる。この結果、水道水に含まれている塩素（Ｃｌ）はマイナス電子によって、塩素イオンとなる。
Ｃｌ ＋ ｅ^- → Ｃｌ^- ……(4)
このＣｌ^-と前記Ｎａ⁺とはイオンとして安定した状態になる。安定した状態とは、蒸発することなくイオン状態が長期間保たれることを意味する。また、前記ヒドロキシルイオン（Ｈ₃Ｏ₂ ^-）もイオンとして安定した状態になる。水が岩石５４を通過することによって、イオン生成器１４を通過した水と比べて、ヒドロニウムイオン（Ｈ₃Ｏ⁺）が更に発生し、かつヒドロキシルイオン（Ｈ₃Ｏ₂ ^-）も水素イオン（Ｈ⁺）も更に発生する。
Ｈ₂Ｏ ＋ Ｈ⁺ → Ｈ₃Ｏ⁺ ……(2)
Ｈ₃Ｏ⁺ ＋ Ｈ₂Ｏ → Ｈ₃Ｏ₂ ^- ＋ ２Ｈ⁺ ……(3)
水が岩石５４を通過することによって、その他に、以下の反応も発生する。
ＯＨ^- ＋ Ｈ⁺ → Ｈ₂Ｏ ……(5)
２Ｈ⁺ ＋ ２ｅ^- → ２Ｈ₂ ……(6)
更に、水が岩石収納器１６を通過すると、岩石５４のマイナス電子によって、水の酸化還元電位が＋３４０mＶから−２０〜−２４０mＶになる。水に代えてお湯を使うと、マイナスの酸化還元電位がより安定する。更に、岩石５４を通過した水は、溶存酸素や活性水素を大量に含む。

図１に示すように、水が、最初にイオン交換樹脂を通過し、次にトルマリン４６（またはトルマリン４６と金属４８とを混合させたもの）に通過し、その後に岩石収納器１６を通過したものが特殊な水（創生水）である。創生水には、Ｎａ⁺と、Ｃｌ^-と、Ｈ⁺と、ＯＨ^-と、Ｈ₂と、ヒドロニウムイオン（Ｈ₃Ｏ⁺）と、ヒドロキシルイオン（Ｈ₃Ｏ₂ ^-）と、活性水素と、溶存酸素とを多く含む。この水のエネルギは０．００４ｗａｔｔ／ｃｍ²である４〜１４ミクロンの波長の電磁波を有し、−２０〜−２４０mＶの酸化還元電位を有する。

本発明に係る水と燃料との混合物のボイラーでの燃焼方法に使用する水としては、水をイオン交換樹脂３２，トルマリン４６（またはトルマリン４６と金属４８とを混合したもの），岩石５４の順に通過させた創生水を使用する。図１では、水をイオン交換樹脂３２，トルマリン４６（またはトルマリン４６と金属４８とを混合したもの），岩石５４の順に通過させたが、水をイオン交換樹脂３２，岩石５４，トルマリン４６（またはトルマリン４６と金属４８とを混合したもの）の順に通過させたものを使用しても良い。即ち、図４に示すように、水を第１の軟水生成器１０と第２の軟水生成器１２と岩石収納器１６とイオン生成器１４の順に通過させるようにしてもよい。

この図４においては、イオン交換樹脂３２を通過した水は、次に岩石５４を通過する。この岩石５４によって、水の内部にｅ^-（マイナス電子）が発生する。この結果、水道水に含まれている塩素はマイナス電子によって、塩素イオンとなる。
Ｃｌ ＋ ｅ^- → Ｃｌ^- ……(4)
このＣｌ^-とイオン交換樹脂３２によって発生したＮａ⁺とはイオンとして安定した状態になる。なお、イオン交換樹脂３２を通過した水であっても、Ｎａ⁺を含まない場合もある。
イオン交換樹脂３２を通過した水には、前記(1)(2)に示すように、Ｈ⁺とＯＨ^-とヒドロニウムイオン（Ｈ₃Ｏ⁺）とが存在する。イオン交換樹脂３２を通過した水が、その後、岩石５４を通過することによって、以下の反応も発生する。
ＯＨ^- ＋ Ｈ⁺ → Ｈ₂Ｏ ……(5)
Ｈ₂Ｏ ＋ Ｈ⁺ → Ｈ₃Ｏ⁺ ……(2)
２Ｈ⁺ ＋ ２ｅ^- → ２Ｈ₂ ……(6)
この反応においては、ヒドロニウムイオン（Ｈ₃Ｏ⁺）が、イオン交換樹脂３２によって発生する量よりも更に多くの量が発生する。
以上のように、イオン交換樹脂３２の後に岩石５４を通過することによって、水の中に従来から存在したＮａ⁺とＯＨ^-と、新たに発生するＣｌ^-とヒドロニウムイオン（Ｈ₃ Ｏ⁺）とが存在することになる。また、岩石５４を通過させた水は、酸化還元電位が−２０〜−２４０mＶになる。水に代えてお湯を使うと、マイナスの酸化還元電位が更に安定する。更に、岩石５４を通過した水は、溶存酸素や活性水素を大量に含む。

この岩石５４を通過した水を、次にトルマリン４６と金属４８を内蔵するイオン生成器１４の内部を通過させる。これによって、以下の反応が生じる。
Ｈ₂Ｏ → Ｈ⁺ ＋ ＯＨ^- ……(1)
Ｈ₂Ｏ ＋ Ｈ⁺ → Ｈ₃Ｏ⁺ ……(2)
このヒドロニウムイオン（Ｈ₃Ｏ⁺）は大量に発生する。またヒドロニウムイオン（Ｈ₃Ｏ⁺）の一部はヒドロキシルイオン（Ｈ₃Ｏ₂ ^-）になる。
Ｈ₃Ｏ⁺ ＋ Ｈ₂Ｏ → Ｈ₃Ｏ₂ ^- ＋ ２Ｈ⁺ ……(3)
この結果、トルマリン４６と金属４８を通過させた水には、ヒドロニウムイオン（Ｈ₃Ｏ⁺）と、ヒドロキシルイオン（Ｈ₃Ｏ₂ ^-）と、ＯＨ^-と、Ｈ⁺とが増加する。

図４に示すように、水をイオン交換樹脂３２，岩石５４，トルマリン４６（またはトルマリン４６と金属４８とを混合したもの）の順に通過させたものは、Ｎａ⁺と、Ｃｌ^-と、ＯＨ^-と、ヒドロニウムイオン（Ｈ₃Ｏ⁺）と、ヒドロキシルイオン（Ｈ₃Ｏ₂ ^-）と、Ｈ⁺と、溶存酸素と、活性水素とを含み、図１で創り出した創生水と同じ成分を含む。更に、０．００４ｗａｔｔ／ｃｍ² のエネルギを有する４〜１４ミクロンの電磁波と、−２０〜−２４０mＶの酸化還元電位を有する。この結果、図４で創り出した水と図１で創り出した創生水とは、同じ効果を有する。図４の装置で生成する水は、図１で生成する創生水と、水に含むものは結果的に同じであるので、図４の装置で生成する水も創生水とする。

この創生水の水質検査結果を、以下に示す。この創生水と比較する水道水の値をカッコ内に示す。但し、水道水において創生水と同じ値は、「同じ」とする。亜硝酸性窒素及び硝酸性窒素：１．８mg/l（同じ）、塩素イオン：６．８mg/l（９．０mg/l）、一般細菌：０個/ml （同じ）、シアンイオン０．０１mg/l未満（同じ）、水銀：０．０００５mg/l未満（同じ）、有機リン：０．１mg/l未満（同じ）、銅：０．０１mg/l未満（同じ）、鉄：０．０５mg/l未満（０．０８mg/l未満）、マンガン：０．０１mg/l未満（同じ）、亜鉛：０．００５mg/l未満（０．０５４mg/l未満）、鉛：０．０１mg/l未満（同じ）、六価クロム：０．０２mg/l未満（同じ）、カドミウム：０．００５mg/l未満（同じ）、ヒ素：０．００５mg/l未満（同じ）、フッ素：０．１５mg/l未満（同じ）、カルシウムイオン・マグネシウムイオン等（硬度）：１．２mg/l（４９．０mg/l）、フェノール類：０．００５mg/l未満（同じ）、陰イオン海面活性剤０．２mg/l未満（同じ）、ｐＨ値：６．９（同じ）、臭気：異臭なし（同じ）、味：異味なし（同じ）、色度：２度（同じ）、濁度：０度（１度）

創生水は、以下に列挙する多くの特徴を有する。
(a) ヒドロニウムイオン（Ｈ₃Ｏ⁺）と、ヒドロキシルイオン（Ｈ₃Ｏ₂ ^-）と、水素イオン（Ｈ⁺）と、水素と、水酸基（ＯＨ^-）と、硫酸イオン（ＳＯ_４ ^２-）と、炭酸水素イオン（ＨＣＯ₃ ^-）と、炭酸イオン（ＣＯ₃ ^２-）と、メタケイ酸（Ｈ₂ＳｉＯ₃）と、遊離二酸化炭素（ＣＯ₂）とを含んでいる。
(b) 界面活性作用がある。
界面活性作用（ＯＷ型創生水乳化作用）を有する。
(c）微弱エネルギ（育成光線）作用がある。
トルマリンは微弱エネルギ（４〜１４ミクロンの波長の電磁波）を放出する。この微弱エネルギは水の大きいクラスターを切断して、クラスター内に抱えこまれていた有毒ガスや重金属類を水から外部に放出する。
(d) −２０〜−２４０mＶの酸化還元電位を有している。
(e) 溶存酸素や活性水素を含んでいる。
(f) カルシウムイオンやマグネシウムイオンを除去した軟水である。
イオン交換樹脂に水道水等を通すことによって、水に含まれているカルシウムイオン及びマグネシウムイオンを除去することができる。

次に、本発明に係る燃料と水との燃料混合物のボイラーでの燃焼方法は、燃料と水とを混合攪拌した状態の燃料混合物（燃料と水とは乳化していない状態のもの）をノズルからボイラーに噴射させてボイラーで燃焼させるものである。

ここで、本発明の実施例を図面に基づいて説明する。図５は、ボイラーの低燃焼に関し、従来既知の基油（燃料例えばＡ重油）を使用した場合の燃焼可能領域と、本発明の燃料混合物を使用した場合の燃焼可能領域とを表で示すものである。従来既知の基油（燃料例えばＡ重油）のみを使用して燃焼する場合の「低燃焼の燃焼可能領域」を（Ｃ）で示し、本発明に係る燃料混合物を使用して燃焼する場合の「低燃焼の燃焼可能領域」を４種類の（Ａ−１），（Ａ−２），（Ａ−３），（Ａ−４）の領域で示す。低燃焼とは燃料を噴射するノズルを１個とするものである。本発明に係る燃料混合物は、基油（燃料）と水を用いて、基油（燃料）と水とを容器内で単に混合攪拌したもので、水と燃料とが原則乳化しない状態のもの（但し、部分的に乳化しているものを含んでも良い）である。

ここで、（Ａ−１）は燃料：水の混合比率が９０：１０の燃料混合物を使用した燃焼可能領域を実線で示し、（Ａ−２）は燃料：水の混合比率が８０：２０の燃料混合物を使用した燃焼可能領域を一点鎖線で示し、（Ａ−３）は燃料：水の混合比率が７０：３０の燃料混合物を使用した燃焼可能領域を二点鎖線で示し、（Ａ−４）は燃料：水の混合比率が６０：４０の燃料混合物を使用した燃焼可能領域を実線で示すものである。

図５の表の縦軸は燃料の液圧（ノズルの噴射口から噴射する液圧）であり、数値の単位はＭｐａである。図５の表の横軸はボイラーへの空気を導入するための空気導入通路のバルブ位置での断面の開度を示すものである。その開度の数値は、空気導入通路断面の断面全体（１００％）を開いた場合の開度を開度１０とし、通路断面の５０％の断面を開く場合の開度を開度５とし、通路断面の２０％の断面を開く場合の開度を開度２とするものである。即ち、開度の数値×１０が通路断面の開度％である。

先ず、図５の（Ｃ）の従来既知の「基油標準・低燃焼」の燃焼領域（燃焼可能領域）について説明する。この（Ｃ）の「基油標準・低燃焼」は、燃料として基油のみを使用したものであり、基油を使用してボイラーを稼働させる際に、燃焼効率が良い「液圧の範囲」と、「空気導入通路断面開度の範囲」を、ボイラーメーカーから予め指示されるものであり、この範囲内でボイラーを稼働させている。

図５の（Ｃ）の「基油標準・低燃焼」において燃焼効率が良いとされる燃焼可能領域は、ノズルから噴射する基油の液圧（Ｍｐａ）が１．２５〜１．３５で、ボイラーへの空気の導入通路の開度が２．２５〜３．７５に囲まれた領域のことである。この燃焼効率が良いとされる燃焼可能領域の中で、×印の領域（液圧が１．２５〜１．３５で、空気導入通路の開度が２．３５〜２．４５に囲まれた領域）が、燃焼効率が最良とされる領域である。ボイラーの大きさや種類に応じて、（Ｃ）の燃焼効率が良いとされる燃焼領域の範囲や最良の燃焼領域は若干ずれることはあるが、図５の（Ｃ）で示された燃焼領域が標準領域である。

１個のノズルを用いた（Ｃ）の「基油標準・低燃焼」において使用されるノズルは、純正ノズル６０度（噴射角度６０°）、ノズルの内径は１０．５ｍｍである。この低燃焼に使用するノズルの内径も、液圧（Ｍｐａ）も、空気の導入通路の開度も、ボイラーメーカーから予め指定されている。「低燃焼」において、（Ｃ）「基油標準」と、４種類の（Ａ−１），（Ａ−２），（Ａ−３），（Ａ−４）「燃料混合物」とにおいて、ボイラーの炉内圧力を１ＫＰａから９ＫＰａまでに上昇させる際に、どれだけの燃料を使用し、どれだけの時間がかかったかを、それぞれ３回ずつ測定しその平均値を調べた。（Ｃ）「基油標準・低燃焼」では、最良の燃焼状態で使用した基油の量は１．４３リットルであり、かかった時間は１０９秒であった。

本発明において使用するノズルの内径は、従来の基油のみを使用するノズル（内径は１０．５ｍｍ）より１ランク小さい内径のもの（９．５ｍｍ）を用いる。即ち、基油のみを使用した場合のノズルに対して、本発明は燃料混合物を使用した場合のノズルの内径をやや小さくすることで、燃料混合物を使用した場合の燃焼効率を高めることができる。ノズルの内径の寸法は、各国によってミリやインチ等のように異なっている。図５の（Ｃ）ノズルの内径は、図５の（Ａ）のノズルの内径と比べて、その国で設定してある寸法のランクにおいて、１ランクか２ランク低いランク（小さい内径）のノズルを使用する。例えば、ある国でノズルの内径が０．５ｍｍごとにランクが設定されているには、基油のみを使用した場合のノズル１０．５ｍｍでは、１０．０ｍｍか９．５ｍｍの内径のノズルを使用する。ミリやインチを考慮すると、燃料混合物を使用した場合のノズルの内径ｄは、基油のみを使用した場合のノズルの内径Ｄに対して、１０／１２Ｄ＜ｄ＜１８／１９Ｄ（両端の数値を含む）を用いるのが望ましい。

次に、本発明に係る「燃料混合物・低燃焼」（図５の（Ａ−１），（Ａ−２），（Ａ−３），（Ａ−４））について説明する。図５の（Ａ−１），（Ａ−２），（Ａ−３），（Ａ−４）の「燃料混合物」に関しては、燃料（基油例えばＡ重油）と創生水とを混合攪拌したもの（燃料と創生水とは原則乳化しないもの）である。図５の（Ａ−１），（Ａ−２），（Ａ−３），（Ａ−４）の燃料混合物の燃焼可能領域を調べるために、液圧を特定の値（燃焼効率が最良と考えられる値）に固定し、特定の液圧におけるどの範囲の開度で燃焼が可能かどうかについて実験した。また、限度の両端の開度を基準にその開度におけるどの範囲の液圧で燃焼が可能かどうかについても実験した。更に、開度を特定の値（開度が最良と考えられる値）に固定し、どの範囲の液圧で燃焼が可能かどうかについて実験した。また、限度の両端の液圧を基準にその液圧におけるどの範囲の開度で燃焼が可能かどうかについても実験した。

次に、（Ａ−１）の「燃料：水の混合比率が９０：１０の燃料混合物」を使用する場合について説明する。液圧を例えばＭｐａを０．９（０．８５〜０．９５の中間）に固定し、どの範囲の開度で燃焼が可能かどうかについて実験した。また、開度を例えば１．３（１．２５〜１．３５の中間）に固定し、どの範囲の液圧で燃焼が可能かどうかについて実験した。

液圧（Ｍｐａ）を０．９（０．８５〜０．９５の中間）に固定して、種々開度を変化させると、開度が１．０５〜２．０５の範囲で、燃料混合物を良好に燃焼させることができた。開度が１．０５（開度の下限）の場合、燃料（基油）の使用量は１．３３リットルであり、かかった時間は１４７秒であった。燃料混合物を使用した場合は、燃料（基油）のみを使用するものと比べて、燃料使用量を減少させることができた。燃料混合物の燃料（基油）使用量の減少率は基油に対して、（１−１．３３÷１．４３）×１００≒７．０％であった。開度が１．０５（開度の下限）の場合には燃料混合物を燃焼させることが出来たが、開度が１．０５未満では燃料混合物を燃焼させることができなかった。今度は、開度を１．０５に固定して液圧（Ｍｐａ）を変化させて燃焼可能範囲を調べた。その際の燃焼可能範囲は、液圧（Ｍｐａ）が０．２５〜１．１５であった。この範囲での燃料混合物の燃料（基油）使用量は基油に対して減少させるものであった。

液圧（Ｍｐａ）が０．９で、開度が２．０５（開度の上限）の場合、燃料（基油）の使用量は１．４１リットルであり、かかった時間は１５７秒であった。燃料混合物を使用した場合は、燃料（基油）のみを使用するものと比べて、燃料使用量を減少させることができるものである。燃料混合物の燃料（基油）使用量の減少率は基油に対して、（１−１．４１÷１．４３）×１００≒１．４％であった。開度が２．０５（開度の上限）の場合には燃料混合物を燃焼させることが出来たが、開度が２．０５を超える場合には燃料混合物を燃焼させることができなかった。今度は、開度を２．０５に固定して液圧（Ｍｐａ）を変化させて燃焼可能範囲を調べた。その際の燃焼可能範囲は、液圧（Ｍｐａ）が０．２５〜１．０５であった。この範囲での燃料混合物の燃料（基油）使用量は基油に対して減少させることができた。

以上のことから、（Ａ−１）の「燃料：水の混合比率が９０：１０の燃料混合物」を使用すると、液圧（Ｍｐａ）が０．２５〜１．０５で、開度が１．０５〜２．０５の領域（図５の実線で図示した四角い領域）で、良好に燃焼をさせることができる。即ち、（Ａ−１）の燃料混合物では、良好に燃焼を行なわせる範囲が基油の場合（（Ｃ）において良好に燃焼を行なわせることができる範囲）と比べて広いものであり、液圧や開度が多少ずれても良好に燃焼を行なうことができるものである。
（Ａ−１）の燃料混合物における燃焼効率が良いとされる燃焼可能領域の中で、×印の領域（液圧（Ｍｐａ）が０．８５〜０．９５で、開度が１．２５〜１．３５の領域）が、燃焼効率が最良とされる領域である。この最良の領域における燃料混合物の燃料（基油）の使用量は１．２４リットルで、かかった時間は１４２秒であった。この領域での燃料混合物の燃料（基油）の使用量は、燃料（基油）のみを使用するものと比べて、燃料混合物の燃料（基油）使用量の減少率は、基油に対して、（１−１．２４÷１．４３）×１００≒１３．３％であった。燃料：水が９９：１〜８５：１５（両端の数値を含む）のそれぞれの範囲で、液圧（Ｍｐａ）が０．８５〜０．９５（両端の数値を含む）で、開度が１．２５〜１．３５（両端の数値を含む）の領域において、燃料使用量を最良に減少させることができた。

次に、（Ａ−２）の「燃料：水の混合比率が８０：２０の燃料混合物」を使用する場合について、液圧を例えばＭｐａを０．９（０．８５〜０．９５の中間）に固定し、どの範囲の開度で燃焼が可能かどうかについて実験した。また、開度を例えば１．２（１．１５〜１．２５の中間）に固定し、どの範囲の液圧で燃焼が可能かどうかについて実験した。

液圧（Ｍｐａ）を０．９（０．８５〜０．９５の中間）に固定して、種々開度を変化させると、開度が０．８５〜２．０５の範囲で、燃料混合物を良好に燃焼させることができた。開度が０．８５（開度の下限）の場合、燃料（基油）の使用量は１．３８リットルであり、かかった時間は１７１秒であった。燃料混合物を使用した場合は、燃料（基油）のみを使用するものと比べて、燃料使用量を減少させることができるものである。燃料混合物の燃料（基油）使用量の減少率は基油に対して、（１−１．３８÷１．４３）×１００≒３．５％であった。開度が０．８５（開度の下限）の場合には燃料混合物を燃焼させることが出来たが、開度が０．８５未満では燃料混合物を燃焼させることができなかった。今度は、開度を０．８５に固定して液圧（Ｍｐａ）を変化させて燃焼可能範囲を調べた。その際の燃焼可能範囲は、液圧（Ｍｐａ）が０．２５〜１．０５であった。この範囲での燃料混合物の燃料（基油）使用量は基油に対して減少させるものであった。

液圧（Ｍｐａ）が０．９で、開度が２．０５（開度の上限）の場合、燃料（基油）の使用量は１．３９リットルであり、かかった時間は１８２秒であった。燃料混合物を使用した場合は、燃料（基油）のみを使用するものと比べて、燃料使用量を減少させることができるものである。燃料混合物の燃料（基油）使用量の減少率は基油に対して、（１−１．３９÷１．４３）×１００≒２．８％であった。開度が２．０５（開度の上限）の場合には燃料混合物を燃焼させることが出来たが、開度が２．０５を超える場合には燃料混合物を燃焼させることができなかった。今度は、開度を２．０５に固定して液圧（Ｍｐａ）を変化させて燃焼可能範囲を調べた。その際の燃焼可能範囲は、液圧（Ｍｐａ）が０．２５〜１．０５であった。この範囲での燃料混合物の燃料（基油）使用量は基油に対して減少させることができた。

以上のことから、（Ａ−２）の「燃料：水の混合比率が８０：２０の燃料混合物」を使用すると、液圧（Ｍｐａ）が０．２５〜１．０５で、開度が０．８５〜２．０５の領域（図５の一点鎖線で図示した四角い領域）で、良好に燃焼をさせることができる。即ち、（Ａ−２）の燃料混合物では、良好に燃焼を行なわせる範囲が基油の範囲（（Ｃ）において良好に燃焼を行なわせることができる範囲）と比べて広いものであり、液圧や開度が多少ずれても良好に燃焼を行なうことができるものである。
（Ａ−２）の燃料混合物における燃焼効率が良いとされる燃焼可能領域の中で、×印の領域（液圧（Ｍｐａ）が０．８５〜０．９５で、開度が１．１５〜１．２５の領域）が、燃焼効率が最良とされる領域である。この最良の領域における燃料混合物の燃料（基油）の使用量は１．２９リットルで、かかった時間は１５２秒であった。この領域での燃料混合物の燃料（基油）の使用量は、燃料（基油）のみを使用するものと比べて、燃料混合物の燃料（基油）使用量の減少率は、基油に対して、（１−１．２９÷１．４３）×１００≒９．８％であった。燃料：水が８５：１５〜７５：２５（両端の数値を含む）のそれぞれの範囲で、液圧（Ｍｐａ）が０．８５〜０．９５（両端の数値を含む）で、開度が１．１０〜１．２５（両端の数値を含む）の領域において、燃料使用量を最良に減少させることができた。

次に、（Ａ−３）の「燃料：水の混合比率が７０：３０の燃料混合物」を使用する場合について、液圧を例えばＭｐａを０．９（０．８５〜０．９５の中間）に固定し、どの範囲の開度で燃焼が可能かどうかについて実験した。また、開度を例えば０．８（０．７５〜０．８５の中間）に固定し、どの範囲の液圧で燃焼が可能かどうかについて実験した。

液圧（Ｍｐａ）を０．９（０．８５〜０．９５の中間）に固定して、種々開度を変化させると、開度が０．４５〜１．５５の範囲で、燃料混合物を良好に燃焼させることができた。開度が０．４５（開度の下限）の場合、燃料（基油）の使用量は１．３７リットルであり、かかった時間は１８８秒であった。燃料混合物を使用した場合は、燃料（基油）のみを使用するものと比べて、燃料使用量を減少させることができるものである。燃料混合物の燃料（基油）使用量の減少率は基油に対して、（１−１．３７÷１．４３）×１００≒４．２％であった。開度が０．４５（開度の下限）の場合には燃料混合物を燃焼させることが出来たが、開度が０．４５未満では燃料混合物を燃焼させることができなかった。今度は、開度を０．４５に固定して液圧（Ｍｐａ）を変化させて燃焼可能範囲を調べた。その際の燃焼可能範囲は、液圧（Ｍｐａ）が０．２５〜１．０５であった。この範囲での燃料混合物の燃料（基油）使用量は基油に対して減少させるものであった。

液圧（Ｍｐａ）が０．９で、開度が１．５５（開度の上限）の場合、燃料（基油）の使用量は１．４１リットルであり、かかった時間は１９７秒であった。燃料混合物を使用した場合は、燃料（基油）のみを使用するものと比べて、燃料使用量を減少させることができるものである。燃料混合物の燃料（基油）使用量の減少率は基油に対して、（１−１．４１÷１．４３）×１００≒１．４％であった。開度が２．０５（開度の上限）の場合には燃料混合物を燃焼させることが出来たが、開度が２．０５を超える場合には燃料混合物を燃焼させることができなかった。今度は、開度を２．０５に固定して液圧（Ｍｐａ）を変化させて燃焼可能範囲を調べた。その際の燃焼可能範囲は、液圧（Ｍｐａ）が０．２５〜１．１５であった。この範囲での燃料混合物の燃料（基油）使用量は基油に対して減少させることができた。

以上のことから、（Ａ−３）の「燃料：水の混合比率が７０：３０の燃料混合物」を使用すると、液圧（Ｍｐａ）が０．２５〜１．０５で、開度が０．４５〜１．５５の領域（図５の二点鎖線で図示した四角い領域）で、良好に燃焼をさせることができる。即ち、（Ａ−３）の燃料混合物では、良好に燃焼を行なわせる範囲が基油の場合と比べて広いものであり、液圧や開度が多少ずれても良好に燃焼を行なうことができるものである。
（Ａ−３）の燃料混合物における燃焼効率が良いとされる燃焼可能領域の中で、×印の領域（液圧（Ｍｐａ）が０．８５〜０．９５で、開度が０．７５〜０．８５の領域）が、燃焼効率が最良とされる領域である。この最良の領域における燃料混合物の燃料（基油）の使用量は１．３１リットルで、かかった時間が１６１秒であった。この領域での燃料混合物の燃料（基油）の使用量は、燃料（基油）のみを使用するものと比べて、燃料混合物の燃料（基油）使用量の減少率は、基油に対して、（１−１．３１÷１．４３）×１００≒８．４％であった。燃料：水が７５：２５〜６５：３５（両端の数値を含む）のそれぞれの範囲で、液圧（Ｍｐａ）が０．８５〜０．９５（両端の数値を含む）で、開度が０．５０〜１．１０（両端の数値を含む）の領域において、燃料使用量を最良に減少させることができた。

次に、（Ａ−４）の「燃料：水の混合比率が６０：４０の燃料混合物」を使用する場合について、液圧を例えばＭｐａを０．９（０．８５〜０．９５の中間）に固定し、どの範囲の開度で燃焼が可能かどうかについて実験した。また、開度を例えば０．２（０．１５〜０．２５の中間）に固定し、どの範囲の液圧で燃焼が可能かどうかについて実験した。

液圧（Ｍｐａ）を０．９（０．８５〜０．９５の中間）に固定して、種々開度を変化させると、開度が０．０５〜１．５５の範囲で、燃料混合物を燃焼させることができた。開度が０．０５（開度の下限）の場合、燃料（基油）の使用量は１．３９リットルであり、かかった時間は１８６秒であった。燃料混合物を使用した場合は、燃料（基油）のみを使用するものと比べて、燃料使用量を減少させることができるものである。燃料混合物の燃料（基油）使用量の減少率は基油に対して、（１−１．３９÷１．４３）×１００≒２．８％であった。開度が０．０５（開度の下限）の場合には燃料混合物を燃焼させることが出来たが、開度が０．０５未満では燃料混合物を燃焼させることができなかった。今度は、開度を０．０５に固定して液圧（Ｍｐａ）を変化させて燃焼可能範囲を調べた。その際の燃焼可能範囲は、液圧（Ｍｐａ）が０．４５〜１．０５であった。この範囲での燃料混合物の燃料（基油）使用量は基油に対して減少させるものであった。

液圧（Ｍｐａ）が０．９で、開度が１．５５（開度の上限）の場合、燃料（基油）の使用量は１．３９リットルであり、かかった時間は１８６秒であった。燃料混合物を使用した場合は、燃料（基油）のみを使用するものと比べて、燃料使用量を減少させることができるものである。燃料混合物の燃料（基油）使用量の減少率は基油に対して、（１−１．３９÷１．４３）×１００≒２．８％であった。開度が１．５５（開度の上限）の場合には燃料混合物を燃焼させることが出来たが、開度が１．５５を超える場合には燃料混合物を燃焼させることができなかった。今度は、開度を１．５５に固定して液圧（Ｍｐａ）を変化させて燃焼可能範囲を調べた。その際の燃焼可能範囲は、液圧（Ｍｐａ）が０．４５〜１．１５であった。この範囲での燃料混合物の燃料（基油）使用量は基油に対して減少させることができた。

以上のことから、（Ａ−４）の「燃料：水の混合比率が６０：４０の燃料混合物」を使用すると、液圧（Ｍｐａ）が０．４５〜１．０５で、開度が０．４５〜１．５５の領域（図５で示す実線の領域）で、良好に燃焼をさせることができる。即ち、（Ａ−４）の燃料混合物では、良好に燃焼を行なわせる範囲が基油の場合と比べて広いものであり、液圧や開度が多少ずれても良好に燃焼を行なうことができるものである。
（Ａ−４）の燃料混合物における燃焼効率が良いとされる燃焼可能領域の中で、×印の領域（液圧（Ｍｐａ）が０．８５〜０．９５で、開度が０．１５〜０．２５の領域）が、燃焼効率が最良とされる領域である。この最良の領域における燃料混合物の燃料（基油）の使用量は１．２９リットルで、かかった時間は１７２秒であった。この領域での燃料混合物の燃料（基油）の使用量は、燃料（基油）のみを使用するものと比べて、燃料混合物の燃料（基油）使用量の減少率は、基油に対して、（１−１．２９÷１．４３）×１００≒９．８％であった。燃料：水が６０：４０〜６５：３５（両端の数値を含む）のそれぞれの範囲で、液圧（Ｍｐａ）が０．８５〜０．９５（両端の数値を含む）で、開度が０．１５〜０．５０（両端の数値を含む）の領域において、燃料使用量を最良に減少させることができた。

以上のように、（Ａ−１），（Ａ−２），（Ａ−３），（Ａ−４）に示す本発明に係る燃料混合物の燃焼可能領域は、図５から分るように、（Ａ−１），（Ａ−２），（Ａ−３），（Ａ−４）の４種類の領域で、液圧（Ｍｐａ）が０．８５〜０．９５において、それぞれの開度で最良の燃焼効率を達成できることが分った。また、（Ａ−１），（Ａ−２），（Ａ−３），（Ａ−４）のそれぞれで、液圧（Ｍｐａ）が０．４５〜１．０５で、開度が０．０５〜２．０５の領域で良好な燃焼が可能であった。更に、（Ａ−１），（Ａ−２），（Ａ−３）においては、液圧（Ｍｐａ）が０．２５〜１．０５で、開度が０．４５〜２．０５の領域では、良好な燃焼が可能であり、燃料（基油）のみを使用した場合と比べて、良好な燃焼の範囲がより広くなる。その良好な燃焼範囲においても、本発明に係る燃料を使用した場合には、燃料（基油）のみを使用するものと比べて、燃料混合物の燃料（基油）使用量を、基油に対し減少させることができる。

図５における従来の基油の良好な燃焼領域（Ｃ）と、本発明に係る燃料混合物をした場合の良好な燃焼可能領域（Ａ−１），（Ａ−２），（Ａ−３），（Ａ−４）とを比較すると、図５から分るように、本発明の燃料混合物の燃焼領域（Ａ−１），（Ａ−２），（Ａ−３），（Ａ−４）は従来の基油の燃焼領域（Ｃ）と重なる領域は無い。しかも本発明の燃料混合物の燃焼領域（Ａ−１），（Ａ−２），（Ａ−３），（Ａ−４）は従来の基油の燃焼領域（Ｃ）と比べて、液圧が低い領域であり、空気導入通路の開度が比較的小さい領域である。この結果、ボイラーにおいて、本発明の燃料混合物を使用する場合は、従来の基油を使用するものと比べて、液圧が低いことにより燃料の噴射量を抑えることができ、開度が小さいことにより空気量を少なして、装置を小さくすることができる。

次に、ボイラーの「高燃焼」の燃焼領域（燃焼可能領域）を図６に基づいて説明する。ボイラーの高燃焼とは、燃料を噴射するノズルを２個使用するものである。図６では、従来既知の基油（燃料例えばＡ重油）のみを使用した場合の燃焼可能領域（Ｄ）と、本発明の燃料混合物を使用した場合の燃焼可能領域（Ｂ−１），（Ｂ−２），（Ｂ−３），（Ｂ−４）とを表で示すものである。この図６において、従来既知の「基油標準・高燃焼」は、従来既知の良好な燃焼領域を（Ｄ）（液圧の範囲と、空気導入通路断面開度の範囲）で示し、２個のノズルから燃料として基油（燃料）のみを噴射させるものである。

本発明に係る燃料混合物は、基油（燃料）と水を用いて、水と基油（燃料）とを容器内で単に混合攪拌したもので、水と燃料とが原則乳化しない状態のものである。ここで、（Ｂ−１）は燃料：水の混合比率が９０：１０の燃料混合物を使用した燃焼可能領域を示し、（Ｂ−２）は燃料：水の混合比率が８０：２０の燃料混合物を使用した燃焼可能領域を示し、（Ｂ−３）は燃料：水の混合比率が７０：３０の燃料混合物を使用した燃焼可能領域を示し、（Ｂ−４）は燃料：水の混合比率が６０：４０の燃料混合物を使用した燃焼可能領域を示すものである。

図６の表も図５の表と同じく、縦軸は燃料の液圧（ノズルの噴射口から噴射する液圧）であり、数値の単位はＭｐａである。横軸はボイラーへの空気を導入するための空気導入通路のバルブ位置での断面の開度を示すものである。その開度の数値は、空気導入通路断面の断面全体（１００％）を開いた場合の開度を開度１０とし、通路断面の５０％の断面を開く場合の開度を開度５とし、通路断面の２０％の断面を開く場合の開度を開度２とするものである。即ち、開度の数値×１０が通路断面の開度％である。

次に、図６の（Ｄ）の従来既知の「基油標準・高燃焼」の燃焼領域（燃焼可能領域）について説明する。図６の（Ｄ）の従来既知の「基油標準・高燃焼」の燃焼可能領域は、ノズルから噴射する基油の液圧（Ｍｐａ）が１．１５〜１．２５で、ボイラーへの空気の導入通路の開度が３．９５〜６．２５に囲まれた領域のことである。この良好な燃焼可能領域のうち、×印の領域（液圧（Ｍｐａ）が１．１５〜１．２５で、空気の導入通路の開度が４．０５〜４．１５に囲まれた領域）が、燃焼効率が最良でしかも燃焼時間を短縮できる燃焼領域である。図６の（Ｄ）の「基油標準・高燃焼」の燃焼領域は、ボイラーメーカーから予め指定されたものである。ボイラーの大きさや種類に応じて、（Ｄ）の燃焼領域の位置や範囲は若干ずれることはあるが、図６の（Ｄ）で示された位置とほぼ近い位置となっている。

２個のノズルを用いた高燃焼で使用されるノズルは、従来既知の基油のみを用いる場合には、純正ノズル６０度（噴射角度６０°）で、ノズルの内径は１０．５ｍｍと９．５ｍｍのものを用いる。この際に使用するノズルは、内径も、液圧（Ｍｐａ）も、空気の導入通路の開度も、ボイラーメーカーから予め指定されている。これに対して、本発明に係わる燃料混合物で使用する２個のノズルの内径は、従来の基油のみを用いるノズルより１〜２ランク小さい内径のもの（９．５ｍｍと、９ｍｍのもの）を用いる。燃料混合物を使用した場合のノズルの内径ｄ１、ｄ２は、基油のみを使用した場合のノズルの内径Ｄ１、Ｄ２に対して、１０／１２Ｄ１＜ｄ１＜１８／１９Ｄ１（両端の数値を含む）や、１０／１２Ｄ２＜ｄ２＜１８／１９Ｄ２（両端の数値を含む）が望ましい。「高燃焼」において、（Ｄ）「基油標準」と、４種類の（Ｂ−１），（Ｂ−２），（Ｂ−３），（Ｂ−４）「燃料混合物」とにおいて、ボイラーの炉内圧力を１ＫＰａから９ＫＰａまでに上昇させる際に、どれだけの燃料を使用し、どれだけの時間がかかったかを、それぞれ３回ずつ測定しその平均値を調べた。（Ｄ）「基油標準・低燃焼」では、使用した基油の量は１．５９リットルであり、かかった時間は１０９秒であった。

次に、本発明に係る「燃料混合物・高燃焼」（図６の（Ｂ−１），（Ｂ−２），（Ｂ−３），（Ｂ−４））について説明する。図６の（Ｂ−１），（Ｂ−２），（Ｂ−３），（Ｂ−４）の「燃料混合物」に関しては、燃料（基油例えばＡ重油）と創生水とを混合攪拌したものであり、「燃料混合物・高燃焼」は２個のノズルから燃料混合物を噴射させるものである。図６の（Ｂ−１），（Ｂ−２），（Ｂ−３），（Ｂ−４）の燃料混合物の燃焼可能領域を調べるために、液圧を特定の値（燃焼効率が最良と考えられる値）に固定し、特定の液圧におけるどの範囲の開度で燃焼が可能かどうかについて実験した。また、限度の両端の開度を基準にその開度におけるどの範囲の液圧で燃焼が可能かどうかについても実験した。更に、開度を特定の値（開度が最良と考えられる値）に固定し、どの範囲の液圧で燃焼が可能かどうかについて実験した。また、限度の両端の液圧を基準にその液圧におけるどの範囲の開度で燃焼が可能かどうかについても実験した。

次に、（Ｂ−１）の「燃料：水の混合比率が９０：１０の燃料混合物」を使用する場合について説明する。液圧を例えばＭｐａを０．７（０．６５〜０．７５の中間）に固定し、どの範囲の開度で燃焼が可能かどうかについて実験した。また、開度を例えば２．４（２．４５〜２．５５の中間）に固定し、どの範囲の液圧で燃焼が可能かどうかについて実験した。

液圧（Ｍｐａ）を０．７（０．６５〜０．７５の中間）に固定して、種々開度を変化させると、開度が２．３５〜４．７５の範囲で、燃料混合物を燃焼させることができた。開度が２．３５（開度の下限）の場合、燃料（基油）の使用量は１．４７リットルであり、かかった時間は１２４秒であった。燃料混合物を使用した場合は、燃料（基油）のみを使用するものと比べて、燃料使用量を減少させることができるものである。燃料混合物の燃料（基油）使用量の減少率は基油に対して、（１−１．４７÷１．５９）×１００≒７．５％であった。開度が２．３５（開度の下限）の場合には燃料混合物を燃焼させることが出来たが、開度が２．３５未満では燃料混合物を燃焼させることができなかった。今度は、開度を２．３５に固定して液圧（Ｍｐａ）を変化させて燃焼可能範囲を調べた。その際の燃焼可能範囲は、液圧（Ｍｐａ）が０．２５〜０．９５であった。この範囲での燃料混合物の燃料（基油）使用量は基油に対して減少させるものであった。

液圧（Ｍｐａ）が０．７で、開度が４．７５（開度の上限）の場合、燃料（基油）の使用量は１．５２リットルであり、かかった時間は１２０秒であった。燃料混合物を使用した場合は、燃料（基油）のみを使用するものと比べて、燃料使用量を減少させることができるものである。燃料混合物の燃料（基油）使用量の減少率は基油に対して、（１−１．５２÷１．５９）×１００≒４．４％であった。開度が４．７５（開度の上限）の場合には燃料混合物を燃焼させることが出来たが、開度が４．７５を超える場合には燃料混合物を燃焼させることができなかった。今度は、開度を４．７５に固定して液圧（Ｍｐａ）を変化させて燃焼可能範囲を調べた。その際の燃焼可能範囲は、液圧（Ｍｐａ）が０．２５〜０．９５であった。この範囲での燃料混合物の燃料（基油）使用量は基油に対して減少させることができた。

以上のことから、（Ｂ−１）の「燃料：水の混合比率が９０：１０の燃料混合物」を使用すると、液圧（Ｍｐａ）が０．２５〜０．９５で、開度が２．３５〜４．７５の領域で、良好に燃焼をさせることができる。即ち、（Ｂ−１）の燃料混合物では、良好に燃焼を行なわせる範囲が基油の場合と比べて広いものであり、液圧や開度が多少ずれても良好に燃焼を行なうことができるものである。
（Ｂ−１）の燃料混合物における燃焼効率が良いとされる燃焼可能領域の中で、×印の領域（液圧（Ｍｐａ）が０．６５〜０．７５で、開度が２．４５〜２．５５の領域）が、燃焼効率が最良とされる領域である。この最良の領域における燃料混合物の燃料（基油）の使用量は１．３６リットルであり、かかった時間は９６秒であった。この領域での燃料混合物の燃料（基油）の使用量は、燃料（基油）のみを使用するものと比べて、燃料混合物の燃料（基油）使用量の減少率は、基油に対して、（１−１．３６÷１．５９）×１００≒１４．５％であった。燃料：水が９９：１〜８５：１５（両端の数値を含む）のそれぞれの範囲で、液圧（Ｍｐａ）が０．６５〜０．７５（両端の数値を含む）で、開度が２．３５〜２．８５（両端の数値を含む）の領域において、燃料使用量を最良に減少させることができた。

次に、（Ｂ−２）の「燃料：水の混合比率が８０：２０の燃料混合物」を使用する場合について、液圧（Ｍｐａ）を例えば０．７（０．６５〜０．７５の中間）に固定し、どの範囲の開度で燃焼が可能かどうかについて実験した。また、開度を例えば２．２（２．１５〜２．２５の中間）に固定し、どの範囲の液圧で燃焼が可能かどうかについて実験した。

液圧（Ｍｐａ）を０．７（０．６５〜０．７５の中間）に固定して、種々開度を変化させると、開度が２．０５〜３．５５の範囲で、燃料混合物を燃焼させることができた。開度が２．０５（開度の下限）の場合、燃料（基油）の使用量は１．４４リットルであり、かかった時間は１１４秒であった。燃料混合物を使用した場合は、燃料（基油）のみを使用するものと比べて、燃料使用量を減少させることができるものである。燃料混合物の燃料（基油）使用量の減少率は基油に対して、（１−１．４４÷１．５９）×１００≒９．４％であった。開度が２．０５（開度の下限）の場合には燃料混合物を燃焼させることが出来たが、開度が２．０５未満では燃料混合物を燃焼させることができなかった。今度は、開度を２．０５に固定して液圧（Ｍｐａ）を変化させて燃焼可能範囲を調べた。その際の燃焼可能範囲は、液圧（Ｍｐａ）が０．２５〜０．９５であった。この範囲での燃料混合物の燃料（基油）使用量は基油に対して減少させるものであった。

液圧（Ｍｐａ）が０．７で、開度が３．３５（開度の上限）の場合、燃料（基油）の使用量は１．５４リットルであり、かかった時間は１２０秒であった。燃料混合物を使用した場合は、燃料（基油）のみを使用するものと比べて、燃料使用量を減少させることができるものである。燃料混合物の燃料（基油）使用量の減少率は基油に対して、（１−１．５４÷１．５９）×１００≒３．１％であった。開度が３．３５（開度の上限）の場合には燃料混合物を燃焼させることが出来たが、開度が３．３５を超える場合には燃料混合物を燃焼させることができなかった。今度は、開度を３．３５に固定して液圧（Ｍｐａ）を変化させて燃焼可能範囲を調べた。その際の燃焼可能範囲は、液圧（Ｍｐａ）が０．２５〜０．９５であった。この範囲での燃料混合物の燃料（基油）使用量は基油に対して減少させることができた。

以上のことから、（Ｂ−２）の「燃料：水の混合比率が８０：２０の燃料混合物」を使用すると、液圧（Ｍｐａ）が０．２５〜０．９５で、開度が２．０５〜３．５５の領域で、良好に燃焼をさせることができる。即ち、（Ｂ−２）の燃料混合物では、良好に燃焼を行なわせる範囲が基油の場合と比べて広いものであり、液圧や開度が多少ずれても良好に燃焼を行なうことができるものである。
（Ｂ−２）の燃料混合物における燃焼効率が良いとされる燃焼可能領域の中で、×印の領域（液圧（Ｍｐａ）が０．６５〜０．７５で、開度が２．１５〜２．２５の領域）が、燃焼効率が最良とされる領域である。この最良の領域における燃料混合物の燃料（基油）の使用量は１．３７リットルで、かかった時間は１１２秒であった。この領域での燃料混合物の燃料（基油）の使用量は、燃料（基油）のみを使用するものと比べて、燃料混合物の燃料（基油）使用量の減少率は、基油に対して、（１−１．３７÷１．５９）×１００≒１３．８％であった。燃料：水が８５：１５〜７５：２５（両端の数値を含む）のそれぞれの範囲で、液圧（Ｍｐａ）が０．６５〜０．７５（両端の数値を含む）で、開度が２．１０〜２．３５（両端の数値を含む）の領域において、燃料使用量を最良に減少させることができた。

次に、（Ｂ−３）の「燃料：水の混合比率が７０：３０の燃料混合物」を使用する場合について、液圧を例えばＭｐａを０．７（０．６５〜０．７５の中間）に固定し、どの範囲の開度で燃焼が可能かどうかについて実験した。また、開度を例えば２．０（１．９５〜２．０５の中間）に固定し、どの範囲の液圧で燃焼が可能かどうかについて実験した。

液圧（Ｍｐａ）を０．７（０．６５〜０．７５の中間）に固定して、種々開度を変化させると、開度が１．７５〜３．５５の範囲で、燃料混合物を燃焼させることができた。開度が１．７５（開度の下限）の場合、燃料（基油）の使用量は１．５３リットルであり、かかった時間は１０８秒であった。燃料混合物を使用した場合は、燃料（基油）のみを使用するものと比べて、燃料使用量を減少させることができるものである。燃料混合物の燃料（基油）使用量の減少率は基油に対して、（１−１．５３÷１．５９）×１００≒３．８％であった。開度が１．７５（開度の下限）の場合には燃料混合物を燃焼させることが出来たが、開度が１．７５未満では燃料混合物を燃焼させることができなかった。今度は、開度を１．７５に固定して液圧（Ｍｐａ）を変化させて燃焼可能範囲を調べた。その際の燃焼可能範囲は、液圧（Ｍｐａ）が０．２５〜０．９５であった。この範囲での燃料混合物の燃料（基油）使用量は基油に対して減少させるものであった。

液圧（Ｍｐａ）が０．７で、開度が３．５５（開度の上限）の場合、燃料（基油）の使用量は１．４７リットルであり、かかった時間は１２０秒であった。燃料混合物を使用した場合は、燃料（基油）のみを使用するものと比べて、燃料使用量を減少させることができるものである。燃料混合物の燃料（基油）使用量の減少率は基油に対して、（１−１．５６÷１．４９）×１００≒１．９％であった。開度が３．５５（開度の上限）の場合には燃料混合物を燃焼させることが出来たが、開度が３．５５を超える場合には燃料混合物を燃焼させることができなかった。今度は、開度を３．５５に固定して液圧（Ｍｐａ）を変化させて燃焼可能範囲を調べた。その際の燃焼可能範囲は、液圧（Ｍｐａ）が０．２５〜０．９５であった。この範囲での燃料混合物の燃料（基油）使用量は基油に対して減少させることができた。

以上のことから、（Ｂ−３）の「燃料：水の混合比率が７０：３０の燃料混合物」を使用すると、液圧（Ｍｐａ）が０．２５〜０．９５で、開度が１．７５〜３．５５の領域で、良好に燃焼をさせることができる。即ち、（Ｂ−３）の燃料混合物では、良好に燃焼を行なわせる範囲が基油の場合と比べて広いものであり、液圧や開度が多少ずれても良好に燃焼を行なうことができるものである。
（Ｂ−３）の燃料混合物における燃焼効率が良いとされる燃焼可能領域の中で、×印の領域（液圧（Ｍｐａ）が０．６５〜０．７５で、開度が１．９５〜２．０５の領域）が、燃焼効率が最良とされる領域である。この最良の領域における燃料混合物の燃料（基油）の使用量は１．４０リットルで、かかった時間は１２６秒であった。この領域での燃料混合物の燃料（基油）の使用量は、燃料（基油）のみを使用するものと比べて、燃料混合物の燃料（基油）使用量の減少率は、基油に対して、（１−１．４０÷１．５９）×１００≒１１．９％であった。燃料：水が７５：２５〜６５：３５（両端の数値を含む）のそれぞれの範囲で、液圧（Ｍｐａ）が０．６５〜０．７５（両端の数値を含む）で、開度が１．７５〜２．１０（両端の数値を含む）の領域において、燃料使用量を最良に減少させることができた。

次に、（Ｂ−４）の「燃料：水の混合比率が６０：４０の燃料混合物」を使用する場合について、液圧を例えばＭｐａを０．７（０．６５〜０．７５の中間）に固定し、どの範囲の開度で燃焼が可能かどうかについて実験した。また、開度を例えば１．５（１．４５〜１．５５の中間）に固定し、どの範囲の液圧で燃焼が可能かどうかについて実験した。

液圧（Ｍｐａ）を０．７（０．６５〜０．７５の中間）に固定して、種々開度を変化させると、開度が１．３５〜２．０５の範囲で、燃料混合物を燃焼させることができた。開度が１．３５（開度の下限）の場合、燃料（基油）の使用量は１．５５リットルであり、かかった時間は１５１秒であった。燃料混合物を使用した場合は、燃料（基油）のみを使用するものと比べて、燃料使用量を減少させることができるものである。燃料混合物の燃料（基油）使用量の減少率は基油に対して、（１−１．５５÷１．５９）×１００≒２．５％であった。開度が０．０５（開度の下限）の場合には燃料混合物を燃焼させることが出来たが、開度が０．０５未満では燃料混合物を燃焼させることができなかった。今度は、開度を０．０５に固定して液圧（Ｍｐａ）を変化させて燃焼可能範囲を調べた。液圧（Ｍｐａ）が０．６５〜０．７５の範囲での燃料混合物を燃焼させることができ、燃料（基油）使用量は基油に対して減少させるものであった。

液圧（Ｍｐａ）が０．７で、開度が２．０５（開度の上限）の場合、燃料（基油）の使用量は１．５７リットルであり、かかった時間は１６３秒であった。燃料混合物を使用した場合は、燃料（基油）のみを使用するものと比べて、燃料使用量を減少させることができるものである。燃料混合物の燃料（基油）使用量の減少率は基油に対して、（１−１．５７÷１．５９）×１００≒１．３％であった。開度が２．０５（開度の上限）の場合には燃料混合物を燃焼させることが出来たが、開度が２．０５を超える場合には燃料混合物を燃焼させることができなかった。今度は、開度を２．０５に固定して液圧（Ｍｐａ）を変化させて燃焼可能範囲を調べた。その際の燃焼可能範囲は、液圧（Ｍｐａ）が０．６５〜０．７５であった。この範囲での燃料混合物の燃料（基油）使用量は基油に対して減少させることができた。

以上のことから、（Ｂ−４）の「燃料：水の混合比率が６０：４０の燃料混合物」を使用すると、液圧（Ｍｐａ）が０．６５〜０．７５で、開度が１．３５〜２．０５の領域で、良好に燃焼をさせることができる。
（Ｂ−４）の燃料混合物における燃焼効率が良いとされる燃焼可能領域の中で、×印の領域（液圧（Ｍｐａ）が０．６５〜０．７５で、開度が１．４５〜１．５５の領域）が、燃焼効率が最良とされる領域である。この最良の領域における燃料混合物の燃料（基油）の使用量は１．４８リットルで、かかった時間は２２２秒であった。この領域での燃料混合物の燃料（基油）の使用量は、燃料（基油）のみを使用するものと比べて、燃料混合物の燃料（基油）使用量の減少率は、基油に対して、（１−１．４８÷１．５９）×１００≒７．０％であった。燃料：水が６０：４０〜６５：３５（両端の数値を含む）のそれぞれの範囲で、液圧（Ｍｐａ）が０．６５〜０．７５（両端の数値を含む）で、開度が１．４５〜１．７５（両端の数値を含む）の領域において、燃料使用量を最良に減少させることができた。

以上のように、（Ｂ−１），（Ｂ−２），（Ｂ−３），（Ｂ−４）の燃料混合物の燃焼可能領域は、図６から分るように、（Ｂ−１），（Ｂ−２），（Ｂ−３），（Ｂ−４）の４種類の領域（燃料：水が９９：１〜６０：４０）で、液圧（Ｍｐａ）が０．６５〜０．７５でそれぞれの開度で最良な燃焼が可能であった。また、（Ｂ−１），（Ｂ−２），（Ｂ−３）のそれぞれで液圧（Ｍｐａ）が０．２５〜０．７５で、開度が１．７５〜４．７５の領域で良好な燃焼が可能であった。本発明に係る燃料を使用した場合には、燃料（基油）のみを使用するものと比べて、燃料混合物の燃料（基油）使用量の減少率は、基油に対し大幅に減少することができた。

実施例１も実施例２も、燃料混合物に使用する水を創生水として実験した。創生水に代えて普通の水（例えば水道水）を使用しても同様の結果を得ることができた。しかし、創生水に代えて普通の水を使用した場合には、創生水を使用した場合と比べて、燃焼時間が長くなり、使用する燃料が多くなるため、燃料混合物に使用する水を創生水とするのが望ましい。

１０ 第１軟水生成器
１２ 第２軟水生成器
１４ イオン生成器
１６ 岩石収納器
３２ イオン交換樹脂
４６ トルマリン
４８ 金属
５４ 岩石

Claims (21)

1. １個の噴射ノズルから噴射する燃料をボイラーで燃焼させるものにおいて、燃料：水が９９：１〜６０：４０で混合攪拌した燃料混合物を、液圧が０．４５〜１．０５の範囲で空気導入通路の開度が０．０５〜２．０５の範囲で燃焼させることを特徴とする燃料混合物をボイラーで燃焼させるための燃焼方法。
2. 燃料：水が９９：１〜７０：３０で混合攪拌した燃料混合物を、液圧が０．２５〜１．０５の範囲で空気導入通路の開度が０．４５〜２．０５の範囲で燃焼させることを特徴とする請求項１項記載の燃料混合物をボイラーで燃焼させるための燃焼方法。
3. 前記液圧が０．８５〜０．９５の範囲としたことを特徴とする請求項１または２記載の燃料混合物をボイラーで燃焼させるための燃焼方法。
4. 水を最初にイオン交換樹脂に通過させ、その後にトルマリンと、流紋岩または花崗岩の少なくとも１つからなる二酸化珪素を６５〜７６％含む岩石とのどちらか一方を先に他方を後に通過させることによって生成するものを特殊な水とし、前記燃料混合物に使用する水を前記特殊な水とすることを特徴とする請求項１乃至３のうちのいずれか１項記載の燃料混合物をボイラーで燃焼させるための燃焼方法。
5. 燃料：水が９９：１〜８５：１５の場合、液圧が０．８５〜０．９５で、空気導入通路の開度が１．２５〜１．３５であることを特徴とする請求項１または２記載の燃料混合物をボイラーで燃焼させるための燃焼方法。
6. 燃料：水が８５：１５〜７５：２５の場合、液圧が０．８５〜０．９５で、空気導入通路の開度が１．１５〜１．２５であることを特徴とする請求項１または２記載の燃料混合物をボイラーで燃焼させるための燃焼方法。
7. 燃料：水が７５：２５〜６５：３５の場合、液圧が０．８５〜０．９５で、空気導入通路の開度が０．７５〜０．８５であることを特徴とする請求項１または２記載の燃料混合物をボイラーで燃焼させるための燃焼方法。
8. 燃料：水が６５：３５〜６０：４０の場合、液圧が０．８５〜０．９５で、空気導入通路の開度が０．１５〜０．２５であることを特徴とする請求項１または２記載の燃料混合物をボイラーで燃焼させるための燃焼方法。
9. 基油のみを噴射させるための噴射ノズルの内径をＤとし、前記燃料混合物を噴射させるための噴射ノズルの内径をｄとした場合、前記燃料混合物を噴射させるための噴射ノズルの内径ｄを１０／１２Ｄ＜ｄ＜１８／１９Ｄとすることを特徴とすることを特徴とする請求項１乃至３のいずれか１項記載の燃料混合物をボイラーで燃焼させるための燃焼方法。
10. 前記流紋岩を黒曜石，真珠岩，松脂岩のうち少なくとも１つからなる岩石としたことを特徴とする請求項４項記載の燃料混合物をボイラーで燃焼させるための燃焼方法。
11. 前記特殊な水を生成するためのトルマリンにアルミニウム、ステンレス、銀の少なくとも１種類の金属を混合させたことを特徴とする請求項４または９項記載の燃料混合物をボイラーで燃焼させるための燃焼方法。
12. ２個の噴射ノズルから噴射する燃料をボイラーで燃焼させるものにおいて、燃料：水が９９：１〜６０：４０で混合攪拌した燃料混合物を、液圧が０．６５〜０．７５の範囲で空気導入通路の開度が１．３５〜４．７５の範囲で燃焼させることを特徴とする燃料混合物をボイラーで燃焼させるための燃焼方法。
13. 前記燃料混合物が燃料：水が９９：１〜７０：３０で混合し、液圧が０．２５〜０．９５の範囲で空気導入通路の開度が１．７５〜４．７５の範囲で燃焼させることを特徴とする燃料混合物をボイラーで燃焼させるための燃焼方法。
14. 水を最初にイオン交換樹脂に通過させ、その後にトルマリンと、流紋岩または花崗岩の少なくとも１つからなる二酸化珪素を６５〜７６％含む岩石とのどちらか一方を先に他方を後に通過させることによって生成するものを特殊な水とし、前記燃料混合物に使用する水を前記特殊な水とすることを特徴とする請求項１２または１３項記載の燃料混合物をボイラーで燃焼させるための燃焼方法。
15. 燃料：水が９９：１〜８５：１５の場合、液圧が０．６５〜０．７５で、空気導入通路の開度が２．４５〜２．５５であることを特徴とする請求項１２または１３記載の燃料混合物をボイラーで燃焼させるための燃焼方法。
16. 燃料：水が８５：１５〜７５：２５の場合、液圧が０．６５〜０．７５で、空気導入通路の開度が２．１５〜２．２５であることを特徴とする請求項１２または１３記載の燃料混合物をボイラーで燃焼させるための燃焼方法。
17. 燃料：水が７５：２５〜６５：３５の場合、液圧が０．６５〜０．７５で、空気導入通路の開度が１．９５〜２．０５であることを特徴とする請求項１２または１３記載の燃料混合物をボイラーで燃焼させるための燃焼方法。
18. 燃料：水が６５：３５〜６０：４０の場合、液圧が０．６５〜０．７５で、空気導入通路の開度が１．４５〜１．５５であることを特徴とする請求項１２または１３記載の燃料混合物をボイラーで燃焼させるための燃焼方法。
19. 基油のみを噴射させるための２個の噴射ノズルの内径をＤ１、Ｄ２とし、前記燃料混合物を噴射させるための噴射ノズルの内径をｄ１、ｄ２とした場合、前記燃料混合物を噴射させるための噴射ノズルの内径ｄ１、ｄ２を１０／１２Ｄ１＜ｄ１＜１８／１９Ｄ１並びに１０／１２Ｄ２＜ｄ２＜１８／１９Ｄ２とすることを特徴とする請求項１１乃至１３のいずれか１項記載の燃料混合物をボイラーで燃焼させるための燃焼方法。
20. 前記流紋岩を黒曜石，真珠岩，松脂岩のうち少なくとも１つからなる岩石としたことを特徴とする請求項１４項記載の燃料混合物をボイラーで燃焼させるための燃焼方法。
21. 前記特殊な水を生成するためのトルマリンにアルミニウム、ステンレス、銀の少なくとも１種類の金属を混合させたことを特徴とする請求項１４または２０項記載の燃料混合物をボイラーで燃焼させるための燃焼方法。

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