JP2014181756A

JP2014181756A - 緩衝器

Info

Publication number: JP2014181756A
Application number: JP2013056902A
Authority: JP
Inventors: Kazutaka Inemitsu; 和隆稲満; Hiroyuki Hasegawa; 博之長谷川
Original assignee: Kayaba Industry Co Ltd
Current assignee: KYB Corp
Priority date: 2013-03-19
Filing date: 2013-03-19
Publication date: 2014-09-29

Abstract

【課題】伸切時のショックと打音を低減して車両における乗り心地を向上させることができる緩衝器を提供することである。
【解決手段】シリンダ１と、シリンダ１内に摺動自在に挿入されシリンダ１内を伸側室Ｒ１と圧側室Ｒ２に区画するピストン２と、ピストン２に連結されるピストンロッド３と、伸側室Ｒ１と圧側室Ｒ２とを連通する減衰通路４，５と、ピストンロッド３に設けられて減衰通路４，５を迂回し伸側室Ｒ１と圧側室Ｒ２とを連通するバイパス路Ｂと、バイパス路Ｂに設けられて伸側室Ｒ１の圧力を受けて開弁するリリーフ弁６とを備えた緩衝器Ｄにおいて、ピストンロッド３がシリンダ２に対して伸側室Ｒ１を圧縮方向へ所定量変位するとバイパス路Ｂの流路面積を減じる流路面積制限手段Ｃ１を備えた。
【選択図】図１

Description

本発明は、緩衝器の改良に関する。

従来、この種の緩衝器にあっては、シリンダと、上記シリンダ内に摺動自在に挿入され当該シリンダ内を伸側室と圧側室に区画するピストンと、ピストンに連結されるピストンロッドと、上記伸側室と上記圧側室とを連通する減衰通路と、上記ピストンロッドに設けられて上記減衰通路を迂回し上記伸側室と上記圧側室とを連通するバイパス路と、当該バイパス路に設けられて上記伸側室の圧力を受けて開弁するリリーフ弁とを備えるものがある（たとえば、特許文献１参照）。

このような緩衝器にあっては、伸長行程時において、リリーフ弁が開弁するまでは減衰通路を通過する液体の流れに抵抗を与えるため、リリーフ弁の開弁まではピストン速度に対する減衰力の特性において減衰力勾配が比較的大きくなる特性を示し、リリーフ弁が開弁した後は流路面積が増加するので、減衰力勾配が小さくなる特性を示す。

上記のような減衰力特性を発揮する緩衝器は、ピストン速度が高速領域に達するような伸長作動を呈する際に、リリーフ弁が開弁して伸側室から圧側室へ圧力を逃がすため、減衰力を頭打ちにして減衰力過多を抑制することができ、車両における乗り心地を向上させることができる。

特開２０１０−００７８１７号公報

このように、従来の緩衝器にあっては、車両における乗り心地を向上することができる点で非常に有用であるが、緩衝器に入力される振動の振幅が大きく、また、伸長速度が高い場合には、リリーフ弁が開弁して減衰力が頭打ちにされた状態で緩衝器が伸び切ってしまうため、緩衝器のピストンロッドに設けたクッションとピストンロッドを軸支するロッドガイドとが勢いよく衝突して、緩衝器の伸切時のショックと打音が大きくなって、車両における乗り心地を悪化させる可能性がある。

そこで、本発明は、上記した不具合を改善するために創案されたものであって、その目的とするところは、伸切時のショックと打音を低減して車両における乗り心地を向上させることができる緩衝器を提供することである。

上記した目的を解決するために、本発明における課題解決手段は、シリンダと、上記シリンダ内に摺動自在に挿入され当該シリンダ内を伸側室と圧側室に区画するピストンと、当該ピストンに連結されるピストンロッドと、上記伸側室と上記圧側室とを連通する減衰通路と、上記ピストンロッドに設けられて上記減衰通路を迂回し上記伸側室と上記圧側室とを連通するバイパス路と、当該バイパス路に設けられて上記伸側室の圧力を受けて開弁するリリーフ弁とを備えた緩衝器において、上記ピストンロッドが中立位置から上記シリンダに対して上記伸側室を圧縮方向へ所定量変位すると上記バイパス路の流路面積を減じる流路面積制限手段を備えたことを特徴とする。

緩衝器が伸長し、リリーフ弁が開弁状態にあって減衰力が過大となることを抑制している場合にあっても、流路面積制限手段がバイパス路の流路面積を減少させる状況では、伸側の減衰力を増大させることができ、ピストン速度を減少させることができる。

よって、本発明の緩衝器によれば、伸切時のショックと打音を低減して車両における乗り心地を向上させることができる。

一実施の形態における緩衝器の縦断面図である。伸切状態にある一実施の形態における緩衝器の縦断面図である。一実施の形態における緩衝器のピストン速度に対する減衰力の特性を示す図である。他の実施の形態における緩衝器の縦断面図である。他の実施の形態における緩衝器の振動周波数に対する減衰力の特性を示す図である。

以下、図に基づいて本発明を説明する。本発明の一実施の形態における緩衝器Ｄ１は、図１に示すように、シリンダ１と、シリンダ１内に摺動自在に挿入されシリンダ１内を２つの伸側室Ｒ１および圧側室Ｒ２に区画するピストン２と、ピストン２に連結されるピストンロッド３と、上記した伸側室Ｒ１と圧側室Ｒ２とを連通する減衰通路４，５と、ピストンロッド３に設けられて減衰通路４，５を迂回し伸側室Ｒ１と圧側室Ｒ２とを連通するバイパス路Ｂと、当該バイパス路Ｂに設けられて伸側室Ｒ１の圧力を受けて開弁するリリーフ弁６と、ピストンロッド３が中立位置からシリンダ１に対して伸側室Ｒ１を圧縮する方向へ所定量変位するとバイパス路Ｂの流路面積を減じる流路面積制限手段Ｃ１とを備えて構成され、車両における車体と車軸との間に介装されて減衰力を発生し車体の振動を抑制する。

また、シリンダ１内の図中下方には、図示はしないがベースバルブが設けられ、シリンダ１の外周を覆う外筒１９とシリンダ１との間にリザーバＲが設けられている。そして、シリンダ１内には、作動油等の液体が充填され、リザーバＲ内には液体と気体とが充填されている。なお、液体は、作動油以外にも、たとえば、水、水溶液といった液体を使用することもできる。

以下、各部について詳細に説明する。まず、ピストンロッド３は、その図１中下端側に小径部３ａが形成されるとともに、小径部３ａの先端側には螺子部３ｂが形成されている。また、ピストンロッド３の図１中上端側は、シリンダ１の図１中上端内周に装着された環状のロッドガイド７内に通して外方へ突出されている。ロッドガイド７は、内周に筒状のブッシュ８を備えており、ブッシュ８内に挿通されるピストンロッド３を軸支して、当該ピストンロッド３の図１中上下方向である軸方向の移動を案内する。また、ロッドガイド７の図１中上方には、シリンダ１とピストンロッド３との間をシールするシール部材Ｕが積層されており、シリンダ１内が液密に保たれている。

そして、ピストンロッド３の小径部３ａよりも上方側の外周には、鍔状のリバウンドストッパ９が装着されており、このリバウンドストッパ９の図１中上端には、ピストンロッド３の外周に装着される環状のリバウンドクッション１０が積層される。さらに、ピストンロッド３には、図１中下端である先端から軸方向へ伸びる縦孔３ｃと、リバウンドクッション１０の図１中上方近傍から開口して伸側室Ｒ１を縦孔３ｃへ連通する伸側室側孔３ｄと、小径部３ａであって螺子部３ｂよりも図１中上方から開口して縦孔３ｃへ通じる横孔３ｅとを備えている。なお、縦孔３ｃのピストンロッド３の先端側の開口端にボールＦを打ち込んであって閉塞されている。

そして、図２に示すように、緩衝器Ｄ１が最伸長すると、伸側室側孔３ｄがロッドガイド７におけるブッシュ８内に侵入し、当該ブッシュ８の内周面に対向して、当該伸側室側孔３ｄが閉塞されるようになっている。この伸側室側孔３ｄは、バイパス路Ｂの伸側室側の開口を構成しており、ロッドガイド７が流路面積制限手段Ｃ１として機能して、伸側室側孔３ｄを閉塞することによってバイパス路Ｂの流路面積を減じるようになっている。なお、流路面積制限手段Ｃ１は、ピストンロッド３が中立位置からシリンダ１に対して伸側室Ｒ１を圧縮する方向へ所定量変位すると、バイパス路Ｂの流路面積を減少し始めるようになっているが、上記所定量変位は任意に設定することができる。また、ピストンロッド３のシリンダ１に対する中立位置は、緩衝器Ｄ１を車両に取り付けた際のストローク中心の位置であり、必ずしもピストンロッド３の先端に取り付けたピストン２がシリンダ１の中央に来る位置を中立位置に設定せずともよい。

ピストン２は、環状に形成されるとともに、その内周側にピストンロッド３の小径部３ａが挿入されている。詳しくは、ピストン２は、伸側室Ｒ１と圧側室Ｒ２とを連通する伸側ポート２ｂおよび圧側ポート２ｃを備えたディスク部２ａと、ディスク部２ａの外周から図１中下方に向かって立ち上がりシリンダ１の内周面に摺接する筒状のスカート２ｄとを備えて構成されている。

また、ピストン２のディスク部２ａの図１中下端には、リーフバルブＶ１が積層されており、このリーフバルブＶ１は、内周側がピストンロッド３に固定されていて、伸側ポート２ｂの図１中下端の開口を開閉するようになっている。

リーフバルブＶ１は、環状板を複数枚積層して形成した積層リーフバルブであって、伸側室Ｒ１の圧力で撓むと伸側ポート２ｂを開いて伸側室Ｒ１から圧側室Ｒ２へ向かう液体の流れのみを許容しつつ当該流れに抵抗を与えるが、その反対の向きの液体の流れに対しては伸側ポート２ｂを閉塞して当該流れを阻止するようになっていて、伸側ポート２ｂを一方通行に設定している。そして、これら伸側ポート２ｂおよびリーフバルブＶ１で減衰通路４を構成している。なお、リーフバルブＶ１を形成する環状板の枚数は、緩衝器Ｄ１に要求される減衰力特性に応じて任意に設定することができる。

他方、ピストン２のディスク部２ａの図１中上端には、リーフバルブＶ２が積層されており、このリーフバルブＶ２は、内周側がピストンロッド３に固定されていて、圧側ポート２ｃの図１中上端の開口を開閉するようになっている。

リーフバルブＶ２は、環状板を複数枚積層して形成した積層リーフバルブであって、圧側室Ｒ２の圧力で撓むと圧側ポート２ｂを開いて圧側室Ｒ２から伸側室Ｒ１へ向かう液体の流れのみを許容しつつ当該流れに抵抗を与えるが、その反対の向きの液体の流れに対しては圧側ポート２ｃを閉塞して当該流れを阻止するようになっていて、圧側ポート２ｃを一方通行に設定している。そして、これら圧側ポート２ｃおよびリーフバルブＶ２で減衰通路５を構成している。なお、リーフバルブＶ２を形成する環状板の枚数は、緩衝器Ｄ１に要求される減衰力特性に応じて任意に設定することができる。

リーフバルブＶ１は、緩衝器Ｄ１の伸長時における伸側減衰力を発生する減衰バルブであり、他方のリーフバルブＶ２は、緩衝器Ｄ１の収縮時における圧側減衰力を発生する減衰バルブである。なお、リーフバルブＶ１，Ｖ２で伸側ポート２ｂおよび圧側ポート２ｃを閉じた状態にあっても、図示はしない周知のオリフィスによって伸側室Ｒ１と圧側室Ｒ２とが連通されるようになっており、オリフィスは、たとえば、リーフバルブＶ１，Ｖ２の外周に切欠を設けたり、リーフバルブＶ１，Ｖ２が着座する弁座に凹部を設けたりするなどして形成される。また、減衰バルブは、オリフィスとリーフバルブＶ１，Ｖ２を併存させる構成以外にも、リーフバルブＶ１，Ｖ２にチョークを併存させる構成、チョークやオリフィスのみ、或いはリーフバルブのみの構成を採用することできるし、ポペット弁を採用することもできる。

上記したところから、緩衝器Ｄ１は、ピストンロッド３の先端にピストン２が連結される、いわゆる片ロッド型に設定されている。そのため、緩衝器Ｄ１の伸縮に伴って、シリンダ１内に進退するピストンロッド３の体積によって伸側室Ｒ１と圧側室Ｒ２の合計容積が変化するが、この合計容積変化見合いでリザーバＲ内から液体がシリンダ１へ供給或いはシリンダ１からリザーバＲへ排出されることによって、上記合計容積の変化分が補償されるようになっている。このように緩衝器Ｄ１は、複筒型に設定されているのでリザーバＲを設置することで上記容積変化の補償を行っているが、単筒型に設定される場合にはシリンダ１の下方に摺動隔壁を設けて気室の設置し、上記容積変化の補償を行うようにしてもよい。なお、この場合、緩衝器Ｄ１は、片ロッド型ではなく、両ロッド型に設定されてもよい。

ピストンロッド３の小径部３ａには、図１中上方から、リーフバルブＶ２の撓み量を制限するバルブストッパ１２、リーフバルブＶ２、ピストン２、リーフバルブＶ１が組付けられて、当該小径部３ａに固定される。

さらに、上記リーフバルブＶ１の図１中下方には、順に、環状のスペーサ１１、圧側バルブディスク１６、環状板を積層して形成した圧側リリーフ弁１５、環状のスペーサ１４、バルブディスク１３、環状板を積層して形成したリリーフ弁６、が積層されて、これら各部材がピストンロッド３の小径部３ａの外周に組み付けられる。そして、バルブストッパ１２、リーフバルブＶ２、ピストン２、リーフバルブＶ１を含め、ピストンロッド３の小径部３ａに組み付けられる各部材は、螺子部３ｂに螺着されるピストンナット１７によって、ピストンロッド３に固定されている。なお、縦孔３ｃのピストンロッド３の先端側の開口端をボールＦで閉塞することに代えて、ピストンナット１７を袋ナットとしておき縦孔３ｃの開口部を閉塞するようにしてもよい。

バルブディスク１３は、環状であってピストンロッド３の小径部３ａの外周であってスペーサ１４の図１中下方に積層されて組み付けられており、その図１中下端となる反ピストン側端に形成されて圧側室Ｒ２に臨む環状窓１３ａと、図１中上端となるピストン側端から開口して上記環状窓１３ａへ連通される通路１３ｂと、内周に設けられた環状溝１３ｃと、環状溝１３ｃと通路１３ｂとを連通する連通溝１３ｄとを備えて構成されている。そして、環状溝１３ｃは、上記のようにバルブディスク１３をピストンロッド３の小径部３ａに組み付けると、ピストンロッド３に形成した横孔３ｅに対向して、環状窓１３ａが通路１３ｂ、連通溝１３ｄ、環状溝１３ｃ、横孔３ｅ、縦孔３ｃおよび伸側室側孔３ｄを介して伸側室Ｒ１内に連通されるようになっている。

そして、環状窓１３ａは、バルブディスク１３の反ピストン側端に積層されるリリーフ弁６によって、開閉されるようになっている。このリリーフ弁６は、複数の環状板を積層することで構成されており、内周側がピストンロッド３に固定されて外周側の撓みが許容されている。また、リリーフ弁６には、初期撓みが与えられていて、この初期撓みによって環状窓１３ａを開放する際の開弁圧が設定されている。リリーフ弁６は、環状窓１３ａ側から伸側室Ｒ１の圧力を受けて伸側室Ｒ１と圧側室Ｒ２の差圧が開弁圧に達すると、撓んで通路１３ｂを開放して、伸側室Ｒ１を圧側室Ｒ２へ連通し、伸側室Ｒ１から圧側室Ｒ２へ向かう液体の流れを許容する。これに対して、リリーフ弁６は、圧側室Ｒ２から伸側室Ｒ１へ向かう液体の流れに対しては、環状窓１３ａを閉塞してこれを遮断するようになっている。上記したところから、この実施の形態にあっては、バイパス路Ｂは、バルブディスク１３に形成の環状窓１３ａ、通路１３ｂ、連通溝１３ｄおよび環状溝１３ｃと、ピストンロッド３に形成の横孔３ｅ、縦孔３ｃおよび伸側室側孔３ｄによって構成されている。なお、リリーフ弁６を構成する環状板の枚数とリリーフ弁６に与える初期撓みについては、リリーフ弁６に所望される特性と開弁圧に応じて任意に設定することができる。

つづいて、このバルブディスク１３のピストン側端である図１中上端には、環状のスペーサ１４が積層され、スペーサ１４の図１中上方に圧側リリーフ弁１５が積層され、圧側リリーフ弁１５の図１中上方に圧側バルブディスク１６が積層される。

圧側バルブディスク１６は、環状であってピストンロッド３の小径部３ａの外周であって、その図１中下端となる反ピストン側端に形成された環状窓１６ａと、図１中上端となるピストン側端から開口して圧側室Ｒ２を環状窓１６ａへ連通する通路１６ｂと、反ピストン側端外周から立ち上がる隔壁筒１６ｃとを備えて構成されている。

上記したように、バルブディスク１３をスペーサ１４および圧側リリーフ弁１５を介して圧側バルブディスク１６に積層すると、バルブディスク１３が圧側バルブディスク１６の外周に設けた隔壁筒１６ｃの内周に嵌合して圧側バルブディスク１６と協働して圧側室Ｒ２から区画される部屋１８を形成する。この部屋１８は、上記した連通溝１３ｄに面しており、伸側室Ｒ１に連通されている。また、圧側バルブディスク１６に設けた環状窓１６ａが部屋１８に臨んでいる。よって、圧側バルブディスク１６に設けられた通路１６ｂは、部屋１８に通じる環状窓１６ａを介して伸側室Ｒ１に連通されている。圧側バルブディスク１６と隔壁筒１６ｃとの間にシール性を完全ならしめるためにシールリングを介装してもよい。なお、隔壁筒１６ｃは、圧側バルブディスク１６ではなく、バルブディスク１３に一体化してもよいし、バルブディスク１３および圧側バルブディスク１６とは別体として両者の外周に装着するようにしてもよい。

そして、圧側バルブディスク１６における環状窓１６ａは、圧側バルブディスク１６の反ピストン側端に積層される圧側リリーフ弁１５によって、開閉されるようになっている。

この圧側リリーフ弁１５は、複数の環状板を積層することで構成されており、内周側がピストンロッド３に固定されて外周側の撓みが許容されている。また、圧側リリーフ弁１５には、初期撓みが与えられていて、この初期撓みによって環状窓１６ａを開放する際の開弁圧が設定されている。そして、圧側リリーフ弁１５は、環状窓１６ａ側から圧側室Ｒ２の圧力を受けて圧側室Ｒ２と伸側室Ｒ１の差圧が開弁圧に達すると、撓んで通路１６ｂを開放して、部屋１８を介して圧側室Ｒ２を伸側室Ｒ１へ連通し、圧側室Ｒ２から伸側室Ｒ１へ向かう液体の流れを許容する。これに対して、圧側リリーフ弁１５は、伸側室Ｒ１から圧側室Ｒ２へ向かう液体の流れに対しては、環状窓１６ａを閉塞してこれを遮断するようになっている。上記したところから、この実施の形態にあっては、バイパス路Ｂにリリーフ弁６に並列して圧側リリーフ弁１５が設けられている。圧側リリーフ弁１５は、不要であれば廃止することができる。また、圧側リリーフ弁１５を構成する環状板の枚数と圧側リリーフ弁１５に与える初期撓みについては、圧側リリーフ弁１５に所望される特性と開弁圧に応じて任意に設定することができる。

スペーサ１４は、この場合、バルブディスク１３に一体化されてもよく、圧側リリーフ弁１５の内周を抑えつつ、撓んだ圧側リリーフ弁１５がバルブディスク１３へ干渉させないようにしている。

上述のように、緩衝器Ｄ１は構成されており、以下にその動作について説明する。まず、流路面積制限手段Ｃ１がバイパス路Ｂの流路面積を減少させない範囲内で緩衝器Ｄ１が伸縮する場合、つまり、この実施の形態ではロッドガイド７の内周に伸側室側孔３ｄが対向しない範囲内で緩衝器Ｄ１が伸縮する場合について説明する。

緩衝器Ｄ１が伸長作動を呈すると、ピストン２がシリンダ１に対して図１中上方へ移動し、伸側室Ｒ１が圧縮されるため、伸側室Ｒ１内から液体が減衰通路４におけるリーフバルブＶ１を開いて伸側ポート２ｂを通過して拡大される圧側室Ｒ２へ移動する。リーフバルブＶ１が液体の流れに抵抗を与えるため、伸側室Ｒ１内の圧力が上昇し、伸側室Ｒ１と圧側室Ｒ２とに差圧が生じてピストン２に作用し、緩衝器Ｄ１は伸長作動を抑制する伸側減衰力を発揮する。そして、ピストン速度が速くなり、伸側室Ｒ１と圧側室Ｒ２とに差圧がリリーフ弁６の開弁圧に達するとリリーフ弁６が開弁してバイパス路Ｂを介して伸側室Ｒ１内の圧力を圧側室Ｒ２へ逃がすようになり、緩衝器Ｄ１の減衰力はピストン速度の増加に対して頭打ちとなり、リリーフ弁６の開弁後の減衰係数は小さくなる。この伸長作動時には、ピストンロッド３がシリンダ１内から退出するため、伸側室Ｒ１と圧側室Ｒ２の合計容積の減少によってシリンダ１内で不足する液体がリザーバＲから供給され、シリンダ１内で液体不足を生じさせないよう補償する。

緩衝器Ｄ１が収縮作動を呈すると、ピストン２がシリンダ１に対して図１中下方へ移動し、圧側室Ｒ２が圧縮されるため、圧側室Ｒ２内から液体が減衰通路５におけるリーフバルブＶ２を開いて圧側ポート２ｃを通過して拡大される伸側室Ｒ１へ移動する。リーフバルブＶ２が液体の流れに抵抗を与えるため、圧側室Ｒ２内の圧力が上昇し、圧側室Ｒ２と伸側室Ｒ１とに差圧が生じてピストン２に作用し、緩衝器Ｄ１は収縮作動を抑制する圧側減衰力を発揮する。そして、ピストン速度が速くなり、圧側室Ｒ２と伸側室Ｒ１とに差圧が圧側リリーフ弁１５の開弁圧に達すると圧側リリーフ弁１５が開弁してバイパス路Ｂを介して圧側室Ｒ２内の圧力を伸側室Ｒ１へ逃がすようになり、緩衝器Ｄ１の減衰力はピストン速度の増加に対して頭打ちとなり、圧側リリーフ弁１５の開弁後の減衰係数は小さくなる。

よって、この緩衝器Ｄ１の伸圧両方の減衰力特性（ピストン速度に対する減衰力の特性）は、図３に示すように、リリーフ弁６、圧側リリーフ弁１５が開弁するまでは減衰係数が大きいが、開弁後は減衰係数が小さくなる特性となる。なお、図３中、ピストン速度が低速域において、減衰力が大きく立ち上がる特性になっているが、これは、リーフバルブＶ１、Ｖ２に並列される図示しないオリフィスによる特性であり、リーフバルブＶ１，Ｖ２が開弁するまではオリフィスを通過するので、オリフィスによる特性が現れる。

このように緩衝器Ｄ１では、伸長側のピストン速度が速くなってリリーフ弁６の開弁する状態となると、それ以上のピストン速度の増加に対して伸側の減衰力の増加割合を減少させるので、伸長行程時において減衰力過多を抑制することができ、車両における乗り心地を向上させることができる。なお、この実施の形態では、緩衝器Ｄ１は、バイパス路Ｂの途中にリリーフ弁６に並列して圧側リリーフ弁１５を設けているので、収縮側のピストン速度が速くなって圧側リリーフ弁１５の開弁する状態となると、それ以上のピストン速度の増加に対して圧側の減衰力の増加割合を減少させるので、収縮行程時においても、減衰力過多を抑制することができ、車両における乗り心地を向上させることができる。

つづいて、緩衝器Ｄ１が伸長して、図２に示すように、流路面積制限手段Ｃ１がバイパス路Ｂの流路面積を減少させる場合、つまり、この実施の形態ではロッドガイド７の内周に伸側室側孔３ｄが対向して閉塞される場合について説明する。

緩衝器Ｄ１が伸長して、ロッドガイド７におけるブッシュ８に伸側室側孔３ｄが対向するようになると、ブッシュ８の内周面で伸側室側孔３ｄが閉塞されはじめ、ブッシュ８の内周面に伸側室側孔３ｄの全部が対向するとバイパス路Ｂが完全に遮断される。そうすると、リリーフ弁６が開弁状態にあって減衰力が過大となることを抑制している場合にあっても、流路面積制限手段Ｃ１がバイパス路Ｂの流路面積を減少させる状況では、伸側の減衰力を増大させることができる。すると、緩衝器Ｄ１が最伸長するような状況にあっては、リリーフ弁６の開弁による減衰力低減が行われていても、バイパス路Ｂの流路面積を減少させて伸側減衰力を大きくすることができるため、ロッドガイド７のリバウンドクッション１０が衝突する前に減衰力を大きくしてピストン速度を減少させることができ、緩衝器Ｄ１の伸切時（最伸長時）のロッドガイド７とリバウンドクッション１０の衝突によるショックと打音を低減して車両における乗り心地を向上させることができる。

また、リリーフ弁６を設けるにあたって、伸側室側孔３ｄをピストン２と緩衝器Ｄ１のストローク長を決するリバウンドストッパ９との間に設ける必要がなくなるので、つまり、伸側室側孔３ｄをリバウンドストッパ９よりも図１中上方に設けることができ、リバウンドストッパ９とピストン２との間隔を狭めることができ、緩衝器Ｄ１のストローク長を犠牲にすることがない。

なお、流路面積制限手段Ｃ１が、この場合、ロッドガイド７で伸側室側孔３ｄを閉塞するようにしているおり、ピストンロッド３のシリンダ１に対する図１中上方への移動に伴い伸側室側孔３ｄを徐々に閉塞するので、リリーフ弁６が開弁して伸側の減衰力を低減している場合であっても、伸側室側孔３ｄが徐々に閉塞されることに伴って緩衝器Ｄ１が発生する伸側の減衰力を徐々に大きくしていくことができ、減衰力の急変を緩和することができ、車両の車体に減衰力急変によるショックを与えることも阻止することができる。

流路面積制限手段Ｃ１は、ピストンロッド３が中立位置からシリンダ１に対して伸側室Ｒ１を圧縮する方向へ所定量変位すると、バイパス路Ｂの流路面積を減少し始めるようになっていて、上記所定量変位は任意に設定することができるが、少なくとも、緩衝器Ｄ１が最伸長する際には、伸側室側孔３ｄの一部または全部が閉塞されるように設定される。なお、緩衝器Ｄ１が最伸長した際に、伸側室側孔３ｄがシール部材Ｕを乗り越えてシリンダ１の外へ配置されることがないように配慮されていればよい。

また、伸側室側孔３ｄのピストンロッド３の外周に臨む開口の縁の角を面取りしておくと、ブッシュ８へ侵入した際に、ブッシュ８の内周面の齧りを防止することができる。さらに、伸側室側孔３ｄは、この実施の形態の場合、一つのみを設けているが、複数設けるようにしてもよく、たとえば、ピストンロッド３に対して軸方向にずれた位置に一つずつ設けて、ピストンロッド３がシリンダ１に対して伸側室Ｒ１を圧縮する図１中上方へ移動することに伴ってバイパス路Ｂの流路面積が減少する度合いをチューニングすることができる。二つ以上の伸側室側孔３ｄを軸方向にずらしてピストンロッド３に設ける場合、軸方向にて伸側室側孔３ｄを完全にずらして設けてもよいし、重なるように設けることもできる。またさらに、伸側室側孔３ｄをピストンロッド３の外周側から見た開口の形状は、円形以外の形状とされてもよく、軸方向或いは周方向に沿う長孔とされてもよいし、菱形や楔形といった形状なども採用することができ、たとえば、ピストンロッド３の移動に対してバイパス路Ｂの流路面積が減じられることによる圧力損失が比例するように設定するようにしてもよい。

次に、図４に示した他の実施の形態の緩衝器Ｄ２について説明する。一実施の形態の緩衝器Ｄ１では流路面積制限手段Ｃ１がロッドガイド７で伸側室側孔３ｄの一部または全部を閉塞することでバイパス路Ｂの流路面積を減少させていたが、この他の実施の形態の緩衝器Ｄ２における流路面積制限手段Ｃ２では、ピストンロッド３の外周にシャッタ２０を設けて、シャッタ２０で伸側室側孔３ｄの一部または全部を閉塞することでバイパス路Ｂの流路面積を減少させるようになっている。さらに、上記した緩衝器Ｄ１がピストンロッド３の先端に螺着したピストンナット１７でピストンロッド３に組み付けられる各部材を固定していたところ、この緩衝器Ｄ２では、内部に上記縦孔３ｃに連通される圧力室Ｐを備えたハウジング２３をピストンロッド３の先端に螺着することで上記各部材を固定するようにしており、縦孔３ｃを圧力室Ｐに連通するためボールＦを廃止して縦孔３ｃのピストンロッド３の先端側の開口を閉塞しないようにしている。

以下、他の実施の形態の緩衝器Ｄ２が一実施の形態の緩衝器Ｄ１と異なる部分について詳しく説明する。なお、他の実施の形態の緩衝器Ｄ２を構成する部材のうち、一実施の形態の緩衝器Ｄ１を構成する部材と同じ部材については説明が重複するので、同じ符号を付すのみとしてその詳しい説明を省略することとする。

シャッタ２０は、筒状であってピストンロッド３の外周に摺動自在に装着されており、ピストンロッド３の外周に摺接するシャッタ部２０ａと、シャッタ部２０ａの外周であって図４中上端側に設けたフランジ２０ｂとを備えている。

また、ピストンロッド３の外周には、リバウンドストッパ９の図４中上端に積層されるピストン側スプリングホルダ２１が装着されている。ピストン側スプリングホルダ２１は、筒状であって、ピストンロッド３の外周に嵌合されてリバウンドストッパ９に着座している。そして、ピストン側スプリングホルダ２１とシャッタ２０とは、コイルスプリングでなる伸切スプリング２２によって連結される。ピストン側スプリングホルダ２１は、伸切スプリング２２のピストン側端の内周に挿入されて嵌合される筒状の嵌合部２１ａと、嵌合部２１ａのピストン側端である図４中下端に設けたフランジ２１ｂとを備えている。

伸切スプリング２２は、ピストン側端である図４中下端の内周に、ピストン側スプリングホルダ２１の嵌合部２１ａが嵌合されていて、当該ピストン側スプリングホルダ２１に連結されている。また、伸切スプリング２２の反ピストン側端である図４中上端の内周には、シャッタ２０のシャッタ部２０ａが挿入されて嵌合されていて、シャッタ２０に連結されている。つまり、伸切スプリング２２は、シャッタ２０とピストン側スプリングホルダ２１とを連結している。ピストンロッド３に固定的に装着されるピストン側スプリングホルダ２１に対して、シャッタ２０はピストンロッド３の外周を摺動してピストンロッド３に対して軸方向に変位することができるので、伸切スプリング２２の伸縮に伴ってシャッタ２０がピストンロッド３の外周を軸方向へ変位することになる。

シャッタ２０の図４中上方には、リバウンドクッション１０が積層されていて、ロッドガイド７とシャッタ２０との直接の衝突を防止している。ピストンロッド３がシリンダ１に対して伸側室Ｒ１を圧縮する方向である図４中上方へ移動して、ロッドガイド７に対してシャッタ２０がリバウンドクッション１０を介して衝合すると、それ以上のピストンロッド３の図４中上方側への移動に対して、シャッタ２０がロッドガイド７によりピストンロッド３に対して押し下げられ、シャッタ部２０ａが伸側室側孔３ｄを閉塞する位置まで押し下げられると、バイパス路Ｂの流路面積が減じられるようになっている。したがって、この他の実施の形態における流路面積制限手段Ｃ２は、シャッタ２０を備えており、このシャッタ２０がバイパス路Ｂの伸側室側の開口である伸側室側孔３ｄを閉塞することで構成されている。また、上記したように、シャッタ２０がロッドガイド７によってピストンロッド３に対して図４中下方に押し下げられると、伸切スプリング２２が圧縮され、ピストンロッド３のそれ以上のシリンダ１に対する図４中上方側へ移動を抑制するようになっている。このように、シャッタ２０は、この実施の形態の場合、流路面積制限手段Ｃ２としての機能を発揮しつつ、ロッドガイド側スプリングホルダを兼ねているので、部品点数の増加を招くことがない。また、シャッタ２０を設けることで、伸側室側孔３ｄがロッドガイド７内に侵入させる必要がなくなるので、ブッシュ８を劣化させる心配もない。

ピストンロッド３に装着されるピストン２、リリーフ弁６といった各部材を固定するハウジング２３について説明する。ハウジング２３は、ピストンロッド３の螺子部３ｂに螺合される外周に鍔２５を備えた環状のナット部２４と、ナット部２４の外周から垂下される有底筒状の収容筒２６とを備えて構成され、収容筒２６の図４中上端開口部が上記鍔２５の外周へ向けて加締められて鍔２５の外周に装着され、収容筒２６とナット部２４とを一体化し、このナット部２４および収容筒２６で圧側室Ｒ２内に圧力室Ｐを画成している。なお、ナット部２４と収容筒２６との一体化に際し、上記加締め加工以外にも溶接等の他の方法を採用することも可能である。また、収容筒２６の底部を別体として、ナット部２４側に収容筒２６の筒部を一体化した構造とすることもでき、ハウジング２３の構造については適宜設計変更することができる。

そして、上記のように形成される圧力室Ｐ内には、フリーピストン２７が摺動自在に挿入されて、圧力室Ｐは、図４中上方側の伸側圧力室２８と下方側の圧側圧力室２９に区画されている。

また、ナット部２４は、上述のように側方に鍔２５を備え、その内周には螺子部２４ａが形成され、この螺子部２４ａをピストンロッド３の螺子部３ｂに螺着することによって、ハウジング２３をピストンロッド３の小径部３ａに固定することが可能なようになっている。ゆえに、収容筒２６の外周の断面形状を真円以外の形状、たとえば、一部を切欠いた形状や、六角形等の形状としておけば、ハウジング２３をピストンロッド３の先端に螺着する作業が容易となる。

収容筒２６は、有底筒状であって、筒部２６ａの図４中下方内周が小径とされて内部に段部２６ｂが形成されるとともに、また、その底部２６ｃには、固定オリフィス２６ｄが、筒部２６ａにはオリフィス孔２６ｅがそれぞれ設けられている。

そして、上記したナット部２４および収容筒２６で形成される圧力室Ｐ内に挿入されるフリーピストン２７は、有底筒状に形成されて、収容筒２６に摺接する摺接筒２７ａと、摺接筒２７ａの一端を閉塞する底２７ｂと、底２７ｂの図４中下端に設けられて収容筒２６の底部２６ｃへ向けて突出する凸部２７ｃと、摺接筒２７ａの外周に形成した環状溝２７ｄと、環状溝２７ｄを圧側圧力室２９へ連通する孔２７ｅとを備えて構成され、内側をナット部２４に向け筒部２７ａを収容筒２６の内周に摺接させて圧力室Ｐ内に挿入されて、圧力室Ｐを伸側圧力室２８と圧側圧力室２９とに区画している。

伸側圧力室２８は、ピストンロッド３に設けた縦孔３ｃと伸側室側孔３ｄを介して伸側室Ｒ１に連通されている。また、圧側圧力室２９は、固定オリフィス２６ｄを介して圧側室Ｒ２に連通されるが、フリーピストン２７の環状溝２７ｄがオリフィス孔２６ｅと対向している状態では、オリフィス孔２６ｅ、環状溝２７ｄおよび孔２７ｅによっても圧側室Ｒ２に連通される。よって、圧力室Ｐは、伸側室Ｒ１と圧側室Ｒ２とに連通されている。

また、このフリーピストン２７に、フリーピストン２７のハウジング２３に対する変位量に比例してその変位を抑制する附勢力を作用させるため、伸側圧力室２８内であってナット部２４の鍔２５とフリーピストン２７の底部２７ｂ内側との間、および、圧側圧力室２９内であって収容筒２６の底部２６ｃとフリーピストン２７の底部２７ｂ外側との間に、それぞれ、バネ要素としてコイルバネ３０，３１を介装してあり、フリーピストン２７は、これらコイルバネ３０，３１のバネ要素によって上下側から挟持されて、圧力室Ｐ内の所定位置に位置決められた上で弾性支持されている。

なお、バネ要素としては、フリーピストン２７を弾性支持できればよいので、コイルバネ３０，３１以外のものを採用してもよく、たとえば、皿バネ等の弾性体を用いてフリーピストン２７を弾性支持するようにしてもよい。また、一端がフリーピストン２７に連結される単一のバネ要素を用いる場合には、ナット部２４あるいは収容筒２６に他端を固定するようにしてもよい。

コイルバネ３０の図中下端は、フリーピストン２７の摺接筒２７ａの最深部内周に嵌合されて半径方向に位置決められ、また、コイルバネ３１は、コイルバネ３１の内周にフリーピストン２７の凸部２７ｃが挿通されることによってセンタリングされて、フリーピストン２７に対し位置ずれを防止しており、これによって安定的にフリーピストン２７に附勢力を作用させることが可能となっている。

オリフィス孔２６ｅは、フリーピストン２７がコイルバネ３０，３１によって弾性支持されて所定位置にあるときには必ず上記環状溝２７ｄに対向して圧側圧力室２９と圧側室Ｒ２とを連通するとともに、フリーピストン２７がストロークエンドまで変位する、すなわち、ナット部２４の図４中下端あるいは収容筒２６の段部２６ｂに当接するまで変位するとフリーピストン２７の摺接筒２７ａの外周に完全にオーバーラップされて閉塞されるようになっている。なお、オリフィス孔２６ｅの設置数は任意であり、固定オリフィス２４ｄの設置数についても同様である。

緩衝器Ｄ２は以上のように構成され、つづいて、緩衝器Ｄ２の動作について説明する。まず、緩衝器Ｄ２の伸縮時のピストン速度が低く、リリーフ弁６および圧側リリーフ弁１５が開放動作しない場合の動作について説明する。この場合、緩衝器Ｄ２がシリンダ１に対してピストン２が図４中上下動する伸縮作動を呈すると、ピストン２によって伸側室Ｒ１と圧側室Ｒ２の一方が圧縮され、伸側室Ｒ１と圧側室Ｒ２の他方が拡大されるので、伸側室Ｒ１と圧側室Ｒ２のうち圧縮される方の圧力が高まると同時に、伸側室Ｒ１と圧側室Ｒ２のうち容積拡大される方の圧力が低下して両者に差圧が生じて、伸側室Ｒ１と圧側室Ｒ２のうち圧縮側の液体は減衰通路４，５と圧力室Ｐを介して伸側室Ｒ１と圧側室Ｒ２のうち拡大側に移動する。なお、圧力室Ｐは、フリーピストン２７で伸側圧力室２８と圧側圧力室２９とに仕切られているので、厳密には、伸側室Ｒ１（圧側室Ｒ２）の液体が圧力室Ｐを完全に通過して圧側室Ｒ２（伸側室Ｒ１）へ移動することはないが、フリーピストン２７が圧力室Ｐ内で変位することにより、見掛け上、圧力室Ｐを介して伸側室Ｒ１から圧側室Ｒ２へ或いは圧側室Ｒ２から伸側室Ｒ１へ液体が移動することになる。

そして、リリーフ弁６および圧側リリーフ弁１５が開放動作しない場合を前提として、緩衝器Ｄ２に入力される振動の周波数、すなわち、緩衝器Ｄ２の伸縮方向の振動の周波数が低周波であっても高周波であっても、緩衝器Ｄ２の伸縮行程におけるピストン速度が同じである場合についての動作を説明する。まず、低周波入力時の緩衝器Ｄ２の動作を説明すると、この場合、緩衝器Ｄ２に入力される振動の振幅が大きいため、伸側室Ｒ１と圧側室Ｒ２の圧縮側から拡大側へ移動する１周期の流量は大きくなる。この流量に略比例して、フリーピストン２７が動く変位も大きくなるが、フリーピストン２７はバネ要素としてのコイルバネ３０，３１で附勢されているため、フリーピストン２７の変位が大きくなると、フリーピストン２７が受けるバネ要素からの附勢力も大きくなり、その分、圧力室Ｐの伸側圧力室２８と圧側圧力室２９のうち、伸側室Ｒ１と圧側室Ｒ２の拡大側に連通される側の圧力が、伸側室Ｒ１と圧側室Ｒ２の圧縮側に連通される側の圧力より低くなる。つまり、緩衝器Ｄが伸長する場合には、伸側圧力室２８の圧力が圧側圧力室２９の圧力より高くなり、逆に、緩衝器Ｄ２が収縮する場合には、圧側圧力室２９の圧力が伸側圧力室２８の圧力より高くなる。そのため、緩衝器Ｄ２が伸長時にあっても、収縮時にあっても、伸側圧力室２８と圧側圧力室２９との差圧が小さくなり、圧力室Ｐを見掛け上通過する流量が減少し、減衰通路４，５を通過する流量が増えることになり、減衰力は大きいまま維持される。

逆に、高周波入力時には、緩衝器Ｄに入力される振動の入力振幅が小さいため、伸側室Ｒ１から圧側室Ｒ２へ、或いは、圧側室Ｒ２から伸側室Ｒ１へ移動する１周期の流量は小さく、フリーピストン２７の動く変位も小さくなる。すると、フリーピストン２７が受けるバネ要素から附勢力も小さくなる。その分、圧力室Ｐの伸側圧力室２８と圧側圧力室２９の圧力が略同等となり、伸側圧力室２８と伸側室Ｒ１との差圧と、圧側圧力室２９と圧側室Ｒ２との差圧は大きく維持されるため、減衰通路４，５を通過する流量に対する圧力室Ｐを見掛け上通過する流量の割合が低周波時よりも大きくなり、その分、減衰力が減少する。

入力される振動の周波数に対する緩衝器Ｄ２が発生する減衰力の特性は、図５中の実線で示すように、低周波数域の振動に対しては大きな減衰力を発生し、高周波数域の振動に対しては減衰力を小さくすることができ、緩衝器Ｄの減衰力の変化を入力振動周波数に依存させることができる。

また、フリーピストン２７が圧力室Ｐ内をストロークエンドまで移動すると、フリーピストン２７が同方向へは移動しえなくなるので、液体は減衰通路４，５のみを通過することになり、減衰力低減効果が消失することになる。しかしながら、環状溝２７ｄがオリフィス孔２６ｅを閉塞するため、圧側圧力室２９と圧側室Ｒ２とを連通する流路の流路面積が減じられてフリーピストン２７の移動速度が低減されるので、減衰力低減効果が徐々に消失することになり、減衰力の急変を緩和することができる。

これに対して、緩衝器Ｄに車両が走行中に路面の凹凸を通過するような急激な大振幅の振動が入力される場面においては、入力振動周波数の如何によらずシリンダ１に対するピストン２の移動速度が高速域に達すると、伸側室Ｒ１から圧側室Ｒ２へ、圧側室Ｒ２から伸側室Ｒ２へ向かう液体の流量が大きくなり、固定オリフィス２６ｄの液体の流れに与える抵抗が大きく、減衰通路４，５が液体の流れに与える抵抗よりも非常に大きくなり、液体は減衰通路４，５のみを介して伸側室Ｒ１と圧側室Ｒ２を行き来するようになる。しかしながら、本実施の形態の緩衝器Ｄ２の場合、ピストン速度が高速で図４中上方に移動して伸長作動を呈すると、高圧となった伸側室Ｒ１内の圧力がリリーフ弁６に作用し、リリーフ弁６が開弁動作して伸側室Ｒ１の圧力を圧側室Ｒ２へ逃がすようになるので、伸側減衰力が過多となることが回避され、良好な車両の乗り心地を実現できる。また、ピストン速度が高速で図１中下方に移動して収縮作動を呈すると、高圧となった圧側室Ｒ２内の圧力が圧側リリーフ弁１５に作用し、圧側リリーフ弁１５が開弁動作して圧側室Ｒ２の圧力を伸側室Ｒ１へ逃がすようになるので、圧側減衰力についても過多となることが回避されて、収縮作動時においても良好なの車両の乗り心地を実現できる。

つづいて、緩衝器Ｄ２が伸長して、流路面積制限手段Ｃ２がバイパス路Ｂの流路面積を減少させる場合、つまり、この実施の形態ではシャッタ２０の内周に伸側室側孔３ｄが対向して閉塞される場合について説明する。

緩衝器Ｄ２が伸長して、ロッドガイド７によってシャッタ２０がピストンロッド３に対して押し下げられて当該シャッタ２０に伸側室側孔３ｄが対向するようになると、シャッタ２０の内周面で伸側室側孔３ｄが閉塞されはじめ、シャッタ２０の内周面に伸側室側孔３ｄの全部が対向するとバイパス路Ｂが完全に遮断される。そうすると、リリーフ弁６が開弁状態にあって減衰力が過大となることを抑制している場合にあっても、流路面積制限手段Ｃ２がバイパス路Ｂの流路面積を減少させる状況では、伸側の減衰力を増大させることができる。すると、緩衝器Ｄ２が最伸長するような状況にあっては、リリーフ弁６の開弁による減衰力低減が行われていても、バイパス路Ｂの流路面積を減少させて伸側減衰力を大きくすることができるため、伸切スプリング２２が最圧縮される前に減衰力を大きくしてピストン速度を減少させることができ、緩衝器Ｄ２の伸切時（最伸長時）のショックと伸切スプリング２２が最収縮する際の打音を低減して車両における乗り心地を向上させることができる。

また、リリーフ弁６を設けるにあたって、伸側室側孔３ｄをピストン２と緩衝器Ｄ２のストローク長を決するリバウンドストッパ９との間に設ける必要がなくなるので、つまり、伸側室側孔３ｄをリバウンドストッパ９よりも図１中上方に設けることができ、リバウンドストッパ９とピストン２との間隔を狭めることができ、緩衝器Ｄ２のストローク長を犠牲にすることがない。

なお、流路面積制限手段Ｃ２が、この場合、シャッタ２０で伸側室側孔３ｄを閉塞するようにしており、ピストンロッド３のシリンダ１に対する図１中上方への移動に伴い伸側室側孔３ｄを徐々に閉塞するので、リリーフ弁６が開弁して伸側の減衰力を低減している場合であっても、伸側室側孔３ｄが徐々に閉塞されることに伴って緩衝器Ｄ２が発生する伸側の減衰力を徐々に大きくしていくことができ、減衰力の急変を緩和することができ、車両の車体に減衰力急変によるショックを与えることも阻止することができる。

また、伸側室側孔３ｄのピストンロッド３の外周に臨む開口の縁の角を面取りしておくと、シャッタ２０へ侵入した際に、シャッタ２０の内周面の齧りを防止することができる。

流路面積制限手段Ｃ２は、ピストンロッド３が中立位置からシリンダ１に対して伸側室Ｒ１を圧縮する方向へ所定量変位すると、バイパス路Ｂの流路面積を減少し始めるようになっているが、上記所定量変位は任意に設定することができ、少なくとも、緩衝器Ｄ２が最伸長する際には、伸側室側孔３ｄの一部または全部がシャッタ２０によって閉塞されるように設定される。

以上で、本発明の実施の形態についての説明を終えるが、本発明の範囲は図示されまたは説明された詳細そのものには限定されないことは勿論である。

本発明の緩衝器は、車両の制振用途に利用することができる。

１シリンダ
２隔壁部材としてのピストン
３ピストンロッド
３ｄ伸側室側孔
４，５減衰通路
６リリーフ弁
７ロッドガイド
２０シャッタ
２１ピストン側スプリングホルダ
２２伸切スプリング
２８伸側圧力室
２９圧側圧力室
２７フリーピストン
３０，３１バネ要素としてのコイルバネ
Ｂバイパス路
Ｃ１，Ｃ２流路面積制限手段
Ｄ１，Ｄ２緩衝器
Ｐ圧力室
Ｒ１伸側室
Ｒ２圧側室

Claims

シリンダと、上記シリンダ内に摺動自在に挿入され当該シリンダ内を伸側室と圧側室に区画するピストンと、当該ピストンに連結されるピストンロッドと、上記伸側室と上記圧側室とを連通する減衰通路と、上記ピストンロッドに設けられて上記減衰通路を迂回し上記伸側室と上記圧側室とを連通するバイパス路と、当該バイパス路に設けられて上記伸側室の圧力を受けて開弁するリリーフ弁とを備えた緩衝器において、上記ピストンロッドが中立位置から上記シリンダに対して上記伸側室を圧縮方向へ所定量変位すると上記バイパス路の流路面積を減じる流路面積制限手段を備えたことを特徴とする緩衝器。
上記流路面積制限手段は、上記シリンダの端部に設けられて上記ピストンロッドを軸支するロッドガイドを備え、当該ロッドガイドで上記バイパス路の伸側室側の開口を覆って上記バイパス路の流路面積を減じることを特徴とする請求項１に記載の緩衝器。
上記流路面積制限手段は、上記ピストンロッドの外周に摺動自在に装着されて、上記シリンダの端部に設けられた上記ピストンロッドを軸支するロッドガイドに対向するシャッタを備え、上記ピストンロッドが中立位置から上記シリンダに対して上記伸側室を圧縮方向へ所定量変位すると、上記シャッタは、上記ロッドガイドに押されて、上記ピストンロッドに対して相対移動し、上記バイパス路の伸側室側の開口を覆って上記バイパス路の流路面積を減じることを特徴とする請求項１に記載の緩衝器。
上記ピストンロッドの外周に装着されるピストン側スプリングホルダと、ピストン側端が当該スプリングホルダに連結されるとともにロッドガイド側端が上記シャッタに連結される伸切スプリングとを備え、上記シャッタは、ロッドガイド側スプリングホルダを兼ねることを特徴とする請求項３に記載の緩衝器。
上記伸側室と上記圧側室とに連通される圧力室と、上記圧力室内に摺動自在に挿入されて当該圧力室内を上記伸側室に連通される伸側圧力室と上記圧側室に連通される圧側圧力室とに区画するフリーピストンと、上記フリーピストンの上記圧力室に対する所定位置へ位置決め当該所定位置からの変位を抑制する附勢力を発揮するバネ要素とを備えたことを特徴とする請求項１から４のいずれか一項に記載の緩衝器。