JP2014124664A - チタンまたはチタン合金からなる鋳塊の連続鋳造方法 - Google Patents

Abstract

【課題】鋳型内の溶湯の湯面直下であって鋳型の壁面近傍の溶湯の温度を測定しなくても、鋳肌の状態が良好な鋳塊を鋳造することができるようにする。
【解決手段】鋳型２内の溶湯１２の上方に配置されたプラズマトーチ７から鋳型２内の溶湯１２の湯面に投入される投入電力量、鋳型２の壁面と鋳型２内の溶湯１２との界面に形成されるフラックス９の厚みｄ、鋳型２の内側面上におけるプラズマトーチ７から最も離れた箇所からプラズマトーチ７の中心までの水平方向の距離Ｌ、鋳型２の熱伝達係数、鋳塊の引抜速度、および、鋳型２の内寸法をパラメータとして、鋳型２内の溶湯１２の湯面直下であって鋳型２の壁面近傍の溶湯１２の温度を推測し、推測した壁面近傍の溶湯１２の温度が、鋳造対象であるチタンまたはチタン合金の融点以上になるように、各パラメータを調整する。
【選択図】図３

Description

本発明は、チタンまたはチタン合金からなる鋳塊を連続的に鋳造する、チタンまたはチタン合金からなる鋳塊の連続鋳造方法に関する。

真空アーク溶解や電子ビーム溶解によって溶融させた金属を無底の鋳型内に注入して凝固させながら下方に引抜くことで、鋳塊を連続的に鋳造することが行われている。

特許文献１には、チタンを電子ビーム溶解させた溶湯を鋳型内に注入するハースを振動させて、ハース内の溶湯の湯面を波立たせることで、溶湯からの不純物の放出を促進させて、高純度のチタン鋳塊を得る、チタンインゴットの製造方法が開示されている。しかし、真空中で行われる電子ビーム溶解においては、チタン合金中の成分が揮発してしまうので、電子ビーム溶解ではチタン合金からなる鋳塊を鋳造することができない。

そこで、特許文献２には、チタンまたはチタン合金を不活性ガス雰囲気中でプラズマアーク溶解して鋳型内に注入して凝固させる、自動制御プラズマ溶解鋳造方法が開示されている。不活性ガス雰囲気中で行われるプラズマアーク溶解においては、純チタンだけでなく、チタン合金も鋳造することが可能である。

ここで、鋳造された鋳塊の鋳肌に凹凸や傷があると、その後の圧延過程で表面欠陥となる。そのため、鋳肌に凹凸や傷が無い鋳塊を鋳造することが求められる。

そこで、特許文献３には、プラズマアーク溶解により活性金属を連続的に溶解・凝固して鋳塊を鋳造する際に、フラックスを溶解して活性金属と同時に鋳込むことで、平滑な鋳肌を有する鋳塊を製造する方法が開示されている。

特開平１１−３５００５１号公報 特許第３０７７３８７号公報 特開昭５３−８６６０３号公報

ところで、鋳型内の溶湯の湯面直下であって鋳型の壁面近傍の溶湯の温度が、鋳塊の鋳肌の状態に影響を及ぼす因子であることが、実験結果から明らかとなっている。そこで、鋳塊の鋳肌の状態を改善する手法の一つとして、壁面近傍の溶湯への入熱量と、壁面近傍の溶湯からの抜熱量とのバランスを適正化することが考えられる。

ここで、壁面近傍の溶湯の温度が、鋳造対象であるチタンまたはチタン合金の融点以上であれば、壁面近傍の溶湯の凝固により鋳肌の状態が悪化するのを抑制することができると考えられる。そこで、壁面近傍の溶湯の温度が、鋳造対象であるチタンまたはチタン合金の融点以上となるように、壁面近傍の溶湯への入熱量と、壁面近傍の溶湯からの抜熱量とのバランスを調整することが望まれる。しかし、プラズマアーク溶解においては、溶湯の湯面を加熱するプラズマトーチが発生させるプラズマアークが邪魔をするため、壁面近傍の溶湯の温度を測定することは困難である。

本発明の目的は、鋳型内の溶湯の湯面直下であって鋳型の壁面近傍の溶湯の温度を測定しなくても、鋳肌の状態が良好な鋳塊を鋳造することが可能なチタンまたはチタン合金からなる鋳塊の連続鋳造方法を提供することである。

本発明におけるチタンまたはチタン合金からなる鋳塊の連続鋳造方法は、プラズマアーク溶解させたチタンまたはチタン合金の溶湯を無底の鋳型内に注入して凝固させながら下方に引抜くことで、チタンまたはチタン合金からなる鋳塊を連続的に鋳造する連続鋳造方法であって、前記鋳型内の前記溶湯の上方に配置されたプラズマトーチから前記鋳型内の前記溶湯の湯面に投入される投入電力量、前記鋳型の壁面と前記鋳型内の前記溶湯との界面に形成されるフラックスの厚み、前記鋳型の内側面上における前記プラズマトーチから最も離れた箇所から前記プラズマトーチの中心までの水平方向の距離、前記鋳型の熱伝達係数、前記鋳塊の引抜速度、および、前記鋳型の内寸法をパラメータとして、前記鋳型内の前記溶湯の湯面直下であって前記鋳型の壁面近傍の溶湯の温度を推測する推測ステップと、前記推測ステップで推測した前記壁面近傍の溶湯の温度が、鋳造対象であるチタンまたはチタン合金の融点以上になるように、各パラメータを調整する調整ステップと、を有することを特徴とする。

上記の構成によれば、鋳塊の鋳肌の状態に影響を及ぼす因子である、鋳型内の溶湯の湯面直下であって鋳型の壁面近傍の溶湯の温度が、鋳造対象であるチタンまたはチタン合金の融点以上であれば、壁面近傍の溶湯の凝固により鋳肌の状態が悪化するのを抑制することができると考えられる。しかし、プラズマアーク溶解においては、プラズマトーチが発生させるプラズマアークが邪魔をするために、壁面近傍の溶湯の温度を測定することは困難である。そこで、溶湯への入熱量および溶湯からの抜熱量に関係する各パラメータから壁面近傍の溶湯の温度を推測し、推測した温度が、鋳造対象であるチタンまたはチタン合金の融点以上になるように、各パラメータを調整する。これにより、鋳型内の溶湯の湯面直下であって鋳型の壁面近傍の溶湯の温度を測定しなくても、鋳肌の状態が良好な鋳塊を鋳造することができる。

また、本発明におけるチタンまたはチタン合金からなる鋳塊の連続鋳造方法は、プラズマアーク溶解させたチタンまたはチタン合金の溶湯を無底の鋳型内に注入して凝固させながら下方に引抜くことで、チタンまたはチタン合金からなる鋳塊を連続的に鋳造する連続鋳造方法であって、前記鋳型内の前記溶湯の上方に配置された複数のプラズマトーチから前記鋳型内の前記溶湯の湯面に投入される投入電力量、前記鋳型の壁面と前記鋳型内の前記溶湯との界面に形成されるフラックスの厚み、前記プラズマトーチ毎に設定されたプラズマ照射範囲の各々における前記プラズマトーチの中心と前記鋳型の内側面との間の水平方向の最長距離のうちで最も長い距離、前記鋳型の熱伝達係数、前記鋳塊の引抜速度、および、前記鋳型の内寸法をパラメータとして、前記鋳型内の前記溶湯の湯面直下であって前記鋳型の壁面近傍の溶湯の温度を推測する推測ステップと、前記推測ステップで推測した前記壁面近傍の溶湯の温度が、鋳造対象であるチタンまたはチタン合金の融点以上になるように、各パラメータを調整する調整ステップと、を有することを特徴とする。

上記の構成によれば、鋳塊の鋳肌の状態に影響を及ぼす因子である、鋳型内の溶湯の湯面直下であって鋳型の壁面近傍の溶湯の温度が、鋳造対象であるチタンまたはチタン合金の融点以上であれば、壁面近傍の溶湯の凝固により鋳肌の状態が悪化するのを抑制することができると考えられる。しかし、プラズマアーク溶解においては、プラズマトーチが発生させるプラズマアークが邪魔をするために、壁面近傍の溶湯の温度を測定することは困難である。そこで、溶湯への入熱量および溶湯からの抜熱量に関係する各パラメータから壁面近傍の溶湯の温度を推測し、推測した温度が、鋳造対象であるチタンまたはチタン合金の融点以上になるように、各パラメータを調整する。これにより、鋳型内の溶湯の湯面直下であって鋳型の壁面近傍の溶湯の温度を測定しなくても、鋳肌の状態が良好な鋳塊を鋳造することができる。

また、本発明におけるチタンまたはチタン合金からなる鋳塊の連続鋳造方法において、前記鋳型の断面形状は円形であって、前記鋳型の径方向の中心を通る中心線上に前記プラズマトーチが１本配置されており、前記プラズマトーチから前記鋳型内の前記溶湯の湯面に投入される投入電力量をＱ、前記鋳型の壁面と前記鋳型内の前記溶湯との界面に形成されるフラックスの厚みをｄ、前記鋳型の内側面から前記プラズマトーチの中心までの水平方向の距離をＬ、前記鋳型の熱伝達係数をｈ、前記鋳塊の引抜速度をＶ、前記鋳型の内側面の半径をＲ、鋳造対象であるチタンまたはチタン合金の融点をＭＰとしたときに、（１９３０＋２．２Ｑ＋１４４．４ｄ−１．１Ｌ−１１．０３ｈ−１１．０Ｖ−１．１７Ｒ）／ＭＰ≧１の関係を満足してよい。上記の構成によれば、鋳型の断面形状が円形であって、鋳型の径方向の中心を通る中心線上にプラズマトーチが１本配置されている場合において、上記式を満足するように各パラメータを調整することで、鋳型内の溶湯の湯面直下であって鋳型の壁面近傍の溶湯の温度を、鋳造対象であるチタンまたはチタン合金の融点以上にすることができる。

また、本発明におけるチタンまたはチタン合金からなる鋳塊の連続鋳造方法において、前記鋳型の断面形状は矩形であって、前記プラズマトーチから前記鋳型内の前記溶湯の湯面に投入される投入電力量をＱ、前記鋳型の壁面と前記鋳型内の前記溶湯との界面に形成されるフラックスの厚みをｄ、前記鋳型の内側面上における前記プラズマトーチから最も離れたコーナー部から前記プラズマトーチの中心までの水平方向の距離をＬ、前記鋳型の熱伝達係数をｈ、前記鋳塊の引抜速度をＶ、前記鋳型の内側面における長辺の長さをａ、前記鋳型の内側面における短辺の長さをｂ、鋳造対象であるチタンまたはチタン合金の融点をＭＰとしたときに、（２４４０＋１．９４Ｑ＋１６３．６ｄ−２１．４Ｌ−２９．５ｈ−５０．０Ｖ＋６．０ａ−６．２ｂ＋３８０．０）／ＭＰ≧１の関係を満足してよい。上記の構成によれば、鋳型の断面形状が矩形である場合において、上記式を満足するように各パラメータを調整することで、鋳型内の溶湯の湯面直下であって鋳型の壁面近傍の溶湯の温度を、鋳造対象であるチタンまたはチタン合金の融点以上にすることができる。

また、本発明におけるチタンまたはチタン合金からなる鋳塊の連続鋳造方法において、前記鋳型の断面形状は矩形であって、複数の前記プラズマトーチから前記鋳型内の前記溶湯の湯面に投入される投入電力量をＱ、前記鋳型の壁面と前記鋳型内の前記溶湯との界面に形成されるフラックスの厚みをｄ、前記プラズマトーチ毎に設定されたプラズマ照射範囲の各々における前記プラズマトーチの中心と前記鋳型の内側面との間の水平方向の最長距離のうちで最も長い距離をＬ、前記鋳型の熱伝達係数をｈ、前記鋳塊の引抜速度をＶ、前記鋳型の内側面における長辺の長さをａ、前記鋳型の内側面における短辺の長さをｂ、前記プラズマトーチの数をＭ、鋳造対象であるチタンまたはチタン合金の融点をＭＰとしたときに、（２４４０＋１．９４Ｑ＋１６３．６ｄ−２１．４Ｌ−２９．５ｈ−５０．０Ｖ＋６．０ａ−６．２ｂ＋３８０．０Ｍ）／ＭＰ≧１の関係を満足してよい。上記の構成によれば、鋳型の断面形状が矩形であってプラズマトーチが複数である場合において、上記式を満足するように各パラメータを調整することで、鋳型内の溶湯の湯面直下であって鋳型の壁面近傍の溶湯の温度を、鋳造対象であるチタンまたはチタン合金の融点以上にすることができる。

本発明のチタンまたはチタン合金からなる鋳塊の連続鋳造方法によると、鋳型内の溶湯の湯面直下であって鋳型の壁面近傍の溶湯の温度を測定しなくても、鋳肌の状態が良好な鋳塊を鋳造することができる。

連続鋳造装置を示す斜視図である。 連続鋳造装置を示す断面図である。 連続鋳造装置を上方から見たモデル図である。 連続鋳造装置を示す斜視図である。 連続鋳造装置を上方から見たモデル図である。 連続鋳造装置を上方から見たモデル図である。

以下、本発明の好適な実施の形態について、図面を参照しつつ説明する。

［第１実施形態］
（連続鋳造装置の構成）
本発明の第１実施形態によるチタンまたはチタン合金からなる鋳塊の連続鋳造方法は、プラズマアーク溶解させたチタンまたはチタン合金の溶湯を無底の鋳型内に注入して凝固させながら下方に引抜くことで、チタンまたはチタン合金からなる鋳塊を連続的に鋳造する連続鋳造方法である。この連続鋳造方法を実施するチタンまたはチタン合金からなる鋳塊の連続鋳造装置（連続鋳造装置）１は、斜視図である図１、および、断面図である図２に示すように、鋳型２と、コールドハース３と、原料投入装置４と、プラズマトーチ５と、スターティングブロック６と、プラズマトーチ７と、フラックス投入装置（図示せず）と、を有している。連続鋳造装置１のまわりは、アルゴンガスやヘリウムガス等からなる不活性ガス雰囲気にされている。

原料投入装置４は、コールドハース３内にスポンジチタンやスクラップ等のチタンまたはチタン合金の原料を投入する。プラズマトーチ５は、コールドハース３の上方に設けられており、プラズマアークを発生させてコールドハース３内の原料を溶融させる。コールドハース３は、原料が溶融した溶湯１２を注湯部３ａから鋳型２内に注入する。鋳型２は、銅製であって、無底で断面形状が円形に形成されており、円筒状の壁部の少なくとも一部の内部を循環する水によって冷却されるようになっている。スターティングブロック６は、図示しない駆動部によって上下動され、鋳型２の下側開口部を塞ぐことが可能である。プラズマトーチ７は、鋳型２内の溶湯１２の上方であって、鋳型２の径方向の中心を通る中心線上に１本設けられており、鋳型２内に注入された溶湯１２の湯面をプラズマアークで加熱する。フラックス投入装置は、鋳型２内の溶湯１２の湯面に固相のフラックス９を投入する。

以上の構成において、鋳型２内に注入された溶湯１２は、水冷式の鋳型２との接触面から凝固していく。そして、鋳型２の下側開口部を塞いでいたスターティングブロック６を所定の速度で下方に引き下ろしていくことで、溶湯１２が凝固した円柱状の鋳塊１１が下方に引抜かれながら連続的に鋳造される。

なお、真空雰囲気での電子ビーム溶解では微少成分が蒸発するために、チタン合金の鋳造は困難であるが、不活性ガス雰囲気でのプラズマアーク溶解では、純チタンだけでなく、チタン合金も鋳造することが可能である。また、真空雰囲気での電子ビーム溶解では、フラックスが飛散するのでフラックスを鋳型２内の溶湯１２に投入するのが困難である。これに対して、不活性ガス雰囲気でのプラズマアーク溶解では、フラックスを鋳型２内の溶湯１２に投入することができるという利点を有する。

（操業条件）
ところで、チタンまたはチタン合金からなる鋳塊１１を連続鋳造した際に、鋳塊１１の表面（鋳肌）に凹凸や傷があると、次工程である圧延過程で表面欠陥となる。そのため、圧延する前に鋳塊１１表面の凹凸や傷を切削等で取り除く必要があり、歩留まりの低下や作業工程の増加など、コストアップの要因となる。そのため、表面に凹凸や傷が無い鋳塊１１を鋳造することが求められる。

ここで、鋳型２内の溶湯１２の湯面直下であって鋳型２の壁面近傍の溶湯１２の温度が、鋳塊１１の鋳肌の状態に影響を及ぼす因子であることが、実験結果から明らかとなっている。そこで、鋳塊１１の鋳肌の状態を改善する手法の一つとして、壁面近傍の溶湯１２への入熱量と、壁面近傍の溶湯１２からの抜熱量とのバランスを適正化することが考えられる。

さらに、壁面近傍の溶湯１２の温度が、鋳造対象であるチタンまたはチタン合金の融点以上であれば、壁面近傍の溶湯１２の凝固により鋳肌の状態が悪化するのを抑制することができると考えられる。そこで、壁面近傍の溶湯１２の温度が、鋳造対象であるチタンまたはチタン合金の融点以上となるように、壁面近傍の溶湯１２への入熱量と、壁面近傍の溶湯１２からの抜熱量とのバランスを調整することが望まれる。しかし、プラズマアーク溶解においては、溶湯１２の湯面を加熱するプラズマトーチ７が発生させるプラズマアークが邪魔をするため、壁面近傍の溶湯１２の温度を測定することは困難である。

そこで、プラズマトーチ７から鋳型２内の溶湯１２の湯面に投入される投入電力量（入熱量）、鋳型２の壁面と鋳型２内の溶湯１２との界面に形成されるフラックス９の厚み、鋳型２の内側面上におけるプラズマトーチ７から最も離れた箇所からプラズマトーチ７の中心までの水平方向の距離、鋳型２の熱伝達係数、鋳塊１１の引抜速度、および、鋳型２の内寸法をパラメータとして、鋳型２内の溶湯１２の湯面直下であって鋳型２の壁面近傍の溶湯１２の温度を推測する。そして、推測した壁面近傍の溶湯１２の温度が、鋳造対象であるチタンまたはチタン合金の融点以上になるように、各パラメータを調整する。

具体的には、連続鋳造装置１を上方から見たモデル図である図３に示すように、プラズマトーチ７から鋳型２内の溶湯１２の湯面に投入される投入電力量（入熱量）Ｑ、鋳型２の壁面と鋳型２内の溶湯１２との界面に形成されるフラックス９の厚みｄ、鋳型２の内側面からプラズマトーチ７の中心までの水平方向の距離Ｌ、鋳型２の熱伝達係数ｈ、スターティングブロック６の引き下ろしによる鋳塊１１の引抜速度Ｖ、および、鋳型２の内側面の半径Ｒをパラメータとし、鋳造対象であるチタンまたはチタン合金の融点をＭＰとしたときに、下記の式１を満足するように、各パラメータを調整する。ここで、Ｘは鋳肌状態判定指数である。なお、図３に示すモデルにおいては、鋳型２の周りに冷却水１４が設けられている。

Ｘ＝（１９３０＋２．２Ｑ＋１４４．４ｄ−１．１Ｌ−１１．０３ｈ−１１．０Ｖ−１．１７Ｒ）／ＭＰ≧１ ・・・（式１）

ここで、プラズマトーチ７から湯面への投入電力量（入熱量）Ｑが大きくなるほど、湯面の温度は上昇し、壁面近傍の溶湯１２の温度は高くなる。よって、投入電力量（入熱量）Ｑは、壁面近傍の溶湯１２への入熱量に関するパラメータである。また、フラックス９には緩冷却作用があるので、フラックス９の厚みｄが大きくなるほど壁面近傍の溶湯１２の温度は高くなる。よって、フラックス９の厚みｄは、壁面近傍の溶湯１２への入熱量に関するパラメータである。

一方、プラズマトーチ７の中心から離れるほど溶湯１２の温度は低くなる。そして、鋳型２の内側面からプラズマトーチ７の中心までの水平方向の距離Ｌが長くなるほど、壁面近傍の溶湯１２の温度は低くなる。よって、鋳型２の内側面からプラズマトーチ７の中心までの水平方向の距離Ｌは、壁面近傍の溶湯１２からの抜熱量に関するパラメータである。また、鋳型２の熱伝達係数ｈが大きくなるほど、鋳型２への抜熱量が大きくなる。よって、鋳型２の熱伝達係数ｈは、壁面近傍の溶湯１２からの抜熱量に関するパラメータである。

また、鋳塊１１の引抜速度Ｖが速くなるほど、壁面近傍の溶湯１２が下方に素早く移動して鋳型２により冷却され易くなり、壁面近傍の溶湯１２からの抜熱量が大きくなる。よって、鋳塊１１の引抜速度Ｖは、壁面近傍の溶湯１２からの抜熱量に関するパラメータである。また、鋳型２の内側面の半径Ｒが長くなるほど、鋳型２の中心に位置するプラズマトーチ７から鋳型２の内側面が離れるので、壁面近傍の溶湯１２の温度は低くなる。よって、鋳型２の内側面の半径Ｒは、壁面近傍の溶湯１２からの抜熱量に関するパラメータである。

鋳肌状態判定指数Ｘが１以上となるように各パラメータを調整することで、鋳型２内の溶湯１２の湯面直下であって鋳型２の壁面近傍の溶湯１２の温度は、鋳造対象であるチタンまたはチタン合金の融点以上になり、壁面近傍の溶湯１２は液体の状態となる。これにより、壁面近傍の溶湯１２の凝固により鋳肌の状態が悪化するのを抑制することができる。よって、鋳型２内の溶湯１２の湯面直下であって鋳型２の壁面近傍の溶湯１２の温度を測定しなくても、鋳肌の状態が良好な鋳塊１１を鋳造することができる。

一方、鋳肌状態判定指数Ｘが１未満であれば、鋳型２内の溶湯１２の湯面直下であって鋳型２の壁面近傍の溶湯１２の温度は、鋳造対象であるチタンまたはチタン合金の融点未満になり、壁面近傍の溶湯１２は固体の状態となる。よって、壁面近傍の溶湯１２の凝固により鋳肌の状態は悪化することとなる。

ここで、鋳型２の熱伝達係数ｈは、以下の式により求まる。

ここで、ｄ_ｅ［ｍ］は水冷管断面の相当直径、Ｓ［ｍ^２］は水冷管断面積、Ｌ［ｍ］は水冷管ぬれぶち長さ、Ｒｅ［−］はレイノルズ数、ρ［ｋｇ／ｍ^３］は冷却水密度、ｕ［ｍ／ｓ］は流速、μ［Ｐａ・ｓ］は冷却水粘性、Ｐｒ［−］は冷却水プラントル数、ｖ［ｍ^２／ｓ］は冷却水動粘度、α［ｍ^２／ｓ］は冷却水熱拡散率、λ［Ｗ／ｍ・Ｋ］は冷却水熱伝導率、Ｃ_Ｐ［Ｊ／ｇ・Ｋ］は冷却水比熱、ｆ［−］は管摩擦係数、Ｎｕ［−］はヌッセルト数、ｈ［Ｗ／ｍ^２・Ｋ］は熱伝達係数である。なお、水冷管は鋳型２の内部に設けられるものであり、冷却水は水冷管内を流れるものである。

（鋳肌評価）
次に、図３に示すモデルを用いて、各パラメータを変化させて鋳肌の状態を評価した。その結果を表１に示す。

鋳肌状態が良好（○）であるサンプルに対して、鋳肌状態判定指数Ｘが１以上となるように、各パラメータの係数を設定することで、上記式１を導出することができる。

（効果）
以上に述べたように、本実施形態に係るチタンまたはチタン合金からなる鋳塊の連続鋳造方法によると、溶湯１２への入熱量および溶湯１２からの抜熱量に関係する各パラメータから壁面近傍の溶湯１２の温度を推測し、推測した温度が、鋳造対象であるチタンまたはチタン合金の融点以上になるように、各パラメータを調整する。これにより、鋳型２内の溶湯１２の湯面直下であって鋳型２の壁面近傍の溶湯１２の温度を測定しなくても、鋳肌の状態が良好な鋳塊１１を鋳造することができる。

また、鋳型２の断面形状が円形であって、鋳型２の径方向の中心を通る中心線上にプラズマトーチ７が１本配置されている場合において、上記式１を満足するように各パラメータを調整することで、鋳型２内の溶湯１２の湯面直下であって鋳型２の壁面近傍の溶湯１２の温度を、鋳造対象であるチタンまたはチタン合金の融点以上にすることができる。

［第２実施形態］
（連続鋳造装置の構成）
次に、本発明の第２実施形態に係るチタンまたはチタン合金からなる鋳塊の連続鋳造方法について説明する。なお、上述した構成要素と同じ構成要素については、同じ参照番号を付してその説明を省略する。本実施形態の連続鋳造方法を実施する連続鋳造装置２０１が第１実施形態の連続鋳造装置１と異なる点は、斜視図である図４に示すように、鋳型２０２の断面形状が矩形であり、角柱状のスラブ２１１を連続鋳造する点と、鋳型２０２内の溶湯１２の湯面をプラズマアークで加熱するプラズマトーチ７が、複数設けられている点である。本実施形態において、プラズマトーチ７の数は２つであるが、これに限定されない。

（操業条件）
本実施形態においても、鋳型２０２内の溶湯１２の湯面直下であって壁面近傍の溶湯１２の温度が、鋳造対象であるチタンまたはチタン合金の融点以上となるように、壁面近傍の溶湯１２への入熱量と、壁面近傍の溶湯１２からの抜熱量とのバランスを調整することが望まれる。

そこで、２つのプラズマトーチ７から鋳型２０２内の溶湯１２の湯面に投入される投入電力量（入熱量）、鋳型２０２の壁面と鋳型２０２内の溶湯１２との界面に形成されるフラックス９の厚み、プラズマトーチ７毎に設定されたプラズマ照射範囲の各々におけるプラズマトーチ７の中心と鋳型２０２の内側面との間の水平方向の最長距離のうちで最も長い距離、鋳型２０２の熱伝達係数、スラブ２１１の引抜速度、および、鋳型２０２の内寸法をパラメータとして、鋳型２０２内の溶湯１２の湯面直下であって鋳型２０２の壁面近傍の溶湯１２の温度を推測する。そして、推測した壁面近傍の溶湯１２の温度が、鋳造対象であるチタンまたはチタン合金の融点以上になるように、各パラメータを調整する。

具体的には、連続鋳造装置２０１を上方から見たモデル図である図５に示すように、２つのプラズマトーチ７から鋳型２０２内の溶湯１２の湯面に投入される投入電力量（入熱量）Ｑ、鋳型２０２の壁面と鋳型２０２内の溶湯１２との界面に形成されるフラックス９の厚みｄ、プラズマトーチ７毎に設定されたプラズマ照射範囲１５ａ，１５ｂの各々におけるプラズマトーチ７の中心と鋳型２０２の内側面との間の水平方向の最長距離のうちで最も長い距離Ｌ、鋳型２０２の熱伝達係数ｈ、スラブ２１１の引抜速度Ｖ、鋳型２０２の内側面における長辺の長さａ、鋳型２０２の内側面における短辺の長さｂ、および、プラズマトーチ７の数Ｍをパラメータとし、鋳造対象であるチタンまたはチタン合金の融点をＭＰとしたときに、下記の式９を満足するように、各パラメータを調整する。ここで、Ｘは鋳肌状態判定指数である。なお、図５に示すモデルにおいては、鋳型２０２の周りに冷却水１４が設けられている。

Ｘ＝（２４４０＋１．９４Ｑ＋１６３．６ｄ−２１．４Ｌ−２９．５ｈ−５０．０Ｖ＋６．０ａ−６．２ｂ＋３８０．０Ｍ）／ＭＰ≧１ ・・・（式９）

ここで、プラズマ照射範囲１５ａは、図中左側のプラズマトーチ７ａに対して設定され、このプラズマトーチ７ａによりプラズマ照射される湯面上の領域であり、プラズマ照射範囲１５ｂは、図中右側のプラズマトーチ７ｂに対して設定され、このプラズマトーチ７ｂによりプラズマ照射される湯面上の領域である。本実施形態において、図中右側のプラズマトーチ７ｂは、図中左側のプラズマトーチ７ａよりも鋳型２０２の中心寄りに配置されている。そのため、プラズマ照射範囲１５ｂにおけるプラズマトーチ７ｂの中心と鋳型２０２の内側面との間の水平方向の最長距離（プラズマトーチ７ｂの中心と鋳型２０２の内側面上のコーナー部との間の水平方向の距離）は、プラズマ照射範囲１５ａにおけるプラズマトーチ７ａの中心と鋳型２０２の内側面との間の水平方向の最長距離（プラズマトーチ７ａの中心と鋳型２０２の内側面上のコーナー部との間の水平方向の距離）よりも長い。よって、本実施形態においては、前者が最も長い距離Ｌとなる。

なお、プラズマトーチ７の数が３つ以上である場合、プラズマ照射範囲はプラズマトーチ７の数と同じ数だけ設定されることとなる。

ここで、プラズマトーチ７から湯面への投入電力量（入熱量）Ｑが大きくなるほど、湯面の温度は上昇し、壁面近傍の溶湯１２の温度は高くなる。よって、投入電力量（入熱量）Ｑは、壁面近傍の溶湯１２への入熱量に関するパラメータである。また、フラックス９には緩冷却作用があるので、フラックス９の厚みｄが大きくなるほど壁面近傍の溶湯１２の温度は高くなる。よって、フラックス９の厚みｄは、壁面近傍の溶湯１２への入熱量に関するパラメータである。

また、鋳型２０２の内側面における長辺の長さａが長くなるほど、矩形のコーナー部同士の間隔が長くなり、コーナー部における急激な冷却が緩和される。よって、長辺の長さａは、壁面近傍の溶湯１２への入熱量に関するパラメータである。また、プラズマトーチ７の数Ｍが多くなるほど、湯面に投入された熱量で壁面近傍の溶湯１２が加熱されて、壁面近傍の溶湯１２の温度が高くなる。よって、プラズマトーチ７の数Ｍは、壁面近傍の溶湯１２への入熱量に関するパラメータである。

一方、プラズマトーチ７の中心から離れるほど溶湯１２の温度は低くなる。そして、鋳型２０２の内側面からプラズマトーチ７の中心までの水平方向の距離Ｌが長くなるほど、壁面近傍の溶湯１２の温度は低くなる。よって、プラズマトーチ７毎に設定されたプラズマ照射範囲１５ａ，１５ｂの各々におけるプラズマトーチ７の中心と鋳型２０２の内側面との間の水平方向の最長距離のうちで最も長い距離Ｌは、壁面近傍の溶湯１２からの抜熱量に関するパラメータである。また、鋳型２０２の熱伝達係数ｈが大きくなるほど、鋳型２０２への抜熱量が大きくなる。よって、鋳型２０２の熱伝達係数ｈは、壁面近傍の溶湯１２からの抜熱量に関するパラメータである。

また、スラブ２１１の引抜速度Ｖが速くなるほど、壁面近傍の溶湯１２が下方に素早く移動して鋳型２０２により冷却され易くなり、壁面近傍の溶湯１２からの抜熱量が大きくなる。よって、スラブ２１１の引抜速度Ｖは、壁面近傍の溶湯１２からの抜熱量に関するパラメータである。また、鋳型２０２の内側面における短辺の長さｂが長くなるほど、プラズマトーチ７と鋳型２０２のコーナー部との距離が長くなり、壁面近傍の溶湯１２の温度は低くなる。よって、短辺の長さｂは、壁面近傍の溶湯１２からの抜熱量に関するパラメータである。

鋳肌状態判定指数Ｘが１以上となるように各パラメータを調整することで、鋳型２０２内の溶湯１２の湯面直下であって鋳型２０２の壁面近傍の溶湯１２の温度は、鋳造対象であるチタンまたはチタン合金の融点以上になり、壁面近傍の溶湯１２は液体の状態となる。これにより、壁面近傍の溶湯１２の凝固により鋳肌の状態が悪化するのを抑制することができる。よって、鋳型２０２内の溶湯１２の湯面直下であって鋳型２０２の壁面近傍の溶湯１２の温度を測定しなくても、鋳肌の状態が良好なスラブ２１１を鋳造することができる。

一方、鋳肌状態判定指数Ｘが１未満であれば、鋳型２０２内の溶湯１２の湯面直下であって鋳型２０２の壁面近傍の溶湯１２の温度は、鋳造対象であるチタンまたはチタン合金の融点未満になり、壁面近傍の溶湯１２は固体の状態となる。よって、壁面近傍の溶湯１２の凝固により鋳肌の状態は悪化することとなる。

ここで、鋳型２０２の熱伝達係数ｈは、第１実施形態と同様の式により求められるので、その説明を省略する。

（変形例）
なお、本実施形態においては、連続鋳造装置２０１を上方から見たモデル図である図６に示すように、プラズマトーチ７の数が１本であってもよい。この場合、パラメータの１つである距離Ｌは、鋳型２０２の内側面上におけるプラズマトーチ７から最も離れたコーナー部からプラズマトーチ７の中心までの水平方向の距離となり、鋳肌状態判定指数Ｘは以下のようになる。

Ｘ＝（２４４０＋１．９４Ｑ＋１６３．６ｄ−２１．４Ｌ−２９．５ｈ−５０．０Ｖ＋６．０ａ−６．２ｂ＋３８０．０）／ＭＰ≧１ ・・・（式１０）

（鋳肌評価）
次に、図５、図６に示すモデルを用いて、各パラメータを変化させて鋳肌の状態を評価した。その結果を表２に示す。

鋳肌状態が良好（○）であるサンプルに対して、鋳肌状態判定指数Ｘが１以上となるように、各パラメータの係数を設定することで、上記式９、式１０を導出することができる。

（効果）
以上に述べたように、本実施形態に係るチタンまたはチタン合金からなるスラブ２１１の連続鋳造方法によると、溶湯１２への入熱量および溶湯１２からの抜熱量に関係する各パラメータから壁面近傍の溶湯１２の温度を推測し、推測した温度が、鋳造対象であるチタンまたはチタン合金の融点以上になるように、各パラメータを調整する。これにより、鋳型２０２内の溶湯１２の湯面直下であって鋳型２０２の壁面近傍の溶湯１２の温度を測定しなくても、鋳肌の状態が良好なスラブ２１１を鋳造することができる。

また、鋳型２０２の断面形状が矩形であってプラズマトーチ７が複数である場合において、上記式９を満足するように各パラメータを調整することで、鋳型２０２内の溶湯１２の湯面直下であって鋳型２０２の壁面近傍の溶湯１２の温度を、鋳造対象であるチタンまたはチタン合金の融点以上にすることができる。

また、鋳型２０２の断面形状が矩形であってプラズマトーチ７が１本である場合において、上記式１０を満足するように各パラメータを調整することで、鋳型２０２内の溶湯１２の湯面直下であって鋳型２０２の壁面近傍の溶湯１２の温度を、鋳造対象であるチタンまたはチタン合金の融点以上にすることができる。

（本実施形態の変形例）
以上、本発明の実施形態を説明したが、具体例を例示したに過ぎず、特に本発明を限定するものではなく、具体的構成などは、適宜設計変更可能である。また、発明の実施の形態に記載された、作用及び効果は、本発明から生じる最も好適な作用及び効果を列挙したに過ぎず、本発明による作用及び効果は、本発明の実施の形態に記載されたものに限定されるものではない。

１，２０１ 連続鋳造装置
２，２０２ 鋳型
３ コールドハース
３ａ 注湯部
４ 原料投入装置
５ プラズマトーチ
６ スターティングブロック
７，７ａ，７ｂ プラズマトーチ
９ フラックス
１１ 鋳塊
１２ 溶湯
１４ 冷却水
１５ａ，１５ｂ プラズマ照射範囲
２１１ スラブ

Claims (5)

1. プラズマアーク溶解させたチタンまたはチタン合金の溶湯を無底の鋳型内に注入して凝固させながら下方に引抜くことで、チタンまたはチタン合金からなる鋳塊を連続的に鋳造する連続鋳造方法であって、
   前記鋳型内の前記溶湯の上方に配置されたプラズマトーチから前記鋳型内の前記溶湯の湯面に投入される投入電力量、前記鋳型の壁面と前記鋳型内の前記溶湯との界面に形成されるフラックスの厚み、前記鋳型の内側面上における前記プラズマトーチから最も離れた箇所から前記プラズマトーチの中心までの水平方向の距離、前記鋳型の熱伝達係数、前記鋳塊の引抜速度、および、前記鋳型の内寸法をパラメータとして、前記鋳型内の前記溶湯の湯面直下であって前記鋳型の壁面近傍の溶湯の温度を推測する推測ステップと、
   前記推測ステップで推測した前記壁面近傍の溶湯の温度が、鋳造対象であるチタンまたはチタン合金の融点以上になるように、各パラメータを調整する調整ステップと、
   を有することを特徴とするチタンまたはチタン合金からなる鋳塊の連続鋳造方法。
2. プラズマアーク溶解させたチタンまたはチタン合金の溶湯を無底の鋳型内に注入して凝固させながら下方に引抜くことで、チタンまたはチタン合金からなる鋳塊を連続的に鋳造する連続鋳造方法であって、
   前記鋳型内の前記溶湯の上方に配置された複数のプラズマトーチから前記鋳型内の前記溶湯の湯面に投入される投入電力量、前記鋳型の壁面と前記鋳型内の前記溶湯との界面に形成されるフラックスの厚み、前記プラズマトーチ毎に設定されたプラズマ照射範囲の各々における前記プラズマトーチの中心と前記鋳型の内側面との間の水平方向の最長距離のうちで最も長い距離、前記鋳型の熱伝達係数、前記鋳塊の引抜速度、および、前記鋳型の内寸法をパラメータとして、前記鋳型内の前記溶湯の湯面直下であって前記鋳型の壁面近傍の溶湯の温度を推測する推測ステップと、
   前記推測ステップで推測した前記壁面近傍の溶湯の温度が、鋳造対象であるチタンまたはチタン合金の融点以上になるように、各パラメータを調整する調整ステップと、
   を有することを特徴とするチタンまたはチタン合金からなる鋳塊の連続鋳造方法。
3. 前記鋳型の断面形状は円形であって、前記鋳型の径方向の中心を通る中心線上に前記プラズマトーチが１本配置されており、
   前記プラズマトーチから前記鋳型内の前記溶湯の湯面に投入される投入電力量をＱ、前記鋳型の壁面と前記鋳型内の前記溶湯との界面に形成されるフラックスの厚みをｄ、前記鋳型の内側面から前記プラズマトーチの中心までの水平方向の距離をＬ、前記鋳型の熱伝達係数をｈ、前記鋳塊の引抜速度をＶ、前記鋳型の内側面の半径をＲ、鋳造対象であるチタンまたはチタン合金の融点をＭＰとしたときに、
   （１９３０＋２．２Ｑ＋１４４．４ｄ−１．１Ｌ−１１．０３ｈ−１１．０Ｖ−１．１７Ｒ）／ＭＰ≧１
   の関係を満足することを特徴とする請求項１に記載のチタンまたはチタン合金からなる鋳塊の連続鋳造方法。
4. 前記鋳型の断面形状は矩形であって、
   前記プラズマトーチから前記鋳型内の前記溶湯の湯面に投入される投入電力量をＱ、前記鋳型の壁面と前記鋳型内の前記溶湯との界面に形成されるフラックスの厚みをｄ、前記鋳型の内側面上における前記プラズマトーチから最も離れたコーナー部から前記プラズマトーチの中心までの水平方向の距離をＬ、前記鋳型の熱伝達係数をｈ、前記鋳塊の引抜速度をＶ、前記鋳型の内側面における長辺の長さをａ、前記鋳型の内側面における短辺の長さをｂ、鋳造対象であるチタンまたはチタン合金の融点をＭＰとしたときに、
   （２４４０＋１．９４Ｑ＋１６３．６ｄ−２１．４Ｌ−２９．５ｈ−５０．０Ｖ＋６．０ａ−６．２ｂ＋３８０．０）／ＭＰ≧１
   の関係を満足することを特徴とする請求項１に記載のチタンまたはチタン合金からなる鋳塊の連続鋳造方法。
5. 前記鋳型の断面形状は矩形であって、
   複数の前記プラズマトーチから前記鋳型内の前記溶湯の湯面に投入される投入電力量をＱ、前記鋳型の壁面と前記鋳型内の前記溶湯との界面に形成されるフラックスの厚みをｄ、前記プラズマトーチ毎に設定されたプラズマ照射範囲の各々における前記プラズマトーチの中心と前記鋳型の内側面との間の水平方向の最長距離のうちで最も長い距離をＬ、前記鋳型の熱伝達係数をｈ、前記鋳塊の引抜速度をＶ、前記鋳型の内側面における長辺の長さをａ、前記鋳型の内側面における短辺の長さをｂ、前記プラズマトーチの数をＭ、鋳造対象であるチタンまたはチタン合金の融点をＭＰとしたときに、
   （２４４０＋１．９４Ｑ＋１６３．６ｄ−２１．４Ｌ−２９．５ｈ−５０．０Ｖ＋６．０ａ−６．２ｂ＋３８０．０Ｍ）／ＭＰ≧１
   の関係を満足することを特徴とする請求項２に記載のチタンまたはチタン合金からなる鋳塊の連続鋳造方法。