JP2014105342A - 高温延性と高温クリープ破断寿命に優れた球状黒鉛鋳鉄およびその製造方法 - Google Patents
高温延性と高温クリープ破断寿命に優れた球状黒鉛鋳鉄およびその製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2014105342A JP2014105342A JP2012257347A JP2012257347A JP2014105342A JP 2014105342 A JP2014105342 A JP 2014105342A JP 2012257347 A JP2012257347 A JP 2012257347A JP 2012257347 A JP2012257347 A JP 2012257347A JP 2014105342 A JP2014105342 A JP 2014105342A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- high temperature
- cast iron
- spheroidal graphite
- graphite cast
- creep rupture
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 229910001141 Ductile iron Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 23
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 5
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 8
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 5
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 8
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 abstract description 6
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 abstract description 6
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 9
- 239000000463 material Substances 0.000 description 7
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 7
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 7
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 5
- 238000000034 method Methods 0.000 description 4
- 238000010248 power generation Methods 0.000 description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 3
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010439 graphite Substances 0.000 description 2
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 2
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 2
- 229910052684 Cerium Inorganic materials 0.000 description 1
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 238000005087 graphitization Methods 0.000 description 1
- 239000012770 industrial material Substances 0.000 description 1
- 239000002054 inoculum Substances 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
Abstract
【解決手段】質量%でC:3.2〜4.4%、Si:3〜4.8%、Mn:0.1〜0.8%、P:0.03〜0.2%、Ni:0.3〜3.0%、Mo:0.1〜1.5%、Mg:0.02〜0.1%を含有し、残部がFeおよび不可避不純物からなる組成を有することで、高温で、高い強度と優れたクリープ特性を有した球状黒鉛鋳鉄である。
【選択図】なし
Description
また、特許文献2では、C、Si、Cu、Mn、P、Ni、Mo、Mgを所定範囲量含有し、残部が主としてFeより成る高クリープ抵抗を有する球状黒鉛鋳鉄が提案されている。
C:3〜4.4%
Cは球状化処理により黒鉛化、球状化した黒鉛粒を確保するため含有させる。但し、C含有量が3%未満では炭化物が生成しやすく、引け巣が発生して延性が低下する。また、4.4%を越えて含有させると、Cドロスが発生したり偏析が生成したりして強度、延性が低下するので、C含有量は上記範囲に限定する。なお、同様の理由で下限を3.2%、上限を4.0%とするのが望ましい。
Siは黒鉛化を促進し、黒鉛を囲むフェライトを生成させて強度を上げるために含有させる。但し、Si含有量が3%未満ではこれらの作用は不十分であり、また熱処理によって基地をフェライト化した場合、延性は得られるが引張強さは低下する。また、4.8%を越えて含有させると、基地が強化されるものの、シリコフェライトが生じて靭性が低下するのでSi含有量は3〜4.8%に限定する。なお、同様の理由で下限を3.1%、上限を4.0%とするのが望ましい。
なお、CとSiにはよい相関があり、C/Siの比を1.5以下に設定することにより、より優れた高温延性が得られる。
具体的には、この比を1.5以下にすることで、400℃での伸びを10%以上、400℃320MPaでのクリープ破断寿命において100時間以上確保することができる。従って、C、Siの上記含有量に加えて、C/Si比を1.5以下に規制するのが望ましい。
Mnはセル境界に炭化物を生成してクリープ破断寿命を延長させる。また、含有量を少なくしようとするとスクラップの使用が困難になり原料コストが上昇してしまう。従って、0.1%以上含有することが望ましい。しかしながら、含有量を増すと炭化物を多量に生成して逆にクリープ破断寿命を低下させるため、Mn合有量は0.1〜0.8%に限定する。同様の理由で0.1〜0.5%とするのが望ましい。
Pは高温における伸びやクリープ破断伸びを確保するために含有させる。但し、0.03%未満の含有量では高温での伸びやクリープ破断寿命は十分ではなく、また、0.2%を越えて含有させると、ステダイトを生成して脆化するので、P含有量は0.03〜0.2%に限定する。なお、同様の理由で下限を0.04%、上限を0.1%とするのが望ましい。
Niは高温強度とクリープ破断寿命を確保するために含有させる。但し、0.3%未満の含有量では高温延性やクリープ破断寿命の向上は不十分であり、また、3.0%を越えて含有させると特性は向上するものの、原料コストの上昇を招くため、Niの含有量は0.3〜3.0%に限定する。なお、同様の理由で下限を0.5%、上限を2.0%とするのが望ましい。
Moは高温におけるクリープ破断寿命を向上させるために含有させる。但し、0.1%未満の含有量ではその作用は不十分であり、また、1.5%を越えて含有させると、基地を固溶強化し過ぎたり、Moカーバイドを生成したりしてクリープ破断寿命を低下させるのでMo含有量は0.1〜1.5%に限定する。なお、同様の理由で下限を0.2%、上限を1.0%とするのが望ましい。
Mgは球状化処理に必要な元素であり、十分な球状化を確保するために0.02%以上を含有させる。但し、0.1%を越えて含有させると、逆チルが生成されてクリープ破断寿命が低下するのでMg含有量は0.02〜1.0%に限定する。なお、同様の理由で下限を0.03%、上限を0.07%とするのが望ましい。
Cr、V、NbはMnと同様にセル境界に炭化物を生成して強度やクリープ破断寿命を上昇させる。無含有でも上記成分系であれば十分にクリープ破断寿命に優れるが、これらを1種類以上含有することができる。但し、合計で0.3%を以上含有させると高温延性やクリープ破断寿命を低下させるため、合計の含有量は0.3%未満とする。なお、上記作用を確実に得るためには、合計量で0.01%以上含有するのは望ましい。また、同様の理由で合計量の下限を0.02%、上限を0.2%とするのが一層望ましい。
Cuは微量であれば炭化物の生成を促進して強度やクリープ破断寿命を上昇させる。但し、0.3%以上含有すると延性とクリープ破断寿命を低下させるので、含有量は0.3%未満に限定する。なお、同様の理由で下限を0.01%、上限を0.1%とするのが望ましい。
Sは溶解材料から不可避的に入るが、0.03%を越えて含有していると、球状化処理時にはSとMgが反応してドロスを生成し、このドロスが巻き込みによる欠陥やMgの歩留り低下による球状化率低下を起こし、強度やクリープ破断寿命を低下させるので、含有率を0.03%以下に限定するのが望ましい。
その他不可避元素として、Al:0.05%以下、Ca:0.02%以下、Ce:0.02%以下、REM:0.1%以下が、球状化処理剤および接種剤などから鋳鉄中に入り、残留することがある。
前記溶製では、真空雰囲気や不活性雰囲気、大気雰囲気などで材料を溶解して鋳塊を得ることができる。溶製の雰囲気は真空雰囲気、不活性雰囲気が望ましいが例えば大気高周波炉で溶製することもできる。
鋳鉄の球状化処理は、溶製時にマグネシウムを添加するなどして行うことができ、本発明としては、球状化処理の方法が特に限定されるものではない。また、本発明の鋳鉄では、フェライト化熱処理を施すことでフェライト化率を高めることができる。フェライト化熱処理の条件として、好適には700〜900℃×1時間以上の条件を挙げることができる。但し、本発明としては、フェライト化熱処理が上記条件に限定されるものではない。
表1の組成(残部がFeおよびその他の不可避不純物)において高周波溶解炉で50kgの鋳塊を溶解し、球状化処理を施して図1に示す2インチY型ブロック1(JIS G 5502:全高さa:140mm、奥行きb:165mm、上幅c:55mm、下方柱部の高さd:40mm、下幅e:25mm)に鋳込んで、発明材および比較材をそれぞれ溶製した。これら試験材に850℃×3時間保持後に熱処理炉内で冷却するフェライト化熱処理を施した。この試験材から図2に示す引張試験片2と図3に示すクリープ試験片3を切り出し、400℃の引張試験、ならびに400℃のクリープ破断試験を行った。
クリープ試験片3は、両端のつかみ部間に幅の狭い平行部が形成された丸棒であり、全長L:70mm、標点距離A:30mm、つかみ部の幅W:14mm、つかみ肩部径R:5mm、つかみ間隔B:40mm、幅の狭い平行部径D:6mmの試験片である。
2 引張試験片
3 クリープ試験片
Claims (4)
- 質量%でC:3.2〜4.4%、Si:3〜4.8%、Mn:0.1〜0.8%、P:0.03〜0.2%、Ni:0.3〜3.0%、Mo:0.1〜1.5%、Mg:0.02〜0.1%を含有し、残部がFeおよび不可避不純物からなる組成を有することを特徴とする高温延性と高温クリープ破断寿命に優れた球状黒鉛鋳鉄。
- 前記組成にさらに質量%でCr、V、Nbの1種または2種以上を合計量で0.3%未満含有することを特徴とする請求項1に記載の高温延性と高温クリープ破断寿命に優れた球状黒鉛鋳鉄。
- 350〜430℃での伸びが10%以上、350〜430℃、320MPaでのクリープ破断寿命が250時間以上であることを特徴とする請求項1または2に記載の高温延性と高温クリープ破断寿命に優れた球状黒鉛鋳鉄。
- 請求項1または2に記載の前記組成の鋳鉄に対する球状化処理を行った後、700〜900℃、1時間以上のフェライト化熱処理を行うことを特徴とする高温延性と高温クリープ破断寿命に優れた球状黒鉛鋳鉄の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2012257347A JP6090905B2 (ja) | 2012-11-26 | 2012-11-26 | 高温延性と高温クリープ破断寿命に優れた球状黒鉛鋳鉄およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2012257347A JP6090905B2 (ja) | 2012-11-26 | 2012-11-26 | 高温延性と高温クリープ破断寿命に優れた球状黒鉛鋳鉄およびその製造方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2014105342A true JP2014105342A (ja) | 2014-06-09 |
JP6090905B2 JP6090905B2 (ja) | 2017-03-08 |
Family
ID=51027112
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2012257347A Active JP6090905B2 (ja) | 2012-11-26 | 2012-11-26 | 高温延性と高温クリープ破断寿命に優れた球状黒鉛鋳鉄およびその製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP6090905B2 (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN105506440A (zh) * | 2015-12-15 | 2016-04-20 | 山东汇丰铸造科技股份有限公司 | 一种高强度高延展性球墨铸铁卷筒及其制备方法 |
JP2016145377A (ja) * | 2015-02-06 | 2016-08-12 | 日産自動車株式会社 | 球状黒鉛鋳鉄及び自動車用エンジンの排気系部品 |
JP6190552B1 (ja) * | 2017-02-17 | 2017-08-30 | 新日鉄住金エンジニアリング株式会社 | 耐クリープ性に優れた耐熱球状黒鉛鋳鉄 |
Citations (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5858248A (ja) * | 1981-10-05 | 1983-04-06 | Nissan Motor Co Ltd | 耐熱用球状黒鉛鋳鉄 |
US4484953A (en) * | 1983-01-24 | 1984-11-27 | Ford Motor Company | Method of making ductile cast iron with improved strength |
JPS6173859A (ja) * | 1984-09-19 | 1986-04-16 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 高靭性耐酸化フエライト球状黒鉛鋳鉄 |
JPH07118790A (ja) * | 1993-10-21 | 1995-05-09 | Japan Steel Works Ltd:The | 高温強度に優れた球状黒鉛鋳鉄 |
JPH10195587A (ja) * | 1996-12-26 | 1998-07-28 | Toyota Central Res & Dev Lab Inc | 中温延性に優れた球状黒鉛鋳鉄、エキゾーストマニホールド、およびその製造方法 |
JP2002339033A (ja) * | 2001-05-16 | 2002-11-27 | Suzuki Motor Corp | フェライト系球状黒鉛鋳鉄及びこれを用いた排気系部品 |
JP2002371335A (ja) * | 2001-06-19 | 2002-12-26 | Aisin Takaoka Ltd | 耐酸化性に優れた排気系部品用の耐熱球状黒鉛鋳鉄 |
JP2003193176A (ja) * | 2001-12-27 | 2003-07-09 | Hyundai Motor Co Ltd | 耐熱球状黒鉛鋳鉄 |
JP2004169135A (ja) * | 2002-11-20 | 2004-06-17 | Hitachi Metals Ltd | フェライト系耐熱球状黒鉛鋳鉄 |
JP2004360071A (ja) * | 2003-06-04 | 2004-12-24 | Hyundai Motor Co Ltd | 自動車のエンジン排気系用鋳鉄組成物 |
US20090123321A1 (en) * | 2007-11-09 | 2009-05-14 | Hyundai Motor Company | High-silicon ferritic compacted graphite cast iron having high-temperature strength and high oxidation-resistance |
JP2011007182A (ja) * | 2009-06-23 | 2011-01-13 | General Electric Co <Ge> | ガスタービン用SiMoダクタイル鋳鉄 |
JP2011162835A (ja) * | 2010-02-09 | 2011-08-25 | Mitsubishi Shindoh Co Ltd | 純銅板の製造方法及び純銅板 |
EP2511394A1 (de) * | 2011-04-15 | 2012-10-17 | Siemens Aktiengesellschaft | Gusseisen mit Niob und Bauteil |
-
2012
- 2012-11-26 JP JP2012257347A patent/JP6090905B2/ja active Active
Patent Citations (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5858248A (ja) * | 1981-10-05 | 1983-04-06 | Nissan Motor Co Ltd | 耐熱用球状黒鉛鋳鉄 |
US4484953A (en) * | 1983-01-24 | 1984-11-27 | Ford Motor Company | Method of making ductile cast iron with improved strength |
JPS6173859A (ja) * | 1984-09-19 | 1986-04-16 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 高靭性耐酸化フエライト球状黒鉛鋳鉄 |
JPH07118790A (ja) * | 1993-10-21 | 1995-05-09 | Japan Steel Works Ltd:The | 高温強度に優れた球状黒鉛鋳鉄 |
JPH10195587A (ja) * | 1996-12-26 | 1998-07-28 | Toyota Central Res & Dev Lab Inc | 中温延性に優れた球状黒鉛鋳鉄、エキゾーストマニホールド、およびその製造方法 |
JP2002339033A (ja) * | 2001-05-16 | 2002-11-27 | Suzuki Motor Corp | フェライト系球状黒鉛鋳鉄及びこれを用いた排気系部品 |
JP2002371335A (ja) * | 2001-06-19 | 2002-12-26 | Aisin Takaoka Ltd | 耐酸化性に優れた排気系部品用の耐熱球状黒鉛鋳鉄 |
JP2003193176A (ja) * | 2001-12-27 | 2003-07-09 | Hyundai Motor Co Ltd | 耐熱球状黒鉛鋳鉄 |
JP2004169135A (ja) * | 2002-11-20 | 2004-06-17 | Hitachi Metals Ltd | フェライト系耐熱球状黒鉛鋳鉄 |
JP2004360071A (ja) * | 2003-06-04 | 2004-12-24 | Hyundai Motor Co Ltd | 自動車のエンジン排気系用鋳鉄組成物 |
US20090123321A1 (en) * | 2007-11-09 | 2009-05-14 | Hyundai Motor Company | High-silicon ferritic compacted graphite cast iron having high-temperature strength and high oxidation-resistance |
JP2011007182A (ja) * | 2009-06-23 | 2011-01-13 | General Electric Co <Ge> | ガスタービン用SiMoダクタイル鋳鉄 |
JP2011162835A (ja) * | 2010-02-09 | 2011-08-25 | Mitsubishi Shindoh Co Ltd | 純銅板の製造方法及び純銅板 |
EP2511394A1 (de) * | 2011-04-15 | 2012-10-17 | Siemens Aktiengesellschaft | Gusseisen mit Niob und Bauteil |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
K.REIFFERSCHEID: "Verbesserung des Zeistandverhaltens von ferritischem Gusseisen mit Kugelgraphit durch Legieren", GIESSEREI-PRAXIS, JPN6016042160, 1978, DE, pages 291 - 294, ISSN: 0003434120 * |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2016145377A (ja) * | 2015-02-06 | 2016-08-12 | 日産自動車株式会社 | 球状黒鉛鋳鉄及び自動車用エンジンの排気系部品 |
CN105506440A (zh) * | 2015-12-15 | 2016-04-20 | 山东汇丰铸造科技股份有限公司 | 一种高强度高延展性球墨铸铁卷筒及其制备方法 |
JP6190552B1 (ja) * | 2017-02-17 | 2017-08-30 | 新日鉄住金エンジニアリング株式会社 | 耐クリープ性に優れた耐熱球状黒鉛鋳鉄 |
WO2018150645A1 (ja) * | 2017-02-17 | 2018-08-23 | 新日鉄住金エンジニアリング株式会社 | 耐クリープ性に優れた耐熱球状黒鉛鋳鉄 |
JP2018131671A (ja) * | 2017-02-17 | 2018-08-23 | 新日鉄住金エンジニアリング株式会社 | 耐クリープ性に優れた耐熱球状黒鉛鋳鉄 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP6090905B2 (ja) | 2017-03-08 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP6432070B2 (ja) | 高温熱伝導度に優れた長寿命ダイカスト用熱間金型鋼およびその製造方法 | |
JP5232620B2 (ja) | 球状黒鉛鋳鉄 | |
JP5574953B2 (ja) | 鍛造用耐熱鋼、鍛造用耐熱鋼の製造方法、鍛造部品および鍛造部品の製造方法 | |
JP6079641B2 (ja) | 強度及び靭性に優れた球状黒鉛鋳鉄及びその製造方法 | |
CN106661705A (zh) | 渗碳合金钢及其制备方法和应用 | |
CN102747305B (zh) | 地热发电涡轮机转子用低合金钢和地热发电涡轮机转子用低合金材料及其制造方法 | |
JP2013213255A (ja) | 熱間金型鋼 | |
CN104264060A (zh) | 一种高冲击韧性、高热稳定性热挤压模具钢及其制备方法 | |
JP6816779B2 (ja) | オーステナイト系耐熱合金部材およびその製造方法 | |
JP6160942B1 (ja) | 低熱膨張超耐熱合金及びその製造方法 | |
JP2010180473A (ja) | クラッキングコンロッド及びその製造方法 | |
JP6090905B2 (ja) | 高温延性と高温クリープ破断寿命に優れた球状黒鉛鋳鉄およびその製造方法 | |
JP6428116B2 (ja) | 鍛造用金型及びその製造方法 | |
JP6846806B2 (ja) | 低熱膨張合金 | |
JP5904409B2 (ja) | 靭性に優れた金型用鋼材の製造方法 | |
JP2018119177A (ja) | 熱伝導率に優れる熱間工具鋼 | |
JP2008202078A (ja) | 熱間ダイス鋼 | |
JP3597211B2 (ja) | 高温強度に優れた球状黒鉛鋳鉄 | |
JP2016065265A (ja) | 蒸気タービン動翼用耐熱鋼および蒸気タービン動翼 | |
JP5981357B2 (ja) | 耐熱鋼および蒸気タービン構成部品 | |
JPWO2016194377A1 (ja) | 黒心可鍛鋳鉄及びその製造方法 | |
JP5996403B2 (ja) | 耐熱鋼およびその製造方法 | |
JP5554180B2 (ja) | オーステナイト系ステンレス鋼 | |
JP2016172918A (ja) | 亜共晶球状黒鉛鋳鉄 | |
JP2014077200A (ja) | クラッキングコンロッド及びその製造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20151021 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20160816 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20160824 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20161109 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20161227 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20170201 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20170203 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 6090905 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313115 |
|
R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |