JP2014085573A - 画像形成装置 - Google Patents

Abstract

【課題】ＦＰＯＴを延長させることなく省エネルギー性を向上できるようにする。
【解決手段】記録材に画像を形成する画像形成部Ａと、回転可能な筒状の定着部材２０と前記定着部材を加熱する加熱体１６と前記定着部材と共にニップ部Ｎを形成する回転可能な加圧部材２２とを有し、画像Ｔが形成された記録材Ｐを前記ニップ部で搬送しながら加熱し記録材に画像を定着する定着部Ｂと、を有し、プリント待機状態において前記加熱体に電力を供給し前記定着部材を所定の制御温度に維持しながら待機させる定着スタンバイ制御モードを実行する画像形成装置において、前記定着スタンバイ制御モードを実行する際、前記加熱体の制御温度を、前記定着スタンバイ制御モードを実行しているときの前記加熱体の消費電力量が小さい時は大きい時よりも低く設定することを特徴とする。
【選択図】図５

Description

本発明は、電子写真複写機、電子写真プリンタ等の画像形成装置に関する。

電子写真式の複写機やプリンタは、記録材にトナー画像を形成する画像形成部と、未定着トナー画像が形成された記録材を挟持搬送しつつ加熱して記録材に未定着トナー画像を定着する定着部（以下、定着装置と記す）などを有している。この定着装置として、ハロゲンヒータを内包した筒状の定着ローラと加圧ローラを用いた熱ローラ方式の定着装置の他に、定着装置の省電力化を実現できるフィルム加熱方式の定着装置が知られている。

特許文献１には、セラミック製のヒータを用いたフィルム加熱方式の定着装置が記載されている。このタイプの定着装置は、耐熱樹脂や金属をベースにした低熱容量の定着スリーブと、その定着スリーブの内面に接触摺動するセラミック等からなるヒータと、定着スリーブを介してヒータと共にニップ部を形成する加圧ローラを有している。

特許文献２には、電磁誘導加熱を用いたフィルム加熱方式の定着装置が記載されている。このタイプの定着装置は、金属をベースにした低熱容量の定着スリーブと、定着フィルムに渦電流を発生させその時のジュール熱によって定着フィルムを発熱させる励磁コイルと、定着スリーブと共にニップ部を形成する加圧ローラを有している。

上記のようなフィルム加熱方式の定着装置は、ニップ部周辺を集中的に加熱しうる構成のため、熱ローラ方式の定着装置に対して、省電力化やウェイトタイム短縮化（クイックスタート性）が可能である。近年では、熱ローラ方式の定着装置においても、定着ローラや加圧ローラ等の構成部材を低熱容量化することによって、省電力とウェイトタイム短縮化が図られている。

また、上記定着装置の制御方法として、プリント待機状態（以下、スタンバイ状態もしくはスタンバイ時と記す）において定着装置に対して予備加熱を行なうことにより、ファーストプリントアウトタイム（ＦＰＯＴ）の短縮を実現する提案がなされている。ここで、ＦＰＯＴとは、プリント指令の入力後、１枚目の画像を出力するまでの時間をいう。

例えばセラミック製のヒータを用いたフィルム加熱方式の定着装置におけるスタンバイ制御方法としては、スタンバイ時に加圧ローラと定着スリーブの回転を停止させ、ヒータの温度を所定のスタンバイ温度に保っておく。これによりプリント開始から定着可能温度まで短時間で立ち上げてＦＰＯＴを短縮することができる。

また、電磁誘導加熱を用いたフィルム加熱方式の定着装置におけるスタンバイ制御方法として、特許文献３に記載された方法が知られている。特許文献３では、装置のスタンバイ時に定着スリーブの予備回転及び予備加熱を行なうことにより、定着スリーブ及び加圧ローラを短時間で定着可能温度まで加熱するという技術が提案されている。

特開２００５−１５７１７１号公報 特開平７−１１４２７６号公報 特開平１０−１７１２９６号公報

ＦＰＯＴは、画像形成装置の画像形成時間と、記録材の搬送時間、更に定着装置の温度立上げ時間によって決まる。画像形成時間や、定着装置までの記録材搬送時間よりも定着装置の温度立上げ時間のほうが長い場合、ＦＰＯＴはその分だけ延長する必要があるため、最短のＦＰＯＴを満足するために定着装置の立上げ時間をなるべく短くする必要がある。

これを達成するためにはスタンバイ温度を定着可能温度に近い温度に設定すればよい。しかし、印刷動作以外において定着装置を過度な高温状態に保つことは余計な電力を消費するため省エネルギー性の観点から好ましくない。また定着スリーブに過度の熱を与えることは定着スリーブを構成するゴム等の劣化を早めることにつながるため耐久性の観点から好ましくない。スタンバイ時の温度制御としては、必要最小限の熱を加えることにより省エネルギー性とＦＰＯＴを両立させることが好ましい。

しかしながら、従来のスタンバイ時における温度制御においては、ヒータあるいは定着スリーブや加圧ローラの一部に配置されたサーミスタ等の温度検知素子が一定の温度になるように制御していた。その制御温度は、スタンバイ状態から定着可能温度まで立ち上げるために最も多くの熱量（電力量）が必要な状態、すなわち定着装置全体としての最も冷たい状態からでもＦＰＯＴを満足できる温度レベルに設定されていた。

上記のように制御温度を設定した場合、定着装置全体として十分に温かいときはスタンバイ状態からの温度立上げ時間が短いため、ＦＰＯＴに対して余裕がある。すなわち、定着装置全体の温まり具合によっては、定着装置の温度立上げ時において必要以上に過剰な熱を供給してしまう場合があった。

本発明の目的は、ＦＰＯＴを延長させることなく省エネルギー性を向上できるようにした画像形成装置を提供することにある。

上記目的を達成するための本発明に係る画像形成装置の構成は、記録材に画像を形成する画像形成部と、回転可能な筒状の定着部材と、前記定着部材を加熱する加熱体と、前記定着部材と共にニップ部を形成する回転可能な加圧部材と、を有し、画像が形成された記録材を前記ニップ部で搬送しながら加熱し記録材に画像を定着する定着部と、を有し、プリント待機状態において前記加熱体に電力を供給し前記定着部材を所定の制御温度に維持しながら待機させる定着スタンバイ制御モードを実行する画像形成装置において、前記定着スタンバイ制御モードを実行する際、前記加熱体の制御温度を、前記定着スタンバイ制御モードを実行しているときの前記加熱体の消費電力量が小さい時は大きい時よりも低く設定することを特徴とする。

本発明によれば、ＦＰＯＴを延長させることなく省エネルギー性を向上できるようにした画像形成装置の提供を実現できる。

実施例１に係る画像形成装置の一例の概略構成を表わす横断面図 定着装置の一例の概略構成を表わす横断面図 セラミックヒータの説明図であって、（ａ）はセラミックヒータの概略構成を表わす横断面図、（ｂ）はセラミックヒータの定着スリーブ非摺動面側からの正面図 ヒータ駆動回路によるセラミックヒータのヒータ駆動制御の説明図 実施例１に係る画像形成装置の定着スタンバイ制御モードのフローチャート 定着スタンバイ制御モードを実行しているときの電力レベルとヒータ温度推移を表わす説明図 電力レベルが異なる場合の定着装置の温度立上げ推移を表わす説明図 実施例２に係る画像形成装置の定着スタンバイ制御モードのフローチャート 実施例３に係る画像形成装置の定着スタンバイ制御モードのフローチャート 実施例３に係る画像形成装置の定着スタンバイ制御モードを実行しているときに定着スリーブと加圧ローラを回転させたときの電力レベルの推移を表わす説明図 定着装置の他の例を表わす説明図であって、ハロゲンヒータを用いたフィルム加熱方式の定着装置の概略構成を表わす横断面図 定着装置の他の例を表わす説明図であって、電磁誘導加熱を用いたフィルム加熱方式の定着装置の概略構成を表わす横断面図 定着装置の他の例を表わす説明図であって、ベルト加圧定着方式の定着装置の概略構成を表わす横断面図 定着装置の他の例を表わす説明図であって、熱ローラ方式の定着装置の概略構成を表わす横断面図

以下、本発明を図面に基づいて詳しく説明する。但し、この実施の形態に記載されている構成部品の寸法、材質、形状、それらの相対的な位置などは、本発明が適用される装置の構成や各種条件により適宜変更されるべきものであり、本発明の範囲を以下の形態に限定する趣旨のものではない。

［実施例１］
（１）画像形成装置１０の全体構成
図１は画像形成装置１０の一例の概略構成を表わす横断面図である。この画像形成装置１０は電子写真式のフルカラーレーザービームプリンタ（多色画像形成装置）である。

本実施例に示す画像形成装置１０は、画像情報に基づいて記録材Ｐに画像を形成する画像形成部Ａと、記録材Ｐに形成された画像を記録材に定着する定着部（以下、定着装置と記す）Ｂなどを有している。

画像形成部Ａは、イエロー色の画像を形成する画像形成ステーション７Ｙと、マゼンタ色の画像を形成する画像形成ステーション７Ｍを有している。更に、シアン色の画像を形成する画像形成ステーション７Ｃと、ブラック色の画像を形成する画像形成ステーション７Ｋなどを有している。これらの４つの画像形成ステーション７Ｙ，７Ｍ，７Ｃ，７Ｋは一定の間隔をおいて一列に配置されている。

本実施例の画像形成装置１０は、画像形成装置の主電源が投入されプリント指令の入力を待っているプリント待機状態において制御部（不図示）がホストコンピュータなどの外部装置からプリント指令を入力すると、制御部は画像形成制御シーケンスを実行する。制御部はＣＰＵとＲＯＭやＲＡＭなどのメモリからなり、メモリには画像形成制御シーケンスや画像形成に必要な各種プログラムなどが記憶されている。

制御部は、画像形成制御シーケンスを実行すると、まず駆動モータ（不図示）を回転駆動する。これにより各画像形成ステーション７Ｙ，７Ｍ，７Ｃ，７Ｋに設けられた像担持体としての電子写真感光体（以下、感光体ドラムと記す）１が所定の周速度（プロセススピード）で矢印方向へ回転される。同様に、駆動ローラ３０ａ、二次転写対向ローラ３０ｂ、及びテンションローラ３０ｃに巻き掛けられた中間転写ベルト２９も感光体ドラム１と同じ周速度で矢印方向へ回転される。

画像形成ステーション７Ｙにおいて、帯電ローラ２は感光体ドラム１の外周面（表面）を所定の極性・電位に一様に帯電する（帯電工程）。次に感光体ドラム１表面の帯電面に対し、スキャナユニット（露光装置）３から照射されたレーザービームによる走査露光が施され（露光工程）、感光体ドラム１表面の帯電面に静電潜像が形成される。

この静電潜像は現像装置４に収納されているイエロートナーを用いて現像ローラ５により現像され（現像工程）、感光体ドラム１表面にイエロー色のトナー画像が形成される。

画像形成ステーション７Ｍ，７Ｃ，７Ｋにおいても同様の帯電工程、露光工程、現像工程の画像形成プロセスが行なわれる。これにより、画像形成ステーション７Ｍの感光ドラム１表面にマゼンタ色のトナー画像が、画像形成ステーション７の感光ドラム１表面にシアン色のトナー画像が、画像形成ステーション７Ｋの感光ドラム１表面にブラック色のトナー画像が、それぞれ、形成される。

イエロー色のトナー画像は中間転写ベルト２９の外周面（表面）と１次転写ローラ８の外周面（表面）とで形成された１次転写ニップ部で１次転写ローラ８に所定の転写バイアスが印加される。これによりイエロー色のトナー画像は感光体ドラム１表面から中間転写ベルト２９表面に転写される（転写工程）。

画像形成ステーション７Ｍ，７Ｃ，７Ｋにおいても同様の転写工程の画像形成プロセスが行なわれる。これにより、マゼンタ色のトナー画像は感光体ドラム１表面からイエロー色のトナー画像と重ね合わせて転写される。シアン色のトナー画像は感光体ドラム１表面からマゼンタ色のトナー画像と重ね合わせて転写される。ブラック色のトナー画像は感光体ドラム１表面からシアン色のトナー画像と重ね合わせて転写される。

一方、給送カセット１１からピックアップローラ１３で繰り出された記録材Ｐはフィード・リタードローラ対１４により１枚毎に分離される。そしてこの記録材Ｐはレジストローラ１５によって所定のタイミングで中間転写ベルト２９表面と二次転写ローラ３１の外周面（表面）とで形成された２次転写ニップ部に搬送される。この記録材Ｐは２次転写ニップ部で中間転写ベルト２９表面と二次転写ローラ３１表面とで挟持搬送され、その搬送過程で二次転写ローラ３１に転写バイアスが印加される。これにより中間転写ベルト２９表面のフルカラーの未定着トナー画像は記録材Ｐに一括して転写される。

フルカラーの未定着トナー画像を担持した記録材Ｐは定着装置Ｂに搬送される。そしてこの記録材Ｐは定着装置Ｂの後述する定着ニップ部Ｎで挟持搬送されつつ加熱され、これにより記録材上のフルカラーの未定着トナー画像は記録材に定着される。定着ニップ部Ｎを出た記録材Ｐは排出ローラ対３２により排出トレイ３３上に排出される。

トナー画像転写後の感光体ドラム１表面は感光体ドラム１表面に残る転写残りトナーがクリーニングブレード６によりクリーニングされて次の画像形成に供される。

本実施例の画像形成装置１０における記録材Ｐの通紙可能幅は記録材搬送方向と直交する長手方向において７６ｍｍ〜２９７ｍｍである。また本実施例の画像形成装置１０における記録材Ｐの通紙基準は、記録材Ｐの長手方向幅の中央と記録材Ｐの通紙可能幅の中央を一致させて搬送する中央搬送基準である。

（２）定着装置Ｂ
以下の説明において、定着装置及び定着装置を構成する部材に関し、長手方向とは記録材の面において記録材搬送方向と直交する方向である。短手方向とは記録材の面において記録材搬送方向と平行な方向である。長手幅とは長手方向の寸法である。短手幅とは短手方向の寸法である。

図２は本実施例に係る定着装置Ｂの概略構成を表わす横断面図である。この定着装置Ｂは、フィルム加熱方式の加圧ローラ駆動方式（テンションレスタイプ）の定着装置である。図３はセラミックヒータの説明図であって、（ａ）はセラミックヒータの概略構成を表わす横断面図、（ｂ）はセラミックヒータの定着スリーブ非摺動面側からの正面図である。

本実施例に示す定着装置Ｂは、板状のヒータであるセラミックヒータ（加熱体（熱源））１６と、ヒータホルダ（加熱体支持部材）１７と、回転可能な筒状の定着スリーブ（定着部材）２０と、加圧ローラ（加圧部材）２２などを有している。セラミックヒータ１６と、ヒータホルダ１７と、定着スリーブ２０と、加圧ローラ２２は、何れも長手方向に長い部材である。

１）定着装置Ｂの全体構成
ヒータホルダ１７は、横断面略半円弧状樋型の耐熱性・剛性を有する部材である。このヒータホルダ１７は、耐熱性の高い液晶ポリマー樹脂で横断面略半円弧状樋型に形成されている。そしてこのヒータホルダ１７の短手方向中央で長手方向に沿って形成した溝部によりセラミックヒータ１６を支持している。更にこのヒータホルダ１７の短手方向両側で長手方向に沿って設けられ弧状の外側面で定着スリーブ２０をガイドする役割を果たすようになっている。本実施例においては、液晶ポリマーとして、住友化学社製のスミカスーパーＥ５２０４Ｌ（商品名）を使用した。

セラミックヒータ１６は、細長いセラミック製の基板上に通電により発熱する抵抗発熱体層（抵抗発熱体）を配設した部材であり、後述のヒータ駆動回路２１から電力が印加されることにより発熱するようになっている。このセラミックヒータ１６は下記のｉ）〜ｖｉ）の部材を有している。

ｉ）細長いセラミック製基板（以下、基板と記す）４１。本実施例では、基板４１の長手幅を３７０ｍｍ、短手幅を１０ｍｍ、厚みを０．６ｍｍとしている。

ｉｉ）電流が流れることにより発熱する銀パラジウム（Ａｇ／Ｐｄ）等を含んだ導電ペーストを、基板４１の片面（非定着スリーブ摺動面）の長手方向に沿ってスクリーン印刷により線状あるいは帯状に塗工した２つの抵抗発熱体層４２，４３。本実施例では、抵抗発熱体層４２，４３の厚みを１０μｍ程度、短手幅を１ｍｍ程度、長手幅を３０３ｍｍとしている。

ｉｉｉ）２つの抵抗発熱体層４２，４３に給電するための給電パターンとして、同じく基板４１の片面に銀ペースト等のスクリーン印刷によりパターン形成した２つの電極部４４ａ，４４ｂ。

ｉｖ）２つの抵抗発熱体層４２，４３を電気的に接続する導電パターンとして、同じく基板４１の片面に銀ペースト等のスクリーン印刷によりパターン形成した導電部４７。

ｖ）２つの抵抗発熱体層４２，４３の保護と絶縁性を確保するための厚み３０〜１００μｍ程度の薄肉のガラスコート４５。

ｖｉ）基板４１の他の片面（定着スリーブ摺動面）において定着スリーブ２０の内周面（内面）と接触する領域に設けたポリイミド等からなる摺動層４６。

セラミックヒータ１６の電極部４４ａ，４４ｂには給電用コネクタ（不図示）が装着される。そしてこの給電用コネクタにヒータ駆動回路（図４参照）２１から給電されることによりセラミックヒータ１６の抵抗発熱体層４２，４３が発熱してセラミックヒータ１６は迅速に昇温する。

定着スリーブ２０は、定着スリーブ２０の基材（不図示）としての筒状のベルト状部材に弾性層（不図示）を設けてなるエンドレスベルト状の部材である。具体的には、基材として内径が２４ｍｍ、厚み３０μｍの筒状に形成したＳＵＳ等の金属エンドレスベルト（ベルト基材）を用いている。そしてこの金属エンドレスベルトの外周面上に、厚み約３００μｍのシリコーンゴム層（弾性層）を形成している。更にそのシリコーンゴム層の外周面上に、厚み３０μｍのＰＦＡ樹脂チューブ（最表層（離型層））を被覆したものである。

定着スリーブ２０の長手方向の外径形状について、本実施例においてはストレート形状のものを用いたが、端部外径と中央外径に差をつけた逆クラウン形状のものを用いてもよい。

加圧ローラ２２は、ステンレス製の芯金２２ａの長手方向両端部の軸部間の外周面上に、射出成形により、弾性層として厚み約３ｍｍのシリコーンゴム層２２ｂを形成している。そしてこのシリコーンゴム層２２ｂの外周面上に、離型層として厚み約４０μｍのＰＦＡ樹脂チューブを被覆したものである。本実施例における加圧ローラ２２の外径を２５ｍｍとした。この加圧ローラ２２は、芯金２２ａの長手方向両端部の軸部が定着装置Ｂの装置フレーム２４の奥側と手前側の側板（不図示）に軸受（不図示）を介して回転可能に支持されている。

本実施例の定着装置Ｂは、セラミックヒータ１６の摺動層４６が定着スリーブ２０内面側となるようにセラミックヒータ１６を支持したヒータホルダ１７に定着スリーブ２０をルーズに外嵌させて定着スリーブユニットを形成している。この定着スリーブユニットはセラミックヒータ１６側を下向きにして加圧ローラ２２の上側に加圧ローラ２２と並行に配置されている。

この定着スリーブユニットのヒータホルダ１７の長手方向両端部は不図示の加圧機構により、最大で片側１４７Ｎ（１５ｋｇｆ）、総圧２９４Ｎ（３０ｋｇｆ）の力で定着スリーブ２０の母線方向と直交する垂直方向に加圧されている。その加圧力を定着スリーブ２０を介して加圧ローラ２２が受けてシリコーンゴム層２２ｂを弾性変形させることにより、定着スリーブ２０の外周面と加圧ローラ２２の外周面（表面）とで所定の短手幅の定着ニップ部（ニップ部）Ｎを形成している。

図２において、符号１８は定着スリーブ２０の温度を検出するためのサーミスタ（温度検知部材）である。本実施例においてサーミスタ１８（以下、スリーブサーミスタ１８と記す）は熱検出部を定着スリーブ２０内面と接触するように配設してある。このスリーブサーミスタ１８は、定着スリーブ２０内面の温度情報をヒータ駆動回路２１に出力するようになっている。

符号１９はセラミックヒータ１６の温度を検出するためのサーミスタ（温度検知部材）である。本実施例においてサーミスタ１９（以下、ヒータサーミスタ１９と記す）はセラミックヒータ１６の片面における長手方向中央に配設してある。このヒータサーミスタ１９は、セラミックヒータ１６の温度情報をヒータ駆動回路２１に出力するようになっている。

符号２１はセラミックヒータ１６の抵抗発熱体４２，４３への印加電力を制御するヒータ駆動回路（加熱体駆動手段）である。ヒータ駆動回路２１は、通電制御部２１１と、トライアック２１２と、交流電源２１３などを有している。

通電制御部２１１はＣＰＵとＲＯＭやＲＡＭなどのメモリからなり、メモリには後述する定着スタンバイ制御モードやトライアック２１２の制御に必要な各種プログラムが記憶されている。この通電制御部２１１は、スリーブサーミスタ１８若しくはヒータサーミスタ１９からの温度情報に基づいて、トライアック２１２をＯＮ／ＯＦＦ制御する。

トライアック２１２は、通電制御部２１１からの指令に基づいて、ＡＣ電圧を位相制御或いは波数制御等の電力調整制御を行なうことにより、セラミックヒータ１６若しくは定着スリーブ２０を所定の温度に維持するようになっている。

符号２３は装置フレーム２４に組付けた入り口ガイドであり、符号２６は定着排紙ローラである。入り口ガイド２３は、二次転写ニップを出た記録材Ｐを定着ニップ部Ｎに正確に導く役割を果たす。この入り口ガイド２３は、ポリフェニレンサルファイド（ＰＰＳ）樹脂により形成されている。定着排紙ローラ２６は、定着ニップ部Ｎを出た記録材Ｐを排紙ローラ３２に正確に導く役割を果たす。

２）定着装置Ｂの動作
図２を参照して、定着装置Ｂの動作を説明する。

プリント指令に応じて上述の駆動モータが回転駆動されることにより加圧ローラ２２は矢印方向に所定の周速度（プロセススピード）で回転される。この加圧ローラ２２の回転は定着ニップ部Ｎにおいて加圧ローラ２２表面と定着スリーブ２０表面との摩擦力により定着スリーブ２０表面に伝わる。これにより定着スリーブ２０は定着スリーブ２０内面がセラミックヒータ１６の摺動層４６と接触しながら加圧ローラ２２の回転に追従して矢印方向に回転する。定着スリーブ２０内面にはグリスが塗布され、ヒータホルダ１７と定着スリーブ２０内面との摺動性を確保している。

ヒータ駆動回路２１の通電制御部２１１はプリント指令を入力してトライアック２１２をＯＮする。これにより交流電源２１３から給電用コネクタ、電極部４４ａ，４４ｂを介してセラミックヒータ１６の抵抗発熱体層４２，４３に通電される。セラミックヒータ１６は、ヒータ駆動回路２１からの通電により抵抗発熱体層４２，４３が発熱して急速に昇温し、定着スリーブ２０を定着スリーブ２０の内周面側から加熱する。

上述のようにセラミックヒータ１６で定着スリーブ２０を内周面側から加熱するプリント制御において、通電制御部２１１は、スリーブサーミスタ１８からの温度情報を取り込む。そしてこの温度情報に基づいてトライアック２１２のＯＮ／ＯＦＦタイミングを切り替えることにより、定着スリーブ２０の温度を所定のプリント温度（以下、スタンバイ温度と記す）に保つように抵抗発熱体層４２，４３への通電量を制御する。本実施例では、ＡＣ電圧波形のゼロクロスから所定の位相角に対応するタイミングで通電させる、いわゆる位相制御により抵抗発熱体層４２，４３への通電量を制御している。

制御部がモータを回転駆動し、かつ通電制御部２１１がトライアック２１２のＯＮ／ＯＦＦタイミングを切り替えている状態において、未定着トナー画像Ｔを担持した記録材Ｐがプリント指令に応じた枚数分定着ニップ部Ｎに導入される。定着ニップ部Ｎに導入された記録材Ｐは定着スリーブ２０表面と加圧ローラ２２表面とで挟持されその状態に搬送（挟持搬送）される。この搬送過程において記録材上のトナー画像Ｔは定着スリーブ２０により加熱されて溶融すると共に定着ニップ部Ｎのニップ圧を受けて記録材上に定着される。

上述のように未定着トナー画像Ｔを記録材Ｐに加熱して定着する印刷ジョブにおいては、ヒータ駆動回路２１は、スリーブサーミスタ１８からの温度情報を取り込む。そしてこの温度情報に基づいてトライアック２１２のＯＮ／ＯＦＦタイミングを切り替えることにより、定着スリーブ２０の温度をスタンバイ温度よりも高い所定の定着温度（目標温度）に維持するように抵抗発熱体層４２，４３への通電量を制御する。

未定着トナー画像Ｔが定着された記録材Ｐは定着スリーブ２０表面から分離し定着排紙ローラ２６によって定着装置Ｂから排出される。

印刷ジョブが終了すると、定着用モータの回転駆動が一旦停止され、定着スタンバイ制御モードに移行する。ここで、定着スタンバイ制御モードとは、プリント待機状態においてセラミックヒータ１６に電力を供給し定着スリーブ２０を所定のスタンバイ制御温度に維持しながら待機させるモードをいう。

（３）定着スタンバイ制御モードの説明
図５は本実施例の画像形成装置１０の定着スタンバイ制御モードのフローチャートである。

Ｓ１０１では、プリント指令の入力により画像形成制御シーケンスが実行される。定着装置Ｂにおいては、加圧ローラ２２と定着スリーブ２０が回転され、セラミックヒータ１６への電力投入による温度立上げ工程を経て、印刷ジョブを開始するためのプリント制御が施される。

Ｓ１０２では、印刷ジョブが終了したか否かを判断する。印刷ジョブが終了していない場合（Ｎ）にはＳ１０１に戻り、印刷ジョブが終了した場合（Ｙ）にはＳ１０３に進む。

Ｓ１０３では、定着スタンバイ制御モードに移行し、セラミックヒータ１６の温度をスタンバイ温度Ｔ０に制御する。定着スタンバイ制御モードでは、加圧ローラ２２と定着スリーブ２０の回転が停止される。更に、通電制御部２１１がヒータサーミスタ１９の温度情報に基づいてトライアック２１２のＯＮ／ＯＦＦタイミングを切り替えることにより、セラミックヒータ１６を所定のスタンバイ温度Ｔ０に保つように抵抗発熱体層４２，４３への通電量を制御する。本実施例においてはＴ０＝１５０℃に設定した。

Ｓ１０４では、次の印刷ジョブのプリント指令を入力したか否かを判断する。次の印刷ジョブのプリント指令を入力した場合にはＳ１０１に戻り、プリント指令を入力しない場合にはＳ１０５に進む。

Ｓ１０５では、プリント指令を入力しない時間が所定時間ｔを経過したか否かを判断する。所定時間ｔを経過していない場合にはＳ１０４に戻り、所定時間ｔを経過した場合にはＳ１０６に進む。本実施例においては所定時間ｔ＝１分に設定した。

Ｓ１０６では、セラミックヒータ１６に印加される電力の電力レベルＷを計測する。電力レベルＷについては、セラミックヒータ１６に対してフル通電すなわち全波通電させたときの電力レベルを１００％としたとき、電力レベル計測時の位相角から換算される通電デューティー（電力比率、％）と定義した。ここで、セラミックヒータ１６に対してフル通電したときに消費される消費電力量については、画像形成装置１０に対する入力電圧や定着装置Ｂに流れる電流を検知する検知回路（不図示）とセラミックヒータ１６の抵抗値設定等によって見積もることができる。

Ｓ１０７では、電力レベルＷ≧電力レベルＷのしきい値（消費電力しきい値）Ｗ０を判断する。電力レベルＷ≧しきい値Ｗ０の場合（Ｙ）にはＳ１１０に進み、電力レベルＷ＜しきい値Ｗ０の場合（Ｎ）にはＳ１０８に進む。本実施例においてはＷ０＝１５％に設定した。

Ｓ１１０では、セラミックヒータ１６の温度をスタンバイ温度Ｔ０（＝１５０℃）に制御する。Ｓ１１１において、通電制御部２１１は、ヒータサーミスタ１９の温度情報に基づいてトライアック２１２のＯＮ／ＯＦＦタイミングを切り替えることにより、セラミックヒータ１６をスタンバイ温度Ｔ０に保つように抵抗発熱体層４２，４３への通電量を制御する。

Ｓ１０８では、電力レベルＷ≧しきい値Ｗ１を判断する。電力レベルＷ≧しきい値Ｗ１の場合（Ｙ）にはＳ１１１に進み、電力レベルＷ＜しきい値Ｗ１の場合（Ｎ）にはＳ１１０に進む。本実施例においてはＷ１＝１０％に設定した。

Ｓ１１１では、セラミックヒータ１６の温度をスタンバイ温度Ｔ１に制御する。Ｓ１１２において、通電制御部２１１は、ヒータサーミスタ１９の温度情報に基づいてトライアック２１２のＯＮ／ＯＦＦタイミングを切り替えることにより、セラミックヒータ１６をスタンバイ温度Ｔ１に保つように抵抗発熱体層４２，４３への通電量を制御する。本実施例においてはＴ１＝１４０℃に設定した。

Ｓ１０９では、電力レベルＷ≧しきい値Ｗ２を判断する。電力レベルＷ≧しきい値Ｗ２の場合（Ｙ）にはＳ１１２に進み、電力レベルＷ＜しきい値Ｗ２の場合（Ｎ）にはＳ１１３に進む。本実施例においてはＷ２＝７％に設定した。

Ｓ１１２では、セラミックヒータ１６の温度をスタンバイ温度Ｔ２に制御する。Ｓ１１３において、通電制御部２１１は、ヒータサーミスタ１９の温度情報に基づいてトライアック２１２のＯＮ／ＯＦＦタイミングを切り替えることにより、セラミックヒータ１６をスタンバイ温度Ｔ２に保つように抵抗発熱体層４２，４３への通電量を制御する。本実施例においてはＴ２＝１３０℃に設定した。

Ｓ１１３では、セラミックヒータ１６の温度をスタンバイ温度Ｔ３に制御する。Ｓ１１３において、通電制御部２１１は、ヒータサーミスタ１９の温度情報に基づいてトライアック２１２のＯＮ／ＯＦＦタイミングを切り替えることにより、セラミックヒータ１６をスタンバイ温度Ｔ３に保つように抵抗発熱体層４２，４３への通電量を制御する。本実施例においてはＴ３＝１２０℃に設定した。

Ｓ１１０乃至Ｓ１１３では、次の印刷ジョブのプリント制御が開始されたり、節電モードとしてのスリープモードに移行したりするなど、スタンバイモードが終了するまでの間は、セラミックヒータ１６の温度を所定のスタンバイ温度に制御する。

上述のように、定着スタンバイ制御モードでは、所定時間ｔ経過後のセラミックヒータ１６への印加電力の電力レベルＷの大きさを判断し（Ｓ１０５乃至Ｓ１０９）、この電力レベルＷの大きさに応じてスタンバイ温度を切り替えている（Ｓ１１０乃至Ｓ１１３）。このＳ１０５乃至Ｓ１１３のヒータ温度制御処理を換言すれば、定着スタンバイ制御モードを実行する際、ヒータのスタンバイ温度（制御温度）を、定着スタンバイ制御モードを実行しているときのヒータの消費電力量が小さい時は大きい時よりも低く設定している。

また、定着スタンバイ制御モードを実行するときのセラミックヒータ１６のスタンバイ温度を決定するためのしきい値は、セラミックヒータ１６のスタンバイ温度を決定する以前のセラミックヒータ１６のスタンバイ温度に応じて異なっている。

次に、本実施例の定着スタンバイ制御モードにおけるヒータ温度制御処理により、本発明の目的であるＦＰＯＴを延長させることなく省エネルギー性を向上できる根拠を示す。

図６は定着スタンバイ制御モードを実行しているとき（以下、スタンバイ制御中と記す）の電力レベルとヒータ温度推移を表わす説明図である。具体的には、定着装置Ｂが常温の状態から１枚の印刷ジョブを開始し、終了したあと定着スタンバイ制御モードへ移行し、一定のスタンバイ温度Ｔ０（＝１５０℃）で放置している期間におけるヒータ温度Ｔｈと電力レベルＷの時間推移を示している。上記常温の状態はコールド状態ともいう。

図６によると、定着スタンバイ制御モードに移行してから時間が経過するほど電力レベルＷが低くなっていることがわかる。これは、以下の理由に因る。定着スタンバイ制御モードにおいてセラミックヒータ１６に与えられる熱で定着装置Ｂの各部材が徐々に温まる。これによりセラミックヒータ１６から他の部材への熱の逃げが少なくなるため、時間が経過するほどスタンバイ温度をＴ０に保つための電力が少なくて済むからである。

この例に限らず、任意の印刷ジョブ後における定着スタンバイ制御モードにおいて、電力レベルＷを計測することによって定着装置Ｂの温まり具合を判定することが可能である。例えば大量の印刷ジョブを行ったあとは定着装置Ｂが十分に温まっている。以後、定着装置Ｂが十分に温まっている状態をホット状態と記す。このホット状態において定着スタンバイ制御モードに移行した場合の電力レベルＷは、定着スタンバイ制御モードに移行した直後から低い値が計測される。そしてこの定着スタンバイ制御モードに移行した場合の電力レベルＷは、コールド状態における定着スタンバイ制御中の電力レベル(図６)を下回った値で推移する。

次に、図７を参照して、スタンバイ温度をＴ０（＝１５０℃）に固定した際の電力レベルが異なる場合における、定着装置Ｂの温度立上げ推移を説明する。ここで、定着装置Ｂの温度立上げ時間として、印刷ジョブのプリント指令の入力からスリーブサーミスタ１８が所定の定着可能温度に到達するまでの時間と定義する。

図７によると、電力レベルＷが２０％時の印刷ジョブにおける立上げ時間が７秒であるのに対して、１５％時は６秒、１０％時は５秒、７％時は４秒と定着スタンバイ制御モードの継続時間が長くなるにつれて温度立上げ時間が短くなっている。これは、定着装置Ｂの各部材が蓄熱されているほど定着可能温度に到達しやすいことを示している。

このことは、定着装置Ｂが蓄熱されている状態においては定着スタンバイ制御モードに移行した場合のスタンバイ温度をＴ０から下げられることを意味している。本実施例の画像形成装置１０では、プリント指令を入力してから定着温度立上げ時間が７秒以内であれば、ＦＰＯＴ９秒を達成できるため、定着装置Ｂの温度立上げ時間として７秒以内を満足できる範囲でスタンバイ制御温度を決定することができる。ここで、スタンバイ制御温度とは、セラミックヒータ１６の消費電力量に応じて決定されるスタンバイ温度をいう。

表１に、電力レベルＷが異なる場合における、スタンバイ制御温度がＴ０一定のときの温度立上げ時間と、温度立上げ時間７秒を満足するために必要なスタンバイ制御温度をまとめた。

表１によると、例えばスタンバイ制御中の電力レベルが１５％以下であれば、スタンバイ制御温度を１４０℃に設定しなおしても温度立上げ時間７秒以内を満足できる。同様に、１０％以下なら１３０℃に、７％以下なら１２０℃に設定することにより、温度立上げ時間を延長しなくて済む。すなわち、スタンバイ制御中の消費電力を計測することによって定着装置Ｂの温まり具合を検知することが可能となる。従って、定着装置Ｂがホット状態の場合、それを精度よく検知し、設定温度を下げることによりスタンバイ制御中の電力レベルを抑えることができるため、スタンバイ制御中における省エネルギー性を向上させることが可能となる。

以上、説明したように、本実施例の画像形成装置１０は、スタンバイ制御中において、電力レベルＷを計測し、その計測した電力レベルの大きさに応じてスタンバイ制御温度を切り替えている。これにより、定着装置Ｂの温度立上げ時間を延長させることなく、スタンバイ制御中の省エネルギー性を向上させることが可能となる。従って、プリント指令の入力後、１枚目の画像を出力するまでの時間（ＦＰＯＴ）を延長させることなく省エネルギー性を向上させることができる。また、スタンバイ制御中において、定着装置Ｂに対する温度負荷を従来に比べて低減できるため、定着装置Ｂの耐久寿命を向上させることが可能となる。

［実施例２］
画像形成装置１０の他の例を説明する。

本実施例に示す画像形成装置１０は、定着スタンバイ制御モードが異なる点を除いて実施例１の画像形成装置１０と同じ構成としてある。

本実施例の画像形成装置１０は、スタンバイ制御中において、スタンバイ制御温度の設定見直しを定期的に行なうこと、それに際してスタンバイ制御温度を決定する電力レベルのしきい値を、スタンバイ温度レベル毎に切り替えることを特徴とするものである。

図８は本実施例の画像形成装置１０の定着スタンバイ制御モードのフローチャートである。

図８において、Ｓ２０１乃至Ｓ２０６は、それぞれ、図５に示されるＳ１０１乃至Ｓ１０６と同じであるため、Ｓ２０１乃至Ｓ２０６の処理の説明は省略する。

本実施例の定着スタンバイ制御モードにおいては、所定時間ｔ（本実施例では１分に設定した。）毎に、表２に示す電力しきい値テーブルを用いてスタンバイ制御温度の切替え決定を行なう。そして次の印刷ジョブのプリント制御が開始されたり、節電モードとしてのスリープモードに移行したりするなど、スタンバイモードが終了するまでの間は、Ｓ２０５乃至Ｓ２０８の処理を繰り返す。

例えば現在のスタンバイ温度Ｔ１（＝１４０℃）のときは表２におけるＴ１の列（＝１４０℃）をしきい値として用いる。Ｓ２０６で電力レベルＷがしきい値８％以下である場合は、Ｓ２０７でスタンバイ温度をＴ３（＝１３０℃）に変更し、次のスタンバイ温度決定タイミングにおいてはＴ３の列をしきい値として用いる。逆にＳ２０６で電力レベルＷがしきい値１２％より大きい場合は、Ｓ２０７でスタンバイ温度をＴ０（＝１５０℃）に変更し、次のスタンバイ温度決定タイミングにおいてはＴ０の列をしきい値として用いる。

これは、スタンバイ温度が変動することにより消費電力量が変動するため、定着装置Ｂの温まり具合を精度よく検知するためにはしきい値をスタンバイ温度に応じて対応させたほうが好ましいからである。

上述のように、定着スタンバイ制御モードでは、所定時間ｔ毎に、電力しきい値テーブルを用いてスタンバイ制御温度の切替え決定を行ない、スタンバイモードが終了するまでの間はＳ２０５乃至Ｓ２０８の処理を繰り返す。このＳ２０５乃至Ｓ２０８のヒータ温度制御処理を換言すれば、定着スタンバイ制御モードを実行する際、ヒータのスタンバイ温度（制御温度）を、定着スタンバイ制御モードを実行しているときのヒータの消費電力量が小さい時は大きい時よりも低く設定している。

以上、説明したように、本実施例の画像形成装置１０は、スタンバイ制御中において、スタンバイ制御温度の設定見直しを定期的に行なうことにより、定着装置Ｂの温まり具合を精度よく判定することができる。そのため、実施例１の画像形成装置１０に比べ、より定着装置Ｂの温度立上げ時間を延長させることなく、スタンバイ制御中の省エネルギー性を向上させることが可能となる。

また、本実施例の画像形成装置１０は、スタンバイ制御中において、スタンバイ制御温度の設定見直しを定期的に行ない、スタンバイ温度に応じてスタンバイ制御温度を決定する電力レベルのしきい値を切り替えている。そのため、例えばスタンバイ制御中に外気温が変化した場合など、定着装置Ｂの温まり具合が変化したときにおいてもセラミックヒータ１６を適切なスタンバイ温度に制御することが可能となる。

本実施例では、定着スタンバイ制御モードとして、所定時間ｔ毎に電力レベルを計測してスタンバイ温度を見直す例を説明した。本実施例の定着スタンバイ制御モードはこれに限られず、常時電力レベルを計測し、各スタンバイ温度における電力のしきい値を跨いだタイミングでスタンバイ温度を切り替えるような制御を行っても同様の作用効果が得られる。

［実施例３］
画像形成装置１０の他の例を説明する。

本実施例に示す画像形成装置１０は、定着スタンバイ制御モードが異なる点を除いて実施例１の画像形成装置１０と同じ構成としてある。

本実施例の画像形成装置１０は、スタンバイ制御中において、定期的に定着装置Ｂの加圧ローラ２２を所定距離だけ回転（微小回転）させて加圧ローラ２２表面と定着スリーブ２０表面を回転移動させる。そしてこの加圧ローラ２２の回転後に、セラミックヒータ１６に印加される電力レベルを計測して所定時間分だけ積算した値をもってスタンバイ制御温度の切替え決定を行なうことを特徴とするものである。

図９は本実施例の画像形成装置１０の定着スタンバイ制御モードのフローチャートである。

図９において、Ｓ３０１乃至Ｓ３０６は、それぞれ、図５に示されるＳ１０１乃至Ｓ１０６と同じであるため、Ｓ３０１乃至Ｓ３０６の処理の説明は省略する。

本実施例の定着スタンバイ制御モードにおいては、所定時間ｔ毎に加圧ローラ２２を所定の距離Ｌ１だけ微小回転させて加圧ローラ２２表面と定着スリーブ２０表面を回転移動させる。そしてこの加圧ローラ２２の微小回転後の所定時間範囲ｔ１における平均電力レベルＷａを算出した上で、表３に示される電力しきい値テーブルを用いてスタンバイ制御温度の切替え決定を行なう（Ｓ３０５乃至Ｓ３０９）。本実施例においてはｔ＝１０分、Ｌ１＝３０ｍｍ、ｔ１＝２秒に設定した。

上述のように、定着スタンバイ制御モードでは、所定時間ｔ毎に、電力しきい値テーブルを用いてスタンバイ制御温度の切替え決定を行ない、スタンバイモードが終了するまでの間はＳ３０５乃至Ｓ３０９の処理を繰り返す。このＳ３０５乃至Ｓ３０９のヒータ温度制御処理を換言すれば、定着スタンバイ制御モードを実行する際、ヒータのスタンバイ温度（制御温度）を、定着スタンバイ制御モードを実行しているときのヒータの消費電力量が小さい時は大きい時よりも低く設定している。

図１０に加圧ローラ２２を微小回転させたときの電力レベルの推移を示す。図１０によれば、加圧ローラ２２を微小回転させてセラミックヒータ１６から直接的に温められていない加圧ローラ２２表面と定着スリーブ２０表面を定着ニップ部Ｎに移動させる。これにより、セラミックヒータ１６はセラミックヒータ１６のスタンバイ温度を維持するために一時的に電力消費量が増えるため、特に定着スリーブ２０と加圧ローラ２２の温まり具合を精度よく計測することが可能になる。

上記距離Ｌ１について、定着スリーブ２０と加圧ローラ２２の温まり具合を精度よく計測するためには、定着スリーブ２０を所定の距離だけ回転させることが望ましい。即ち、回転移動する前における定着スリーブ２０の定着ニップ部Ｎにある領域と、回転移動した後における定着スリーブ２０の定着ニップ部Ｎにある領域と、が重ならないような距離だけ回転させることが望ましい。つまり、上記距離Ｌ１は、定着スリーブ２０と加圧ローラ２２の前回の回転停止位置と重ならないように設定されることが望ましい。

以上、説明したように、本実施例の画像形成装置１０は、スタンバイ制御中において、定期的に加圧ローラ２２を微小回転させて電力レベルを計測することにより、定着装置Ｂの温まり具合を精度よく判定することができる。そのため、実施例１の画像形成装置１０に比べ、より定着装置Ｂの温度立上げ時間を延長させることなく、スタンバイ制御中の省エネルギー性を向上させることが可能となる。

本実施例では、表３に示される４水準のスタンバイ温度と３水準のしきい値による電力しきい値テーブルを用いた例を説明したが、さらに各水準を増やしてよりフレキシブルなスタンバイ温度を設定することが可能になる。

［他の実施例］
実施例１では、ヒータサーミスタ１９の温度情報に基づいてスタンバイ温度を制御した例を説明したが、このスタンバイ温度の制御はヒータサーミスタ１９の温度情報に限られない。スリーブサーミスタ１８の温度情報に基づいてセラミックヒータ１６の温度を間接的に検出しこの検出温度に基づきスタンバイ温度を制御してもよい。この場合、図１１乃至図１４に示される各種定着装置に定着スタンバイ制御モードを適用することができる。

図１１はハロゲンランプ５１を用いたフィルム加熱方式の定着装置Ｂの概略構成を表わす横断面図である。図１１に示される定着装置Ｂは、定着部材として回転可能な筒状の定着スリーブ２０を用い、加圧部材として回転可能な加圧ローラ２２を用いている。この定着スリーブ２０の内側には摺動板５４を支持させたホルダ５１を配設している。そしてこのホルダ５１で摺動板５４を定着スリーブ２０を介して加圧ローラ２２側に加圧することにより定着スリーブ２０表面と加圧ローラ２２表面とで定着ニップ部Ｎを形成している。

定着スリーブ２０の内側には加熱体としてのハロゲンランプ５１が配設され、このハロゲンランプ５１で定着スリーブ２０を定着スリーブ２０内面側から加熱するようになっている。定着スリーブ２０の温度はスリーブサーミスタ１８で検知される。

図１２は電磁誘導加熱を用いたフィルム加熱方式の定着装置Ｂの概略構成を表わす横断面図である。図１２に示される定着装置Ｂは、定着部材として回転可能な筒状の定着スリーブ２０を用い、加圧部材として回転可能な加圧ローラ２２を用いている。定着スリーブ２０の内側には、加熱体としての励磁コイル５２と磁性コア５３と摺動板５４とを支持させたスリーブガイド１７を配設している。そしてこのスリーブガイド１７で摺動板５４を定着スリーブ２０を介して加圧ローラ２２側に加圧することにより定着スリーブ２０表面と加圧ローラ２２表面とで定着ニップ部Ｎを形成している。

定着スリーブ２０は励磁コイル５２が発する磁束により定着スリーブ２０表面にジュール熱を発生させて電磁誘導加熱される。定着スリーブ２０の温度はスリーブサーミスタ１８により検知される。

上述のように、図１１、図１２に示す定着装置は、加圧ローラ２２と共に定着スリーブ２０を介して定着ニップ部Ｎを形成する摺動板５４を有している。

図１３は加圧ベルト５６を用いたベルト加圧定着方式の定着装置Ｂの概略構成を表わす横断面図である。図１３に示される定着装置Ｂは、定着部材として回転可能な筒状の定着ローラ５０を用い、加圧部材として回転可能な筒状の加圧ベルト５６を用いている。この加圧ベルト５６の内側には加圧パッド５５を支持させた加圧パッドホルダ５７を配設している。そしてこの加圧パッドホルダ５７で加圧パッド５５を加圧ベルト５６を介して定着ローラ５０側に加圧することにより加圧ベルト５６表面と加圧ローラ５０表面とで定着ニップ部Ｎを形成している。

定着ローラ５０の内側には加熱体としてのハロゲンランプ５１が配設（内包）され、このハロゲンランプ５１で定着ローラ５０を定着ローラ５０内面側から加熱するようになっている。定着ローラ５０の温度はスリーブサーミスタ１８で検知される。

図１４は熱ローラ方式の定着装置Ｂの概略構成を表わす横断面図である。図１４に示される定着装置Ｂは、定着部材として回転可能な筒状の定着ローラ５０を用い、加圧部材として回転可能は加圧ローラ２２を用いている。そして加圧ローラ２２を定着ローラ５０側に加圧することにより定着ローラ５０表面と加圧ローラ２２表面とで定着ニップ部Ｎを形成している。

定着ローラ５０の内側には加熱体としてのハロゲンランプ５１が配設され、このハロゲンランプ５１で定着ローラ５０を定着ローラ５０内面側から加熱するようになっている。定着ローラ５０の温度はスリーブサーミスタ１８で検知される。

上記図１１乃至図１４に示す定着装置Ｂに対し実施例１乃至実施例３で説明した定着スタンバイ制御モードを適用しても同様な作用効果を得ることができる。その他、本発明の技術思想内においてあらゆる変形が可能である。

実施例１乃至実施例３において、スタンバイ温度とそれを決定するためのしきい値について不連続的な値を設定した例を説明したが、スタンバイ温度としきい値はこれに限られない。

例えば計測した電力量に応じて最適なスタンバイ温度をヒータ駆動回路２１の通電制御部２１１に記憶させてある所定の算出式により決定するなど、本発明の技術思想内においてあらゆる制御方法が可能である。つまり、通電制御部２１１に定着スタンバイ制御モードを実行するときのセラミックヒータのスタンバイ温度（制御温度）を決定するための算出式を記憶させておく。この算出式はセラミックヒータのスタンバイ温度を決定する以前のセラミックヒータのスタンバイ温度に応じて異なっている。

上記定着スタンバイ制御モードはフルカラーレーザービームプリンタに限られずモノクロ複写機或いはモノクロレーザービームプリンタにも適用することができる。

１６‥‥セラミックヒータ、２０‥‥定着スリーブ、２２‥‥加圧ローラ、Ａ‥‥画像形成部、Ｂ‥‥定着装置、Ｎ‥‥定着ニップ部、Ｐ‥‥記録材、Ｔ‥‥未定着トナー画像

Claims (8)

1. 記録材に画像を形成する画像形成部と、
   回転可能な筒状の定着部材と、前記定着部材を加熱する加熱体と、前記定着部材と共にニップ部を形成する回転可能な加圧部材と、を有し、画像が形成された記録材を前記ニップ部で搬送しながら加熱し記録材に画像を定着する定着部と、を有し、プリント待機状態において前記加熱体に電力を供給し前記定着部材を所定の制御温度に維持しながら待機させる定着スタンバイ制御モードを実行する画像形成装置において、
   前記定着スタンバイ制御モードを実行する際、前記加熱体の制御温度を、前記定着スタンバイ制御モードを実行しているときの前記加熱体の消費電力量が小さい時は大きい時よりも低く設定することを特徴とする画像形成装置。
2. 前記消費電力量は、前記定着スタンバイ制御モードを実行しているときの前記加熱体への通電デューティーによって算出することを特徴とする請求項１に記載の画像形成装置。
3. 前記定着スタンバイ制御モードを実行するときの前記加熱体の制御温度を決定するための消費電力しきい値を有し、前記消費電力しきい値は、前記加熱体の制御温度を決定する以前の前記加熱体の制御温度に応じて異なることを特徴とする請求項１に記載の画像形成装置。
4. 前記定着スタンバイ制御モードを実行するときの前記加熱体の制御温度を決定するための算出式を有し、前記算出式は、前記加熱体の制御温度を決定する以前の前記加熱体の制御温度に応じて異なることを特徴とする請求項１に記載の画像形成装置。
5. 前記定着スタンバイ制御モードを実行するときに前記定着部材と前記加圧部材を所定距離だけ回転移動させ、前記定着部材と前記加圧部材の回転後における前記消費電力量に基づいて、前記定着スタンバイ制御モードを実行するときの前記加熱体の制御温度を決定することを特徴とする請求項１乃至請求項３の何れか１項に記載の画像形成装置。
6. 前記所定距離は、前記回転移動する前における前記定着部材の前記ニップ部にある領域と、前記回転移動した後における前記定着部材の前記ニップ部にある領域と、が重ならないように設定することを特徴とする請求項５に記載の画像形成装置。
7. 前記定着部材は定着スリーブであり、前記加熱体は前記定着スリーブの内面に接触する板状のヒータであり、前記ヒータは前記加圧部材と共に前記定着スリーブを介して前記ニップ部を形成することを特徴とする請求項１乃至請求項６の何れか１項に記載の画像形成装置。
8. 前記定着部材は定着スリーブであり、前記加熱体は前記定着スリーブに内包されたハロゲンランプであり、前記定着部は前記加圧部材と共に前記定着スリーブを介して前記ニップ部を形成する摺動板を有することを特徴とする請求項１乃至請求項６の何れか１項に記載の画像形成装置。