JP2014074091A - 潤滑油用基油の製造方法及び潤滑油用基油 - Google Patents
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10N—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBCLASS C10M RELATING TO LUBRICATING COMPOSITIONS
- C10N2070/00—Specific manufacturing methods for lubricant compositions
Abstract
【解決手段】潤滑油用基油の製造方法の一態様は、水素分圧が11〜20MPaで、反応温度が250〜420℃の雰囲気中で石油由来炭化水素油の水素化処理を行い、芳香族炭化水素の含有量が10〜25質量%である被処理油を調製する工程と、被処理油中の炭化水素の炭素数が変化することがなく、炭化水素の分子構造のみが変化する水素化異性化を行う工程と、を備える。
【選択図】なし
Description
減圧蒸留工程では、常圧残油等の石油系原料油の減圧蒸留により、減圧軽油(VGO:Vacuum Gas Oil)等の石油由来炭化水素油(以下、「炭化水素油」という。)を得る。
溶剤抽出工程では、抽出塔を用いて、炭化水素油中の芳香族炭化水素の一部を溶剤中に抽出して、除去する。溶剤抽出工程により、潤滑油用基油の色相、粘度指数及び酸化安定性を向上させることができる。溶剤としては、抽出すべき成分(被抽出成分)を選択的に溶解し、被抽出成分の溶解度が高く、被抽出成分との分離が容易であり、毒性及び腐食性が少ないものであれば、特に限定されない。溶剤の具体例としては、フルフラール、フェノール、N−メチル−2−ピロリジノン及びテトラヒドロフラン等が挙げられる。これらの溶剤の中でも、芳香族炭化水素の抽出にはフルフラールを用いることが好ましい。フルフラールを用いた抽出塔の運転条件は、溶剤比(炭化水素油の体積が100であるときの溶剤の体積)、抽出温度で管理される。溶剤比は、100〜400程度であればよく、抽出温度は30〜150℃程度であればよい。
溶剤脱瀝工程では、減圧蒸留塔からの残油(減圧残油)中のアスファルト分を除去する。溶剤脱瀝工程により、高粘度の潤滑油に適した重質留分とアスファルト分を分離し、潤滑油原料を製造する。一般的な溶剤脱瀝法は、プロパン脱瀝法(PDA:Propane Deasphalting Process)である。PDA法では、原料油は脱アスファルト塔上部へ供給され、溶剤のプロパン(液体)は脱アスファルト塔下部へ供給される。原料油とプロパンの間に比重差があるため、軽いプロパンは潤滑油に適した留分を吸収しながら塔内を上昇し、プロパンに吸収されないアスファルト分は下降する。脱アスファルト塔内では邪魔板や回転円盤を用いて、原料油とプロパンを混合し、脱瀝を効率的に行なう。溶剤脱瀝工程における溶剤比(原料油に対して加えるプロパンの割合)は300〜600%であり、抽出塔の温度は50〜85℃程度である。脱アスファルト塔の上部からはプロパンに吸収された脱瀝油(高粘度の潤滑油に適するもの)が抜き出され、脱アスファルト塔の下部からはアスファルトが抜き出される。抽出塔から抜き出された脱瀝油及びアスファルトそれぞれからプロパンを溶剤回収系で分離することにより、所望の脱瀝油及びアスファルトが生成する。
<炭化水素油の性状>
水素化処理工程では、目的とする潤滑油用基油の規格に応じて、性状の異なる炭化水素油の水素化処理を行う。石油系原料油の選定、減圧蒸留工程又は溶剤抽出工程等によって、所望の性状を有する炭化水素油を調製することができる。
粘度指数VI:80以上120未満
飽和分:90質量%以上
硫黄分含有量:0.03質量%以下
なお、VIとは、Visicosity Indexを意味する。
潤滑油留分1の100℃での動粘度は、1.5〜3.0mm2/s、好ましくは、2.0〜3.0mm2/sである。なお、潤滑油留分1の粘度指数VIは90以上であることが好ましく、さらに好ましくは95以上であり、さらに好ましくは100以上である。潤滑油留分1の流動点は−10.0℃以下であることが好ましく、−15.0℃以下であるとさらに好ましい。潤滑油留分1の沸点範囲は330〜390℃であることが好ましい。
潤滑油留分2の100℃での動粘度は3.0〜5.5mm2/s、好ましくは、3.5〜5.0mm2/sである。なお、潤滑油留分2の粘度指数VIは90以上であることが好ましく、さらに好ましくは100以上である。潤滑油留分2の流動点は−5.0℃以下であることが好ましく、−10.0℃以下であることがより好ましい。潤滑油留分2の沸点範囲は390〜450℃であることが好ましい。潤滑油留分2は、米国自動車技術者協会(SAE:Society of Automotive Engineers)が定めるエンジン油であるSAE−10留分の粘度規格を満たすことができる。
潤滑油留分3の100℃での動粘度は5.5〜9.0mm2/s、好ましくは、6.0〜8.5mm2/sである。なお、潤滑油留分3の粘度指数VIは90以上であることが好ましく、さらに好ましくは100以上である。潤滑油留分3の流動点は−5.0℃以下であることが好ましく、−10.0℃以下であることがより好ましい。潤滑油留分3の沸点範囲は450〜480℃であることが好ましい。潤滑油留分3は、SAEが定めるエンジン油のSAE−20留分の粘度規格を満たすことができる。
潤滑油留分4の100℃での動粘度は9.0〜15.0mm2/s、好ましくは、9.5〜13.0mm2/sである。なお、潤滑油留分4の粘度指数VIは90以上であることが好ましく、さらに好ましくは100以上である。潤滑油留分4の流動点は−5.0℃以下であることが好ましく、−10.0℃以下であることがより好ましい。潤滑油留分4の沸点範囲は480〜550℃であることが好ましい。潤滑油留分4は、SAEが定めるエンジン油のSAE−30留分の粘度規格を満たすことができる。
<潤滑油留分5の100℃での動粘度は15.0〜40.0mm2/s、好ましくは、20.0〜35.0mm2/sである。なお、潤滑油留分5の粘度指数VIは90以上であることが好ましく、さらに好ましくは100以上である。流動点は−5.0℃以下であることが好ましく、−10.0℃以下であるとさらに好ましい。沸点範囲は550℃以上であることが好ましい。
本実施形態では、310〜680℃の沸点範囲を有する炭化水素油の水素化処理を行うことが好ましく、320℃〜650℃沸点範囲を有する炭化水素油の水素化処理を行うことがより好ましい。
沸点範囲:310〜490℃、好ましくは320〜480℃。
10%留出温度(T10):345〜385℃。
90%留出温度(T90):415〜455℃。
100℃での動粘度Vis:1.5〜4.0mm2/s。
粘度指数VI:50〜130。
沸点範囲:320〜490℃、好ましくは330〜480℃。
10%留出温度(T10):365〜405℃。
90%留出温度(T90):445〜475℃。
100℃での動粘度Vis:3.0〜6.5mm2/s。
粘度指数VI:50〜130。
沸点範囲:340〜530℃、好ましくは350〜520℃。
10%留出温度(T10):410〜450℃。
90%留出温度(T90):475〜505℃。
100℃での動粘度Vis:5.5〜10.0mm2/s。
粘度指数VI:50〜130。
沸点範囲:360〜600℃、好ましくは370〜590℃。
10%留出温度(T10):435〜475℃。
90%留出温度(T90):545〜575℃。
100℃での動粘度Vis:5.0〜10.0mm2/s。
粘度指数VI:50〜130。
沸点範囲:380〜680℃、好ましくは390〜650℃。
10%留出温度(T10):515〜545℃。
90%留出温度(T90):625〜645℃。
100℃での動粘度Vis:15.0〜41.0mm2/s。
粘度指数VI:50〜130。
水素化処理工程では、水素の分圧が11〜20MPaである雰囲気中で、250〜420℃の反応温度で炭化水素油を水素化処理用触媒に接触させる。これにより、芳香族炭化水素の含有量が10〜25質量%である被処理油を調製する。被処理油中の芳香族炭化水素の含有量は、好ましくは10.0〜18.0質量%である。
Y=(VL/VR)×100
減圧蒸留工程で得られる減圧軽油を溶剤抽出した炭化水素油から、100℃での動粘度1.5〜3.0mm2/s、粘度指数90以上、硫黄分0.03質量%以下である潤滑油基油留分を得るには、水素化処理工程で、水素の分圧が11〜20MPaである雰囲気中で、反応温度280〜420℃で水素化処理用触媒に接触させることが好ましい。さらに好ましくは、水素の分圧が11〜15MPaであり、反応温度280〜400℃である。これにより芳香族炭化水素の含有量が10〜25質量%、好ましくは10〜18質量%である被処理油を調製することができる。LHSVは0.1〜4h−1程度であり、好ましくは0.5〜2h−1である。水素化処理工程における水素/炭化水素油比は、100〜2000Nm3/m3程度であり、好ましくは200〜1000Nm3/m3である。
蒸留工程で得られる減圧軽油を溶剤抽出した炭化水素油から、100℃での動粘度3.0〜5.5mm2/s、粘度指数90以上、硫黄分0.03質量%以下である潤滑油基油留分を得る場合、水素化処理工程で、水素の分圧が11〜20MPaである雰囲気中で、反応温度300〜420℃で水素化処理用触媒に接触させることが好ましい。さらに好ましくは、水素の分圧が11〜15MPaであり、反応温度310〜360℃である。これにより芳香族炭化水素の含有量が10〜25質量%、好ましくは10〜18質量%である被処理油を調製することができる。LHSVは0.1〜4h−1程度であり、好ましくは0.5〜2h−1である。水素化処理工程における水素/炭化水素油比は、100〜2000Nm3/m3程度であり、好ましくは200〜1000Nm3/m3である。
減圧蒸留工程で得られる減圧軽油を溶剤抽出した炭化水素油から、100℃での動粘度5.5〜9.0mm2/s、粘度指数90以上、硫黄分0.03質量%以下である潤滑油基油留分を得るには、水素化処理工程で、水素の分圧が11〜20MPaである雰囲気中で、反応温度300〜420℃で水素化処理用触媒に接触させることが好ましい。さらに好ましくは、水素の分圧が11〜15MPaであり、反応温度310〜360℃である。これにより芳香族炭化水素の含有量が10〜25質量%、好ましくは10〜18質量%である被処理油を調製することができる。LHSVは0.1〜4h−1程度であり、好ましくは0.5〜1.5h−1である。水素化処理工程における水素/炭化水素油比は、100〜2000Nm3/m3程度であり、好ましくは200〜1000Nm3/m3である。
減圧蒸留工程で得られる減圧軽油を溶剤抽出した炭化水素油から、100℃での動粘度9.0〜15.0mm2/s、粘度指数90以上、硫黄分0.03質量%以下である潤滑油基油留分を得るには、水素化処理工程で、水素の分圧が11〜20MPaである雰囲気中で、反応温度300〜420℃で水素化処理用触媒に接触させることが好ましい。さらに好ましくは、水素の分圧が11〜17MPaであり、反応温度320〜370℃である。これにより芳香族炭化水素の含有量が10〜25質量%、好ましくは10〜18質量%である被処理油を調製することができる。LHSVは0.1〜4h−1程度であり、好ましくは0.5〜1.5h−1である。水素化処理工程における水素/炭化水素油比は、100〜2000Nm3/m3程度であり、好ましくは200〜1000Nm3/m3である。
減圧蒸留工程で得られる減圧蒸留残油を溶剤脱瀝工程、次いで溶剤抽出工程を経て得られる炭化水素油から、100℃での動粘度15.0〜40.0mm2/s、粘度指数90以上、硫黄分0.03質量%以下である潤滑油基油留分を得るには、水素化処理工程で、水素の分圧が11〜20MPaである雰囲気中で、反応温度300〜420℃で水素化処理用触媒に接触させることが好ましい。さらに好ましくは、水素の分圧が11〜19MPaであり、反応温度350〜400℃である。これにより芳香族炭化水素の含有量が10〜25質量%、好ましくは10〜18質量%である被処理油を調製することができる。LHSVは0.1〜4h−1程度であり、好ましくは0.5〜1.5h−1である。水素化処理工程における水素/炭化水素油比は、100〜2000Nm3/m3程度であり、好ましくは200〜1000Nm3/m3である。
水素化処理用触媒は、特に限定されない。水素化処理用触媒の具体例としては、アルミニウム、ケイ素、ジルコニウム、ホウ素、チタン及びマグネシウムから選ばれる元素を2種以上含んで構成される多孔性無機酸化物からなる担体に周期表第6族、第8族、第9族及び第10族の元素から選ばれる金属を担持した触媒が挙げられる。
触媒Aにおけるシリカ−チタニア−アルミナ担体は、シリカを担体基準でSiO2として1〜10質量%含有することが好ましく、2〜7質量%含有することがより好ましく、2〜5質量%含有することが更に好ましい。シリカ含有量が1質量%未満では、比表面積が低くなる上、担体を焼成する際にチタニア粒子が凝集しやすくなり、X線回折分析により測定されるアナターゼ型チタニア及びルチル型チタニアの結晶構造を示す回折ピーク面積が大きくなる。また、シリカの含有量が10質量%を超える場合には、得られる担体の細孔分布のシャープネスが悪くなり所望の脱硫活性が得られないことがある。
珪酸イオンの存在下で、チタニウム鉱酸塩及び酸性アルミニウム塩の混合水溶液(酸性の水溶液)と、塩基性アルミニウム塩水溶液(アルカリ性の水溶液)とを、pHが6.5〜9.5、好ましくは6.5〜8.5、より好ましくは6.5〜7.5になるように混合して、シリカ、チタニア及びアルミナを含む水和物を得る。
第1工程で得られた水和物のスラリーを、熟成した後、洗浄して副生塩を除き、シリカ、チタニア及びアルミナを含む水和物のスラリーを得る。得られた水和物のスラリーを、さらに加熱熟成した後、加熱捏和して成型可能な捏和物とした後、押出成型などにより所望の形状に成型する。成形体を、通常70〜150℃、好ましくは90〜130℃で乾燥した後、更に400〜800℃、好ましくは450〜600℃で、0.5〜10時間、好ましくは2〜5時間焼成する。これらの工程により、シリカ、チタニア及びアルミナを含むシリカ−チタニア−アルミナ担体を得る。
上記のシリカ−チタニア−アルミナ担体に、周期表第VIA族及び第VIII族から選ばれた少なくとも1種の金属成分を、上記の方法で担持した後、通常400〜800℃、好ましくは450〜600℃で、0.5〜10時間、好ましくは2〜5時間焼成する。以上の工程により、触媒Aが製造される。金属成分の原料としては、例えば、硝酸ニッケル、炭酸ニッケル、硝酸コバルト、炭酸コバルト、三酸化モリブデン、モリブデン酸アンモン、パラタングステン酸アンモンなどが好ましく使用される。
水素化処理工程において得られた被処理油は、炭素数が10以上であるノルマルパラフィンを含有する。水素化異性化工程では、被処理油と水素化異性化触媒との接触により、ノルマルパラフィンを被処理油の一部又は全部が、イソパラフィンに転化する。
水素化異性化工程に用いる水素化異性化触媒(異性化脱蝋触媒)は、特に限定されず、本実施形態では公知の触媒を用いることができる。ただし、水素化異性化触媒としては、特定の方法によって製造されることで特徴が付与される下記の水素化異性化触媒を用いることが好ましい。以下、水素化異性化触媒について、その好ましい製造の態様に沿って説明する。
VZ=Vc/Mz×100
本実施形態では、水素化異性化工程によって得た生成油に対して水素化仕上げ(hydrofinishing)を行ってもよい。水素化仕上げでは、生成油を、金属が担持された水素化触媒に水素の存在下で接触させる。水素化触媒としては、例えば、白金および/またはパラジウムが担持されたアルミナ、シリカアルミナが挙げられる。水素化仕上げにより、水素化異性化工程(脱蝋工程)で得られた反応生成物(生成油)の色相、酸化安定性等が改良され、製品の品質を向上させることができる。水素化異性化工程を行う反応器内に設けられた水素化異性化触媒の触媒層の下流側に水素化仕上げ用の触媒層を設けて、脱蝋工程に続けて水素化仕上げを行ってもよい。水素化仕上げは、脱蝋工程とは別の反応設備において実施してもよい。
本実施形態では、水素化仕上げ工程によって得た生成油に対して減圧蒸留を行って、基油の精製を行ってもよい。減圧蒸留によって得た重質留分に対して更に減圧蒸留を行ってもよい。例えば、精製工程により、水素化精製の原料油を、水素化精製の原料油よりも低い動粘度を有する複数の軽質留分に分離してもよい。これらの基油に対して、必要に応じて動粘度が低い軽質油を混合して各留分の動粘度及び粘度指数(VI)等の性状を各規格に適合させることにより、所望の潤滑油用基油が調合される。
容量が100Lのスチームジャケット付のタンクに、Al2O3換算の濃度が22質量%であるアルミン酸ナトリウム水溶液8.16kgを入れ、イオン交換水41kgで希釈後、SiO2換算の濃度が5質量%である珪酸ナトリウム溶液1.80kgを攪拌しながら添加し、60℃に加温して、塩基性アルミニウム塩水溶液を調整した。また、Al2O3換算の濃度が7質量%である硫酸アルミニウム水溶液7.38kgを13kgのイオン交換水で希釈した酸性アルミニウム塩水溶液と、TiO2換算の濃度が33質量%である硫酸チタン1.82kgを10kgのイオン交換水に溶解したチタニウム鉱酸塩水溶液とを混合し、60℃に加温して、混合水溶液を調整した。塩基性アルミニウム塩水溶液が入ったタンクに、ローラーポンプを用いて混合水溶液をpHが7.2となるまで一定の速度で10分間添加し、シリカ、チタニア、およびアルミナを含有する水和物スラリーaを調製した。
Si/Al比が45である結晶性アルミノシリケートからなるZSM−22ゼオライト(以下、「ZSM−22」ということがある。)を以下の手順で水熱合成により製造した。
溶液A:1.94gの水酸化カリウムを6.75mLのイオン交換水に溶解したもの。
溶液B:1.33gの硫酸アルミニウム18水塩を5mLのイオン交換水に溶解したもの。
溶液C:4.18gの1,6−ヘキサンジアミン(有機テンプレート)を32.5mLのイオン交換水にて希釈したもの。
溶液D:18gのコロイダルシリカ(Grace Davison社製Ludox AS−40)を31mLのイオン交換水にて希釈したもの。
抽出塔を用いて、減圧軽油留分中の芳香族炭化水素の一部をフルフラール中に抽出して、除去することにより、実施例1の炭化水素油(水素化処理前の炭化水素油)を得た。実施例1の水素化処理前の炭化水素油の沸点範囲、T10、T90、炭化水素油中の芳香族炭化水素の含有量、炭化水素油中の硫黄分の含有量、炭化水素油の100℃での動粘度及び炭化水素油の粘度指数の各値を表1に示す。なお、実施例1の水素化処理前の炭化水素油の15℃での密度は0.8683g/cm3であった。実施例1の水素化処理前の炭化水素油における窒素分の含有量は23質量ppmであった。
X=(VL/VR)×100
式中、VLは、各潤滑油用基油留分(最終的な基油留分)の質量の合計である。最終的な基油留分とは、水素化異性化工程の生成油を蒸留によりナフサ、灯軽油、目標の動粘度を有する重質留分に分留して得られたものである。VRは、水素化処理工程において得られる被処理油の質量であって、水素化異性化工程前の被処理油の質量である。実施例1及び下記の実施例及び比較例の最終的な基油留分を表3に示す。
100℃における動粘度: 2.71mm2/s。
沸点範囲: 341〜385℃。
潤滑油用基油留分b(主たる基油留分)の収率Y、流動点、動粘度、粘度指数VI及び(VI×Y)の各値を表2に示す。なお、主たる基油留分の収率とは、VLが主たる基油留分の質量であり、VRが水素化処理工程において得られる被処理油の質量であって、水素化異性化工程前の被処理油の質量であるとき、(VL/VR)×100で表わされる値である。実施例1の主たる基油留分の沸点範囲は395〜421℃であった。
実施例2では、表1に示す条件で水素化処理工程を実施し、表1に示す被処理油を得た。実施例2では、表2に示す条件で水素化異性化工程を実施して、表2に示す生成油を得た。実施例2では実施例1の同様の精製工程を実施して、表2に示す基油留分を得た。これらの事項を除いて、実施例1と実施例2とは共通する。
実施例3では、溶剤抽出工程を経ていない炭化水素油(水素化処理前の炭化水素油)を用いた。実施例3の水素化処理前の炭化水素油の沸点範囲、T10、T90、炭化水素油中の芳香族炭化水素の含有量、炭化水素油中の硫黄分の含有量、炭化水素油の100℃での動粘度及び炭化水素油の粘度指数VIの各値を表1に示す。なお、実施例3の水素化処理前の炭化水素油の15℃での密度は0.9150g/cm3であった。実施例3の水素化処理前の炭化水素油における窒素分の含有量は630質量ppmであった。
100℃における動粘度: 2.70mm2/s。
沸点範囲: 343〜387℃。
実施例3の潤滑油用基油留分b(主たる基油留分)の収率Y、流動点、動粘度、粘度指数VI及び(VI×Y)の各値を表2に示す。なお、実施例3の主たる基油留分の沸点範囲は392〜447℃であった。
抽出塔を用いて、減圧軽油留分中の芳香族炭化水素の一部をフルフラール中に抽出して、除去することにより、実施例4の炭化水素油(水素化処理前の炭化水素油)を得た。実施例4の水素化処理前の炭化水素油の沸点範囲、T10、T90、炭化水素油中の芳香族炭化水素の含有量、炭化水素油中の硫黄分の含有量、炭化水素油の動粘度及び炭化水素油の粘度指数VIの各値を表1に示す。なお、実施例4の水素化処理前の炭化水素油の15℃での密度は0.8724g/cm3であった。実施例4の水素化処理前の炭化水素油における窒素分の含有量は58質量ppmであった。
100℃における動粘度: 2.70mm2/s。
沸点範囲: 343〜387℃。
100℃における動粘度: 4.91mm2/s。
沸点範囲: 395〜445℃。
実施例4の潤滑油用基油留分c(主たる基油留分)の収率Y、流動点、動粘度、粘度指数VI及び(VI×Y)の各値を表2に示す。なお、実施例4の主たる基油留分の沸点範囲は455〜472℃であった。
抽出塔を用いて、減圧軽油留分中の芳香族炭化水素の一部をフルフラール中に抽出して、除去することにより、実施例5の炭化水素油(水素化処理前の炭化水素油)を得た。実施例5の水素化処理前の炭化水素油の沸点範囲、T10、T90、炭化水素油中の芳香族炭化水素の含有量、炭化水素油中の硫黄分の含有量、炭化水素油の100℃での動粘度及び炭化水素油の粘度指数VIの各値を表1に示す。なお、実施例5の水素化処理前の炭化水素油の15℃での密度は0.8873g/cm3であった。実施例5の水素化処理前の炭化水素油における窒素分の含有量は77質量ppmであった。
100℃における動粘度: 2.70mm2/s。
沸点範囲: 395〜447℃。
100℃における動粘度: 4.93mm2/s。
沸点範囲: 457〜476℃。
実施例5の潤滑油用基油留分c(主たる基油留分)の収率Y、流動点、動粘度、粘度指数VI及び(VI×Y)の各値を表2に示す。なお、実施例5の主たる基油留分の沸点範囲は495〜535℃であった。
実施例6〜9では、表1に示す条件で、表1に示す炭化水素油の水素化処理を実施し、表1に示す被処理油を得た。実施例6〜9では、表2に示す条件で、表1に示す被処理油に対する水素化異性化工程を実施して、表2に示す生成油を得た。これらの事項を除いて、実施例6〜10と実施例5とは共通する。実施例6〜9においても、実施例5の同様の精製工程を実施して、表2、3に示す基油留分を得た。
抽出塔を用いて、減圧軽油留分中の芳香族炭化水素の一部をフルフラール中に抽出して、除去することにより、実施例10の炭化水素油(水素化処理前の炭化水素油)を得た。実施例10の水素化処理前の炭化水素油の沸点範囲、T10、T90、炭化水素油中の芳香族炭化水素の含有量、炭化水素油中の硫黄分の含有量、炭化水素油の100℃での動粘度及び炭化水素油の粘度指数の各値を表1に示す。なお、実施例10の水素化処理前の炭化水素油の15℃での密度は0.8589g/cm3であった。実施例10の水素化処理前の炭化水素油における窒素分の含有量は25質量ppmであった。
100℃における動粘度: 2.702mm2/s。
沸点範囲: 341〜385℃。
実施例11の炭化水素油(水素化処理前の炭化水素油)として、フルフラールによる抽出工程を経ていない減圧軽油留分を用いた。実施例11の水素化処理前の炭化水素油の沸点範囲、T10、T90、炭化水素油中の芳香族炭化水素の含有量、炭化水素油中の硫黄分の含有量、炭化水素油の100℃での動粘度及び炭化水素油の粘度指数の各値を表1に示す。なお、実施例11の水素化処理前の炭化水素油の15℃での密度は0.9054g/cm3であった。実施例11の水素化処理前の炭化水素油における窒素分の含有量は510質量ppmであった。
100℃における動粘度: 2.702mm2/s。
沸点範囲: 341〜387℃。
抽出塔を用いて、減圧軽油留分中の芳香族炭化水素の一部をフルフラール中に抽出して、除去した後、減圧軽油留分の溶剤脱瀝を行うことにより、実施例12の炭化水素油(水素化処理前の炭化水素油)を得た。実施例12の水素化処理前の炭化水素油の沸点範囲、T10、T90、炭化水素油中の芳香族炭化水素の含有量、炭化水素油中の硫黄分の含有量、炭化水素油の100℃での動粘度及び炭化水素油の粘度指数VIの各値を表1に示す。なお、実施例12の水素化処理前の炭化水素油の15℃での密度は0.8831g/cm3であった。実施例12の水素化処理前の炭化水素油における窒素分の含有量は18質量ppmであった。
100℃における動粘度: 6.213mm2/s。
沸点範囲: 457〜476℃。
100℃における動粘度: 10.50mm2/s。
沸点範囲: 497〜538℃。
実施例12の潤滑油用基油留分c(主たる基油留分)の収率Y、流動点、動粘度、粘度指数VI及び(VI×Y)の各値を表2に示す。なお、実施例12の主たる基油留分の沸点範囲は562〜610℃であった。
比較例1では、表1に示す条件で、表1に示す炭化水素油の水素化処理を実施し、表1に示す被処理油を得た。比較例1では、表2に示す条件で、表1に示す被処理油に対する水素化異性化工程を実施して、表2に示す生成油を得た。これらの事項を除いて、比較例1と実施例1、2とは共通する。比較例1においても、実施例1、2と同様の精製工程を実施して、表2、3に示す基油留分を得た。
比較例2では、表1に示す条件で、表1に示す炭化水素油の水素化処理を実施し、表1に示す被処理油を得た。比較例2では、表2に示す条件で、表1に示す被処理油に対する水素化異性化工程を実施して、表2に示す生成油を得た。これらの事項を除いて、比較例2と実施例1、2、比較例1とは共通する。比較例2においても、実施例1、2、比較例1と同様の精製工程を実施して、表2、3に示す基油留分を得た。
比較例3では、表1に示す条件で、表1に示す炭化水素油の水素化処理を実施し、表1に示す被処理油を得た。比較例3では、表2に示す条件で、表1に示す被処理油に対する水素化異性化工程を実施して、表2に示す生成油を得た。これらの事項を除いて、比較例3と実施例3とは共通する。比較例3においても、実施例3と同様の精製工程を実施して、表2、3に示す基油留分を得た。
比較例4では、表1に示す条件で、表1に示す炭化水素油の水素化処理を実施し、表1に示す被処理油を得た。比較例4では、表2に示す条件で、表1に示す被処理油に対する水素化異性化工程を実施して、表2に示す生成油を得た。これらの事項を除いて、比較例4と実施例3、比較例3とは共通する。比較例4においても、実施例3、比較例3と同様の精製工程を実施して、表2、3に示す基油留分を得た。
比較例5では、表1に示す条件で、表1に示す炭化水素油の水素化処理を実施し、表1に示す被処理油を得た。比較例5では、表2に示す条件で、表1に示す被処理油に対する水素化異性化工程を実施して、表2に示す生成油を得た。これらの事項を除いて、比較例5と実施例4とは共通する。比較例5においても、実施例4と同様の精製工程を実施して、表2、3に示す基油留分を得た。
比較例6では、表1に示す条件で、表1に示す炭化水素油の水素化処理を実施し、表1に示す被処理油を得た。比較例6では、表2に示す条件で、表1に示す被処理油に対する水素化異性化工程を実施して、表2に示す生成油を得た。これらの事項を除いて、比較例6と実施例5〜9とは共通する。比較例6においても、実施例5〜9と同様の精製工程を実施して、表2、3に示す基油留分を得た。
比較例7では、表1に示す条件で、表1に示す炭化水素油の水素化処理を実施し、表1に示す被処理油を得た。比較例7では、表2に示す条件で、表1に示す被処理油に対する水素化異性化工程を実施して、表2に示す生成油を得た。これらの事項を除いて、比較例7と実施例5〜9とは共通する。比較例7においても、実施例5〜9と同様の精製工程を実施して、表2、3に示す基油留分を得た。
比較例8では、表1に示す条件で、表1に示す炭化水素油の水素化処理を実施し、表1に示す被処理油を得た。比較例8では、表2に示す条件で、表1に示す被処理油に対する水素化異性化工程を実施して、表2に示す生成油を得た。これらの事項を除いて、比較例8と実施例5〜9とは共通する。比較例8においても、実施例5〜9と同様の精製工程を実施して、表2、3に示す基油留分を得た。
比較例9では、表1に示す条件で、表1に示す炭化水素油の水素化処理を実施し、表1に示す被処理油を得た。比較例9では、表2に示す条件で、表1に示す被処理油に対する水素化異性化工程を実施して、表2に示す生成油を得た。これらの事項を除いて、比較例9と実施例11とは共通する。比較例9においても、実施例11と同様の精製工程を実施して、表2、3に示す基油留分を得た。
Claims (4)
- 水素の分圧が11〜20MPaである雰囲気中で、250〜420℃の反応温度で石油由来炭化水素油の水素化処理を行い、芳香族炭化水素の含有量が10〜25質量%である被処理油を調製する工程と、
前記被処理油の水素化異性化を行う工程と、
を備える、
潤滑油用基油の製造方法。 - 水素の分圧が11〜20MPaである雰囲気中で前記被処理油の前記水素化異性化を行う、
請求項1に記載の潤滑油用基油の製造方法。 - 200〜450℃の反応温度で前記被処理油の前記水素化異性化を行う、
請求項1又は2に記載の潤滑油用基油の製造方法。 - 請求項1〜3のいずれか一項に記載の潤滑油用基油の製造方法により製造される潤滑油基油。
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