JP2014008431A - 有機性排水の嫌気性消化処理方法及び装置 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】固形分を含む有機性排水1を、低SS排水3と高SS排水10とに分離する固液分離工程2と、嫌気性菌を固定化させる方式の嫌気性消化法により、前記低SS排水を嫌気性消化する嫌気性消化工程A4と、嫌気性菌を浮遊させる方式の嫌気性消化法により、前記高SS排水を嫌気性消化する嫌気性消化工程B13と、前記嫌気性消化工程Aの流出水を、塩類を濃縮可能な膜を用いた膜分離により、透過水と塩類濃縮水とに分離する膜分離工程9と、前記膜分離工程で得られた塩類濃縮水12の全部又は一部を前記嫌気性消化工程Bに供給する塩類濃縮水供給工程と、を備えた有機性排水の嫌気性消化処理方法を提案する。
【選択図】図2
Description
嫌気性生物処理は、好気性生物処理と比べて、汚泥発生量が少なく、ブロワ−(曝気)などの電気代が不要なためランニングコストを抑えられるばかりか、発生したメタンガスを有効利用できたりするなどのメリットがあるため、近年、下水処理、し尿処理、産業排水処理等の分野などで普及している処理である。
一般的には、消化槽内では、炭水化物、タンパク質、脂肪などの高分子有機物が、酸生成菌の働きで、酢酸、プロピオン酸、酪酸などの揮発性有機酸と低級アルコール類とに加水分解され、その過程でpHが5〜6にまで低下した(酸性発酵期)後、6.8程度まで上昇し(酸性減退期)、次いで、メタン生成菌の作用で、前記有機酸などの中間生成物がメタン、二酸化炭素、アンモニアなどの最終生成物へ分解され、pHは7.0〜7.4程度となる(アルカリ発酵期)。
図1のフローに従い、供試排水として高濃度有機性排水(原水)1を用い、固液分離装置2で溶解性有機物を含む固形分濃度の低い低SS排水3と、固形分濃度の高い高SS排水10とに分離し、低SS排水3をUASB(嫌気性消化装置)4で処理し、高SS排水10を消化槽(嫌気性消化装置)13で処理し、UASB(嫌気性消化装置)4の流出水6を順次、限外ろ過膜装置(SS除去装置)7、逆浸透膜装置(膜分離装置)9で処理するようにした。
また、前記嫌気性消化工程Aの流出水を膜分離して得られる塩類濃縮水を当該嫌気性処理工程Bに供給することで、当該塩類濃縮水にはアルカリ度を高める成分が含まれているため、高SS排水を処理する嫌気性消化工程BにおけるpHを安定化させることができ、嫌気性処理工程Bのメタン発酵を促進させることができる。
このように、本発明が提案する有機性排水の嫌気性消化処理方法及び処理装置によれば、固形分濃度の高い有機性排水を、高有機物負荷で効率よく、しかも長期間安定して処理することができる。
本実施形態に係る有機性排水の嫌気性消化処理方法(「本処理方法」と称する)は、図2に示すように、固形分を含む有機性排水(原水)1を、固液分離装置2において固形分濃度の低い低SS排水3と固形分濃度の高い高SS排水10とに分離し(「固液分離工程」)、高SS排水10を嫌気性消化装置13に供給する一方、必要に応じて前記低SS排水3にアルカリ度を増加するための薬剤16を添加した後、該低SS排水3を嫌気性消化装置4に供給し、嫌気性消化装置4において、嫌気性菌を固定化させる方式の嫌気性消化法により嫌気性消化し、バイオガス5を回収すると共に消化液としての流出水6を得(「嫌気性消化工程A」)、該流出水6を必要に応じてSS除去装置7に供給し、該SS除去装置7において流出水6から固形分(SS)を除去してSS除去水8とSS濃縮水11を得、SS除去水8を膜分離装置9に供給し、膜分離装置9においてSS除去水8から透過水17と塩類濃縮水12を分離し(「膜分離工程」)、前記膜分離工程で得られたSS濃縮水11及び塩類濃縮水12を、塩類濃縮水供給管を通じて嫌気性消化装置13に供給し(「塩類濃縮水供給工程」)、嫌気性消化装置13において、SS濃縮水11及び塩類濃縮水12と共に前記高SS排水10を、嫌気性菌を浮遊させる方式の嫌気性消化法により嫌気性消化し、バイオガス5を回収すると共に消化液としての流出水14を得る(「嫌気性消化工程B」)ことを特徴とする方法である。
本処理方法の被処理水である、固形分を含む有機性排水(原水)1は、有機固形分乃至無機固形分を含んだ有機性排水である。このような有機性排水としては、例えば発酵排水、食品系産業排水、家畜糞尿のような有機性固形分を高濃度で含むスラリー状の有機性排水を挙げることができる。
本工程では、固液分離装置2により、固形分を含む有機性排水(原水)1を固液分離して、固形分濃度の低い低SS排水3と、固形分濃度の高い高SS排水10とに分離する。
嫌気性消化工程Aでは、前記固液分離工程で分離された低SS排水3を、嫌気性消化装置4において、嫌気性菌を固定化させる方式の嫌気性消化法(「固定化型嫌気性消化法」とも称する)により嫌気性消化し、バイオガス5を回収すると共に、消化液としての流出水6を得る。
上向流嫌気性汚泥ろ床法(UASB)は、嫌気性微生物の自己造粒機能を利用して沈降性の優れたグラニュール汚泥を槽内に高濃度で保持できるため、CODcr負荷を高めることができる。しかも、通常の嫌気性処理に比べて、比較的低濃度の排水にも適用できるうえ、高速の処理が可能で、且つ曝気を必要としないため、わずかな電力で運転でき、副産物として大量のメタンガスを生成することができる。
この際、添加する薬剤16としては、例えば水酸化ナトリウム、炭酸水素ナトリウムなどのアルカリ剤を挙げることができる。
膜分離工程では、前記嫌気性消化工程Aの流出水6を、膜分離装置9において、塩類を濃縮可能な膜を用いた膜分離により、透過水17と塩類濃縮水12とに分離すればよい。
但し、図2に示したように、該流出水6をSS除去装置7において固形分(SS)を除去しておき、得られたSS除去水8を膜分離装置9において処理するのがより一層好ましい。
但し、塩類を濃縮可能な膜を用いた膜分離の前段に塩類を濃縮不可能な膜、例えばUF膜などをSS分離用として組み合わせて利用することは可能である。
塩類濃縮水供給工程では、前記膜分離工程で得られた塩類濃縮水12乃至SS濃縮水11を、塩類濃縮水供給管を通じて嫌気性消化装置13に供給する。
この際、塩類濃縮水12乃至SS濃縮水11の全部を嫌気性消化装置13に供給するようにしてもよいし、塩類濃縮水12乃至SS濃縮水11の一部を嫌気性消化装置13に供給するようにしてもよい。
また、塩類濃縮水12乃至SS濃縮水11を嫌気性消化装置13に直接供給するようにしてもよいし、塩類濃縮水12乃至SS濃縮水11を前記高SS排水10に混合した後、この混合液を嫌気性消化装置13に供給するようにしてもよい。
嫌気性消化工程Bでは、膜分離工程から供給される塩類濃縮水12乃至SS濃縮水11と共に、高SS排水10を、嫌気性消化装置13において、嫌気性菌を浮遊させる方式の嫌気性消化法により嫌気性消化し、バイオガス5を回収すると共に消化液としての流出水14を得る。
嫌気性消化槽内の汚泥濃度が高いと、十分に攪拌することが難しくなり、消化反応の進行が妨げられる。そのため、嫌気性消化槽内の汚泥濃度がSS濃度として2%〜3%になるようにするのが特に好ましい。例えば高SS分離水SSのSS分解率が75%の場合、分離水SSを10%に調整すると、反応槽SSは2.5%になる。
この際、被処理水のSS濃度が高いと、有機物の容積負荷が高くなり、有機酸生成速度がメタン転換速度よりも高くなるため、pHが低下する可能性があるが、本処理方法では、後述するように、嫌気性消化工程Aの流出水を膜分離して得られる塩類濃縮水を当該嫌気性処理工程Bに供給することで、嫌気性消化工程BでのpHの低下を抑えることができ、有機物の分解率を維持し、流出水のBOD濃度を十分低減することができる。
また、嫌気性消化工程Bの流出水14を固液分離して、分離水を前記のように好気性処理するようにしてもよい。このようにすれば、未消化のSS分を固液分離で除去することができるため、好気性処理での汚濁負荷を軽減することができる。
なお、この際に固液分離した固分は、発酵処理して堆肥化すれば農業に利用可能である。
また、嫌気性消化工程Bで発生したバイオガス5は、回収して利用することができる。
本明細書において「X〜Y」(X,Yは任意の数字)と表現する場合、特にことわらない限り「X以上Y以下」の意と共に、「好ましくはXより大きい」或いは「好ましくはYより小さい」の意も包含する。
また、「X以上」(Xは任意の数字)或いは「Y以下」(Yは任意の数字)と表現した場合、「Xより大きいことが好ましい」或いは「Y未満であることが好ましい」旨の意図も包含する。
本実施例は、図2のフローに従って実施した。
この原水を、遠心分離機(固液分離装置2)で低SS排水3と高SS排水10に分離し、一方の低SS排水3は、アルカリ度の補給のため炭酸水素ナトリウム(薬剤16)を添加し溶解させた後、UASB(嫌気性消化装置4)に導入して固定型嫌気性消化法によるメタン発酵処理を行った。他方の高SS排水10は、機械攪拌機が付帯した消化槽(嫌気性消化装置13)に導入し、浮遊型嫌気性消化法によるメタン発酵処理を行った。
UF膜濃縮水(SS濃縮水11)とRO濃縮水(塩類濃縮水12)は、前記高SS排水10と混合して、高SS排水10とともに消化槽(嫌気性消化装置13)に導入し、浮遊型嫌気性消化法によるメタン発酵処理を行った。
メタン発酵槽流出水14は、好気性生物処理装置15であるMBR(メンブランバイオリアクター)で好気処理を行った。
また、実施を開始して50日を経過したのち、継続して10日間の測定、分析を行った結果(平均値)として、各水質を表3に示し,各水量を表4に示す。
本実施例は、図2のフローにおいて、流出水6を、SS除去装置7を経由せずに直接膜分離装置9に導入して、膜分離装置9でSSと塩類が混合した塩類濃縮液12と透過水17に分離するようにした(図は省略)。該塩類濃縮水12は、実施例1と同様に高SS排水10とともに嫌気性消化装置13に導入した(図は省略)。
その結果、膜分離装置9の膜洗浄頻度は増加したが、嫌気性消化装置13にアルカリ剤を添加せずに実施例1と同様の透過水水質、MBR処理水質を得ることができた。
実施例のように、UASBから流出したアルカリ度分を濃縮してメタン発酵槽に導入することによって、次のように従来では達成できなかった効果を得ることができた。すなわち、UASBの円滑な反応に利用したアルカリ度分を全量消化槽に導入することができたので、メタン発酵槽で反応が円滑化した。さらに、UASBリアクター流出水量を濃縮したことによって、メタン発酵槽への流入量を減少することができたので、消化槽のHRT(水理学的滞留時間)を長くすることができるので、さらに安定したメタン発酵が可能になった。
UASBと消化槽の合計流出量を脱塩水透過分削減することができたので、最終的な好気性処理工程の水量負荷を低減することができた。
UASBから流出するメタン菌を補足して、濃縮水とともにメタン発酵槽に導入することにより、消化槽にアルカリ度分のほかメタン菌も補給することができた。
アルカリ度分濃縮分離にRO膜を利用することによって、プロセス用水として利用可能な脱塩水を得ることができた。
2 固液分離装置
3 低SS排水
4 嫌気性消化装置(固定化方式)
5 バイオガス
6 流出水
7 SS除去装置
8 SS除去水
9 膜分離装置
10 高SS排水
11 SS濃縮水
12 塩類濃縮水
13 嫌気性消化装置(浮遊方式)
14 流出水
15 好気性生物処理装置
16 薬剤
17 透過水
Claims (4)
- 固形分を含む有機性排水を、固形分濃度の低い低SS排水と固形分濃度の高い高SS排水とに分離する固液分離工程と、嫌気性菌を固定化させる方式の嫌気性消化法により、前記低SS排水を嫌気性消化する嫌気性消化工程Aと、嫌気性菌を浮遊させる方式の嫌気性消化法により、前記高SS排水を嫌気性消化する嫌気性消化工程Bと、前記嫌気性消化工程Aの流出水を、塩類を濃縮可能な膜を用いた膜分離により、透過水と塩類濃縮水とに分離する膜分離工程と、前記膜分離工程で得られた塩類濃縮水の全部又は一部を前記嫌気性消化工程Bに供給する塩類濃縮水供給工程と、を備えた有機性排水の嫌気性消化処理方法。
- 前記膜分離工程において、塩類を濃縮可能な膜として、逆浸透膜を用いることを特徴とする請求項1記載の有機性排水の嫌気性消化処理方法。
- 前記嫌気性消化工程Aの被処理水である低SS排水に、アルカリ度を増加する薬剤を添加することを特徴とする請求項1又は2に記載の有機性排水の嫌気性消化処理方法。
- 固形分を含む有機性排水を、固形分濃度の低い低SS排水と固形分濃度の高い高SS排水とに分離する固液分離装置と、前記低SS排水の供給管が接続され、嫌気性菌を固定化させる方式の嫌気性消化装置Aと、前記高SS排水の供給管が接続され、嫌気性菌を浮遊させる方式の嫌気性消化装置Bと、前記嫌気性消化装置Aからの流出水の供給管が接続され、塩類を濃縮可能な膜を備えた膜分離装置と、前記膜分離装置で得られた塩類濃縮水の全部又は一部を前記嫌気性消化装置Bに供給する塩類濃縮水供給管と、を備えた有機性排水の嫌気性消化装置。
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