JP2013256906A - ロータリ式圧縮機 - Google Patents

Abstract

【課題】クランクシャフトの偏芯軸部の偏芯量を増大させて圧縮室の最大体積を増大させたロータリ式圧縮機において、組立性を低下させないようにするとともに、冷媒漏れを防ぎ、圧縮効率を向上することができるロータリ式圧縮機を提供する。
【解決手段】仕切板３０を挟んで積層された一対の圧縮機構部１０ａ、１０ｂを２つの偏芯軸部５１ａ、５１ｂを有するクランクシャフトにより駆動し、該クランクシャフトは両側の端板でそれぞれ支持される軸部５２ａ、５２ｂを有するロータリ式圧縮機において、クランクシャフト５０の軸部５２ａ、５２ｂはそれぞれ異なる外径で形成され、かつ、クランクシャフトの偏芯軸部５１ａ、５１ｂはそれぞれ異なる外径で形成され、仕切板３０の中央貫通孔３３の内径は、クランクシャフト５０の偏芯軸部５１ａ、５１ｂの外径のいずれよりも小さく形成され、かつ、仕切板３０は、クランクシャフト５０の仕切板挿入部５３を包囲するように分割されている。
【選択図】図２

Description

本発明は、ロータリ式圧縮機に関し、特に、複数のシリンダーを有し、シリンダー同士の間に仕切板が配置されているロータリ式圧縮機に関するものである。

ロータリ式圧縮機は、密閉容器（以下、「シェル」と称す）と、シェル内に配置された駆動部（以下、「モーター」と称す）、およびモーターによって駆動される圧縮部とを有し、吸込配管を経由して供給された冷媒が圧縮部において冷却され、吐出配管を経由してシェルの外に吐出されるものである。かかるロータリ式圧縮機は、冷蔵庫や冷凍庫、空気調和器、給湯器等に利用されるものであるため、大容量化と低コスト化とが求められている。

単一シリンダーのロータリ式圧縮機の圧縮部は、円環状のシリンダーと、シリンダーの内周部に配置され、偏芯回転をする円環状のロータリピストンと、シリンダーに形成されたベーン溝に配置され、シリンダーの中心軸の方向に向かって進退自在なベーンと、ベーンをシリンダーの中心軸の方向に押し込むバネと、ロータリピストンを偏芯回転させるための偏芯軸部が形成されたクランクシャフトと、クランクシャフトを回転自在に支持すると共に、シリンダーの両端面を閉塞する一対の端板と、を有している。
したがって、シリンダーの内周面と、ロータリピストンの外周面と、一対の端板によって形成された空間が、偏芯回転するベーンによって、それぞれ体積が増減する一対の空間（以下、「圧縮室」と称す）に二分割されている。すなわち、体積が徐々に増加する位相において吸引された冷媒は、体積が徐々に減少する位相において圧縮される機構になっている。

また、２シリンダーのロータリ式圧縮機の圧縮部は、前記単一シリンダーのロータリ式圧縮機の前記構成（圧縮機構部に同じ）を２層（２段）に配置し、両者のベーン溝が１８０°反対の位相に配置されたものに相当し、両者のシリンダーの間には、端板に代えて「仕切板」が配置されている。すなわち、クランクシャフトは、１８０°反対の方向に形成された一対の偏芯軸部を有し、仕切板に形成された中央貫通孔を貫通すると共に、一対の端板によって回転自在に支持されている。
このとき、前記中央貫通孔の内径は、一対のクランクシャフトの偏芯軸部の偏芯量を合計した値に略相当している（正確には、前記合計した値よりも僅かに大きい）。

一般に２以上のシリンダーを有するロータリ圧縮機において、圧縮室の最大体積を大きくする場合、（１）シリンダーを高く（軸方向に長く）する方法、（２）シリンダーの内径を大きく（半径方向に大きく）する方法、および（３）クランクシャフトの偏芯軸部の偏芯量を大きくする方法がある。
前記（１）または（２）の場合、圧縮機は大型化し、高コストとなる。そこで、大型化による高コスト化を解消するために、前記（３）の方法が通常行われることになる。
しかしながら、前記のように仕切板に形成された中央貫通孔の内径は、クランクシャフトの偏芯軸部の偏芯量が大きくなると増大するため、前記（３）においては、内径の大きな中央貫通孔を経由して、隣接するシリンダーの圧縮室同士が連通して「漏れ流路」が発生し、圧縮効率が悪くなるという問題が生じていた。

そこで、２シリンダーを有するロータリ圧縮機において、前記のような問題を発生させることなく、圧縮機の効率を向上させる手法として、クランクシャフトの偏芯軸部の外径や軸径をそれぞれ独立して設定し、仕切板は小径側の偏芯軸部のみ通過できる大きさにすることで、漏れ流路の縮小と、軸受との油粘性による摺動損失を低減させるものが提案されている（例えば、特許文献１参照）。

特開平５−９９１７１号公報

しかしながら、特許文献１に開示された発明には以下のような問題があった。
特許文献１に記載の構成では、仕切板をクランクシャフトの小径側の偏芯軸部からしか通過させることができないので、組立が面倒であった。すなわち、仕切板と小径側の偏芯軸部を含む圧縮機構部との組立にあたっては、まず仕切板の中央貫通孔に小径側の偏芯軸部を貫通させたのち、その偏芯軸部に円環状のローリングピストンを嵌装し、ついでこのローリングピストンを嵌装した偏芯軸部を当該小径側のシリンダー室に組み込み、さらに大径側のシリンダーと前記小径側のシリンダーとで仕切板を挟んだ状態で、ボルトで両側の端板と一緒に、共締めする必要があった。そのため組立工程が多くなるという問題があった。

さらにまた、前記（３）の手法を用いて圧縮室の最大体積を大きくする場合、クランクシャフトの偏芯軸部の外径が増大することにより、必然的に仕切板の内径も大きくなる。そして、ある一定以上の偏芯量に設定すると、ローリングピストンと仕切板とのシール長が保てなくなって隣接するシリンダーの圧縮室同士が連通し「漏れ流路」が発生し、圧縮効率が悪くなるという問題が生じる可能性があった。

本発明は、上記のような問題を解決するためになされたものであって、クランクシャフトの偏芯軸部の偏芯量を増大させて圧縮室の最大体積を増大させたロータリ式圧縮機において、組立性を低下させないようにするとともに、冷媒漏れを防ぎ、圧縮効率を向上することができるロータリ式圧縮機を提供することを目的としている。

本発明に係るロータリ式圧縮機は、仕切板を挟んで積層された一対の圧縮機構部を２つの偏芯軸部を有するクランクシャフトにより駆動し、該クランクシャフトは両側の端板でそれぞれ支持される軸部を有するロータリ式圧縮機において、クランクシャフトの軸部はそれぞれ異なる外径で形成され、かつ、クランクシャフトの偏芯軸部はそれぞれ異なる外径で形成され、仕切板の中央貫通孔の内径は、クランクシャフトの偏芯軸部の外径のいずれよりも小さく形成され、かつ、仕切板は、クランクシャフトの仕切板挿入部を包囲するように分割されているものである。

本発明に係るロータリ式圧縮機は、クランクシャフトの軸部をそれぞれ異なる外径で形成し、かつ、クランクシャフトの偏芯軸部をそれぞれ異なる外径で形成し、さらに仕切板の中央貫通孔の内径を、クランクシャフトの偏芯軸部の外径のいずれよりも小さく形成し、かつ、仕切板を、クランクシャフトの仕切板挿入部を包囲するように分割することにより、大容量化および低コスト化に対応することができると共に、ローリングピストンのシール長を確保できるため、冷媒漏れを防ぎ、圧縮効率を向上することができる。

本発明の実施の形態１に係るロータリ式圧縮機の全体を示す側面視の断面図である。 図１に示すロータリ式圧縮機の圧縮機構部を示す側面視の部分断面図である。 図１に示すロータリ式圧縮機の圧縮機構部を示す平面視の部分断面図である。 図１に示すロータリ式圧縮機の仕切板を示す平面図である。 図１に示すロータリ式圧縮機の運転効率を示す図である。

［実施の形態１］
以下に、本発明の実施の形態１に係るロータリ式圧縮機について、図面を参照して説明する。
図１〜図４は本発明の実施の形態１に係るロータリ式圧縮機を模式的に説明するものであって、図１はロータリ式圧縮機の全体を示す側面視の断面図、図２はロータリ式圧縮機の圧縮機構部を示す側面視の部分断面図、図３はロータリ式圧縮機の圧縮機構部を示す平面視の部分断面図、図４はロータリ式圧縮機の仕切板を示す平面図である。なお、以上の各図は模式的に描かれたものであるから、本発明は図示された形態に限定されるものではない。
図１〜図４において、ロータリ圧縮機１００は、密閉容器であるシェル１０１と、シェル１０１の内部に設置された駆動源である駆動部（以下、「モーター」と称す）１０２と、同じくシェル１０１の内部に設置された圧縮部１０３を備えている。以下、各部の構成をさらに詳しく説明する。

（シェル）
シェル１０１は、上部シェル１０１ａと下部シェル１０１ｂを有する。上部シェル１０１ａには、外部からモーター１０２に電力を供給するためのガラス端子１０４と、圧縮された冷媒をシェル１０１（圧縮機１００）の外部に吐出するための吐出パイプ１０５が設けられている。
下部シェル１０１ｂには、モーター１０２と、圧縮部１０３を構成する第１圧縮機構部１０ａおよび第２圧縮機構部１０ｂと、第１圧縮機構部１０ａおよび第２圧縮機構部１０ｂにそれぞれ冷媒を導く第１吸入パイプ１０６ａおよび第２吸入パイプ１０６ｂとが固定されている。第１吸入パイプ１０６ａおよび第２吸入パイプ１０６ｂは、吸入マフラー１０７に接続され、吸入マフラー１０７内で冷媒の気液分離、及び冷媒中のゴミの除去が行われる。
なお、以下の説明において、第１圧縮機構部１０ａおよび第２圧縮機構部１０ｂにおける同一の内容については、名称を形容する「第１、第２」および符号の添え字「ａ、ｂ」の記載を省略する場合がある。

（モーター）
モーター１０２は、固定子１０２ａと回転子１０２ｂを有しており、回転子１０２ｂはクランクシャフト５０（これについては別途詳細に説明する）に取り付けられている。モーター１０２で発生した回転トルクはクランクシャフト５０によって第１圧縮機構部１０ａおよび第２圧縮機構部１０ｂに伝達される。

（圧縮部）
圧縮部１０３は、仕切板３０を挟んで積層された第１圧縮機構部１０ａおよび第２圧縮機構部１０ｂを有している。
第１圧縮機構部１０ａは、円環状の第１シリンダー１１ａと、第１シリンダー１１ａの内周部に配置され、第１シリンダー１１ａの内周面に当接しながら偏芯回転する円環状の第１ロータリピストン（以下、「第１ピストン」と称す）１２ａと、第１シリンダー１１ａに形成された第１ベーン溝１３ａに第１シリンダー１１ａの中心軸の方向に向かって進退自在に配置された第１ベーン１４ａと、第１ベーン１４ａを第１ピストン１２ａの外周に押し付ける第１バネ１５ａと、を具備している。このとき、第１ピストン１２ａの外周面は第１シリンダー１１ａの内周面に線状に当接し、偏芯回転に伴って、線状の当接位置が円周方向に移動する。

同様に、第２圧縮機構部１０ｂは、円環状の第２シリンダー１１ｂと、第２シリンダー１１ｂの内周部に配置され、第２シリンダー１１ｂの内周面に当接しながら偏芯回転する円環状の第２ロータリピストン（以下、「第２ピストン」と称す）１２ｂと、第２シリンダー１１ｂに形成された第２ベーン溝１３ｂに第２シリンダー１１ｂの中心軸の方向に向かって進退自在に配置された第２ベーン１４ｂと、第２ベーン１４ｂを第２ピストン１２ｂの外周に押し付ける第２バネ１５ｂと、を具備している。このとき、第２ピストン１２ｂの外周面は第２シリンダー１１ｂの内周面に線状に当接し、偏芯回転に伴って、線状の当接位置が円周方向に移動する。
なお、第１シリンダー１１ａの内径と第２シリンダー１１ｂの内径とは等しくなるように設計されている。

（圧縮室）
各圧縮機構部１０の圧縮室は、各シリンダー室の空間をベーン１４によって周方向に二分割することで形成される。すなわち、第１圧縮機構部１０ａでは、第１シリンダー１１ａの内周面、第１ピストン１２ａの外周面、第１端板２０ａの下面および仕切板３０の上面とによって包囲された第１空間４０ａは、第１シリンダー１１ａの内周面と第１ピストン１２ａの外周面との当接（略線状に当接している）と、第１ベーン１４ａと第１ピストン１２ａの外周面との当接（略線状に当接している）とによって周方向で二分割されている。
第２圧縮機構部１０ｂでは、同様に、第２シリンダー１１ｂの内周面、第２ピストン１２ｂの外周面、第２端板２０ｂの上面および仕切板３０の下面とによって包囲された第２空間４０ｂは、第２シリンダー１１ｂの内周面と第２ピストン１２ｂの外周面との当接と、第２ベーン１４ｂと第２ピストン１２ｂの外周面との当接とによって周方向で二分割されている（図３参照）。

（クランクシャフト）
クランクシャフト５０は、第１軸受挿入部５２ａ、仕切板挿入部５３、および第２軸受挿入部５２ｂが同軸に配置され、第１軸受挿入部５２ａと仕切板挿入部５３との間には一方に向かって偏芯した第１偏芯軸部５１ａが形成され、第２軸受挿入部５２ｂと仕切板挿入部５３との間には他方に向かって偏芯した第２偏芯軸部５１ｂが形成されている。
このとき、第１偏芯軸部５１ａと第２偏芯軸部５１ｂとは対向（偏芯方向が１８０°相違）し、各偏芯軸部５１の中心軸はクランクシャフト５０の軸芯に平行である。
また、第１軸受挿入部５２ａは第１端板２０ａの内周面に設けられた第１軸受２５ａに回転自在に支持され、第２軸受挿入部５２ｂは第２端板２０ｂの内周面に設けられた第２軸受２５ｂに回転自在に支持され、仕切板挿入部５３は仕切板３０の中央に形成された中央貫通孔３３を貫通している。

（冷媒の圧縮）
そして、第１偏芯軸部５１ａは第１ピストン１２ａの内周部を貫通し、第２偏芯軸部５１ｂは第２ピストン１２ｂの内周部を貫通しているから、クランクシャフト５０の回転によって第１ピストン１２ａおよび第２ピストン１２ｂは、一方が他方に対して１８０°位相が相違した状態で偏芯回転される（図３の（ａ）および（ｂ）参照）。
このため、クランクシャフト５０の回転によって、二分割されている第１空間４０ａの一方の空間は徐々に体積が増大し、二分割されている第１空間４０ａの他方の空間は徐々に体積が減少する。すなわち、前記一方の空間に相当する位置に第１吸込口（図示しない）が形成され、前記他方の空間に相当する位置に第１吐出口（図示しない）が形成されているから、冷媒は、第１吸込口から吸い込まれた後、圧縮されて第１吐出口から排出される。

（仕切板）
図４に示すように、仕切板３０は中央に中央貫通孔３３が形成された略円盤である。仕切板３０の形状は略ドーナツ形状で、放射方向（第１ベーン１４ａおよび第２ベーン１４ｂが進退する方向と平行）の分割面３４に沿って、第１分割仕切片３１と第２分割仕切片３２とに二分割された形状に形成されている。さらに、これら第１分割仕切片３１と第２分割仕切片３２とは、円周方向に仕切片どうしを連結するため、例えば組立用ボルト６０ａと６０ｂとを備えている。その他、仕切片どうしを連結する手段としては、掛け金で引っ掛けるようにしてもよい。なお、分割面３４は、第１分割仕切片３１に形成された第１の平面と第２分割仕切片３２に形成された第２の平面とが当接した面に相当するが、説明の便宜上、前記第１の平面と前記第２の平面とが当接した面の意味だけでなく、前記第１の平面および前記第２の平面のそれぞれを意味する場合がある。また、分割面３４は当接する面が平面に限らず、互いに面接触する段付面を含むものとする。

（軸径と穴径）
このとき、クランクシャフト５０の軸部である第１軸受挿入部５２ａと第２軸受挿入部５２ｂとをそれぞれ異なる外径で設定し、かつ、第１偏芯軸部５１ａと第２偏芯軸部５１ｂとをそれぞれ異なる外径で設定する。さらに、仕切板３０の中央貫通孔３３の内径はクランクシャフト５０のいずれの偏芯軸部５１ａ、５１ｂの外径よりも小さく形成されている。すなわち、図２に示すように、クランクシャフト５０の第１軸受挿入部５２ａの外径をｄ１、第２軸受挿入部５２ｂの外径をｄ２、第１偏芯軸部５１ａの外径をｄｐ１、第２偏芯軸部５１ｂの外径をｄｐ２、仕切板３０の中央貫通孔３３の内径をｄｍとすると、
ｄ１≠ｄ２、ｄｐ１≠ｄｐ２、ｄｍ＜ｄｐ１、ｄｐ２
である。
なお、図示の例では、ｄ１＞ｄ２、ｄｐ１＞ｄｐ２、ｄｍ＜ｄｐ２＜ｄｐ１、となっている。

また、図示の例でいえば、クランクシャフト５０の小径側の軸部（第２軸受挿入部５２ｂ）と小径側の偏芯軸部（第２偏芯軸部５１ｂ）とが隣接して配置され、大径側の軸部（第１軸受挿入部５２ａ）と大径側の偏芯軸部（第１偏芯軸部５１ａ）とが隣接して配置されている。

上記のように、クランクシャフト５０の軸部をそれぞれ異なる外径で形成するとともに、偏芯軸部をそれぞれ異なる外径で形成し、さらに、仕切板３０の中央貫通孔３３の内径を偏芯軸部の外径のいずれよりも小さく形成することにより、第１ピストン１２ａの外径と仕切板３０の中央貫通孔３３の内径との間のシール長、および、第２ピストン１２ｂの外径と仕切板３０の中央貫通孔３３の内径との間のシール長を、それぞれ確実に確保することができる。したがって、各シリンダー１１ａ、１１ｂの圧縮室同士が連通するようなことはなくなり、冷媒漏れを防止することができる。そのため、クランクシャフト５０の偏芯軸部の偏芯量の増大による圧縮室の最大体積の増大化が可能になるため、圧縮効率を向上させることができる。

一方、仕切板３０の中央貫通孔３３の内径は偏芯軸部の外径のいずれよりも小さく形成されているため、以下の方法で圧縮機構部を組み立てる。
（１）第１端板２０ａにクランクシャフト５０の第１軸受挿入部５２ａを挿入し、大径側の第１偏芯軸部５１ａとこれに嵌装された第１ピストン１２ａを第１シリンダー１１ａに組み込む。そして、組立用短尺ボルト７１（図１参照）で第１端板２０ａと第１シリンダー１１ａとを締め付け固定する。ここまでの第１圧縮機構部１０ａの組立方法は前記特許文献１とほぼ同様である。
（２）分割された仕切板３０の各分割仕切片３１、３２により、クランクシャフト５０の仕切板挿入部５３を包囲するように、各分割仕切片３１、３２を組立用ボルト６０ａ、６０ｂで連結する。これにより、クランクシャフト５０の仕切板挿入部５３は、仕切板３０の中央貫通孔３３の中を貫通した状態となる。
（３）小径側の第２偏芯軸部５１ｂとこれに嵌装された第２ピストン１２ｂを第２シリンダー１１ｂに組み込む。
（４）そして、小径側の第２端板２０ｂにクランクシャフト５０の第２軸受挿入部５２ｂを挿入し、さらに第１シリンダー１１ａと第２シリンダー１１ｂとで仕切板３０を挟んだ状態で、第２端板２０ｂと第２シリンダー１１ｂと第１シリンダー１１ａとを組立用長尺ボルト７２（図１参照）で共締めする。

なお、上記の組立は大径側（上側）から小径側（下側）へ順に組み立てる方法を示したが、逆に小径側（下側）から大径側（上側）へ順に組み立てることもでき、いずれの方法でもよい。また、上記の説明では仕切板３０を分割するものであったが、仕切板３０は分割せずに、クランクシャフト５０を仕切板挿入部５３のところで分割するようにしてもよい。

上記のような圧縮機構部の組立方法によれば、従来の組立方法に比べて、遜色のないものであるから、コスト的にも安価に抑えることが可能である。また、製品としては、組立コストの削減よりもむしろ、性能面の信頼性のほうが重要であり、上述のように冷媒漏れを防ぐことができることから、高い信頼性を有するロータリ式圧縮機１００を得ることができる。

また、クランクシャフト５０の小径側の軸部（第２軸受挿入部５２ｂ）の外径ｄ２は、大径側の軸部（第１軸受挿入部５２ａ）の外径ｄ１の０．８倍以上０．９倍以下であることが好ましい。ここで、下限値をｄ２＝０．８×ｄ１とした理由は、０．８倍よりも外径を小さくすると軸の剛性、強度を保てなくなるからであり、上限値をｄ２＝０．９×ｄ１とした理由は、偏芯軸部５１ａ、５１ｂの偏芯量を可能な限り大きくするためである。

また、クランクシャフト５０の小径側の偏芯軸部（第２偏芯軸部５１ｂ）の外径ｄｐ２は、大径側の偏芯軸部（第１偏芯軸部５１ａ）の外径ｄｐ１の０．８６倍以上０．９４倍以下とし、さらに好ましくは、ｄｐ２はｄｐ１の０．９２倍以上０．９３倍以下であるのがよい。とくに、ｄｐ２＝０．９２５×ｄｐ１とするのが最適である。
これらの数値限定は、実験結果から得られたものであり、後で述べるように、図５に示す年間運転効率のグラフに基づいて定めたものである。

［その他の実施の形態］
以上は、圧縮部１０３が第１圧縮機構部１０ａと第２圧縮機構部１０ｂとから形成され、クランクシャフト５０の偏芯軸が小径側と大径側が一体構造のものを示しているが、本発明はこれに限定されるものではなく、クランクシャフト５０の偏芯軸間が分割されており、組立時に仕切板３０を設置した後にこれらを連結して圧縮機構を構成するものであってもよい。

最後に、本実施の形態に係るロータリ式圧縮機（二段圧縮機）１００の運転効率の改善効果について述べる。図５はクランクシャフトの大径側の偏芯軸径ｄｐ１と小径側の偏芯軸径ｄｐ２との比における運転効率の関係を示すものである。横軸はｄｐ２／ｄｐ１の偏芯軸経比を示し、縦軸は年間運転効率をあらわしている。

なお、図５に示すロータリ式圧縮機は、内部高圧型のロータリ式圧縮機である。また、図５は、従来のロータリ式圧縮機のクランクシャフト偏芯軸径比が１のときの年間運転効率を基準（１００％）として、本実施の形態に係る圧縮機１００の運転効率を示している。

本実施の形態に係る圧縮機１００の運転効率は、クランクシャフトの小径側の偏芯軸径ｄｐ２が大径側の偏芯軸径ｄｐ１の０．９２５倍のとき、最大の約１０２％となり、従来のロータリ式圧縮機よりも約２％運転効率が向上している。
また、図５から、０．８６≦ｄｐ２／ｄｐ１≦０．９４のときは、運転効率が１０１％超となっており、 ０．９２≦ｄｐ２／ｄｐ１≦０．９３のときは、運転効率は１０１．５％超となっている。
以上の結果から、クランクシャフトの大径側偏芯軸径と小径側偏芯軸径との比（ｄｐ２／ｄｐ１）を最適化することにより、ローリングピストンと偏芯軸との摩擦損失を抑制でき、運転効率を向上させることがわかる。

１０ａ 第１圧縮機構部、１０ｂ 第２圧縮機構部、１１ａ 第１シリンダー、１１ｂ 第２シリンダー、１２ａ 第１ピストン、１２ｂ 第２ピストン、１３ａ 第１ベーン溝、１３ｂ 第２ベーン溝、１４ａ 第１ベーン、１４ｂ 第２ベーン、１５ａ 第１バネ、１５ｂ 第２バネ、２０ａ 第１端板、２０ｂ 第２端板、２５ａ 第１軸受、２５ｂ 第２軸受、３０ 仕切板、３１ 第１分割仕切片、３２ 第２分割仕切片、３３ 中央貫通孔、３４ 分割面、４０ａ 空間、４０ｂ 空間、５０ クランクシャフト、５１ａ 第１偏芯軸部、５１ｂ 第２偏芯軸部、５２ａ 第１軸受挿入部、５２ｂ 第２軸受挿入部、５３ 仕切板挿入部、６０ａ 組立用ボルト、６０ｂ 組立用ボルト、７１ 組立用短尺ボルト、７２ 組立用長尺ボルト、１００ ロータリ式圧縮機（圧縮機）、１０１ シェル、１０１ａ 上部シェル、１０１ｂ 下部シェル、１０２ モーター、１０２ａ 固定子、１０２ｂ 回転子、１０３ 圧縮部、１０４ ガラス端子、１０５ 吐出パイプ、１０６ａ 第１吸入パイプ、１０６ｂ 第２吸入パイプ、１０７ 吸入マフラー。

Claims (5)

1. 仕切板を挟んで積層された一対の圧縮機構部を２つの偏芯軸部を有するクランクシャフトにより駆動し、該クランクシャフトは両側の端板でそれぞれ支持される軸部を有するロータリ式圧縮機において、
   前記クランクシャフトの軸部はそれぞれ異なる外径で形成され、かつ、前記クランクシャフトの偏芯軸部はそれぞれ異なる外径で形成され、
   前記仕切板の中央貫通孔の内径は、前記クランクシャフトの偏芯軸部の外径のいずれよりも小さく形成され、かつ、前記仕切板は、前記クランクシャフトの仕切板挿入部を包囲するように分割されている
   ことを特徴とするロータリ式圧縮機。
2. 前記クランクシャフトの小径側の軸部と小径側の偏芯軸部とが隣接して配置され、
   前記クランクシャフトの大径側の軸部と大径側の偏芯軸部とが隣接して配置されている
   ことを特徴とする請求項１記載のロータリ式圧縮機。
3. 前記クランクシャフトの小径側の軸部の外径は、大径側の軸部の外径の０．８倍以上０．９倍以下である
   ことを特徴とする請求項１または２記載のロータリ式圧縮機。
4. 前記クランクシャフトの小径側の偏芯軸部の外径は、大径側の偏芯軸部の外径の０．８６倍以上０．９４倍以下である
   ことを特徴とする請求項１または２記載のロータリ式圧縮機。
5. 前記クランクシャフトの小径側の偏芯軸部の外径は、大径側の偏芯軸部の外径の０．９２５倍である
   ことを特徴とする請求項４記載のロータリ式圧縮機。

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