JP2013194558A

JP2013194558A - 遠心ポンプ

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Publication number: JP2013194558A
Application number: JP2012060652A
Authority: JP
Inventors: Takashi Sano; 岳志佐野; Hiroki Nakamura; 裕樹中村; Masanari Iino; 真成飯野; Takafumi Higuchi; 崇文樋口; Akio Maeda; 晃生前田
Original assignee: Mitsubishi Heavy Industries Ltd
Current assignee: Mitsubishi Heavy Industries Ltd
Priority date: 2012-03-16
Filing date: 2012-03-16
Publication date: 2013-09-30
Anticipated expiration: 2032-03-16
Also published as: JP6097487B2

Abstract

【課題】リターンベーンによって流体の流れの旋回成分を除去しながら流体を次段のインペラに導く際、旋回流れの残存を抑制する遠心ポンプ。
【解決手段】軸線回りに回転する回転軸と、軸線方向に配列されるように回転軸に設けられ、流体を遠心力により圧送する複数のインペラと、上流側のインペラによって径方向外側に圧送された流体を径方向内側に反転させて下流側のインペラに流入させる流路と、流体が反転された後の流路に周方向に間隔をあけて複数が設けられ、流体を径方向内側に向かって転向させるように湾曲するリターンベーン１７と、を備え、リターンベーンが、リターンベーンの圧力面３１から負圧面３２に向かうに従って下流側に傾斜するように、これら圧力面と負圧面を連通させる第一連通部３３を有する遠心ポンプ。
【選択図】図３

Description

本発明は、例えば、複合発電プラントなどの給水設備などに給水ポンプとして使用される遠心ポンプに関するものである。

発電プラントの高効率化の観点から、ガスタービンと蒸気タービンを組み合わせた複合発電プラントが提案されている。この複合発電プラントでは、ガスタービンから排出された高温の排気ガスを排熱回収ボイラに送り、この排熱回収ボイラ内で加熱ユニットを用いて蒸気を生成し、生成した蒸気を蒸気タービンに送ってこの蒸気タービンを駆動するようにしている。この排熱回収ボイラに設けられた加熱ユニットは、複数段（例えば、高圧、中圧、低圧）のユニットからなり、それぞれ節炭器、蒸発器、過熱器等を有している。

従って、蒸気タービンにおける低圧タービンから排出された蒸気は、復水器で冷却されて復水となり、復水ポンプ及び給水ポンプにより高圧過熱系に送られ、ここで過熱されて高圧蒸気となって高圧タービンに送られて仕事をして中圧蒸気となる。そして、この中圧蒸気は再熱器で過熱されて中圧タービンに送られて仕事をして低圧蒸気となる。そして、この低圧蒸気は低圧タービンに送られて仕事をする。また、復水器から高圧過熱系に送られる復水の一部は中圧過熱系に送られ、ここで過熱されてから高圧タービンからの中圧蒸気と共に再熱器に送られる。更に、復水器から高圧及び中圧過熱系に送られる復水の一部は低圧過熱系に送られ、ここで過熱されてから中圧タービンからの低圧蒸気と共に低圧タービンに送られる。

このような複合プラントにあっては、復水器からの復水は、復水ポンプ及び給水ポンプにより高圧過熱系、中圧過熱系、低圧過熱系に送られる。この場合、給水ポンプは、水を複合プラント内で循環させる重要な役目を担っている。この給水ポンプは、通常、多段式遠心ポンプが適用される。

従来の多段式遠心ポンプは、中空形状をなすケーシング内に回転軸が駆動回転可能に支持され、この回転軸に複数のブレード（羽根）からなるインペラ（羽根車）が、多段に装着されて構成される。そして、多段のインペラの入口側に吸込通路が設けられる一方、出口側にディフューザ通路及び流体の戻り通路であるリターン通路が設けられている。

リターン通路は、前段のインペラによって圧送された流体を後段のインペラに送る役目を果たすものであって、リターン通路における吸込通路直前のストレート部には、回転軸の周方向に沿って等間隔に、かつ、回転軸を中心として放射状に配置されているリターンベーンが設けられている（例えば特許文献１参照）。

特開２００８−２９８０２０号公報

ところで、多段式遠心ポンプのリターンベーンは、ディフューザ通路で転向された流れを次段のインペラへ導くために用いられ、同時に、ディフューザ通路出口に残存する流れの旋回成分を除去する役割を持っている。通常、ディフューザ通路出口における流れ角は２０°〜３０°であり、これを、次段のインペラ入口において９０°にまで転向させる必要がある。しかしながら、ディフューザ通路出口から吸込通路までの少ないスペースで流体の流れを転向させる必要があるため、流れが完全に転向せず、流体のはく離が生じる場合がある。
また、流体がリターンベーンに沿って流れた場合においても、リターンベーンの後縁を通過した後に、遠心力によって流れ方向が曲げられてしまう（偏流）場合がある。

この場合、次段のインペラ入口において旋回流れが残存することによって、インペラ効率が低下する場合がある。また、効率を維持できたとしても、インペラ揚程が低下する場合があり、揚程確保のために、インペラ外径を大きくする必要があり、製造コスト面で不利となる。

この発明は、このような事情を考慮してなされたもので、その目的は、リターンベーンによって流体の流れの旋回成分を除去しながら流体を次段のインペラに導く際、旋回流れの残存を抑制する遠心ポンプを提供することにある。

上記課題を解決するために、この発明は以下の手段を提供している。
本発明の遠心ポンプは、軸線回りに回転する回転軸と、前記軸線方向に配列されるように前記回転軸に設けられ、流体を遠心力により圧送する複数のインペラと、上流側の前記インペラによって径方向外側に圧送された前記流体を径方向内側に反転させて下流側の前記インペラに流入させる流路と、前記流体が反転された後の前記流路に周方向に間隔をあけて複数が設けられ、前記流体を径方向内側に向かって転向させるように湾曲するリターンベーンと、を備え、前記リターンベーンが、該リターンベーンの圧力面から負圧面に向かうに従って下流側に傾斜するように、これら圧力面と負圧面を連通させる第一連通部を有することを特徴とする。

上記構成によれば、圧力面に沿って流れる流体が、第一連通部を介して圧力面から負圧面へ通過し、そのまま負圧面に沿って流れることによって、エネルギーの高い流体が負圧面に流れる。この流体により、負圧面側を流れてきた流体がはく離するのを抑制することができる。また、エネルギーの高い流体により、リターンベーンの後縁を通過した後の偏流を抑制することができる。

上記遠心ポンプにおいて、前記第一連通部は、前記リターンベーンの下流側に設けられていることが好ましい。

上記構成によれば、圧力面に沿って流れる流体が、リターンベーンの下流側において第一連通部を介して圧力面から負圧面へ通過し、そのまま負圧面に沿って流れることによって、エネルギーの高い流体が負圧面に流れる。この流体により、特に、リターンベーンの後縁を通過した後の偏流を抑制することができる。

上記遠心ポンプにおいて、前記リターンベーンの上流側に、該リターンベーンの圧力面から負圧面に向かうに従って下流側に傾斜するように、これら圧力面と負圧面を連通させる第二連通部を有することが好ましい。

上記構成によれば、下流側の第一連通部によって、リターンベーンの後縁を通過した後の偏流を抑制することができるとともに、上流側の第二連通部によって、負圧面側を流れてきた流体がはく離するのを抑制することができる。

また、本発明の遠心ポンプは、軸線回りに回転する回転軸と、前記軸線方向に配列されるように前記回転軸に設けられ、流体を遠心力により圧送する複数のインペラと、上流側の前記インペラによって径方向外側に圧送された前記流体を径方向内側に反転させて下流側の前記インペラに流入させる流路と、前記流体が反転された後の前記流路に周方向に間隔をあけて複数が設けられ、前記流体を径方向内側に向かって転向させるように湾曲するリターンベーンと、を備え、前記リターンベーンは、主翼と、前記リターンベーンの後縁を構成する後置翼と、から構成され、前記後置翼の圧力面は、前記主翼の圧力面の面に対して圧力面側にオフセットしており、前記主翼と前記後置翼との間に第一連通部が設けられることを特徴する。

上記構成によれば、圧力面に沿って流れる流体が、第一連通部を介して圧力面から負圧面へ通過し、そのまま負圧面に沿って流れることによって、エネルギーの高い流体が負圧面に流れる。この流体により、特に、リターンベーンの後縁を通過した後の偏流を抑制することができる。

上記遠心ポンプにおいて、前記リターンベーンは、前記リターンベーンの前縁を構成する前置翼をさらに備え、前記前置翼の圧力面の面は、前記主翼の圧力面の面に対して負圧面側にオフセットしており、前記主翼と前記後置翼との間に第二連通部が設けられることが好ましい。

本発明によれば、圧力面に沿って流れる流体が、第一連通部を介して圧力面から負圧面へ通過し、そのまま負圧面に沿って流れることによって、エネルギーの高い流体が負圧面に流れる。この流体により、負圧面側を流れてきた流体がはく離するのを抑制することができる。また、エネルギーの高い流体により、リターンベーンの後縁を通過した後の偏流を抑制することができる。

本発明の実施形態に係る給水ポンプを示す断面図である。本発明の実施形態に係る給水ポンプの要部断面図である。図２のＡ−Ａ矢視図である。リターンベーンの斜視図である。リターンベーンの周囲の流体の流れを説明する図である。別の実施形態のリターンベーンの斜視図である。本発明の第二実施形態に係るリターンベーンの概略図である。本発明の実施形態に係る給水ポンプが適用された複合プラントの概略構成図である。

（第一実施形態）
以下、本発明の第一実施形態について図面を参照して詳細に説明する。
図８に示すように、本実施形態に係る給水ポンプ（遠心ポンプ）１が適用された複合プラント７０において、ガスタービン７１は、圧縮機７２と燃焼器７３とタービン７４とから構成されている。また、蒸気タービン７５は、高圧タービン７６と中圧タービン７７と低圧タービン７８とが一軸に連結されて構成されている。そして、ガスタービン７１の圧縮機７２に吸気ライン７９が設けられる一方、タービン７４に排気ライン８０が設けられ、この排気ライン８０によりガスタービン７１から排出された排気ガスを排熱回収ボイラ８１に送ることができる。

排熱回収ボイラ８１は、図示しないが、低圧ユニットと中圧ユニットと高圧ユニットと再熱器を有している。この排熱回収ボイラ８１内では、ガスタービン７１からの排気ガスが上方に移送することで、高圧ユニット、中圧ユニット、低圧ユニットの順に熱回収を行って蒸気を発生させ、発生した蒸気を蒸気タービン７５に送って駆動し、発電機８２を運転可能となっている。

そして、高圧ユニットの高圧蒸気を高圧タービン７６に供給する高圧蒸気供給ライン８３が設けられると共に、高圧タービン７６から排出された中圧蒸気を再熱器に戻す中圧蒸気回収ライン８４が設けられている。そして、再熱器で過熱された中圧蒸気を中圧タービン７７に供給する中圧蒸気供給ライン８５が設けられると共に、中圧タービン７７から排出された中圧蒸気を低圧タービン７８に供給する低圧蒸気搬送ライン８６が設けられている。また、低圧ユニットに発生した低圧蒸気をこの低圧蒸気搬送ライン８６に供給する低圧蒸気供給ライン８７が設けられている。

低圧タービン７８から排出された蒸気を凝縮する復水器８８には、海水により冷却する冷却水循環ライン８９が設けられている。そして、この復水器８８には、凝縮した復水を排熱回収ボイラ８１に戻す復水回収ライン９０が設けられており、この復水回収ライン９０には、復水ポンプ９１及び脱気器９２が設けられている。また、この復水回収ライン９０の下流端部は、給水ポンプ１及び給水ライン９４を介して排熱回収ボイラ８１の高圧ユニット、中圧ユニット、低圧ユニットに連結されている。

従って、ガスタービン７１では、吸気ライン７９を通して圧縮機７２に取り込まれた空気が圧縮されることで高温・高圧の圧縮空気となり、この圧縮空気が燃焼器７３に送られ、ここで圧縮空気と燃料の混合気に着火されて燃焼し、この燃焼器７３で生成された高温・高圧の燃焼ガスがタービン７４に送られて駆動する。そして、タービン７４から排出された排気ガスは排気ライン８０を通って排熱回収ボイラ８１に送られ、ここで、高温・高圧の排気ガスにより蒸気を生成する。

即ち、復水器８８で凝縮された復水が、復水ポンプ９１で加圧されて脱気器９２で溶存酸素が取り除かれた後、給水ポンプ１により給水ライン９４を通って排熱回収ボイラ８１に戻される。すると、この高圧ユニットで過熱されて発生した高圧蒸気が、高圧蒸気供給ライン８３を通して高圧タービン７６に送られ、ここで仕事をして中圧蒸気となる。この中圧蒸気は中圧蒸気回収ライン８４を通して排熱回収ボイラ８１の再熱器に送られ、再加熱された後、中圧蒸気供給ライン８５を通して中圧タービン７７に送られ、ここで仕事をして低圧蒸気となる。そして、この低圧蒸気は低圧蒸気搬送ライン８６を通して低圧タービン７８に送られ、ここで仕事をして復水器８８に戻される。

また、給水ポンプ１から抽出された復水は、排熱回収ボイラ８１の中圧ユニットに戻され、この中圧ユニットで過熱されてから、中圧蒸気供給ライン８５に供給される。更に、給水ライン９４を通る復水の一部は、低圧ユニットに戻され、この低圧ユニットで過熱されてから、低圧蒸気供給ライン８７を通して低圧蒸気搬送ライン８６に供給される。

図１に示すように、給水ポンプ１は、外部ケーシング２と、外部ケーシング２の内部に配置されている内部ケーシング３と、内部ケーシング３を貫通するように配置された回転軸４と、キーを介して回転軸４に一体回転可能に固定された両吸込インペラ５及び複数のインペラ６と、で主に構成されている。

外部ケーシング２は、中空形状をなし、吸込口８と、吐出口９が形成されている。内部ケーシング３は、所謂、輪切構造をなしており、複数のリング部材１０から構成されている。これら外部ケーシング２と内部ケーシング３とによって、流体を上流側から下流側に流す流路７が形成されている。

また、外部ケーシング２の一端部（図１の右端部）にケーシングカバー１１が装着されているとともに、外部ケーシング２の他端部にケーシングカバー１２が装着され、ケーシングカバー１１，１２がそれぞれ複数の締結ボルト１３，１４により固定されることで、外部ケーシング２、内部ケーシング３、及びケーシングカバー１１，１２が一体化される。
また、吸込口８には、復水回収ライン９０（図８参照）が連結され、吐出口９には給水ライン９４が接続されている。

両吸込インペラ５は、外部ケーシング２の内部に収容されており、吸込口８から流体を吸込むように構成されている。複数のインペラ６は、内部ケーシング３における各々のリング部材１０の内部に、回転軸４の軸方向に間隔を空けて収容されている。回転軸４は図示しない軸受によって回転自在に支持されている。なお、回転軸４は、図示しない原動機によって回転駆動可能となっている。

外部ケーシング２には、両吸込インペラ５の吐出側が図示しない給水経路を介して隣接するインペラ６の吸入側に接続されている。各々のインペラ６の吐出側は、隣接するインペラ６の吸入側に接続されている。そして、端部のインペラ６の吐出側が吐出口９に接続されている。

内部ケーシング３の内部には、吸込口８及び吐出口９にそれぞれ連通し、縮径及び拡径を繰り返す内部空間が設けられている。この内部空間は、インペラ６を収容する空間として機能すると共に流路７としても機能する。つまり、吸込口８と吐出口９とは、インペラ６及び流路７を介して連通している。

各々のインペラ６は、図１及び図２に示すように、吐出口９側に進むにつれて漸次拡径した略円盤状のハブ１８と、ハブ１８に放射状に取り付けられ、周方向に並んだ複数の羽根１９と、これら複数の羽根１９の先端側を周方向に覆うように取り付けられたシュラウド２０と、で主に構成されている。

流路７は、流体が段階的に圧縮されるように各々のインペラ６間を繋ぐように形成されている。詳細に説明すると、この流路７は、吸込通路２２と、圧縮通路２３と、ディフューザ通路２４と、リターン通路２５と、で主に構成されている。

吸込通路２２は、径方向外方から径方向内方に向かって流体を流した後、流体の向きをインペラ６の直前で回転軸４の軸方向に変換させる通路である。
圧縮通路２３は、ハブ１８の羽根取付面とシュラウド２０の内壁面とで囲まれた通路であり、吸込通路２２から送られてきた流体をインペラ６内で圧縮させるための通路である。

ディフューザ通路２４は、径方向内方側が圧縮通路２３に連通している。このディフューザ通路２４は、インペラ６によって圧縮された流体を径方向外方に流している。ディフューザ通路２４には、回転軸４の軸線Ｏを中心として周方向に等間隔に配置された複数のディフューザベーン１６が設けられている。各々のディフューザベーン１６は、軸方向視において径方向内周側から外周側へ延在するとともに、周方向に凸の湾曲形状をなしている。

リターン通路２５は、一端側がディフューザ通路２４に連通し、他端側が吸込通路２２に連通するようになっている。このリターン通路２５は、ディフューザ通路２４を通って径方向外方に流れてきた流体の向きを径方向内方に向くように反転させるコーナー部２６と、径方向外方から径方向内方に向かって延出するストレート部２７と、で構成されている。

ストレート部２７は、内部ケーシング３に一体的に取り付けられた隔壁部材３ａの下流側側壁２６ａと、内部ケーシング３に一体的に取り付けられ、径方向内方に延伸した延伸部３ｂの上流側側壁２６ｂと、で囲まれた通路である。また、ストレート部２７には、回転軸４の軸線Ｏを中心として周方向に等間隔に配置された複数のリターンベーン１７が設けられている。各々のリターンベーン１７は、軸方向視において径方向内周側から外周側へ延在するとともに、周方向に凸の湾曲形状をなしている。

図３及び図４に示すように、各々のリターンベーン１７は、流体の上流側（径方向外側）から下流側（径方向内側）に向かって延在する弧状のベーンである。リターンベーン１７は、上流側の端部である前縁２９と、下流側の端部である後縁３０とを有し、前縁２９と後縁３０とを結ぶベーン中心線Ｃは弧状に湾曲している。

具体的には、前縁２９側において図３に矢印で示す流体の流れ方向に沿うように形成されているとともに、インペラ６の入口において流体の流れを転向させるために、負圧面３２よりも圧力が高い圧力面３１側（腹側）が湾曲部の内側となるように湾曲している。即ち、圧力面３１と反対側の負圧面３２側（背側）が凸となるような弧状に形成されている。

そして、リターンベーン１７は、リターンベーン１７の後半部分（下流側）において、圧力面３１と負圧面３２とを連通させる第一スリット（第一連通部）３３と、リターンベーン１７の前半部分（上流側）において圧力面３１と負圧面３２とを連通させる第二スリット（第二連通部）３４とを有している。第一スリット３３と第二スリット３４とは、リターンベーン１７において、回転軸４の軸方向に長さを有し、下流側側壁２６ａ（図２参照）から上流側側壁２６ｂまで延在するスリットである。

第一スリット３３は、リターンベーン１７の圧力面３１から負圧面３２に向かうに従って、流体の下流側に傾斜している。同様に、第二スリット３４は、リターンベーン１７の圧力面３１から負圧面３２に向かうに従って、流体の下流側に傾斜している。即ち、第一スリット３３及び第二スリット３４は圧力面３１及び負圧面３２に直交する方向に形成されておらず、機能的な表現をすると、圧力面３１に沿って流れる流体が滑らかに導入され、負圧面３２側に流れ、かつ、負圧面３２側に流れた流体が負圧面３２に沿って流れるような形状を有している。

次に、このように構成された給水ポンプ１の作用について説明する。
本実施形態の給水ポンプ１では、図１及び図２に示すように、回転軸４と共に各々のインペラ５，６が回転すると、復水が吸込口８から外部ケーシング２内に吸い込まれ、両吸込インペラ５で昇圧された後に各々のインペラ６により昇圧される。このとき、復水は、各々のインペラ６を流過する過程で昇圧された後、各々のディフューザ通路２４で復水の動圧が静圧に変換される。そして、端部のディフューザ通路２４で減速された復水は、吐出口９から吐出される。

ところで、ディフューザ通路２４に設けられているディフューザベーン１６で転向された流体の流れは、リターンベーン１７によって次段のインペラ６に導かれるとともに、旋回成分が除去される。
図５に示すように、流体がリターンベーン１７の前半部分（上流側）を流れる際、圧力面３１側を流れる流体の一部は、第二スリット３４を通過して負圧面３２に沿って流れる（符号Ｆ１）。この流れは比較的高いエネルギーを有しているため、上流側より負圧面３２側を流れてきた流体が、図５の符号Ｓ１で示すようなはく離を起こすことを抑制する働きをする。

また、流体がリターンベーン１７の後半部分（下流側）を流れる際、圧力面３１側を流れる流体の一部は、第一スリット３３を通過して負圧面３２に沿って流れる（符号Ｆ２）。この流れは比較的高いエネルギーを有しているため、圧力面３１側を流れてきた流体が、図５の符号Ｓ２で示すようなリターンベーン１７の後縁３０を通過した後に、遠心力による偏流を起こすことを抑制する働きをする。

即ち、第一スリット３３及び第二スリット３４は、リターンベーン１７のコアンダ効果を促進させ、流体の流れの転向の阻害要因を抑制する。これにより、揚程を確保するために、例えばインペラ６の外径を大きくする必要がなくなる。

なお、上記実施形態においては、圧力面３１上の流れを負圧面３２側に通過させ、そのまま負圧面３２に沿って流すためにスリット３３，３４を設ける構成としたが、これに限ることはない。例えば、図６に示すように、圧力面３１から負圧面３２まで貫通するとともに、圧力面３１から負圧面３２に向かうに従って下流側に傾斜する複数の孔３６としてもよい。

また、スリット３３，３４の軸方向（図２における左右方向）の長さは、上記実施形態のように下流側側壁２６ａから上流側側壁２６ｂまで延在する構成に限らず、軸方向の一部に設ける構成としてもよい。
また、スリット３３，３４又は孔３６の個数は上記実施形態の２つ（２組）に限らず、１つ（１組）でもよいし、３つ（３組）以上としてもよい。
また、第二スリット３４を設けることなく、第一スリット３３のみを設ける形態としてもよい。

（第二実施形態）
以下、本発明に係る給水ポンプ１のリターンベーンの第二実施形態を図面に基づいて説明する。図７は、本実施形態に係るリターンベーン１７Ｂの一例を示す概略図である。なお、本実施形態では、上述した第一実施形態との相違点を中心に述べ、同様の部分についてはその説明を省略する。

図７に示すように、本実施形態のリターンベーン１７Ｂは、主翼３８と、リターンベーン１７Ｂの前縁２９を構成する前置翼３９と、後縁３０を構成する後置翼４０とから構成されている。

後置翼４０の圧力面４１の傾きは、主翼３８の圧力面４２の最下流側における傾きと略同一である。さらに後置翼４０の圧力面４１は、主翼３８の圧力面４２の面に対して、圧力面４２側（腹側）にオフセットしている。即ち、主翼３８と後置翼４０との間に第一隙間４４（第一連通部）が設けられている。

また、前置翼３９の圧力面４５の傾きは、主翼３８の圧力面４２の最上流側における傾きと略同一である。さらに前置翼３９の圧力面４５は、主翼３８の圧力面４２の面に対して、負圧面４３側（背側）にオフセットしている。即ち、前置翼３９と主翼３８との間に第二隙間４６（第二連通部）が設けられている。

図７に示すように、流体がリターンベーン１７Ｂの前半部分（上流側）を流れる際、圧力面４５側を流れる流体の一部は、第二隙間４６を通過して負圧面４３に沿って流れる（符号Ｆ３）。この流れは比較的高いエネルギーを有しているため、上流側より負圧面４８，４３側を流れてきた流体が、図７の符号Ｓ３で示すようなはく離を起こすことを抑制する働きをする。

また、流体がリターンベーン１７Ｂの後半部分（下流側）を流れる際、圧力面４２側を流れる流体の一部は、第一隙間４４を通過して負圧面４７に沿って流れる（符号Ｆ４）。この流れは比較的高いエネルギーを有しているため、圧力面４１側を流れてきた流体が、図７の符号Ｓ４で示すようなリターンベーン１７Ｂの後縁３０を通過した後に、遠心力による偏流を起こすことを抑制する働きをする。

即ち、第一隙間４４及び第二隙間４６は、リターンベーン１７Ｂのコアンダ効果を促進させ、流体の流れの転向の阻害要因を抑制する。これにより、揚程を確保するために、例えばインペラ６の外径を大きくする必要がなくなるため、インペラ効率の低下を防止することができる。

なお、上記実施形態においては、主翼３８と前置翼３９と後置翼４０とを組み合わせ、主翼３８と前置翼３９との間に第二隙間４６（第二連通部）を設け、主翼３８と後置翼４０との間に第一隙間４４（第一連通部）を設ける構成にしたがこれに限ることはなく、隙間４４，４６を一つとする構成も採用することができる。例えば、前置翼４９と主翼３８を接続して第一隙間４４を設けることなく、第二隙間４６のみを設ける形態としてもよい。

１給水ポンプ（遠心ポンプ）
４回転軸
５両吸込インペラ
６インペラ
７流路
１６ディフューザベーン
１７，１７Ｂリターンベーン
２２吸込通路
２３圧縮通路
２４ディフューザ通路
２５リターン通路
２６コーナー部
２７ストレート部
２９前縁
３０後縁
３１圧力面
３２負圧面
３３第一スリット（第一連通部）
３４第二スリット（第二連通部）
３８主翼
３９前置翼
４０後置翼
４１圧力面
４２圧力面
４３負圧面
４４第一隙間（第一連通部）
４５圧力面
４６第二隙間（第二連通部）
４７負圧面
４８負圧面

Claims

軸線回りに回転する回転軸と、
前記軸線方向に配列されるように前記回転軸に設けられ、流体を遠心力により圧送する複数のインペラと、
上流側の前記インペラによって径方向外側に圧送された前記流体を径方向内側に反転させて下流側の前記インペラに流入させる流路と、
前記流体が反転された後の前記流路に周方向に間隔をあけて複数が設けられ、前記流体を径方向内側に向かって転向させるように湾曲するリターンベーンと、を備え、
前記リターンベーンが、該リターンベーンの圧力面から負圧面に向かうに従って下流側に傾斜するように、これら圧力面と負圧面を連通させる第一連通部を有することを特徴とする遠心ポンプ。
前記第一連通部は、前記リターンベーンの下流側に設けられていることを特徴とする請求項１に記載の遠心ポンプ
前記リターンベーンの上流側に、該リターンベーンの圧力面から負圧面に向かうに従って下流側に傾斜するように、これら圧力面と負圧面を連通させる第二連通部を有することを特徴とする請求項２に記載の遠心ポンプ。
軸線回りに回転する回転軸と、
前記軸線方向に配列されるように前記回転軸に設けられ、流体を遠心力により圧送する複数のインペラと、
上流側の前記インペラによって径方向外側に圧送された前記流体を径方向内側に反転させて下流側の前記インペラに流入させる流路と、
前記流体が反転された後の前記流路に周方向に間隔をあけて複数が設けられ、前記流体を径方向内側に向かって転向させるように湾曲するリターンベーンと、を備え、
前記リターンベーンは、
主翼と、
前記リターンベーンの後縁を構成する後置翼と、から構成され、
前記後置翼の圧力面は、前記主翼の圧力面の面に対して圧力面側にオフセットしており、前記主翼と前記後置翼との間に第一連通部が設けられることを特徴する遠心ポンプ。
前記リターンベーンは、前記リターンベーンの前縁を構成する前置翼をさらに備え、
前記前置翼の圧力面の面は、前記主翼の圧力面の面に対して負圧面側にオフセットしており、前記主翼と前記後置翼との間に第二連通部が設けられることを特徴とする請求項４に記載の遠心ポンプ。