JP2013177838A - バイナリー発電装置の制御方法及びバイナリー発電装置 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】本発明のバイナリー発電装置1の制御方法は、温水を熱源として作動媒体を蒸発させる蒸発器2と、蒸発器2で蒸発した作動媒体の蒸気を膨張させて回転駆動力を発生する膨張機3と、膨張機3で膨張した作動媒体の蒸気を液体に凝縮する凝縮器4と、凝縮器4から蒸発器2に向って作動媒体を循環させる循環ポンプ5とを備え、回転駆動力を用いて発電機を駆動するバイナリー発電装置1を制御するに際しては、蒸発器2内における温水の温度と作動媒体の温度との差であって最小の温度差をピンチ温度差として求め、求められたピンチ温度差が所定値以上となるように作動媒体の循環状態を制御する。
【選択図】図1
Description
ただ、工場から排出される排温水や温泉からの温水に代表される熱源は、蒸発器に供給される温水の温度や流量などが時間と伴に変動する場合が多く、熱の供給が不安定なものとなっている。例えば、温水の温度や流量などが一時的に小さくなると、蒸発器での作動媒体の加熱が不十分となり、ひどい場合は作動媒体が気液混合状態で蒸発器から膨張機に流れ込むといった問題が発生する場合がある。
また、膨張機内へ噴射された潤滑油に対して液体の作動媒体が混ぜ合わさると、両者が溶け合い、作動媒体が溶け込んだ潤滑油が膨張機の下流側に配備された油回収器でオイルフォーミング現象(膨張機に比べてさらに減圧された油回収器で作動媒体が気化(蒸発)して油回収機の中で潤滑油が泡立つ現象)を引き起こす。このオイルフォーミング現象が発生すると、気化した作動媒体が気泡となってポンプに噛み込み潤滑油のポンプの動作不良を引き起こす虞もある。
例えば、特許文献1には作動媒体の循環配管に流量調整バルブが設けられたバイナリー発電装置が開示されている。この特許文献1のバイナリー発電装置に対して、膨張機の入側に作動媒体の温度や圧力を計測する計測手段を設け、計測された温度や圧力から求められる過熱度に基づいて作動媒体の流量を調整すれば上述したような問題を解決できる可能性はある(図8を参照)。
即ち、本発明のバイナリー発電方法は、温水を熱源として作動媒体を蒸発させる蒸発器と、前記蒸発器で蒸発した作動媒体の蒸気を膨張させて回転駆動力を発生する膨張機と、前記膨張機で膨張した作動媒体の蒸気を液体に凝縮する凝縮器と、前記凝縮器から蒸発器に向って作動媒体を循環させる循環ポンプとを備え、前記回転駆動力を用いて発電機を駆動するバイナリー発電装置を制御するに際しては、前記蒸発器内における温水の温度と作動媒体の温度との差であって最小の温度差をピンチ温度差として求め、求められたピンチ温度差が所定値以上となるように作動媒体の循環状態を制御することを特徴とする。
なお、好ましくは前記蒸発器内で互いに熱交換される温水及び作動媒体の双方に対して、この蒸発器の入側と出側とのエンタルピーを求め、求められたエンタルピーに基づいて、前記ピンチ温度差を算出するとよい。。
なお、好ましくは前記温水の供給経路における蒸発器の入側に予熱器が設けられている場合においては、前記予熱器と蒸発器との間で計測された温度及び/又は圧力を用いて前記エンタルピーを求めるとよい。
以下、本発明のバイナリー発電装置1及びこのバイナリー発電装置1の制御方法の実施形態を、図面に基づき詳しく説明する。
図1は、第1実施形態のバイナリー発電装置1を模式的に示したものである。
図1に示すように、バイナリー発電装置1は、温水を熱源として液体の作動媒体を蒸発させる蒸発器2と、蒸発器2で蒸発した作動媒体の蒸気を膨張させて回転駆動力を発生する膨張機3と、膨張機3で膨張した作動媒体の蒸気を液体に凝縮する凝縮器4と、凝縮器
4から蒸発器2に向って作動媒体を循環させる循環ポンプ5とを備えている。これら蒸発器2、膨張機3、凝縮器4及び循環ポンプ5は作動媒体を循環させる閉ループ状の循環配管6により接続されていて、作動媒体を循環配管6の一方向(蒸発器2、膨張機3、凝縮器4、循環ポンプ5の順番に循環する方向)に沿って流通できるようになっている。
図1に示すバイナリー発電装置1で発電を行う際には、まず蒸発器2の1次側に温水を供給すると共に蒸発器2の2次側に液体の作動媒体を導いて、蒸発器2内で両者の間に熱交換を行って、液体の作動媒体を作動媒体の蒸気に蒸発させる。そして、この蒸発器2から送られてきた作動媒体の蒸気によって、膨張機3を駆動させ、膨張機3の回転駆動力を用いて発電機で発電を行う。その後、作動媒体の蒸気は凝縮器4に送られ、凝縮器4において冷却水との間に熱交換が行われて、作動媒体は蒸気から液体に戻る。凝縮器4で生成された液体の作動媒体は循環ポンプ5で圧送されて蒸発器2に帰還し、再び蒸発に用いられる。このようにしてバイナリー発電装置1では、作動媒体のランキンサイクルを利用して発電が行われるのである。
ただ、このように膨張機103に入るすぐ手前で得られる温度や圧力といった情報に基づいて作動媒体の過熱度を調整しようとすると、温水から供給される熱量の変動に対して過熱度の調整がどうしても遅れ気味となり、膨張機103に液体の作動媒体が流れ込むことを十分に抑制できなくなり、実際には発電効率が低下してしまうという問題が生じる。
このようなピンチ温度差を用いて、蒸発器2内での作動媒体の循環状態を制御すれば、蒸発器2に供給される温水の熱量の変動をいち早く察知して作動媒体の気化を確実に行うことができ、膨張機3に対する液体の作動媒体の吸い込みを確実に防止することが可能となる。
制御部9は、蒸発器2の1次側に供給される温水と2次側に供給される作動媒体との双方に対して、この蒸発器2の入側のエンタルピーと出側のエンタルピーとを求め、求められたエンタルピーに基づいてピンチ温度差を算出し、算出されたピンチ温度差が所定の温度以上となるように作動媒体の循環状態を制御する。
また、制御部9は、上述した循環ポンプ5に対しても電気的に接続されていて、循環ポンプ5の循環状態、例えば循環ポンプ5の回転数や揚程(差圧)などを制御できるようになっている。なお、実際の制御部9には、PLCやパソコンなどのような機器が用いられる。
図1に示すように、上述した蒸発器2には、この蒸発器2に温水を供給する温水供給配管13、ならびに作動媒体を供給する循環配管6が接続されている。
そして、蒸発器2に対する入側の温水供給配管13には、蒸発器2の入側の温水温度を計測する第1の温度計測手段10a、及び、温水圧力を計測する第1の圧力計測手段11aが設けられている。また、蒸発器2に対する出側の温水供給配管13には、同じく温水の出側温度を計測する第2温度計測手段10bが設けられている。
一方、循環配管6に関しては、蒸発器2に対する入側に作動媒体の温度を計測する第3の温度計測手段10c、及び、作動媒体の圧力を計測する第3の圧力計測手段11cが設けられている。また、蒸発器2に対する出側の循環配管6にも、同じく作動媒体の出側温度を計測する第4温度計測手段10d及び作動媒体の圧力を計測する第4の圧力計測手段11dが設けられている。
ピンチ温度差は、蒸発器2内において蒸発器2の1次側に供給される温水と2次側に供給される作動媒体との間に生じる温度差の中でも、最小のものである。言い換えれば、このピンチ温度差は、蒸発器2内での熱交換に際して熱力学的に状態変化していく温水と作動媒体との双方に対して、両者が取り得る温度差のうち最小のものである。例えば、このピンチ温度差は、図2を用いて次のように説明される。
図2のAに示すように、作動媒体は、蒸発器2の入側(入口)において温度Tr1[℃]、圧力Pr1[Pa]、エンタルピーhr1[kJ/kg]となっている。やがて、温水から熱が供給されると作動媒体はBに示す飽和状態になる。
図2のBに示す飽和状態では、作動媒体の温度は飽和温度Trs [℃]に上昇し、エンタルピーもhrs[kJ/kg]に増加する。飽和状態に達した後も温水から熱を供給し続けると、エンタルピーは増大するが、このエンタルピーの増加分は潜熱として作動媒体の蒸発(気化)に専ら用いられるため、液体の作動媒体が全て蒸気に変化するまでは温度は上昇せず、グラフは水平のまま変化する。
一方、温水については、図中にDで示される状態が蒸発器2の入側に対応する。
w1[Pa]、エンタルピーhw1[kJ/kg]となっている。やがて、作動媒体に熱を奪われるにつれて、温水のエンタルピーは低くなり、温水の温度及び圧力も低下する。しかし、作動媒体とは異なり温水は相変化しないので、温水の温度及び圧力は相変化を伴わずにエンタルピーに対して線形的に減少する傾向を示す。
その後、図2のFの状態に達すると、温水の温度がTw3[℃]よりさらに低下してTw2[℃]となり、エンタルピーもhw2[kJ/kg]まで減少する。
なお、ピンチ温度差を実際に求めるに際しては、第1実施形態〜第3実施形態に示すようにさまざまな方法が考えられる。
図3に示すように、第1実施形態のバイナリー発電装置1の制御方法では、まず上述した第1の温度計測手段10a及び第2の温度計測手段10bを用いて、蒸発器2の入側の温水温度Tw1[℃]及び出側の温水温度Tw2[℃]を計測する。また、第1の圧力計測手段11aを用いて、蒸発器2の入側の温水圧力Pw1[Pa]を計測する。なお、上述したように第2の圧力計測手段11bが設けられている場合には、第2の圧力計測手段11bにより計測される蒸発器2の出側の温水圧力Pw2[Pa]を用いても良い。
なお、第1実施形態の制御方法では、温水の圧力をほぼ一定とみなしており、入側の温水圧力Pw1[Pa]及び出側の温水圧力Pw2[Pa]がいずれも温水の圧力の計測値Pw[Pa]に等しくなるものと考えて、入側及び出側の双方のエンタルピー計算に用いている。
び作動媒体エンタルピーhr1[kJ/kg]、hr2[kJ/kg]、飽和状態における作動媒体のエンタルピーhrs[kJ/kg]が算出されたら、算出した値を式(1)に代入してピンチ状態における温水のエンタルピーhw3[kJ/kg]を求める(S13)。
このようにして、式(1)を用いてhw3[kJ/kg]が求まったら、求められたhw3[kJ/kg]と温水の圧力Pw[Pa]を用いて、ピンチ状態での温水の温度Tw3[℃]を求める(S14)。作動媒体の飽和温度Trs[℃]も、上述したhrsと同様に、作動媒体の種類と圧力Prs(例えば、Pr1)が決まれば必然的に導かれる(S15)。
しかし、上述したピンチ温度差による制御は、蒸発器2に出入する温水や作動媒体の温度・圧力などから、蒸発器2内で液体の作動媒体が生成されないことを短時間で判断するものであり、蒸発器2に入る前の情報に基づいていち早く作動媒体の循環状態の制御を行うものである。それゆえ、蒸発器2の出側での情報だけを用いて判断する場合より熱の変動を素早く捉えることができ、温水から供給される熱量が急激に変動した場合にも、この変動に確実に追従して作動媒体の流量を迅速に制御できるので、発電効率を低下することなく膨張機3に対する液体の作動媒体の吸い込みを抑制することが可能となるのである。[第2実施形態]
次に、第2実施形態のバイナリー発電装置1及びその制御方法を説明する。
第2実施形態のバイナリー発電装置1では、温水は最初に蒸発器2の1次側に供給され
て蒸発器2での作動媒体の蒸発に用いられる。そして、蒸発器2の熱源として用いられた後の温水は予熱器14の1次側に供給されて、予熱器14での作動媒体の予熱に用いられる。一方、作動媒体は、最初に予熱器14の2次側に供給されて予熱され、その後、蒸発器2の2次側に供給されて気化し蒸気へと変わる。
次に、第3実施形態のバイナリー発電装置1及びその制御方法を説明する。
第3実施形態のバイナリー発電装置1では、温水は最初に過熱器15の1次側に供給されて過熱器15での作動媒体の過熱に用いられる。そして、過熱器15の熱源として用いられた後の温水は蒸発器2の1次側に供給されて、蒸発器2での作動媒体の蒸発に用いられる。一方、作動媒体は、最初に蒸発器2の2次側に供給されて気化され、その後、過熱器15の2次側に供給されて過熱される。
つまり、第1実施形態や第2実施形態の装置では、制御が正常に作用している限りは蒸発器2の出側で作動媒体の蒸発は完了しており、液体の作動媒体が存在していることはない。しかし、過熱器15を有する第3実施形態のバイナリー発電装置1では、蒸発器2の出側で液体の状態でも過熱器15で過熱すれば最終的に気体の作動媒体を得ることができるので、蒸発器2の出側で作動媒体が気液2相流となるケースが十分に考えられるのである。
すなわち、図5に示すように、第3実施形態のバイナリー発電装置1は、蒸発器2の出側で温水の温度を計測する温度計測手段10b(第1実施形態における第2の温度計測手段10b)と、過熱器15の入側で温水の流量を計測する第1の流量計測手段12aを備えている。また、このバイナリー発電装置1には、蒸発器2に対する入側で作動媒体の温度を計測する温度計測手段10c(第1実施形態における第3の温度計測手段10c)と、過熱器15の入側で作動媒体の流量を計測する第2の流量計測手段12bを備えている。
すなわち、第3実施形態の制御方法では、まず上述した循環配管6の温度計測手段10cを用いて蒸発器2の入側における作動媒体の温度Tr1[℃]を計測すると共に、循環配管
6の圧力計測手段11cを用いて蒸発器2の入側における作動媒体の圧力Pr1[Pa]を計測する。そして、計測された温度Tr1[℃]と圧力Pr1[Pa]とに基づいて、蒸発器2の入側における作動媒体のエンタルピーhr1[kJ/kg]を算出する。また、作動媒体の種類と圧力が分かれば、飽和状態の作動媒体のエンタルピーhrs[kJ/kg]は与えることができる(S21)。
このようにして求められた蒸発器2の入側の温水温度Tw2[℃]、作動媒体のエンタルピーhr1[kJ/kg]、作動媒体の流量FMr[kg/s]、温水のエンタルピーhrs[kJ/kg]、温水の流量FMw[kg/s]を式(3)に代入することで、ピンチ状態での温水の温度Tw3[℃]を求めることができる(S23)。
以上述べた第3実施形態の制御方法によっても、算出されたピンチ温度差を基に、作動媒体に対する熱変動の影響を時間遅れなく検知し、それに基づいて、膨張機3に対する液体状態の作動媒体の吸い込みを確実に抑制することで、発電効率の低下を防ぐことが可能となる。
2 蒸発器
3 膨張機
4 凝縮器
5 循環ポンプ
6 循環配管
7 潤滑手段
8 油回収器
9 制御部
10 温度計測手段
10a 第1の温度計測手段
10b 第2の温度計測手段
10c 第3の温度計測手段
10d 第4の温度計測手段
11 圧力計測手段
11a 第1の圧力計測手段
11b 第2の圧力計測手段
11c 第3の圧力計測手段
11d 第4の圧力計測手段
12 流量計測手段
12a 第1の流量計測手段
12b 第2の流量計測手段
13 温水供給配管
14 予熱器
15 過熱器
101 従来のバイナリー発電装置
103 従来のバイナリー発電装置の膨張機
105 従来のバイナリー発電装置の循環ポンプ
Claims (6)
- 温水を熱源として作動媒体を蒸発させる蒸発器と、前記蒸発器で蒸発した作動媒体の蒸気を膨張させて回転駆動力を発生する膨張機と、前記膨張機で膨張した作動媒体の蒸気を液体に凝縮する凝縮器と、前記凝縮器から蒸発器に向って作動媒体を循環させる循環ポンプとを備え、前記回転駆動力を用いて発電機を駆動するバイナリー発電装置を制御するに際しては、
前記蒸発器内における温水の温度と作動媒体の温度との差であって最小の温度差をピンチ温度差として求め、
求められたピンチ温度差が所定値以上となるように作動媒体の循環状態を制御することを特徴とするバイナリー発電装置の制御方法。 - 前記ピンチ温度差は、前記作動媒体の飽和温度と、この飽和温度の作動媒体との間に熱交換を行う温水の温度との間に生じる最小の温度差として与えられることを特徴とする請求項1に記載のバイナリー発電装置の制御方法。
- 前記蒸発器内で互いに熱交換される温水及び作動媒体の双方に対して、この蒸発器の入側と出側とのエンタルピーを求め、
求められたエンタルピーに基づいて、前記ピンチ温度差を算出することを特徴とする請求項1又は2に記載のバイナリー発電装置の制御方法。 - 前記求められたピンチ温度差が予め定められた閾値を超えた場合には、前記作動媒体の循環流量を大きくし、
前記求められたピンチ温度差が予め定められた閾値を下回った場合には、前記作動媒体の循環流量を小さくすることを特徴とする請求項1〜3のいずれかに記載のバイナリー発電装置の制御方法。 - 前記温水の供給経路における蒸発器の入側に予熱器が設けられている場合においては、
前記予熱器と蒸発器との間で計測された温度及び/又は圧力を用いて前記エンタルピーを求めることを特徴とする請求項1〜4のいずれかに記載のバイナリー発電装置の制御方法。 - 温水を熱源として作動媒体を蒸発させる蒸発器と、
前記蒸発器で蒸発した作動媒体の蒸気を膨張させて回転駆動力を発生する膨張機と、
前記膨張機が発生した回転駆動力を用いて発電機と、
前記膨張機で膨張した作動媒体の蒸気を液体に凝縮する凝縮器と、
前記凝縮器から蒸発器に向って作動媒体を循環させる循環ポンプと、
請求項1〜5のいずれかに記載の制御方法に従って前記作動媒体の循環状態を制御する制御部と、
を有することを特徴とするバイナリー発電装置。
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