JP2013161764A - セラミックメタルハライドランプ - Google Patents

Abstract

【課題】ランプ効率の実質的な低下を招くことなく、演色性、特に特殊演色評価数Ｒ９を改善したセラミックメタルハライドランプを提供することを目的とする。
【解決手段】外球内に発光管を内封したセラミックメタルハライドランプであって、前記発光管は、ハロゲン化金属、水銀及び始動用希ガスを封入した発光部と、その両端に配置される一対の電極アセンブリを挿通したキャピラリとを透光性セラミックで形成し、前記発光部は、少なくとも、ヨウ化ツリウム（ＴｍＩ₃）、ヨウ化タリウム（ＴｌＩ）、ヨウ化ナトリウム（ＮａＩ）及びヨウ化カルシウム（ＣａＩ₂）が封入されており、更に、ヨウ化銀（ＡｇＩ）が封入され、該ヨウ化銀の量は、２≦（ＡｇＩ／ＣａＩ₂）[モル比]≦５の範囲であり、０＜（ＡｇＩ／ＴｌＩ）[モル比]≦１０の範囲である。
【選択図】図２Ａ

Description

本発明は、セラミックメタルハライドランプに関する。

高輝度放電ランプ（ＨＩＤランプ）として、例えば、高圧水銀ランプ、高圧ナトリウムランプ、メタルハライドランプ及びセラミックメタルハライドランプがある。ＨＩＤランプは、電極間の放電を利用して発光する。このため、白熱電球と比べて、光束が大きく大規模な空間の照明に適し、エネルギー効率が良いといった種々の特徴を備えている。

ＨＩＤランプにおいて、1960年代には、蛍光水銀ランプより演色性と発光効率を改善した、金属ハロゲン化物を採用したメタルハライドランプが開発された。

メタルハライドランプにおいて、発光管の材質をセラミックスにすることにより、従来の石英と比べて発光管内部の封入物質との反応が少ないことから、多様な発光物質を使用することが出来、また発光管の劣化が少ないため長寿命化が可能となった。この結果、セラミックメタルハライドランプは、演色性の改善、光色及び光出力の安定化など光質の向上が実現され、高演色性が要求される店舗証明などに急速に浸透した。

しかし、セラミックメタルハライドランプにおいて、効率と演色性はトレードオフの関係にあり、双方を同時に向上するのは難しいとされている。従って、従来のセラミックメタルハライドランプは、高演色性と高ランプ効率を謳っていても、ランプ効率重視型又は演色性重視型のいずれかに分類される。一般的に、「ランプ効率」はｌｍ／Ｗ（ルーメン毎ワット：ワット当たりの明るさ）で表され、「演色性」（色の見え方）は平均演色評価数（色の見え方の指数）Ｒａで表される。この場合、一般に、ランプ効率η≧１００程度であればランプ効率重視型であると評価され、平均演色評価数Ｒａ≧８０程度であれば演色性重視型と評価されている。

なお、本発明者は、本出願書類で開示する、発光管にヨウ化銀（ＡｇＩ）を追加封入することで、高効率且つ高演色性のセラミックメタルハライドランプを実現する技術を開示した先行技術文献の存在を知らない。

演色性を評価する平均演色評価数Ｒａは８色の基準色Ｎｏ．１〜８の平均であり、更に詳細に規定するために特殊演色評価数Ｎｏ．９〜１５が規定されている。一般に、ＨＩＤランプでは、Ｎｏ．９（赤色）の見え方（特殊演色評価数Ｒ９）が、他の原色系の演色に比べて劣っている。

上記目的に鑑みて、本発明に係るセラミックメタルハライドランプは、外球内に発光管を内封したセラミックメタルハライドランプであって、前記発光管は、ハロゲン化金属、水銀及び始動用希ガスを封入した発光部と、その両端に配置される一対の電極アセンブリを挿通したキャピラリとを透光性セラミックで形成し、前記発光部は、少なくとも、希土類金属のハロゲン化物、タリウムのハロゲン化物、ナトリウム（Ｎａ）のハロゲン化物及びカルシウム（Ｃａ）のハロゲン化物が封入されており、更に、銀（Ａｇ）のハロゲン化物が封入され、該銀のハロゲン化物の封入量は、２≦（Ａｇ／Ｃａ）[モル比]≦５の範囲であり、０＜（Ａｇ／Ｔｌ）[モル比]≦１０の範囲である。

更に、上記セラミックメタルハライドランプでは、前記希土類金属はツリウム（Ｔｍ）、ディスプロシウム（Ｄｙ）、ホルミウム（Ｈｏ）及びセリウム（Ｃｅ）のいずれか１種又は２種以上の混合物であってよい。

更に、本発明に係るセラミックメタルハライドランプは、外球内に発光管を内封したセラミックメタルハライドランプであって、前記発光管は、ハロゲン化金属、水銀及び始動用希ガスを封入した発光部と、その両端に配置される一対の電極アセンブリを挿通したキャピラリとを透光性セラミックで形成し、前記発光部は、少なくとも、ヨウ化ツリウム（ＴｍＩ₃）、ヨウ化タリウム（ＴｌＩ）、ヨウ化ナトリウム（ＮａＩ）及びヨウ化カルシウム（ＣａＩ₂）が封入されており、更に、ヨウ化銀（ＡｇＩ）が封入され、該ヨウ化銀の量は、２≦（ＡｇＩ／ＣａＩ₂）[モル比]≦５の範囲であり、０＜（ＡｇＩ／ＴｌＩ）[モル比]≦１０の範囲である。

更に、本発明に係るセラミックメタルハライドランプは、外球内に発光管を内封したセラミックメタルハライドランプであって、前記発光管は、ハロゲン化金属、水銀及び始動用希ガスを封入した発光部と、その両端に配置される一対の電極アセンブリを挿通したキャピラリとを透光性セラミックで形成し、前記発光部は、少なくとも、ヨウ化ツリウム（ＴｍＩ₃）、ヨウ化タリウム（ＴｌＩ）、ヨウ化ナトリウム（ＮａＩ）及びヨウ化カルシウム（ＣａＩ₂）が封入されており、更に、臭化銀（ＡｇＢｒ）が封入され、該臭化銀の量は、２≦（ＡｇＢｒ／ＣａＩ₂）[モル比]≦５の範囲であり、０＜（ＡｇＢｒ／ＴｌＩ）[モル比]≦１０の範囲である。

更に、上記セラミックメタルハライドランプでは、更に、前記発光管を取り巻く発光管保護スリーブを備えていてもよい。

本発明によれば、ランプ効率の低下を許容範囲内に抑制しつつ、演色性、特に特殊演色評価数Ｒ９を改善したセラミックメタルハライドランプを提供することが出来る。

図１は、セラミックメタルハライドランプの構造を説明する図である。 図２Ａは、横軸を（ＡｇＩ／ＣａＩ₂）[モル比]とし、縦軸に特殊演色評価数Ｒ９としたグラフである。 図２Ｂは、横軸を（ＡｇＩ／ＴｌＩ）[モル比]とし、縦軸を光束比率[％]としたグラフである。 図３は、発光金属として少量のヨウ化カルシウムに加え、ヨウ化銀（ＡｇＩ）を追加併用した場合の典型的なランプの分光分布図（実線で示す）である。比較例として、ヨウ化銀（ＡｇＩ）を加えないランプの分光分布図（破線で示す）も示す。 図４は、本実施形態に使用されている発光管の部分断面図である。

以下、本発明に係るセラミックメタルハライドランプの実施形態に関して、添付の図面を参照しながら詳細に説明する。なお、図中、同じ要素に対しては同じ参照符号を付して、重複した説明を省略する。

［セラミックメタルハライドランプ］
図１は、セラミックメタルハライドランプの構造を説明する図であり、図１（Ａ）はランプの正面図、図１（Ｂ）はその側面図である。ランプ１０は、外球２の内部に、発光部となる発光管４を内封し、発光管の周囲を発光管保護スリーブ（「内管」ともいう。）１８が取り囲んでいる。外球２の端部には、Ｅ形の口金６が接合されている。発光管４は、金属の線材や板を組み合わせた構造物に内管１８を取り付けたマウント８により、所定の位置に支持され、給電される。なお、外球２の内部に２組の（発光管−内管）を設けてもよい。

これらの各要素について簡単に説明する。

発光管４は、中央の発光部（太管部）４ａ及び両端のキャピラリ（細管部）４ｂ，４ｃの形状をもつ透光性セラミックス製の容器である。１対のリード線３，５が、これら細管部４ｂ，４ｃを夫々通って発光部４ａの領域まで延びて、１対のタングステン（Ｗ）製の主電極を形成している。なお、この発光管４の特徴及び封入される発光物質に関しては、後で詳しく説明する。

マウント８は、一対の導入線が気密封着されたステム管１４と、一方の導入線に接続された、ニッケルメッキ鉄線等の線材や略長四角形状の枠状に成形した丸棒体から成る支柱１６とを主要部品として構成されている。

内管１８は、発光管４が破裂したときに外球への影響を防止するために発光管４の周囲を夫々囲むように配設され、透明石英ガラス管から成る。発光管４の周囲に内管を設けることにより点灯中の発光管が保温されるという効果がある。そのため内管が存在しないランプよりも発光管の壁面負荷（ランプ電力÷発光部内面積）の値を小さくすることができ、発光管が破裂する確率を減少させることができる。さらに壁面負荷が比較的小さい発光管では、発光管と封入発光物質との化学反応の速度を抑えることができる。しかし、ランプ１０では、内管１８の存在は、必須ではなく、無くてもよい。

外球２は、例えば、ホウケイ酸ガラス等の透光性の硬質ガラスからなる。透明型と拡散型（不透明）がある。外球２は、最大口径の中央部２ａ、図で見て下部側の閉塞されたトップ部２ｂ、及び上部側のネック部２ｃを有するＢＴ形をなしている。ネック部２ｃには、ステム管１４のフレア部が封止された封止部が有る。封止後、ステム管１４に設けられた排気管（図示せず。）を通じて外球２内は排気され、アルゴン（Ａｒ），窒素（Ｎ₂）等の不活性ガスが封入され、或いは真空にした気密雰囲気となっている。

この封止部を覆ってねじ込み形口金６が耐熱性の接着剤を用いて接合され、或いはモールドにより形成された螺旋状のねじ溝に口金６が螺合されて、取付けられる。ランプ１０は、口金６をソケット（図示せず。）に装着して、電源から所定の点灯回路装置を介して通電され、主電極間の放電により安定した点灯が持続される。

［発光物質］
本発明者は、このようなランプを使って、演色性、特に特殊演色評価数Ｒ９を改善する研究を行った。使用したランプは、定格出力１００Ｗ、相関色温度４２００Ｋである。

このタイプの発光管の発光部には、発光物質として、ハロゲン化金属、水銀及び始動用希ガスが封入されている。ハロゲン化物としては、少なくとも、希土類金属のハロゲン化物、タリウムのハロゲン化物、ナトリウム（Ｎａ）のハロゲン化物及びカルシウム（Ｃａ）のハロゲン化物が含まれる。希土類金属としては、ツリウム（Ｔｍ）、ディスプロシウム（Ｄｙ）、ホルミウム（Ｈｏ）及びセリウム（Ｃｅ）のいずれか１種又は２種以上の混合物が含まれる。

表１は、実験に使用したランプの発光部に封入された発光物質を示している。サンプルＮｏ．１は、本実施形態として開示するランプＮｏ．２，３に対する比較例として示す現行のランプである。

サンプルＮｏ．１は、ハロゲン化金属として、ヨウ化ツリウム（ＴｍＩ₃）、ヨウ化タリウム（ＴｌＩ）、ヨウ化ナトリウム（ＮａＩ）及びヨウ化カルシウム（ＣａＩ₂）が封入されている。更に、ヨウ化ディスプロシウム（ＤｙＩ₃）及びヨウ化セリウム（ＣｅＩ₃）が封入されている。

ハロゲン化金属の内、ヨウ化ツリウム（ＴｍＩ₃）、ヨウ化タリウム（ＴｌＩ）及びヨウ化ナトリウム（ＮａＩ）が封入されたＴｍ―Ｔｌ−Ｎａ系セラミックメタルハライドランプは、（ＴｍＩ₃）が緑色領域の発光を増加し、（ＴｌＩ）が発光効率を向上させ、ヨウ化ナトリウム（ＮａＩ）が黄色領域の発光を増加して演色性を向上させている。

更に、発光物質として、ヨウ化カルシウム（ＣａＩ₂）が封入されている。ヨウ化カルシウム（ＣａＩ₂）は、色変化の低減やアークの揺れの抑制のために用いられている。同時に、ヨウ化カルシウム（ＣａＩ₂）は、赤色領域の発光を増加し、演色性が向上する効果が有る。しかし、単純に、ヨウ化カルシウム（ＣａＩ２）を増量し、例えば全ハロゲン化物の５０モル％以上にすると、他の発光物質の発光を低下させてしまい、ランプ効率ηの低下を招いてしまう。またランプ効率ηの低下を嫌ってヨウ化カルシウム（ＣａＩ２）の封入量を少なめに、例えば全ハロゲン化物の２０％以下にすると赤色領域の発光増加は期待できない。

本発明者は、現行のランプ（サンプルＮｏ．１）に対して、ヨウ化銀（ＡｇＩ）を追加封入することで、ヨウ化カルシウム（ＣａＩ₂）を増量すること無く、赤色発光が増加することを発見した。ここで、ヨウ化銀（ＡｇＩ）を採用した理由は、基本的に可視光領域に強いピークが無いためランプの光学特性に大きな影響を与えないこと、更に、発光管４を形成する多結晶アルミナとほとんど反応しないので浸食のおそれも無いことが挙げられる。

図２Ａは、横軸を（ＡｇＩ／ＣａＩ₂）[モル比]とし、縦軸に特殊演色評価数Ｒ９としたグラフである。

サンプルＮｏ．１〜３のデータが示すように、ヨウ化カルシウム（ＣａＩ₂）に対するヨウ化銀（ＡｇＩ）の比率[モル比]がゼロ〜６．３まで増加すると、特殊演色評価数Ｒ９は、４５から５４まで上昇して５０に低下する。現行のランプ（サンプルＮｏ．１）の特殊演色評価数Ｒ９＝４５より＋１０％以上のＲ９≧５０を望ましい赤色系の特殊演色評価数とすると、２≦（ＡｇＩ／ＣａＩ₂）[モル比]≦５の範囲となる。換言すると、ヨウ化銀（ＡｇＩ）の封入量は、現行ランプで封入されているヨウ化カルシウム（ＣａＩ₂）の封入量を基準として、２×ＣａＩ₂≦（ＡｇＩ）≦５×ＣａＩ₂ [単位モル]の範囲内となる。

懸念した他の発光物質の発光の低下に関しては、ヨウ化銀（ＡｇＩ）を追加封入しても影響は無かった。表２に示すように、サンプルＮｏ．１〜３に関して、平均演色評価数は、Ｒａ＝９３と一定で変化していない。

更に、発光物質として、現行のランプ（サンプルＮｏ．１）では、ヨウ化タリウム（ＴｌＩ）が封入されている。ヨウ化タリウム（ＴｌＩ）は、比視感度の高い５３５ｎｍに発光を持ち、光束値へ最も影響のある物質である。

ランプにヨウ化銀（ＡｇＩ）を追加封入して演色性を改善することで、ランプ効率ηの低下が懸念された。そこで、光束値へ最も影響のある物質であるヨウ化タリウム（ＴｌＩ）に対する今回追加封入されたヨウ化銀（ＡｇＩ）の割合と、ランプ効率との関係を実験により求めた。図２Ｂは、横軸を（ＡｇＩ／ＴｌＩ）[モル比]とし、縦軸を光束比率としたグラフである。光束比率は、現行のランプ（サンプルＮｏ．１）の光束値１１１００［ｌｍ］を１００％としたときの各ランプの光束値の割合を表す。

ヨウ化タリウム（ＴｌＩ）に対するヨウ化銀（ＡｇＩ）の比率[モル比]がゼロ〜１４まで増加したことで、光束比率は、９４．４％まで低下している。ここで、光束値の変化が±５％以内であれば、人間の眼に違和感は無く、実用上問題は無い。なお、定格出力１００Ｗで光束値１１１，０００［ｌｍ］の現行ランプ（サンプルＮｏ．１）のランプ効率η＝１１１〔ｌｍ／Ｗ〕における−５％の変化は、ランプ効率η＝１０５〔ｌｍ／Ｗ〕に相当する。

光束低下を５％未満にすると、０＜（ＡｇＩ／ＴｌＩ）[モル比]≦１０の範囲となる。換言すると、ヨウ化銀（ＡｇＩ）の封入量は、現行ランプで封入されているヨウ化タリウム（ＴｌＩ）の封入量を基準として、０＜（ＡｇＩ）≦１０×ＴｌＩ [単位モル]の範囲内となる。

図３は、発光金属として少量のヨウ化カルシウムに加え、ヨウ化銀（ＡｇＩ）を追加併用した場合の典型的なランプの分光分布図（実線で示す）である。比較例として、ヨウ化銀（ＡｇＩ）を加えないランプの分光分布図（破線で示す）も示す。ここで、ヨウ化銀（ＡｇＩ）を追加併用した場合のランプは、上述した条件、２≦（ＡｇＩ／ＣａＩ₂）[モル比]≦５及び０＜（ＡｇＩ／ＴｌＩ）[モル比]≦１０を夫々満足する（ＡｇＩ／ＣａＩ₂）[モル比]＝３．１及び（ＡｇＩ／ＴｌＩ）[モル比]＝７．１のランプである。

図３の分光分布図の○（丸）で囲んだ箇所を参照されたい。図３の光分布図より明らかなように、ヨウ化カルシウムを加えただけでは赤色領域の発光強度は増加しないが、ヨウ化銀を追加併用することにより、ヨウ化カルシウムの封入量が同じであっても、６３０〜６５０ｎｍの領域の発光強度は増大し、他の波長の発光強度は下がらないランプが実現できた。

［代替例］
(1) 上記実施形態では、ハロゲン化金属である銀（Ａｇ）をヨウ化物の形で封入する例について説明したが、これを臭化物である臭化銀（ＡｇＢｒ）に置き換えることができる。臭化銀（ＡｇＢｒ）は、電離しイオン化しやすい点でヨウ化銀（ＡｇＩ）と同様の性質を有するため、ヨウ化銀（ＡｇＩ）の一部又は全部を臭化銀（ＡｇＢｒ）に置き換えることが出来る。臭化銀（ＡｇＢｒ）を追加併用した場合、その量は次のようになる。

２≦（ＡｇＢｒ／ＣａＩ₂）[モル比]≦５
０＜（ＡｇＢｒ／ＴｌＩ）[モル比]≦１０
(2) 上記実施形態では、発光金属をヨウ化物の形で封入する例を説明したが、他のハロゲン化に置き換えることが出来る。セラミックメタルハライドランプでは、安定器（図示せず。）から発光管の電極間に、ベース電圧（例えば、２００〜３００Ｖ）に重畳して非常に高圧なパルス電圧（例えば、３．７〜４．５ｋＶ）を瞬間的に印加し絶縁破壊を行いグロー放電に移行し、更にアーク放電に移行した状態で利用し、ランプの点灯中は、ハロゲン化金属の略全てが電離状態にあるため、その金属が発光物質として機能している。従って、本実施形態で開示したメタルハライドランプは、次のようになる。

発光部には、少なくとも、希土類金属のハロゲン化物、タリウムのハロゲン化物、ナトリウム（Ｎａ）のハロゲン化物及びカルシウム（Ｃａ）のハロゲン化物が封入されており、更に、銀（Ａｇ）のハロゲン化物が封入され、該銀のハロゲン化物の封入量は、その量は次のようになる。

２≦（Ａｇ／Ｃａ）[モル比]≦５
０＜（Ａｇ／Ｔｌ）[モル比]≦１０
(3) 発光金属のうちツリウム（Ｔｍ）を他の希土類金属で置き換えてもよい。特に希土類金属のうちツリウム（Ｔｍ）、ディスプロシウム（Ｄｙ）、ホルミウム（Ｈｏ）、セリウム（Ｃｅ）は相互に置き換えるか、又はこれらのうち二種以上を混合物として封入しても、ほぼ同等の効果が得られる。

[発光管]
図４は、本実施形態に使用されている発光管４の部分断面図である。この発光管４は、楕円の長軸を回転軸として回転させたような略楕円形状に形成された発光部４ａの長軸方向両端側に、一対のキャピラリ４ｂ，４ｃが角隅部のない遷移曲面を介して連続的に形成されている。発光管４は、発光部４ａとキャピラリ４ｂ，４ｃを透光性アルミナの粉末圧縮体を型取りして一体成型した、所謂１ピースタイプである。このため、発光管の肉厚を均一に形成することが出来る。なお、発光部４ａとキャピラリ４ｂ，４ｃとを半割の形状で成型し、発光部中央で接合した所謂２ピースタイプの発光管でもよい。

例えば、発光部とキャピラリとを別個の部品（３ピース又は５ピース）に分けて加工し、セラミックの焼結時に焼嵌めによって組み立てるタイプの発光管は、焼嵌め時の機械的強度を確保するため、発光部端部の肉厚は中央部と比べると１．５以上となっている。発光管端部は、発光部内の放電箇所から離れており、肉厚が厚いため温度が上昇し難しい。最冷温度を上げるために壁面付加を高めにしなければならず、発光部内の温度差が大きくなる。壁面付加が高い場合、発光部の最高温度が非常に高くなり、その箇所ではハロゲン化金属との間で化学反応が激しくなり、浸食が速まり、ランプ寿命が短くなる。

これに対して、本実施形態で使用される発光管４は、発光管の肉厚が均一であるため壁面付加を小さくすることが出来、ランプ寿命を犠牲にすることなく、高いランプ効率、高演色性を実現することが出来る。

[本実施形態の利点・効果]
このような発光管を使用し、ヨウ化銀（ＡｇＩ）を所定量封入することで、ランプ効率の低下を許容範囲内に抑制しつつ、演色性の向上を実現することが出来た。具体的には、本実施形態によれば、１００Ｗクラスのランプにおいて、特殊演色評価数Ｒ９≧５０且つ平均演色評価数Ｒａ＞９０の高演色性を有し、ランプ効率η＞１００の高効率の要求に応えるメタルハライドランプを提供することができた。発光管の基本的構造が同じである限り、発光部内の発光物質の組成をモル比換算で決定すれば、１００Ｗクラス以外の他の出力のセラミックメタルハライドランプにおいても同様の結果が得られる。

この結果、高いランプ効率且つ高演色性のセラミックメタルハライドランプが実現できる。

［まとめ］
以上、本実施形態に係る外球保護構造を備えたセラミックメタルハライドランプについて説明したが、これらは例示であって、本発明の範囲を制限するものではない。当業者が、本実施形態に対して容易になしえる追加・削除・変更・改良等は、本発明の範囲内である。本発明の技術的範囲は、添付の特許請求の記載によって定められる。

２：外球、 ２ａ：中央部、 ２ｂ：トップ部、 ２ｃ：ネック部、 ３：リード線、 ４：発光管、 ４ａ：発光部，太管部、 ４ｂ，４ｃ：キャピラリ，細管部、 ５：リード線、 ６：口金、 ８：マウント、 １０：ランプ、 １４：ステム管、 １６：支柱、 １８：内管，発光管保護スリーブ、

Claims (5)

1. 外球内に発光管を内封したセラミックメタルハライドランプにおいて、
   前記発光管は、ハロゲン化金属、水銀及び始動用希ガスを封入した発光部と、その両端に配置される一対の電極アセンブリを挿通したキャピラリとを透光性セラミックで形成し、
   前記発光部は、少なくとも、希土類金属のハロゲン化物、タリウムのハロゲン化物、ナトリウム（Ｎａ）のハロゲン化物及びカルシウム（Ｃａ）のハロゲン化物が封入されており、
   更に、銀（Ａｇ）のハロゲン化物が封入され、該銀のハロゲン化物の封入量は、
   ２≦（Ａｇ／Ｃａ）[モル比]≦５の範囲であり、
   ０＜（Ａｇ／Ｔｌ）[モル比]≦１０の範囲である、セラミックメタルハライドランプ。
2. 請求項１に記載のセラミックメタルハライドランプにおいて、
   前記希土類金属はツリウム（Ｔｍ）、ディスプロシウム（Ｄｙ）、ホルミウム（Ｈｏ）及びセリウム（Ｃｅ）のいずれか１種又は２種以上の混合物である、セラミックメタルハライドランプ。
3. 外球内に発光管を内封したセラミックメタルハライドランプにおいて、
   前記発光管は、ハロゲン化金属、水銀及び始動用希ガスを封入した発光部と、その両端に配置される一対の電極アセンブリを挿通したキャピラリとを透光性セラミックで形成し、
   前記発光部は、少なくとも、ヨウ化ツリウム（ＴｍＩ₃）、ヨウ化タリウム（ＴｌＩ）、ヨウ化ナトリウム（ＮａＩ）及びヨウ化カルシウム（ＣａＩ₂）が封入されており、
   更に、ヨウ化銀（ＡｇＩ）が封入され、該ヨウ化銀の量は、
   ２≦（ＡｇＩ／ＣａＩ₂）[モル比]≦５の範囲であり、
   ０＜（ＡｇＩ／ＴｌＩ）[モル比]≦１０の範囲である、セラミックメタルハライドランプ。
4. 外球内に発光管を内封したセラミックメタルハライドランプにおいて、
   前記発光管は、ハロゲン化金属、水銀及び始動用希ガスを封入した発光部と、その両端に配置される一対の電極アセンブリを挿通したキャピラリとを透光性セラミックで形成し、
   前記発光部は、少なくとも、ヨウ化ツリウム（ＴｍＩ₃）、ヨウ化タリウム（ＴｌＩ）、ヨウ化ナトリウム（ＮａＩ）及びヨウ化カルシウム（ＣａＩ₂）が封入されており、
   更に、臭化銀（ＡｇＢｒ）が封入され、該臭化銀の量は、
   ２≦（ＡｇＢｒ／ＣａＩ₂）[モル比]≦５の範囲であり、
   ０＜（ＡｇＢｒ／ＴｌＩ）[モル比]≦１０の範囲である、セラミックメタルハライドランプ。
5. 請求項１〜４のいずれか一項に記載のセラミックメタルハライドランプにおいて、
   更に、前記発光管を取り巻く発光管保護スリーブを備えている、セラミックメタルハライドランプ。

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