JP2013057305A - 蒸気動力サイクルシステム - Google Patents
蒸気動力サイクルシステム Download PDFInfo
- Publication number
- JP2013057305A JP2013057305A JP2011197606A JP2011197606A JP2013057305A JP 2013057305 A JP2013057305 A JP 2013057305A JP 2011197606 A JP2011197606 A JP 2011197606A JP 2011197606 A JP2011197606 A JP 2011197606A JP 2013057305 A JP2013057305 A JP 2013057305A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- working fluid
- steam power
- power cycle
- fluid
- temperature
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
- F01K7/00—Steam engine plants characterised by the use of specific types of engine; Plants or engines characterised by their use of special steam systems, cycles or processes; Control means specially adapted for such systems, cycles or processes; Use of withdrawn or exhaust steam for feed-water heating
- F01K7/16—Steam engine plants characterised by the use of specific types of engine; Plants or engines characterised by their use of special steam systems, cycles or processes; Control means specially adapted for such systems, cycles or processes; Use of withdrawn or exhaust steam for feed-water heating the engines being only of turbine type
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
- F01K23/00—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids
- F01K23/02—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
- F01K25/00—Plants or engines characterised by use of special working fluids, not otherwise provided for; Plants operating in closed cycles and not otherwise provided for
- F01K25/08—Plants or engines characterised by use of special working fluids, not otherwise provided for; Plants operating in closed cycles and not otherwise provided for using special vapours
- F01K25/10—Plants or engines characterised by use of special working fluids, not otherwise provided for; Plants operating in closed cycles and not otherwise provided for using special vapours the vapours being cold, e.g. ammonia, carbon dioxide, ether
- F01K25/106—Ammonia
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28B—STEAM OR VAPOUR CONDENSERS
- F28B1/00—Condensers in which the steam or vapour is separate from the cooling medium by walls, e.g. surface condenser
- F28B1/02—Condensers in which the steam or vapour is separate from the cooling medium by walls, e.g. surface condenser using water or other liquid as the cooling medium
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D1/00—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators
- F28D1/02—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid
- F28D1/0206—Heat exchangers immersed in a large body of liquid
- F28D1/022—Heat exchangers immersed in a large body of liquid for immersion in a natural body of water, e.g. marine radiators
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D1/00—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators
- F28D1/02—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid
- F28D1/03—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with plate-like or laminated conduits
- F28D1/0308—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with plate-like or laminated conduits the conduits being formed by paired plates touching each other
- F28D1/0316—Assemblies of conduits in parallel
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D21/00—Heat-exchange apparatus not covered by any of the groups F28D1/00 - F28D20/00
- F28D2021/0019—Other heat exchangers for particular applications; Heat exchange systems not otherwise provided for
- F28D2021/0061—Other heat exchangers for particular applications; Heat exchange systems not otherwise provided for for phase-change applications
- F28D2021/0063—Condensers
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D21/00—Heat-exchange apparatus not covered by any of the groups F28D1/00 - F28D20/00
- F28D2021/0019—Other heat exchangers for particular applications; Heat exchange systems not otherwise provided for
- F28D2021/0061—Other heat exchangers for particular applications; Heat exchange systems not otherwise provided for for phase-change applications
- F28D2021/0064—Vaporizers, e.g. evaporators
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F2250/00—Arrangements for modifying the flow of the heat exchange media, e.g. flow guiding means; Particular flow patterns
- F28F2250/10—Particular pattern of flow of the heat exchange media
- F28F2250/106—Particular pattern of flow of the heat exchange media with cross flow
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Ocean & Marine Engineering (AREA)
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
Abstract
【解決手段】 複数段設けた各蒸気動力サイクル部10、20の蒸発器11、21と凝縮器13、23における熱源となる流体の各流路を、蒸気動力サイクル部10、20間で所定の順序で直列に接続するだけでなく、各蒸発器と凝縮器をそれぞれ直交流型熱交換器とし、さらに熱源の流体が流れる向きにそれぞれ並べることから、蒸発器や凝縮器をなす各熱交換器では、各流体の流入出方向と熱交換器内での流れ方向がいずれも並び方向と同じとなり、熱源の流体側の流路の長さを必要最小限とすると共に流路形状を単純化でき、その圧力損失を抑えて、複数段化による効率向上を実現できる。
【選択図】 図1
Description
以下、本発明の第1の実施形態を図1ないし図5に基づいて説明する。本実施形態では、海洋温度差発電装置に適用した例について説明する。
前記各図において本実施形態に係る蒸気動力サイクルシステム1は、ランキンサイクルをなす複数の蒸気動力サイクル部10、20を備え、各蒸気動力サイクル部10、20における、高温熱源となる高温流体の流路同士を直列に相互接続されると共に、低温熱源となる低温流体の流路同士を直列に相互接続され、且つ、これら高温流体と低温流体の流通に係る各蒸気動力サイクル部10、20の順序が、高温流体の場合と低温流体の場合とで互いに逆順となる接続設定とされてなる複数段構成であり、各蒸気動力サイクル部10、20ごとに作動流体の得た熱エネルギを動力に変換するものである。
この後、作動流体は蒸発器11内に戻り、前記同様に蒸発器11での熱交換以降の各過程を繰返すこととなる。
こうして第二の蒸気動力サイクル部20の作動流体は蒸発器21内に戻り、前記同様に蒸発器21での熱交換以降の各過程を繰返すこととなる。
本発明の第2の実施形態を図9及び図10に基づいて説明する。
前記各図において本実施形態に係る蒸気動力サイクルシステム2は、前記第1の実施形態同様、複数の蒸気動力サイクル部10、20を備える一方、異なる点として、第一の蒸気動力サイクル部10におけるタービン12出口から凝縮器13に向う作動流体を、第一の蒸気動力サイクル部10より高温流体を流通させる順序が後となる第二の蒸気動力サイクル部20におけるポンプ24出口から蒸発器21に向う作動流体と熱交換させる、予熱用熱交換器41が配設される構成を有するものである。
なお、前記蒸発器11、21と、タービン12、22と、凝縮器13、23と、ポンプ14、24は、前記第1の実施形態同様の構成であり、説明を省略する。
この予熱用熱交換器41での熱交換を経て、第一の蒸気動力サイクル部10側の気相作動流体は冷却され、この冷却された気相作動流体は予熱用熱交換器41を出た後、凝縮器13に向う。
この後、作動流体は蒸発器11内に戻り、前記同様に蒸発器11での熱交換以降の各過程を繰返すこととなる。
本発明の第3の実施形態を図12に基づいて説明する。
前記図12において本実施形態に係る蒸気動力サイクルシステム3は、前記第1の実施形態同様、複数の蒸気動力サイクル部10、20を備える一方、異なる点として、前記各蒸気動力サイクル部10、20が、前記蒸発器11、21とタービン12、22との間の作動流体流路に、蒸発器11、21を出た作動流体を気相分と液相分とに分離し、気相の作動流体をタービン12、22に向わせる一方、液相の作動流体を蒸発器11、21の入口側に向わせる気液分離器15、25を有し、また、この気液分離器15、25から蒸発器11、21の入口側に向う液相作動流体の流路に、作動流体を蒸発器11、21へ向けて圧送する補助ポンプ16、26を配設されてなる構成を有するものである。
こうして、作動流体は蒸発器11内に戻り、この後も前記同様に蒸発器11での熱交換以降の各過程を繰返すこととなる。
こうして第二の蒸気動力サイクル部20の作動流体は、いずれも蒸発器21内に戻り、前記同様に蒸発器21での熱交換以降の各過程を繰返すこととなる。
本発明の第4の実施形態を図14に基づいて説明する。
前記図14において本実施形態に係る蒸気動力サイクルシステム4は、前記第3の実施形態同様、気液分離器15、25をそれぞれ有してなる蒸気動力サイクル部10、20を備える一方、異なる点として、前記第二の蒸気動力サイクル部20における気液分離器25から蒸発器21の入口側に向う液相作動流体を、第二の蒸気動力サイクル部20より高温流体を流通させる順序が先となる、第一の蒸気動力サイクル部10におけるポンプ14出口から蒸発器11に向う作動流体と熱交換させる、再生熱交換器42が配設される構成を有するものである。
こうして、作動流体は蒸発器11内に戻り、この後も前記同様に蒸発器11での熱交換以降の各過程を繰返すこととなる。
こうして第二の蒸気動力サイクル部20の作動流体は、いずれも蒸発器21内に戻り、前記同様に蒸発器21での熱交換以降の各過程を繰返すこととなる。
まず、実施例1として、前記第1の実施形態同様の蒸気動力サイクルシステム、すなわち、図1に示すように蒸気動力サイクル部を二段構成として、高温流体を各蒸気動力サイクル部の蒸発器に連続して流すと共に、低温流体を各蒸気動力サイクル部の凝縮器に連続して流し、これら高温流体や低温流体を各蒸気動力サイクル部で作動流体と熱交換するものについて、熱効率等の値を算出した。計算にあたっては、図1中に示したように、サイクルの各点(1〜4、5〜8)における作動流体の圧力や温度等の状態を示す各種物性値を、蒸発器や凝縮器等の熱交換器の伝熱性能、熱源となる高温流体や低温流体の温度条件等、現実の環境に基づく仮定値を用いて算出した上で、サイクルの熱効率等の各値を計算して求めることとなる。
こうした蒸気動力サイクルの各点(1〜4、5〜8)における作動流体の圧力P、温度T、比エンタルピーh等の各条件値を表1に示す。
ηth=(WT−WPWF)/QE={(WT1+WT2)−(WPWF1+WPWF2)}/(QE1+QE2)
ここで、タービン出力WT=WT1+WT2=GWF1(h4−h1)+GWF2(h8−h5)=65.2×103(1626.0×103−1577.1×103)/3600+64.6×103(1624.7×103−1570.9×103)/3600=6663.8×106/3600
また、ポンプ動力WPWF=WPWF1+WPWF2=GWF1(h3−h2)+GWF2(h7−h6)=65.2×103(399.6×103−399.1×103)/3600+64.6×103(385.5×103−385.0×103)/3600=64.9×106/3600
さらに、蒸発器熱交換量QE=QE1+QE2=GWSCpWS(TWSM−TWSI)+GWSCpWS(TWSO−TWSM)=GWSCpWS(TWSO−TWSI)=10000×103・4.0×103(28−24)/3600=160000×106/3600
から、
ηth=(6663.8−64.9)/160000=0.0412
よって、実施例1のサイクル熱効率は、4.12%である。
WPWS/QE=GWS/ρWS・dPE・QE=GWS/ρWS・dPE・{GWSCpWS(TWSO−TWSI)}=dPE/{ρWS・CpWS(TWSO−TWSI)}=22.3×103/{1.023×103・4.0×103(28−24)}
=0.0014
よって、高温流体用ポンプの自己消費動力(入熱量比)は、0.14%となる。
WPCS/QE=GCS/ρCS・dPC・QE=GCS/ρCS・dPC・{GWSCpWS(TWSO−TWSI)}=6390×103・35.5×103/{1.027×103・10000×103・4.0×103(28−24)}
=0.0014
よって、低温流体用ポンプの自己消費動力(入熱量比)は、0.14%となる。
WPWF/QE=(WPWF1+WPWF2)/QE={GWF1(h3−h2)+GWF2(h7−h6)}/{GWSCpWS(TWSO−TWSI)}={65.2×103(399.6×103−399.1×103)/3600+64.6×103(385.5×103−385.0×103)/3600}/{10000×103・4.0×103(28−24)/3600}
=0.0003
よって、作動流体用ポンプの自己消費動力(入熱量比)は、0.03%となる。
(WPWS+WPCS+WPWF)/WT
=(0.0014+0.0014+0.0003)/0.0416
=0.075
すなわち、7.5%となる。
η={WT−(WPWS+WPCS+WPWF)}/QE
=0.0416−(0.0014+0.0014+0.0003)
=0.0384
すなわち、3.84%となる。
これら表1及び表2の算出結果より、実施例1の蒸気動力サイクルシステムでは、高温流体や低温流体のポンプにおける自己消費動力が比較例2に比べて小さなものとなっており、二つの蒸気動力サイクル部における蒸発器や凝縮器としてそれぞれクロスフロー型の熱交換器を用いると共に、蒸発器同士や凝縮器同士を適切に並べて配置することで、圧力損失が低下していることが明らかとなっている。また、これにより、実施例1の場合における、自己消費動力を考慮した熱効率は、各比較例のものより向上しており、複数段化による効率向上を、熱交換器等の改良により現実的なものとしていることがわかる。
続いて、実施例2として、前記第2の実施形態同様の蒸気動力サイクルシステム、すなわち、図9に示すように、蒸気動力サイクル部を二段構成として、高温流体を各蒸気動力サイクル部の蒸発器に連続して流すと共に、低温流体を各蒸気動力サイクル部の凝縮器に連続して流し、これら高温流体や低温流体を各蒸気動力サイクル部で作動流体と熱交換することに加え、第一の蒸気動力サイクル部10におけるタービン出口から凝縮器に向う作動流体と、第二の蒸気動力サイクル部20におけるポンプ出口から蒸発器に向う作動流体とを、予熱用熱交換器41で熱交換させるものについて、熱効率等の値を算出した。計算にあたっては、図9中に示したように、サイクルの各点(1−9−2−3−4、5−6−7−10−8)における作動流体の圧力や温度等の状態を示す各種物性値を、蒸発器や凝縮器等の熱交換器の伝熱性能、熱源となる高温流体や低温流体の温度条件等、現実の環境に基づく仮定値を用いて算出した上で、サイクルの熱効率等の各値を計算して求めることとなる。
この比較例4のサイクル各点における条件値についても、前記表3に実施例2の場合の各値と合わせて示している。
ηth=(WT−WPWF)/QE={(WT1+WT2)−(WPWF1+WPWF2)}/(QE1+QE2)
ここで、タービン出力WT=WT1+WT2=GWF1(h4−h1)+GWF2(h8−h5)=203×103(338.8×103−323.4×103)/3600+206×103(335.7×103−318.8×103)/3600=6607.6×106/3600
また、ポンプ動力WPWF=WPWF1+WPWF2=GWF1(h3−h2)+GWF2(h7−h6)=203×103(−55.6×103+55.7×103)/3600+206×103(−62.4×103+62.4×103)/3600=20.3×106/3600
さらに、蒸発器熱交換量QE=QE1+QE2=GWSCpWS(TWSM−TWSI)+GWSCpWS(TWSO−TWSM)=GWSCpWS(TWSO−TWSI)=10000×103・4.0×103(28−24)/3600=160000×106/3600
から、
ηth=(6607.8−20.3)/160000=0.0413
よって、実施例2のサイクル熱効率は、4.13%である。
ηth=(WT−WPWF)/QE={(WT1+WT2)−(WPWF1+WPWF2)}/(QE1+QE2)
ここで、タービン出力WT=WT1+WT2=GWF1(h4−h1)+GWF2(h8−h5)=203×103(338.8×103−323.4×103)/3600+201×103(335.7×103−318.8×103)/3600=6523.1×106/3600
また、ポンプ動力WPWF=WPWF1+WPWF2=GWF1(h3−h2)+GWF2(h7−h6)=203×103(−55.6×103+55.7×103)/3600+201×103(−62.4×103+62.4×103)/3600=20.3×106/3600
さらに、蒸発器熱交換量QE=QE1+QE2=GWSCpWS(TWSM−TWSI)+GWSCpWS(TWSO−TWSM)=GWSCpWS(TWSO−TWSI)=10000×103・4.0×103(28−24)/3600=160000×106/3600
から、
ηth=(6523.1−20.3)/160000=0.0407
よって、比較例4のサイクル熱効率は、4.07%である。
次に、実施例3として、前記第3の実施形態同様の蒸気動力サイクルシステム、すなわち、図13に示すように、蒸気動力サイクル部を二段構成とすることに加え、各蒸気動力サイクル部が気液分離器を有して、蒸発器を出た作動流体を気相分と液相分とに分離し、気相の作動流体をタービンに向わせる一方、液相の作動流体を蒸発器入口側に向わせるものについて、蒸発器の性能に係る各値を算出した。計算にあたっては、図13中に示したように、サイクルの各点(1−2−3−11−12−4・13、5−6−7−14−15−8・16)における作動流体の圧力や温度等の状態を示す各種物性値を、蒸発器や凝縮器等の熱交換器の伝熱性能、熱源となる高温流体や低温流体の温度条件等、現実の環境に基づく仮定値を用いて算出した上で、サイクルにおける蒸発器の性能値を計算して求めることとなる。
さらに、各蒸気動力サイクル部で気液分離器からタービンに向う作動流体の乾き度を0.6としている。
こうした比較例のサイクル各点における条件値についても、実施例3の場合と同様にして、表5に示す。
GWS/GWF1=GWS(h12−h11)/QE1=(h12−h11)/CpWS(TWSM−TWSI)
=(1158.0×103−415.7×103)/4.0×103(26−24)
=93
よって、GWS:GWF1=93:1
である。
GWS/GWF1=GWS(h4−h3)/QE1=(h4−h3)/CpWS(TWSO−TWSI)
=(1624.7×103−399.5×103)/4.0×103(28−24)
=77
よって、GWS:GWF1=77:1
である。
GWS/GWF1=GWS(h4−h3)/QE1=(h4−h3)/CpWS(TWSO−TWSI)
=(1626.0×103−399.6×103)/4.0×103(26−24)
=154
よって、GWS:GWF1=154:1
である。
これら算出結果から、実施例3の蒸気動力サイクルシステムは、気液分離器を使用して気液分離を行い、乾き度調整を行うことで、気液分離器を使用しない各比較例の構成の場合より、蒸発器の熱伝達係数、特に作動流体側の熱伝達係数を大きくすることができ、蒸発器の性能を示す総括熱伝達係数が向上している。こうして、複数段構成の蒸気動力サイクル部で、さらに気液分離器を使用することで、蒸発器をより有効に利用して、熱伝達における損失を抑えられることがわかる。
また、実施例4として、前記第4の実施形態同様の蒸気動力サイクルシステム、すなわち、図16に示すように、前記実施例3と同様に蒸気動力サイクル部を二段構成とし、各蒸気動力サイクル部が気液分離器を有するのに加えて、第二の蒸気動力サイクル部における気相分離器で分離された後の液相の作動流体と、第一の蒸気動力サイクル部におけるポンプ出口から蒸発器に向う液相の作動流体とを再生熱交換器で熱交換させるものについて、サイクルの熱効率を算出した。計算にあたっては、図16中に示したように、サイクルの各点(1−2−3−17−11−12−4・13、5−6−7−14−15−8・16−18)における作動流体の圧力や温度等の状態を示す各種物性値を、蒸発器や凝縮器等の熱交換器の伝熱性能、熱源となる高温流体や低温流体の温度条件等、現実の環境に基づく仮定値を用いて算出した上で、サイクルの熱効率等の各値を計算して求めることとなる。
さらに、各蒸気動力サイクル部で気液分離器からタービンに向う作動流体の乾き度を0.6としている。
なお、高温流体や低温流体の流量や温度条件、蒸発器や凝縮器の熱伝達条件については、前記本発明に係る装置の設定値と同じである。
この比較例7のサイクル各点における条件値についても、前記表6に実施例4の場合の各値と合わせて示している。
ηth=(WT−WPWF)/QE={(WT1+WT2)−(WPWF1+WPWF2)}/(QE1+QE2)
ここで、タービン出力WT=WT1+WT2=GWF1(h4−h1)+GWF2(h8−h5)=66.3×103(1626.0×103−1577.1×103)/3600+63.6×103(1624.7×103−1570.9×103)/3600=6670.4×106/3600
また、ポンプ動力WPWF=WPWF1+WPWF2=GWF1(h3−h2)+GWF2(h7−h6)=66.3×103(399.6×103−399.1×103)/3600+63.6×103(385.5×103−385.0×103)/3600=65.0×106/3600
さらに、蒸発器熱交換量QE=QE1+QE2=GWSCpWS(TWSM−TWSI)+GWSCpWS(TWSO−TWSM)=GWSCpWS(TWSO−TWSI)=10000×103・4.0×103(28−24)/3600=160000×106/3600
から、
ηth=(6670.4−65.0)/160000=0.0413
よって、実施例4のサイクル熱効率は、4.13%である。
ηth=(WT−WPWF)/QE={(WT1+WT2)−(WPWF1+WPWF2)}/(QE1+QE2)
ここで、タービン出力WT=WT1+WT2=GWF1(h4−h1)+GWF2(h8−h5)=65.2×103(1626.0×103−1577.1×103)/3600+64.6×103(1624.7×103−1570.9×103)/3600=6663.8×106/3600
また、ポンプ動力WPWF=WPWF1+WPWF2=GWF1(h3−h2)+GWF2(h7−h6)=65.2×103(399.6×103−399.1×103)/3600+64.6×103(385.5×103−385.0×103)/3600=64.9×106/3600
さらに、蒸発器熱交換量QE=QE1+QE2=GWSCpWS(TWSM−TWSI)+GWSCpWS(TWSO−TWSM)=GWSCpWS(TWSO−TWSI)=10000×103・4.0×103(28−24)/3600=160000×106/3600
から、
ηth=(6663.8−64.9)/160000=0.0412
よって、比較例7のサイクル熱効率は、4.12%である。
10、20 蒸気動力サイクル部
11、21 蒸発器
12、22 タービン
13、23 凝縮器
14、24 ポンプ
15、25 気液分離器
16、26 補助ポンプ
30 熱交換器本体
30a 熱交換用プレート
30b 第一流路
30c 第二流路
30d フランジ
31a、31b 管路
32 隔壁
32a 貫通孔
33 チャンバ
34、35、39 領域
36 区画壁
37、38 ポンプ
41、43 予熱用熱交換器
42、44 再生熱交換器
51、52 発電機
60 シェル
61 管路
Claims (7)
- 作動流体を液相の状態で所定の高温流体と熱交換させ、前記作動流体を蒸発させる蒸発器と、前記蒸発器で得られた気相の作動流体を導入されて作動流体の保有する熱エネルギを動力に変換する膨張機と、当該膨張機を出た気相の作動流体を所定の低温流体と熱交換させ、凝縮させる凝縮器と、当該凝縮器を出た液相の作動流体を前記蒸発器へ向けて圧送するポンプとを少なくとも有する、蒸気動力サイクル部を複数備え、
当該複数の蒸気動力サイクル部が、各々の蒸発器における高温流体の流路同士を直列に相互接続されると共に、各々の凝縮器における低温流体の流路同士を直列に相互接続され、且つ、高温流体と低温流体の流通に係る各蒸気動力サイクル部の順序が高温流体の場合と低温流体の場合とで互いに逆順又は同順となる接続設定とされてなり、
前記各蒸気動力サイクル部の蒸発器が、作動流体の流れ方向と高温流体の流れ方向とが直交するクロスフロー型熱交換器とされると共に、高温流体側の流路断面積が作動流体側に比べ大きく、且つ高温流体側の流路長が作動流体側に比べて短い熱交換器形状とされてなり、蒸発器同士を高温流体の流れ方向に並べた配置としてそれぞれ配設され、
前記各蒸気動力サイクル部の凝縮器が、作動流体の流れ方向と低温流体の流れ方向とが直交するクロスフロー型熱交換器とされると共に、低温流体側の流路断面積が作動流体側に比べ大きく、且つ低温流体側の流路長が作動流体側に比べて短い熱交換器形状とされてなり、凝縮器同士を低温流体の流れ方向に並べた配置としてそれぞれ配設されることを
特徴とする蒸気動力サイクルシステム。 - 作動流体を液相の状態で所定の高温流体と熱交換させ、前記作動流体を蒸発させる蒸発器と、前記蒸発器で得られた気相の作動流体を導入されて作動流体の保有する熱エネルギを動力に変換する膨張機と、当該膨張機を出た気相の作動流体を所定の低温流体と熱交換させ、凝縮させる凝縮器と、当該凝縮器を出た液相の作動流体を前記蒸発器へ向けて圧送するポンプとを少なくとも有する、蒸気動力サイクル部を複数備え、
当該複数の蒸気動力サイクル部が、各々の蒸発器における高温流体の流路同士を直列に相互接続されると共に、各々の凝縮器における低温流体の流路同士を直列に相互接続され、且つ、高温流体と低温流体の流通に係る各蒸気動力サイクル部の順序が高温流体の場合と低温流体の場合とで互いに逆順又は同順となる接続設定とされてなり、
一の蒸気動力サイクル部における膨張機出口から凝縮器に向う作動流体を、他の蒸気動力サイクル部におけるポンプ出口から蒸発器に向う作動流体と熱交換させる、予熱用熱交換器が配設されることを
特徴とする蒸気動力サイクルシステム。 - 作動流体を液相の状態で所定の高温流体と熱交換させ、前記作動流体を蒸発させる蒸発器と、前記蒸発器で得られた気相の作動流体を導入されて作動流体の保有する熱エネルギを動力に変換する膨張機と、当該膨張機を出た気相の作動流体を所定の低温流体と熱交換させ、凝縮させる凝縮器と、当該凝縮器を出た液相の作動流体を前記蒸発器へ向けて圧送するポンプとを少なくとも有する、蒸気動力サイクル部を複数備え、
当該複数の蒸気動力サイクル部が、各々の蒸発器における高温流体の流路同士を直列に相互接続されると共に、各々の凝縮器における低温流体の流路同士を直列に相互接続され、且つ、高温流体と低温流体の流通に係る各蒸気動力サイクル部の順序が高温流体の場合と低温流体の場合とで互いに逆順又は同順となる接続設定とされてなり、
前記各蒸気動力サイクル部が、前記蒸発器と膨張機との間の作動流体流路に、前記蒸発器を出た作動流体を気相分と液相分とに分離し、気相の作動流体を膨張機に向わせる一方、液相の作動流体を蒸発器の入口側に向わせる気液分離器を有することを
特徴とする蒸気動力サイクルシステム。 - 前記請求項1に記載の蒸気動力サイクルシステムにおいて、
一の蒸気動力サイクル部における膨張機出口から凝縮器に向う作動流体を、他の蒸気動力サイクル部におけるポンプ出口から蒸発器に向う作動流体と熱交換させる、予熱用熱交換器が配設されることを
特徴とする蒸気動力サイクルシステム。 - 前記請求項1、2、4のいずれかに記載の蒸気動力サイクルシステムにおいて、
前記各蒸気動力サイクル部が、前記蒸発器と膨張機との間の作動流体流路に、前記蒸発器を出た作動流体を気相分と液相分とに分離し、気相の作動流体を膨張機に向わせる一方、液相の作動流体を蒸発器の入口側に向わせる気液分離器を有することを
特徴とする蒸気動力サイクルシステム。 - 前記請求項3又は5に記載の蒸気動力サイクルシステムにおいて、
所定の蒸気動力サイクル部における気液分離器から蒸発器の入口側に向う液相作動流体を、前記所定の蒸気動力サイクル部とは別の蒸気動力サイクル部におけるポンプ出口から蒸発器に向う作動流体と熱交換させる、再生熱交換器が配設されることを
特徴とする蒸気動力サイクルシステム。 - 前記請求項1ないし6のいずれかに記載の蒸気動力サイクルシステムにおいて、
前記各蒸気動力サイクル部の蒸発器及び凝縮器が、複数並列状態とされた略矩形状金属薄板製の各熱交換用プレートを、所定の略平行をなす二端辺部位で隣合う一の熱交換用プレートと水密状態として溶接される一方、隣合う他の熱交換用プレートと前記二端辺と略直交する他の略平行な二端辺部位で水密状態として溶接されて全て一体化され、各熱交換用プレート間に作動流体の通る第一流路と高温流体又は低温流体の通る第二流路とをそれぞれ一つおきに生じさせる熱交換器本体をそれぞれ有してなることを
特徴とする蒸気動力サイクルシステム。
Priority Applications (5)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2011197606A JP5862133B2 (ja) | 2011-09-09 | 2011-09-09 | 蒸気動力サイクルシステム |
KR1020147009319A KR102017722B1 (ko) | 2011-09-09 | 2012-09-07 | 증기 동력 사이클 시스템 |
PCT/JP2012/072850 WO2013035822A1 (ja) | 2011-09-09 | 2012-09-07 | 蒸気動力サイクルシステム |
EP12829554.0A EP2754861B1 (en) | 2011-09-09 | 2012-09-07 | Steam power cycle system |
US14/201,406 US9945263B2 (en) | 2011-09-09 | 2014-03-07 | Steam power cycle system |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2011197606A JP5862133B2 (ja) | 2011-09-09 | 2011-09-09 | 蒸気動力サイクルシステム |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2013057305A true JP2013057305A (ja) | 2013-03-28 |
JP5862133B2 JP5862133B2 (ja) | 2016-02-16 |
Family
ID=47832262
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2011197606A Active JP5862133B2 (ja) | 2011-09-09 | 2011-09-09 | 蒸気動力サイクルシステム |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US9945263B2 (ja) |
EP (1) | EP2754861B1 (ja) |
JP (1) | JP5862133B2 (ja) |
KR (1) | KR102017722B1 (ja) |
WO (1) | WO2013035822A1 (ja) |
Cited By (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2014193604A3 (en) * | 2013-05-30 | 2015-06-18 | General Electric Company | System and method of waste heat recovery |
WO2014193629A3 (en) * | 2013-05-30 | 2015-07-02 | General Electric Company | System and method of waste heat recovery |
US9145795B2 (en) | 2013-05-30 | 2015-09-29 | General Electric Company | System and method of waste heat recovery |
JP2015178789A (ja) * | 2014-03-19 | 2015-10-08 | 三浦工業株式会社 | 加熱冷却システム |
JP2015178923A (ja) * | 2014-03-19 | 2015-10-08 | 三浦工業株式会社 | 冷却システム |
US9593597B2 (en) | 2013-05-30 | 2017-03-14 | General Electric Company | System and method of waste heat recovery |
CN107642383A (zh) * | 2017-10-31 | 2018-01-30 | 天津大学 | 耦合卡琳娜循环和朗肯循环的中低温余热利用系统 |
RU2673959C2 (ru) * | 2014-09-08 | 2018-12-03 | Сименс Акциенгезелльшафт | Система и способ регенерации энергии отходящего тепла |
WO2019003807A1 (ja) * | 2017-06-26 | 2019-01-03 | 株式会社神戸製鋼所 | 熱エネルギー回収装置及び熱エネルギー回収方法 |
JP2020030032A (ja) * | 2018-08-24 | 2020-02-27 | 株式会社ゼネシス | 凝縮器 |
WO2020045662A1 (ja) * | 2018-08-30 | 2020-03-05 | 国立大学法人佐賀大学 | 熱交換器 |
JP2020033957A (ja) * | 2018-08-30 | 2020-03-05 | 国立大学法人佐賀大学 | 淡水化及び温度差発電システム |
JP2021510802A (ja) * | 2018-03-29 | 2021-04-30 | エックスワイゼット エナジー グループ、エルエルシー | 1次熱伝達ループ、発電サイクル・ループ、及び中間熱伝達ループを備える多重閉ループを使用して熱及び電力を生成するためのシステム及び方法 |
Families Citing this family (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
BE1021700B1 (nl) | 2013-07-09 | 2016-01-11 | P.T.I. | Inrichting voor energiebesparing |
US10060302B2 (en) * | 2013-10-21 | 2018-08-28 | Shanghai Jiaotong University | Passive low temperature heat sources organic working fluid power generation method |
AT517136B1 (de) * | 2015-04-24 | 2019-11-15 | Prugner Adolf | Anordnung zur Umwandlung thermischer Energie in Bewegungs- oder elektrische Energie |
CN107060930A (zh) * | 2017-06-09 | 2017-08-18 | 翁志远 | 热能利用系统及发电站 |
JP6363313B1 (ja) * | 2018-03-01 | 2018-07-25 | 隆逸 小林 | 作動媒体特性差発電システム及び該発電システムを用いた作動媒体特性差発電方法 |
CN108533344B (zh) * | 2018-03-09 | 2023-08-15 | 江苏中圣压力容器装备制造有限公司 | 一种嵌套式lng两级并联冷能发电及制冰的方法及其系统 |
CN109296417A (zh) * | 2018-10-29 | 2019-02-01 | 北京中热信息科技有限公司 | 一种多级降温与余热发电设备 |
FR3097308B1 (fr) * | 2019-06-17 | 2021-11-05 | Naval Energies | Évaporateur d’un fluide de travail pour une centrale ETM comportant un système d’aspersion adaptée |
FR3099206B1 (fr) * | 2019-07-26 | 2022-03-11 | Air Liquide | Procédé de production d’énergie électrique utilisant plusieurs cycles de Rankine combinés |
FR3099205B1 (fr) * | 2019-07-26 | 2022-03-11 | Air Liquide | Procédé de production d’énergie électrique utilisant plusieurs cycles de Rankine combinés |
US11561047B2 (en) | 2020-09-28 | 2023-01-24 | XYZ Energy Group, LLC | System and method for thermal conversion of materials using multiple loops comprising a primary heat transfer loop, an intermediate heat transfer loop and a thermal conversion circuit |
JP2023056993A (ja) * | 2021-10-08 | 2023-04-20 | 株式会社Mcラボ | 発電機システム |
CN114151153B (zh) * | 2021-11-14 | 2023-03-24 | 西北工业大学 | 一种用于s-co2布雷顿循环的高效热回收系统 |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS50155436U (ja) * | 1974-06-12 | 1975-12-23 | ||
JPS5519985A (en) * | 1978-07-13 | 1980-02-13 | Creusot Loire | Device for recovering energy |
JPS5683504A (en) * | 1979-12-10 | 1981-07-08 | Agency Of Ind Science & Technol | Power plant |
JPS58214606A (ja) * | 1982-06-05 | 1983-12-13 | Mitsui Eng & Shipbuild Co Ltd | 二流体サイクル |
JP2006250373A (ja) * | 2005-03-08 | 2006-09-21 | Xenesys Inc | 熱交換器外殻構造 |
Family Cites Families (24)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2998227A (en) * | 1957-08-06 | 1961-08-29 | Ernest C Gaston | Single-pass counterflow condenser |
US3795103A (en) * | 1971-09-30 | 1974-03-05 | J Anderson | Dual fluid cycle |
JPS52156246A (en) | 1976-06-19 | 1977-12-26 | Hitachi Zosen Corp | Differential temperature generator |
US4055145A (en) * | 1976-09-29 | 1977-10-25 | David Mager | System and method of ocean thermal energy conversion and mariculture |
JPS57200607A (en) | 1981-05-30 | 1982-12-08 | Ai Karina Arekusandaa | Generation of energy by operation fluid and regeneration of operation fluid |
US4700543A (en) * | 1984-07-16 | 1987-10-20 | Ormat Turbines (1965) Ltd. | Cascaded power plant using low and medium temperature source fluid |
US4827877A (en) * | 1987-01-13 | 1989-05-09 | Hisaka Works, Limited | Heat recovery system utilizing non-azeotropic medium |
US5007240A (en) * | 1987-12-18 | 1991-04-16 | Babcock-Hitachi Kabushiki Kaisha | Hybrid Rankine cycle system |
JPH05340342A (ja) | 1992-06-08 | 1993-12-21 | Toshiba Corp | 海洋温度差発電装置 |
JPH09209716A (ja) * | 1996-02-07 | 1997-08-12 | Toshiba Corp | 発電プラント |
US5603218A (en) * | 1996-04-24 | 1997-02-18 | Hooper; Frank C. | Conversion of waste heat to power |
DE10335143B4 (de) * | 2003-07-31 | 2010-04-08 | Siemens Ag | Verfahren zur Erhöhung des Wirkungsgrades einer Gasturbinenanlage und dafür geeignete Gasturbinenanlage |
JP4614718B2 (ja) * | 2004-09-09 | 2011-01-19 | 株式会社ゼネシス | 熱交換ユニット |
JP2006317029A (ja) * | 2005-05-10 | 2006-11-24 | Xenesys Inc | 熱交換ユニット |
JP2007268555A (ja) * | 2006-03-30 | 2007-10-18 | Xenesys Inc | 熱交換器製造方法 |
JP2007278637A (ja) * | 2006-04-10 | 2007-10-25 | Xenesys Inc | 熱交換器 |
EP2307673A2 (en) * | 2008-08-04 | 2011-04-13 | United Technologies Corporation | Cascaded condenser for multi-unit geothermal orc |
US8193659B2 (en) * | 2009-11-19 | 2012-06-05 | Ormat Technologies, Inc. | Power system |
US8899043B2 (en) * | 2010-01-21 | 2014-12-02 | The Abell Foundation, Inc. | Ocean thermal energy conversion plant |
JP2011208569A (ja) * | 2010-03-30 | 2011-10-20 | Mitsui Eng & Shipbuild Co Ltd | 温度差発電装置 |
IT1402363B1 (it) * | 2010-06-10 | 2013-09-04 | Turboden Srl | Impianto orc con sistema per migliorare lo scambio termico tra sorgente di fluido caldo e fluido di lavoro |
JP5800295B2 (ja) * | 2011-08-19 | 2015-10-28 | 国立大学法人佐賀大学 | 蒸気動力サイクルシステム |
WO2014185525A1 (ja) * | 2013-05-16 | 2014-11-20 | 国立大学法人佐賀大学 | エネルギー変換システム |
US20150000275A1 (en) * | 2013-06-28 | 2015-01-01 | Melvin Lewis Prueitt | Multi-stage otec power plant |
-
2011
- 2011-09-09 JP JP2011197606A patent/JP5862133B2/ja active Active
-
2012
- 2012-09-07 KR KR1020147009319A patent/KR102017722B1/ko active IP Right Grant
- 2012-09-07 EP EP12829554.0A patent/EP2754861B1/en active Active
- 2012-09-07 WO PCT/JP2012/072850 patent/WO2013035822A1/ja unknown
-
2014
- 2014-03-07 US US14/201,406 patent/US9945263B2/en active Active
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS50155436U (ja) * | 1974-06-12 | 1975-12-23 | ||
JPS5519985A (en) * | 1978-07-13 | 1980-02-13 | Creusot Loire | Device for recovering energy |
JPS5683504A (en) * | 1979-12-10 | 1981-07-08 | Agency Of Ind Science & Technol | Power plant |
JPS58214606A (ja) * | 1982-06-05 | 1983-12-13 | Mitsui Eng & Shipbuild Co Ltd | 二流体サイクル |
JP2006250373A (ja) * | 2005-03-08 | 2006-09-21 | Xenesys Inc | 熱交換器外殻構造 |
Cited By (24)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2658895C2 (ru) * | 2013-05-30 | 2018-06-25 | Дженерал Электрик Компани | Система и способ рекуперации отработанного тепла |
RU2637776C2 (ru) * | 2013-05-30 | 2017-12-07 | Дженерал Электрик Компани | Система и способ рекуперации отработанного тепла |
US9145795B2 (en) | 2013-05-30 | 2015-09-29 | General Electric Company | System and method of waste heat recovery |
RU2675164C2 (ru) * | 2013-05-30 | 2018-12-17 | Дженерал Электрик Компани | Система и способ рекуперации отработанного тепла |
WO2014193629A3 (en) * | 2013-05-30 | 2015-07-02 | General Electric Company | System and method of waste heat recovery |
CN105247174A (zh) * | 2013-05-30 | 2016-01-13 | 通用电气公司 | 废热回收的系统及方法 |
JP2016523330A (ja) * | 2013-05-30 | 2016-08-08 | ゼネラル・エレクトリック・カンパニイ | 廃熱回収のシステム及び方法 |
JP2016524070A (ja) * | 2013-05-30 | 2016-08-12 | ゼネラル・エレクトリック・カンパニイ | 廃熱回収のシステムおよび方法 |
US9587520B2 (en) | 2013-05-30 | 2017-03-07 | General Electric Company | System and method of waste heat recovery |
US9593597B2 (en) | 2013-05-30 | 2017-03-14 | General Electric Company | System and method of waste heat recovery |
WO2014193604A3 (en) * | 2013-05-30 | 2015-06-18 | General Electric Company | System and method of waste heat recovery |
JP2015178923A (ja) * | 2014-03-19 | 2015-10-08 | 三浦工業株式会社 | 冷却システム |
JP2015178789A (ja) * | 2014-03-19 | 2015-10-08 | 三浦工業株式会社 | 加熱冷却システム |
RU2673959C2 (ru) * | 2014-09-08 | 2018-12-03 | Сименс Акциенгезелльшафт | Система и способ регенерации энергии отходящего тепла |
JP2019007420A (ja) * | 2017-06-26 | 2019-01-17 | 株式会社神戸製鋼所 | 熱エネルギー回収装置及び熱エネルギー回収方法 |
WO2019003807A1 (ja) * | 2017-06-26 | 2019-01-03 | 株式会社神戸製鋼所 | 熱エネルギー回収装置及び熱エネルギー回収方法 |
CN107642383A (zh) * | 2017-10-31 | 2018-01-30 | 天津大学 | 耦合卡琳娜循环和朗肯循环的中低温余热利用系统 |
CN107642383B (zh) * | 2017-10-31 | 2023-04-25 | 天津大学 | 耦合卡琳娜循环和朗肯循环的中低温余热利用系统 |
JP2021510802A (ja) * | 2018-03-29 | 2021-04-30 | エックスワイゼット エナジー グループ、エルエルシー | 1次熱伝達ループ、発電サイクル・ループ、及び中間熱伝達ループを備える多重閉ループを使用して熱及び電力を生成するためのシステム及び方法 |
JP2020030032A (ja) * | 2018-08-24 | 2020-02-27 | 株式会社ゼネシス | 凝縮器 |
JP7212919B2 (ja) | 2018-08-24 | 2023-01-26 | 株式会社ゼネシス | 凝縮器 |
WO2020045662A1 (ja) * | 2018-08-30 | 2020-03-05 | 国立大学法人佐賀大学 | 熱交換器 |
JP2020033957A (ja) * | 2018-08-30 | 2020-03-05 | 国立大学法人佐賀大学 | 淡水化及び温度差発電システム |
WO2020045659A1 (ja) * | 2018-08-30 | 2020-03-05 | 国立大学法人佐賀大学 | 淡水化及び温度差発電システム |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP2754861A4 (en) | 2015-07-01 |
EP2754861B1 (en) | 2018-11-14 |
EP2754861A1 (en) | 2014-07-16 |
US20140245737A1 (en) | 2014-09-04 |
KR102017722B1 (ko) | 2019-09-03 |
KR20140060353A (ko) | 2014-05-19 |
JP5862133B2 (ja) | 2016-02-16 |
WO2013035822A1 (ja) | 2013-03-14 |
US9945263B2 (en) | 2018-04-17 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5862133B2 (ja) | 蒸気動力サイクルシステム | |
US20120047889A1 (en) | Energy Conversion Using Rankine Cycle System | |
US8479517B2 (en) | Vapor power cycle apparatus | |
KR20140048217A (ko) | 증기 동력 사이클 시스템 | |
JPS5818574B2 (ja) | キユウシユウシキヒ−トポンプ | |
JPWO2016117069A1 (ja) | プレート熱交換器及びヒートポンプ式室外機 | |
CN101828090A (zh) | 复压式冷凝器及冷凝水再热方法 | |
JP2008088892A (ja) | 非共沸混合媒体サイクルシステム | |
JP2006322692A (ja) | 蒸気発生器、及び排熱発電装置 | |
EP2932162A1 (en) | Low pressure chiller | |
JP4669964B2 (ja) | 蒸気動力サイクルシステム | |
EP2545254B1 (en) | Cogenerative orc system | |
JP2007278572A (ja) | 吸収式冷凍装置 | |
JP2013007370A (ja) | 廃熱発電装置 | |
JP2008089223A (ja) | 熱交換器のヘッダ構造 | |
US20150000275A1 (en) | Multi-stage otec power plant | |
US8813500B2 (en) | Combined heat exchanger expander mounting system | |
JP5239613B2 (ja) | 蒸気生成システム | |
JP2010169364A (ja) | サーモサイフォン式蒸気発生装置 | |
JP6207124B2 (ja) | バイナリー発電装置 | |
JP6338143B2 (ja) | 冷却システム | |
CN102580334B (zh) | 闪蒸器 | |
JP5056031B2 (ja) | 蒸気生成システム及び蒸気生成方法 | |
TW201520500A (zh) | 具預熱及蒸發功能的熱交換器、熱循環系統及其方法 | |
JP2024027435A (ja) | 冷熱発電システム |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20140901 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A821 Effective date: 20140901 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20150901 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20151102 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20151208 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20151214 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 5862133 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |