JP2012514151A - Ｃｏ２回収部を備えた発電プラント - Google Patents

Abstract

ＣＯ２が主要な温室効果ガスとして看做されているので、その回収と貯蔵は、地球の温暖化の制御に重要である。ＣＯ２回収システム（１８）を備えたＣＣＰＰ（複合サイクル発電プラント）の柔軟で最適な動作は、ＣＯ２を回収するように構成されたＣＣＰＰの競争力を増大するとともに、そのような形式のプラントの早期導入を可能とする。本発明の主な課題は、排ガス再循環系統とＣＯ２回収システム（１８）を備えたＣＣＰＰの最適な動作方法とその方法により動作するように構成されたプラントを提供することである。そのために、二つのパラメータを組み合わせて、プラントの全体的な効率を最適化することを提案する。それらは、排ガス中のＣＯ２濃度と再循環された排ガスの再冷却温度である。更に、ＣＯ２回収システム（１８）に送る排ガスの流量を制御することが有利であることが分かっている。これらのパラメータは、ＣＯ２回収システム（１８）を含むプラントの全体的な効率を最適化するために、負荷に応じた関数として与えられる。本方法の外に、本方法により動作するように構成された発電プラントは、本発明の対象である。更に、動作性の向上のために、酸素又は酸素を多く含む空気をガスタービンの入力ガス（３）に追加混合することを提案する。

Description

本発明は、ＣＯ２回収部と排ガス再循環系統を統合した複合サイクル発電プラントの動作方法とその方法を実施するためのプラントに関する。

近年、温室効果ガスの発生が地球の温暖化を引き起して、温室効果ガスの発生量が更に増加すると地球の温暖化を加速させることが明らかになった。ＣＯ２（二酸化炭素）は、主要な温室効果ガスとして看做されているので、ＣＣＳ（炭素の回収と貯蔵）が、温室効果ガスの大気中への放出を削減して、地球の温暖化を制御できる重要な手段の一つとして考えられている。そのような意味において、ＣＣＳは、ＣＯ２の回収、圧縮、輸送、貯蔵を行うプロセスとして定義される。回収は、炭素をベースとする燃料の燃焼後の排ガスからＣＯ２を除去するか、或いは燃焼前に炭素を除去して、処理するプロセスとして定義される。排ガス又は燃料ガスの流れからＣＯ２を除去するための吸収剤、吸着剤又はその他の手段の再生は、回収プロセスの一部として考えられる。

バックエンド式ＣＯ２回収又はポスト燃焼式回収は、ＣＣＰＰ（複合サイクル発電プラント）を含む化石燃料を燃やす発電プラントのための商業的に有望な技術である。ポスト燃焼式回収では、排ガスからＣＯ２を除去する。残った排ガスは、大気中に放出され、ＣＯ２は、運搬と貯蔵のために圧縮される。吸収剤、吸着剤、膜分離、深冷分離などの排ガスからＣＯ２を除去する幾つかの技術が知られている。ポスト燃焼式回収による発電プラントが本発明の対象である。

ＣＯ２回収に関して全ての周知の技術は、比較的大きなエネルギー量を必要としている。従来のＣＣＰＰでは、排ガス中のＣＯ２濃度が約４％しかなく、比較的低いために、従来のＣＣＰＰ用の（ＣＯ２回収プラント又はＣＯ２回収設備とも呼ばれる）ＣＯ２回収システムは、比較的高いＣＯ２濃度の石炭燃焼プラントなどのそれ以外の形式の化石燃料発電プラント用のシステムよりもコストがかかり、回収するＣＯ２のｋｇ当りの消費エネルギーも大きい。

ＣＣＰＰの排ガス中のＣＯ２濃度は、燃料の組成、ガスタービンの形式、負荷に依存し、ガスタービンの動作条件に応じて著しく変化する。そのようなＣＯ２濃度の変化は、ＣＯ２回収システムの性能、効率及び動作性に関して不利となる。

ＣＣＰＰの排ガス中のＣＯ２濃度を高めるために、二つの主要な方式が知られている。一つは、例えば、非特許文献１に記載されている通り、排ガスを再循環させることである。もう一つは、プラントのシーケンシャルな配置構成であり、そこでは、第一のＣＣＰＰの排ガスを冷却して、第二のＣＣＰＰ用の入力ガスとして使用し、第二のＣＣＰＰの排ガス中のＣＯ２濃度を高めた排ガスを得るようにしている。そのような配置構成は、例えば、特許文献１に記載されている。これらの方法は、排ガスの全体的な量を低減するとともに、ＣＯ２濃度を高め、それによって、吸収剤の所要の再生能力、回収システムの消費電力、回収システムの資本支出を低減するとともに、ＣＯ２回収システムの効率を向上している。

米国特許公開第２００８００６０３４６号明細書

O. Bolland and S. Saether in "NEW CONCEPTS FOR NATURAL GAS FIRED POWER PLANTS WHICH SIMPLIFY THE RECOVERY OF CARBON DIOXIDE" (Energy Convers. Mgmt Vol. 33, No. 5-8, pp.467-475, 1992)

本発明の主な課題は、少なくとも一つのガスタービンと、一つの熱回収蒸気発生器（ＨＲＳＧ）と、一つの蒸気タービンと、二酸化炭素（ＣＯ２）回収システムと、排ガス再循環系統とを備えた複合サイクル発電プラント（ＣＣＰＰ）の最適化された動作方法とその方法により動作するように構成されたプラントを提供することである。

一つの課題は、全ての動作条件において、ＣＣＳ（炭素の回収と貯蔵）のＣＯＥ（発電経費）への影響を低減するとともに、柔軟な動作方法を提供することである。

本発明の核心は、少なくとも二つのパラメータを組み合わせて、プラントの全体的な効率を、そのためＣＯＥを最適化することである。そのようなパラメータは、排ガス中のＣＯ２濃度と再冷却温度、即ち、再循環された排ガスの温度であり、負荷に応じて制御される。更に、回収システムに送られる排ガスの流量を制御することが有利であることが分かっている。

制御パラメータとして、排ガス中のＣＯ２濃度の代わりに、排ガス中のＣＯ２濃度を推定することを可能とする、それ以外のガスの流れの中のＣＯ２濃度を使用することが考えられる。例えば、圧縮機の入力ガス中のＣＯ２濃度を使用することができる。更に、ＣＯ２濃度の代わりに、排ガス中の残留酸素濃度や圧縮機の入力ガス又はガスタービンの排ガス中の酸素濃度を使用することができる。そのような濃度を組み合わせて使用することも考えられる。

本発明の文脈において、ＣＯ２濃度又は酸素濃度を使用する代わりに、ＣＯ２含有量又は酸素含有量を使用することもできる。

そのようなパラメータに関する最適な目標値は、特定のプラント構成に依存し、環境条件とプラント負荷の関数である。それらの全体的な効率に対する影響は、プラントの動作条件に依存する。

多くの場合、最大の再循環率は、安定した完全燃焼に必要な酸素濃度によって制限される。そのような意味での安定した完全燃焼とは、ＣＯ及び燃焼しなかった炭化水素（ＵＨＣ）の発生量がｐｐｍ又は一桁のｐｐｍのオーダーであるＣＯ及び燃焼しなかった炭化水素の発生量に関して設けられた所要のレベルを下回ることと、燃焼の脈動が標準設計値以内に留まることとを意味する。発生量のレベルは、典型的には、保証値によって規定される。脈動に関する設計値は、ガスタービン、動作点、燃焼器の構造、脈動の周期に依存する。それらは、燃焼器の圧力の１０％を大きく下回るべきである。典型的には、燃焼器の圧力の１又は２％を下回る。

別の実施形態において、動作の柔軟性を向上するとともに、再循環率を増大させて、ベース負荷及び部分負荷での排ガス中のＣＯ２濃度を更に高めるために、ガスタービンの入力ガス中の酸素を濃縮することを提案する。そのために、ガスタービンの入力ガスに酸素又は酸素を多く含む空気を追加して混合する。

第一の近似では、回収システムの効率は、排ガス中のＣＯ２濃度に比例する。排ガス中のＣＯ２濃度が再循環率に比例するので、最適化の目標は、高い再循環率である。再循環率は、ガスタービンの排ガスの質量流量全体に対する、ガスタービンから圧縮機の入力に再循環される排ガスの質量流量の比率として定義される。

再循環率の上昇は、ＣＯ２濃度を増大させるだけでなく、ＣＯ２回収システムを通過するガスの質量流量と体積流量を低下させることとなる。流量の低下は、システムの圧力降下量も低下させ、それは、全体的な能力に有利であるか、或いは小型で安価な設備の使用を可能とする。設計条件でのベース負荷において、排ガスの再循環率が最大となる。それは、ガスタービンの動作に必要な最小の酸素濃度によって制限される。典型的な再循環率は、ベース負荷での動作に対して３０％〜５０％のオーダーである。

部分負荷でのガスタービンの動作において、ガスタービンの排ガス中のＣＯ２濃度は、典型的には、ベース負荷での動作よりも低く、燃焼のための酸素消費量が低下する。

そのため、ＣＯ２回収効率を最適化する第一の手法では、排ガス中のＣＯ２濃度を高いレベルに維持するために、部分負荷では、再循環率を上昇させることを提案する。

例えば、入力ガス中の目標酸素濃度は、全ての動作条件においてガスタービン内の安定した完全燃焼を保証するのに十分な固定値とすることができる。

ベース負荷を初期値としてプラントの負荷を低減すると、所要の酸素濃度は、典型的には、燃焼しなければならない燃料が少なくなるほど低下する。しかし、火炎温度が大幅に低下すると、低い酸素濃度での火炎速度が低下して、典型的には、完全燃焼に必要な余剰酸素が増加する。そのような効果は、ガスタービンの相対的な負荷が約９０％の場合に漸く起こる可能性が有る。大抵の用途では、相対的な負荷は７０％〜８０％を大きく下回っている。軽減措置として、完全燃焼のために許容される最大の再循環率となるような、負荷に応じた所要の最小酸素濃度の関数を提案する。そのような関数は、ガスタービンの構成に依存し、特定の構成毎に解析的及び／又は実験的に見出さなければならない。

部分負荷で発生する可能性の有る火炎の消滅又は部分的な消滅も、冷却用空気の質量流量と冷却用空気の温度に依存する。大抵のガスタービンの構成では、冷却用空気の温度と質量流量は、圧縮機の入力条件と入口の可変式案内羽根の位置の関数である。そのため、所要の最小酸素濃度に対する入力条件及び／又は入口の可変式案内羽根の位置の影響を考慮した追加の関数の使用を提案する。

それに代わって、再循環率を排ガス中の測定したＣＯ発生量及び／又は燃焼しなかった炭化水素の発生量の関数とすることを提案する。ＣＯ及び／又は燃焼しなかった炭化水素の発生量が第一の閾値を超えて増大した場合、再循環率を低下させる。それらが第二の閾値を下回った場合、再循環率を上昇させる。閾値の代わりに、ＣＯ及び／又は燃焼しなかった炭化水素の発生量に依存する再循環率の補正関数を使用することもできる。別の実施形態では、閾値又は補正関数は、ＣＣＰＰの相対的な負荷にも依存する。

典型的には、燃焼が不安定又は不完全な場合に増大する火炎又は燃焼器の脈動を測定して、同じく再循環率の制御パラメータとして使用することもできる。脈動のレベルが第一の閾値を超えて増大した場合、再循環率を低下させる。それが第二の閾値を下回った場合、再循環率を上昇させる。燃焼器に応じて、特定の脈動周期帯域、例えば、少なくとも一つの特定の周期帯域内の脈動だけを考慮して、脈動に応じた再循環の制御のために使用することができる。

前記の制御方法を組み合わせることが考えられる。特に、負荷に応じた再循環率又は負荷に応じた入力酸素濃度の関数をＣＯ発生量、燃焼しなかった炭化水素の発生量、脈動などの燃焼パラメータの測定に基づく補正と組み合わせることができる。

排ガスの再循環率は、酸素又は酸素を多く含む空気の追加混合と組み合わせて、最適値にまで上昇させて、その酸素濃度を最小限の必要レベル、プラントの目標とする最適な熱力学的及び経済的能力に適合するように維持することができる。酸素又は酸素を多く含む空気の追加混合は、ＡＳＵ（空気分離ユニット）とＣＯ２回収システムの能力とコストの妥協点を考慮して正当化される限り実施することができる。

一つの実施形態では、入力ガスへの酸素又は酸素を多く含む空気の追加混合は、入力酸素濃度を制御するために実施される。圧縮機の目標入力酸素濃度は、例えば、負荷の関数として与えられる。

別の実施形態では、入力ガスへの酸素又は酸素を多く含む空気の追加混合は、ＣＯ又は燃焼しなかった炭化水素の関数として実施される。ＣＯ及び／又は燃焼しなかった炭化水素の発生量が第一の閾値を超えて上昇した場合、酸素又は酸素を多く含む空気の追加混合量を増大する。それが第二の閾値を下回った場合、追加混合量を低減する。閾値の代わりに、ＣＯ及び／又は燃焼しなかった炭化水素の発生量に依存する追加混合量の補正関数を使用することもできる。別の実施形態では、閾値又は補正関数は、ＣＣＰＰの相対的な負荷にも依存する。

典型的には、燃焼が不完全な場合に増大する火炎又は燃焼器の脈動を測定して、同じく酸素又は酸素を多く含む空気の追加混合の制御パラメータとして使用することもできる。脈動のレベルが第一の閾値を超えて上昇した場合、追加混合量を増大する。それが第二の閾値を下回った場合、追加混合量を低減する。燃焼器に応じて、特定の脈動周期帯域を脈動に応じた追加混合量の制御に使用することができる。閾値の代わりに、脈動レベルに依存する再循環率の補正関数を使用することもできる。

制御パラメータとして燃焼器の脈動を使用する制御方法では、それに対応する少なくとも一つの脈動の測定器を燃焼器に接続しなければならない。

制御パラメータとしてＣＯ又は燃焼しなかった炭化水素の発生量を使用する制御方法では、それに対応する少なくとも一つの測定器をガスタービンの下流に配備しなければならない。

別の実施形態では、再循環率の制御が、酸素又は酸素を多く含む空気の追加混合量の制御と組み合わされる。そのような制御方法の異なる組み合わせ形態が考えられる。

例えば、ＣＯ２回収システムの流量を最適化するための負荷の関数として、再循環率を与えることができ、安定した完全燃焼の制御のために、追加混合量を使用することができる。第二の例では、酸素又は酸素を多く含む空気の追加混合量は、ＡＳＵのサイズのために一定のレベルに維持され、再循環率は、安定した完全燃焼を制御するために使用される。

更に、排ガスの流量は、負荷の低下に応じて低減される。ガスタービンの排ガスの質量流量の低下と組み合わせた再循環率の上昇は、ＣＯ２回収ユニットに送られる排ガスの質量流量を著しく低下させる。しかし、構成に応じて、ＣＯ２回収システムでの最適な質量流量又は流速を維持すべきである。そのような最適な流れは、再循環率を制限する可能性が有る。そのため、ＣＯ２回収システムの構成に応じて、ＣＯ２回収システムを通る最適な流れを維持するために、低負荷では、再循環率を低下させる必要が有る。ＣＯ２回収ユニットに応じて、流速に応じた最大効率を規定せずに、回収ユニットの効率を流量からほぼ独立させる。しかし、それらは、典型的には、最小流量によって依然として制限され、その流量を下回ると、不安定な流れが生じて、ＣＯ２回収システム内に変動を引き起こす可能性の有る。その場合、最小流量を保証するために制御を簡略化する。

ベース負荷での動作の間、プラントの電力は、典型的には、ガスタービンの入力温度の上昇に応じて低下する。そのため、目標とする再冷却温度は、典型的には、出来る限り低くする。それは、通常再冷却器の能力によって制限される。大きな低温度放熱板が使用可能で、例えば、低い周囲温度及び／又は低い冷却水温度の場合、或いはプラントの氷結の虞やその他の動作パラメータが動作を制限している場合にのみ、より高い目標温度に再冷却温度を制御することができる。

部分負荷において、質量流量全体が低減される場合、典型的には、再循環する質量流量全体も低下するとともに、典型的には、再冷却器は、ベース負荷よりも低い温度に冷却する能力を有する。しかし、大抵のプラント構成では、ガスタービンの圧縮機の入力温度の上昇は、一定の負荷設定点での部分負荷時の効率を上昇させることができる。

典型的には、ＣＣＰＰの効率は、負荷に比例する。より高い入力温度で動作させると、相対的な負荷が上昇する。そのような上昇による効率の利得は、入力温度の上昇により生じる効率の損失よりも大きい。

圧縮機の入力温度がガスタービンの動作限界内に留まっている限り、ガスタービンの圧縮機の入力温度の上昇を実現するために、部分負荷時において、再冷却器の出力温度、そのため再冷却温度を上昇させることができる。そのため、負荷に応じた再循環率を負荷に応じた再冷却温度と組み合わせることを提案する。

冷却後のＣＯ２回収プラントへの排ガス温度も、冷却器の限界を考慮して、ＣＯ２回収システムに対して最適化する。

ＣＯ２回収システム自体は、複数の回収系統から構成することができる。部分負荷での動作を最適化するために、少なくとも一つの回収系統を停止することが有利な場合が有る。その結果、最適な再循環率を作動している回収系統の関数とすることができる。回収システムの動作とＣＣＰＰの動作の一体化は、プラントの全体的な効率に関して有利である。

第一の制御工程では、作動している回収系統の数をプラントの負荷に適合させる。第二の工程では、特定の負荷でのプラントの効率を最適化するために、作動している回収系統の特定の数に応じて、再循環率を適合させる。そのために、二つの二者択一の最適化方式を提案する。排ガス中のＣＯ２濃度を回収システムの作動している回収系統に関して最適なレベルに制御するために、再循環率を使用するか、或いは回収系統の流速を最適な速度に維持するために、再循環率を使用する。

本方法の外に、本方法による動作のためのプラントは、本発明の一部である。最適化された動作のために構成されたプラントは、少なくとも一つのガスタービンと、ＣＯ２回収システムと、ガスの流れの第一の部分的な流れを入力ガスの流れの方に向ける排ガスダクトを備えた排ガス再循環システムと、再循環率を制御するための少なくとも一つの制御器と、再循環された排ガスを冷却するための温度制御部を備えた再冷却器と、少なくとも一つのＣＯ２及び／又は酸素濃度測定器とを有する。

再循環システムは、排ガス再循環用の配管又はダクトと、再循環率を制御するための制御器と、再循環排ガス用冷却器とを有する。再循環のために、排ガスの流れは、ＨＲＳＧの下流で少なくとも二つの部分的な流れに分割される。第一の部分的な流れは、排ガス再循環用配管を経由してガスタービンの入力に戻され、第二の部分的な流れは、ＣＯ２回収システムを経由して大気中に放出するための煙突に送られる。更に、動作の柔軟性を向上するために、迂回路を配備することができる。それによって、再循環率、ＣＯ２回収ユニットへの排ガスの流量、排ガスを煙突に直接流す量を組み合わせて選択することが可能となる。

再循環率を制御するために、少なくとも一つの制御器によって、排気ガスの流量及び／又は再循環させる流量を制御することができる。それは、例えば、制御可能なダンパー、或いは分離器の下流の排ガス用配管の一方又は両方に制御器と組み合わせた固定式分離器とすることができる。

前述した通り、再循環された第一の部分的な流れは、典型的には、それを外気と混合してガスタービンの圧縮機に再投入する前に、再冷却器によって更に冷却しなければならない。一つの実施形態では、再循環率を制御するための制御器、例えば、フラップ又はバルブは、そのような制御器の熱負荷を軽減するために、再冷却器の下流に配備される。

別の実施形態では、ＣＯ２回収システムに通じる再循環用配管及び／又は排気ガス用配管内に送風機が配備される。そのような送風機は、許容される圧力降下量の増大に応じて設備のサイズを低減するのに有利な場合が有る。実用的な設備のサイズは、回収システムと再循環用配管に応じた妥当な圧力降下量によってのみ実現することができる。ガスタービンとＨＲＳＧの構成による制限を克服することができる。

送風機は、典型的には、それらの電力消費量とそれらが耐えなければならない熱負荷を低減するために、冷却器の下流に配置される。更に、それらは、安定した排ガス温度と、送風機を冷却器の下流に配置した構成と比べて小さい体積流量との下で動作する。

更に、送風機の電力消費量を最小化するために、可変速度制御を提案する。従って、再循環率を制御するために、送風機を使用することができる。本質的に圧力低下を引き起こす可変式のダンパー、フラップ又は制御バルブを回避することができる。そのため、可変速度式送風機を使用することによって、システムの全体的な圧力降下量を低減することができる。それに代わって、羽根又は案内羽根の角度を制御可能な送風機も考えられる。排ガス再循環システムの構成及び圧力に応じて、送風機に代わって、ブースターを使用することができる。

送風機を使用する別の観点は、プラントの浄化動作を改善するための手段である。

ＣＣＰＰの節約動作を保証するために、排ガスが到達する可能性の有る全てのダクト、配管、ＨＲＳＧ及びその他の閉じた空間は、燃料を導入して、ガスタービン内での点火を可能とする前に、空気によって浄化する必要が有る。

従来のＣＣＰＰでは、それは、典型的には、ガスタービンの浄化動作によって行われている。そのような浄化動作のために、ガスタービンを浄化速度にまで加速して、指定されたプラント固有の期間の間、その速度で動作させている。必要な浄化時間は、ＨＲＳＧと排ガス用ダクトの体積と、浄化速度でのガスタービンの体積流量との関数である。浄化の要件は、国及び適用される規則に応じて変化する。典型的には、最低５分の浄化動作が必要であり、ＨＲＳＧの体積の３〜５倍を浄化しなければならない。そのような動作のために、ガスタービンは、典型的には、静止型周波数変換器を用いたモーターとして動作する、その発電機によって駆動される。

ＣＯ２回収システムと排ガス再循環用配管の体積が大きいために、並びに排ガス配管が分割されているために、ガスタービンだけを用いた浄化動作は、極端に長い浄化時間を必要とする。更に、プラント構成と浄化動作中の体積流量に応じて、全ての重要な設備の十分な浄化は、従来の浄化動作では保証されなくなる。ここで、配管とそれと接続された設備の浄化を促進するために、排ガス配管内の送風機を使用することができる。送風機は、プラントの十分な浄化を保証するために、独立して、或いはガスタービンと組み合わせて使用することができる。

上記の考察では、ガスタービン又はＣＣＰＰの相対的な負荷、即ち、各環境条件下におけるガスタービン又はＣＣＰＰの出力電力をベース負荷時の出力電力で割った値を使用している。ＣＣＰＰの負荷は、ＧＴの負荷の関数なので、ＣＣＰＰの相対的な負荷は、ガスタービンの相対的な負荷の代わりに使用することができるか、或いはその逆である。相対的な電力の代わりに絶対的な電力を使用することも考えられる。

以下において、添付図面を用い、図面を参照して、本発明の特徴及び利点を詳しく説明する。

排ガス再循環系統と可変速度式送風機を備えたバックエンド式ＣＯ２吸収方式のＣＣＰＰの模式図 相対的な負荷の関数としての正規化されたＧＴ入力ガス中の酸素濃度の例の模式グラフ 相対的な負荷の関数としての最良のＣＯ２回収効率のために最適化された再循環率、完全燃焼のために最適化された再循環率、再冷却器後の再循環された排ガスの再冷却温度の例の模式グラフ 排ガス再循環系統、酸素濃縮部、可変速度式送風機を備えたバックエンド式ＣＯ２吸収方式のＣＣＰＰの模式図

ここで提案する方法を実施するための発電プラントは、従来のＣＣＰＰと、排ガスを再循環するための設備と、ＣＯ２回収システム１８とを備えている。

ポスト燃焼式回収部と排ガス再循環系統を備えた典型的な装置が図１に図示されている。第一の発電機２５を駆動するガスタービン６には、圧縮機用の入力ガス３と燃料５が供給される。圧縮機用の入力ガス３は、外気２と、排ガス再循環用配管を経由して再循環されて来た排ガスの第一の部分的な流れ２１との混合気である。その入力ガスは、圧縮機１で圧縮される。圧縮されたガスは、燃焼器４内での燃料５の燃焼のために使用され、圧縮された熱いガスは、タービン７内で膨張する。その主な出力は、電力と熱い排ガス８である。

ガスタービンの熱い排ガス８は、蒸気タービン１３用の生蒸気３０を発生するＨＲＳＧ９を通過する。蒸気タービン１３は、ガスタービン６と第一の発電機２５と共にシングルシャフト構成で配置されるか、或いは第二の発電機２６を駆動するためにマルチシャフト構成で配置される。更に、蒸気は、蒸気タービン１３から抽出されて、蒸気配管１５を経由して、ＣＯ２回収システム１８に供給される。その蒸気は、戻り配管１７を経由して、低下した温度で、或いは復水として蒸気サイクルに戻されて、蒸気サイクルに再投入される。蒸気サイクルは、本発明の課題ではないので、異なる蒸気圧レベル、給水ポンプなどを含まない形で簡略化して、模式的に図示されている。

ＨＲＳＧからの排ガス１９の第一の部分的な流れ２１は、ガスタービン６の圧縮機１の入力に再循環されて、そこで、外気２と混合される。第一の部分的な流れ２１は、外気２との混合前に再循環された排ガス用の冷却器２７で冷却される。

ＨＲＳＧからの排ガス１９の第二の部分的な流れ２０は、ダンパー２９によって、ＣＯ２回収システム１８の方に送られる。この第二の部分的な流れ２０は、ＣＯ２回収システム１８の前に排ガス用冷却器２３によって冷却される。排ガスの流量の増大と再循環率の制御のために、ＣＯ２回収システム用の可変速度式排ガス送風機１０が排ガス用冷却器２３とＣＯ２回収システム１８の間に配備されており、再循環用の可変速度式排ガス送風機１１が、再循環排ガス用冷却器２７の下流で、排ガスの再循環された第一の部分的な流れ２１と外気２との混合の前に配備されている。

ＣＯ２を除去された排ガス２２は、ＣＯ２回収システム１８から煙突３２を経由して周囲環境に放出される。ＣＯ２回収システム１８が動作していない場合、排ガス迂回路２４を経由して、その排ガスを迂回させることができる。

通常の動作中は、回収した二酸化炭素３１は、ＣＯ２圧縮機で圧縮されて、圧縮されたＣＯ２は、貯蔵又は更なる処理のために転送される。

より良好に異なるガスの流れの中の酸素濃度を制御するために、酸素濃度とＣＯ２濃度の中の一つ以上を測定する測定器を提案する。例えば、ガスタービン６の入力ガスの組成の制御を改善するために、吸気中のＣＯ２とＯ２の中の一つ以上の測定器３６を配備することができる。例えば、ガスタービンの排ガスの組成を制御するために、ガスタービンの排ガス中のＣＯ２とＯ２の中の一つ以上の測定器３７を配備することができる。ＨＲＳＧ９の下流の排ガス温度が低下しているために、ＨＲＳＧの排ガス中のＣＯ２とＯ２の中の一つ以上の測定器３８によって、ＨＲＳＧ９の下流での排ガスの組成を測定するのが有利な場合が有る。

従来のガスクロマトグラフィーの外に、異なるガスの流れの中の酸素濃度及びＣＯ２濃度を測定するための幾つかの異なる方法、システム、測定器が有る。例えば、非分散型赤外線（ＮＤＩＲ）ＣＯ２センサーや化学的ＣＯ２センサーを用いて、ＣＯ２を容易に測定することができる。とりわけ、ジルコニア、電気化学又はガルバニック、赤外線、超音波によるセンサー、レーザー技術を用いて、酸素濃度を測定することができる。最適な動作のためには、速いオンライン式センサーを使用することができる。

図２は、安定した完全燃焼に必要な、相対的な負荷の関数としての正規化されたＧＴ入力ガス中の酸素濃度の例を模式的に図示している。それは、ベース負荷時の動作において必要な酸素濃度で正規化されている。

低い負荷において、燃焼器が拡散火炎で動作している場合、必要な余剰酸素量は少なく、それに対応する正規化された吸気中の酸素濃度ＩＮ_O2は、火炎温度が低いにも関わらず低い。燃焼器が予混合火炎で動作すると、必要な余剰酸素量及びそれに対応する正規化された吸気中の酸素濃度ＩＮ_O2は、最大限にまで増大する。負荷の増大に応じて、火炎温度が上昇して、完全燃焼を促進し、正規化された吸気中の酸素濃度ＩＮ_O2を低減することが可能となる。典型的には、相対的な負荷Ｐ_rel が８０％〜９０％を上回る高い負荷では、火炎温度は、典型的には、完全燃焼を保証するのに十分な高さとなり、正規化された吸気中の酸素濃度ＩＮ_O2が最小値に到達する。負荷が更に上昇すると、圧縮機の入力質量流量は、典型的には、尚も増大する。しかし、入力質量流量に対して相対的な燃料消費量率も上昇し、そのため、正規化された吸気中の酸素濃度ＩＮ_O2が、再びベース負荷時にまで上昇する。

燃焼器によっては、低い酸素濃度での安定した口火燃焼が低い負荷で不可能となる。その場合、図２に図示された濃度よりもずっと高い酸素濃度が必要となる。そのため、約５％の負荷から約２０％の負荷までの線だけが、破線で表示されている。

図３は、ガスタービン６の吸気中の所要の正規化された酸素濃度ＩＮ_O2を考慮した再循環率と再冷却温度の最適化の例を模式的に図示している。

破線で表示された最良のＣＯ２回収効率ｒ_capture に対する再循環率は、排ガス中のＣＯ２濃度を高く一定に維持するために必要な再循環率の変化の例である。ベース負荷を初期値として、最良のＣＯ２回収効率ｒ_capture に対する再循環率は、ほんの僅かな勾配で約５０％の負荷にまで上昇している。約５０％〜１００％までの負荷の範囲では、負荷は、典型的には、タービンの入力温度と入口の可変式案内羽根の制御の組合せによって制御される。その結果、入力質量流量に対する燃料噴射量は、ほぼ一定となり、ＣＯ２発生率も、ほぼ一定となる。負荷が約５０％を下回ると、入口の可変式案内羽根は、閉じた位置となり、入力質量流量は、実質的に一定となり、ガスタービンの負荷は、タービン入力温度だけで制御される。入力質量流量がほぼ一定になると、ＣＯ２発生率は、タービンの入力温度の低下と共に低下する。それに応じて、排ガス中のＣＯ２濃度を一定に維持するのに必要な再循環率が上昇する。

しかし、ガスタービン６からの吸気中の所要の正規化された酸素濃度ＩＮ_O2を考慮すると、ガスタービンの動作に対しては、ガスタービン用の再循環率ｒ_GTを適用しなければならない。ベース負荷では、システムは、完全燃焼のために最適化されており、ＣＯ２回収システムに関する高い再循環率と、この例でのガスタービン用の再循環率ｒ_GTとは、ベース負荷での最良のＣＯ２回収効率ｒ_capture に関する再循環率と等しい。図２を用いて考察した通り、ガスタービンの吸気中の正規化された酸素濃度ＩＮ_O2の上昇は、負荷を低減する場合に必要となる。それに対応して、ガスタービンによって実現可能なガスタービン用の再循環率ｒ_GTを低減しなければならない。ガスタービンが拡散火炎で動作する非常に低い負荷の場合にのみ、ガスタービン用の再循環率ｒ_GTは、典型的には、最適なＣＯ２濃度に必要なレベルと合致するように再び上昇させることができる。

燃焼器によっては、低い酸素濃度での安定した燃焼が低い負荷で不可能となる。その場合、ずっと低い再循環率だけが約５％の負荷で実現可能である。そのため、約５％の負荷から約２０％の負荷までの線だけが、破線で表示されている。

再循環させる質量流量の制御と、再循環排ガス用再冷却器２７後の温度の制御と、外気の温度及び圧縮機１の入力質量流量の考慮とによって、圧縮機１の入力温度を制御することができる。

ベース負荷では、再冷却温度は、典型的には、再循環排ガス用再冷却器２７の能力によって制限され、使用可能な放熱板に依存する。川又は海からの冷却水を用いた冷却水式冷却器の場合、水の温度は、実現可能な再冷却温度を決める。空気式冷却器の場合、最低の再冷却温度は、典型的には、外気の温度を５〜１０°Ｃ上回る。再循環率に応じて、圧縮機の入力温度の温度上昇が小さくなる。

ＣＣＰＰが部分負荷に応じた出力電力率を要求される場合、目標電力に到達するまで、タービン入力温度又は高温ガス温度を低下するとともに、入口の可変式案内羽根を動作方式に応じて閉じる。その両方は、相対的な負荷の低下に比例して、プラントの効率を低下させる。圧縮機の入力温度を制御することによって、プラントのベース負荷時の電力を制御することができる。特に、圧縮機の入力温度の上昇は、ベース負荷時の電力を低下させる。その結果、前記の出力電力率は、ベース負荷又は増大した相対的な電力で達成される。相対的な負荷を増大した動作による効率の利得が、入力温度を上昇した動作による効率の損失よりも大きい限り、圧縮機の入力温度の上昇は、全体的な効率を増大させることができる。プラント固有の圧縮機の最適な入力温度は、負荷設定点毎に決定することができる。圧縮機の最適な入力温度、外気２の温度、負荷に応じたガスタービン用の再循環率ｒ_GTに応じて、最適な再冷却温度Ｔ_recoolを決定することができる。ベース負荷では、その温度は、再冷却器の冷却能力によって制限される。低い負荷では、外気と再冷却された排ガスの混合気が圧縮機の許容可能な最高の入力温度に到達するまで、再冷却温度Ｔ_recoolを上昇させることができる。この例では、圧縮機の許容可能な最高の入力温度は、固定値である。しかし、ガスタービン用の再循環率が負荷に応じて変化するので、一定の温度の混合気を得るために必要な再冷却温度Ｔ_recoolも負荷に応じて変化する。

ガスタービン６の構成に応じて、圧縮機の許容可能な最高の入力温度は一定とはならない。それは、例えば、圧縮機の出力温度又は中間の圧縮機からの冷気の供給温度が制限要因となる場合である。その結果、再冷却温度Ｔ_recoolに関する異なる制限関数が得られる。

より洗練された実施形態では、例えば、負荷に応じた圧縮機の最適な入力温度とそれに対応する最適な再冷却温度を決定するために、周囲環境の圧力、湿度、入口／出口の圧力降下量の影響も考慮することができる。

動作の柔軟性を更に向上するとともに、部分負荷及びベース負荷時の再循環率の制限を克服するために、ガスタービンの入力ガス中の酸素を濃縮することを提案する。図４は、排ガス再循環系統と可変速度式送風機を備えたバックエンド式ＣＯ２吸収方式のＣＣＰＰでの酸素濃縮構成を模式的に図示している。それらの構成と機能は、図１に図示されたものと同様である。圧縮機１の上流には、ＡＳＵ（空気分離ユニット）２８が更に配置されている。空気分離ユニット２８は、吸気２の一部から酸素又は酸素を多く含む空気３４を分離する。酸素又は酸素を多く含む空気３４は、外気２及び排ガス再循環用配管からの再循環された排ガスと混合される。酸素を除去された空気３５は、周囲環境に吐き出される。この用途には、従来の深冷分離式ＡＳＵを使用することができる。しかし、必要とするエネルギーがより少ない膜をベースとする分離技術を使用することができる。それらは、酸素を多く含む空気だけでなく、純粋でない酸素が、ここで提案するプロセスには必要なので、特に、好ましい場合が有る。バルブ、ダンパー、送風機などの酸素を多く含む空気に対する外気の比率を制御するための（図示されていない）制御器が見込まれる。

前記の図面に図示された実施例に関して、当業者には、それらの実施例と異なる、本発明の範囲内に含まれる実施形態は明らかである。

例えば、空気分離ユニット２８の後で酸素を多く含む空気を外気２と混合せずに酸素を多く含む空気３４だけを使用したり、そのような酸素を多く含む空気３４を再循環される排ガスの第一の部分的な流れ２１と直接混合して、圧縮機の入力ガス３を得ることが有利である。膜分離技術の必要電力が、典型的には、濃度の上昇に比例し、外気との混合を行わないと、最大の酸素濃度が低下するので、それによって、混合気の全体的な酸素濃度を増大するための必要電力が軽減される。

更に、例えば、ガスタービン内において、燃料ガス５の代わりに、液体燃料が燃焼される。

制御パラメータとして、ＣＯ又は燃焼しなかった炭化水素の発生量を使用する制御方法を実現するためには、ＣＯ又は燃焼しなかった炭化水素の発生量の測定器をガスタービン６の下流に配備しなければならない。

例えば、ガスタービンの場所に排ガス中のＣＯ２及び／又はＯ２の測定器３７を配備するか、或いはＨＲＳＧの場所に測定器３８に対応する排ガス中のＣＯ２及び／又はＯ２の測定器を配備することができる。それらを組み合わせた測定器とすることもできる。

１ 圧縮機
２ 外気
３ 圧縮機の入力ガス
４ 燃焼器
５ ＧＴ用の燃料ガス
６ ガスタービン（ＧＴ）
７ タービン
８ ガスタービンからの熱い排ガス
９ ＨＲＳＧ（熱回収蒸気発生器）
１０ （ＣＯ２回収システムへの）第二の部分的な流れ用の排ガス送風機
１１ （排ガス再循環系統への）第一の部分的な流れ用の排ガス送風機
１２ 迂回路用フラップ又はバルブ
１３ 蒸気タービン
１４ 復水器
１５ ＣＯ２回収のための蒸気の抽出
１６ 給水
１７ 復水用戻り配管
１８ ＣＯ２回収システム
１９ ＨＲＳＧからの排ガス
２０ 第二の部分的な流れ（ＣＯ２回収システムへの排ガス用配管）
２１ 第一の部分的な流れ（排ガス再循環系統）
２２ ＣＯ２を除去した排ガス
２３ （第二の部分的な流れのための）排ガス用冷却器
２４ 煙突への排ガス迂回路
２５ 第一の発電機
２６ 第二の発電機
２７ （第一の部分的な流れのための）再循環排ガス用再冷却器
２８ ＡＳＵ（空気分離ユニット）
２９ 排ガス用分離器
３０ 生蒸気
３１ 回収したＣＯ２
３２ 煙突
３４ 酸素／酸素を多く含む燃料
３５ 酸素を除去された空気
３６ 吸気中のＣＯ２及び／又はＯ２の測定器
３７ ガスタービンの排ガス中のＣＯ２及び／又はＯ２の測定器
３８ ＨＲＳＧの排ガス中のＣＯ２及び／又はＯ２の測定器
ＣＣＰＰ 複合サイクル発電プラント
ＣＯＥ 発電経費
ＩＮ_O2 正規化された吸気中の酸素濃度
Ｐ_rel ＣＣＰＰの相対的な負荷
ｒ_GT ガスタービン用の再循環率
ｒ_capture 最良のＣＯ２回収効率に対する再循環率
Ｔ_recool 再冷却温度

Claims (16)

1. ＣＯ２回収システム（１８）と排ガス再循環システムを備えた複合サイクル発電プラント（ＣＣＰＰ）の動作方法において、
   ＣＯ２回収システム（１８）を含むプラントの全体的な効率を最適化するために、排ガスの再循環率と再循環された排ガスの再冷却温度（Ｔ_recool）とを負荷に応じて制御することを特徴とする方法。
2. 排ガスの再循環率を高めるために、複合サイクル発電プラントのガスタービン用圧縮機（１）の入力ガス（３）に酸素又は酸素を多く含む空気（３４）を追加混合することを特徴とする請求項１に記載の方法。
3. 最小の正規化された吸気中の酸素濃度（ＩＮ_O2）が、複合サイクル発電プラントの相対的な負荷（Ｐ_rel ）の関数として与えられることと、
   正規化された吸気中の酸素濃度（ＩＮ_O2）が、再循環率と酸素又は酸素を多く含む空気（３４）の追加混合量との中の一つ以上の変更によって制御されることと、
   を特徴とする請求項１又は２に記載の方法。
4. 正規化された吸気中の酸素濃度（ＩＮ_O2）が、ＣＯ及び燃焼しなかった炭化水素の発生量が低い時の完全燃焼を保証するのに十分であるという条件の下での再循環率が、実現可能な最も高い再循環率であることを特徴とする請求項１に記載の方法。
5. ＣＯと燃焼しなかった炭化水素の中の一つ以上の測定した発生量の関数として、再循環率と酸素又は酸素を多く含む空気（３４）の追加混合量との中の一つ以上を調整することを特徴とする請求項１、２又は４に記載の方法。
6. 燃焼器の測定した脈動の関数として、再循環率と酸素又は酸素を多く含む空気（３４）の追加混合量との中の一つ以上を調整することを特徴とする請求項１、２又は４に記載の方法。
7. ＣＯ２回収システム（１８）を通過する所要の最小限の流量を保証するための最小値以上に再循環率を維持することを特徴とする請求項１から６までのいずれか一つに記載の方法。
8. 相対的な負荷（Ｐ_rel ）の関数として、再冷却温度（Ｔ_recool）を制御することを特徴とする請求項１から７までのいずれか一つに記載の方法。
9. 相対的な負荷（Ｐ_rel ）と再循環率の関数として、再冷却温度（Ｔ_recool）を制御することを特徴とする請求項１から８までのいずれか一つに記載の方法。
10. ガスタービン（６）の圧縮機の目標入力温度が相対的な負荷（Ｐ_rel ）の関数であることと、
    再冷却温度（Ｔ_recool）と再循環率の制御を組み合わせて、その目標入力温度を制御することと、
    を特徴とする請求項１から９までのいずれか一つに記載の方法。
11. 再循環用の可変速度式排ガス送風機（１１）と、排ガスをＣＯ２回収システム（１８）の方に送るためのＣＯ２回収システム用の可変速度式排ガス送風機（１０）との中の一つ以上を用いて、再循環率を制御することを特徴とする請求項１から１０までのいずれか一つに記載の方法。
12. 再循環用の排ガス送風機とＣＯ２回収システム用の排ガス送風機との中の一つ以上を浄化動作の向上のために使用することを特徴とする請求項１から１１までのいずれか一つに記載の方法。
13. ＣＯ２回収システム（１８）を備えた複合サイクル発電プラントにおいて、
    この複合サイクル発電プラントが、請求項１から１２までのいずれか一つに記載の方法により動作するように構成されていることを特徴とする複合サイクル発電プラント。
14. ガスタービン（６）と、熱回収蒸気発生器（９）と、蒸気タービン（１３）と、再循環排ガス用再冷却器（２７）を備えた排ガス再循環用配管と、ＣＯ２回収システム（１８）への排ガス用配管と、排ガス用冷却器（２３）とが配備され、再循環された排ガスと外気の混合地点とガスタービン（６）の圧縮機（１）の間の少なくとも一つの酸素とＣＯ２の中の一つ以上の測定器（３６）と、少なくとも一つの酸素とＣＯ２の中の一つ以上の測定器（３７，３８）と、ガスタービン（６）の下流に配置された少なくとも一つのＣＯと燃焼しなかった炭化水素の中の一つ以上の測定器との中の一つ以上が配備されていることを特徴とする請求項１３に記載の複合サイクル発電プラント。
15. 再循環用の可変速度式排ガス送風機（１１）と、排ガスをＣＯ２回収システム（１８）の方に送るためのＣＯ２回収システム用の可変速度式排ガス送風機（１０）との中の一つ以上が再循環率の制御のために配備されていることを特徴とする請求項１３又は１４に記載の複合サイクル発電プラント。
16. 酸素又は酸素を多く含む空気（３４）を圧縮機（２）の入力ガスに追加混合するための空気分離ユニット（２８）が配備されていることを特徴とする請求項１３から１５までのいずれか一つに記載の複合サイクル発電プラント。
    
    

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