JP2012162007A - 射出成形方法 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】 本発明によれば、意匠面側の金型キャビティ温度を反意匠面側の金型キャビティ温度より高く設定することによって、意匠面側の金型キャビティ面が、反意匠面側の金型キャビティ面より、樹脂が密着しやすい状況にする。そして、樹脂の射出完了後に型締力を低下させて、短時間で金型内での樹脂圧力が0Paとなるように制御することによって、反意匠面側の金型キャビティ面と樹脂を短時間で離型させることにより、意匠面側の樹脂に樹脂の熱収縮による影響がでないようにして、ヒケの発生を抑制する。なお、前述の射出完了後に反意匠面側の金型キャビティ面にガスを注入すれば、前述の発明の効果が更に高まる。
【選択図】 図1
Description
というのは、製品裏面にリブを配することによって、製品変形の抑制(成形時)、製品剛性感の確保(外力が加わっても製品が変形しない)、製品取付け時の位置合わせ、製品強度の確保等の効果が期待できる。また、製品裏面にボスを配すれば、製品取付け冶具の嵌め込み(例:ビス取付け)、製品取付け時の位置合わせ、リブ交点の薄肉化等の効果が期待できるからである。しかしながら、その結果として、リブやボスを形成された部分は、他の製品部分に比較して厚肉となっている。また、自動車部品として成形される製品は、他の部品に取り付けるために必要なクリップ等が配されることも多く、クリップ等が配された部分は、他の製品部分に比較して厚肉となる。
また、特許文献1に開示の技術において、加熱した側の金型は、金型内への樹脂充填後の冷却工程においても金型温度を高温に保持している。従って、加熱した側の金型に接する樹脂の温度低下はより緩やかで、収縮も遅いので、非加熱側の金型より樹脂面から離型しにくいという効果を奏する。
その結果、加熱した側の金型キャビティ面で成形された樹脂が金型キャビティ面に密着した状態で、非加熱側の金型キャビティ面で成形された樹脂が金型キャビティ面から離型するという状態が生じる、
そのような場合には、非加熱側の金型キャビティ面で成形された樹脂が拘束のない自由な表面(所謂、自由表面のような状態)になる。
従って、収縮によって発生するヒケは、先に離型して拘束の少ない非加熱面側に集中することになるため、加熱するキャビティ側の樹脂面において、ヒケの発生が抑制される。
このようにして、特許文献1に開示の技術は、意匠面側を加熱する側の面とすることにより、意匠面に発生するヒケを防止する。
しかし、金型温度の調整による離型状態のコントロールには、限界があり、意匠面側金型は製品取り出し後樹脂が変形するような高温にまでは加熱できないが、ガラス転移点温度以上の金型温度では成形品の変形が問題となることがあった。また、反意匠面側の樹脂と金型との離型が遅い場合には、反意匠面側のスキン層が発達して意匠面側の樹脂が、樹脂の収縮の影響を強く受けてしまうのでヒケ低減の効果が低減することがあった。同様に非意匠面側の金型温度を意匠面側の金型温度より大きく下げすぎると、やはりスキン層の発達を促進してヒケ低減効果が減少することがあった。
(1) 固定型と可動型で形成された金型装置の金型キャビティ内に、溶融した熱可塑性樹脂を射出充填して成形する樹脂の射出成形方法において、該金型キャビティについて、意匠面を形成する側の金型キャビティ面の温度が反意匠面を形成する側の金型キャビティ面の温度より高くなるように設定し、溶融した樹脂を金型キャビティ内へ射出充填完了後、金型キャビティ内に射出充填した樹脂の圧力が所定の時間範囲内で0Paになるようにした。
なお、本発明において、通常のガスアシスト成形のように、金型キャビティ内にガスを大量に吹き込んだ場合は、樹脂の部分的な冷却固化を誘引するので、却って意匠面側のヒケ発生の要因となる。従って、余分な空気の使用は極力さけて、少量の空気を使用することが好ましい。
図1から図7は本発明の実施形態に係わり、図1は本実施形態に使用した射出成形装置の全体図である。図2は本実施形態に使用した第1の金型の断面図であり、図3は本実施形態による射出成形方法を実施した場合の樹脂の挙動を説明するための概念図である。図4は第2の金型の断面図であり、図5は第3の金型の断面図である。図6は第3の金型について、エジェクタ部分の構造を説明するための概念図である。図7は本実施形態による第4の金型の断面図である。
図1に示した型締装置20は、可動盤2、固定盤1、エンドプレート5、型締シリンダ22、型締シリンダ22に駆動によって作動するトグル式型締機構8(トグル機構8と称することもある)、並びに、型締シリンダ22に所望の油圧を供給する図示しない油圧源等を備えて、可動盤2は、固定盤1とエンドプレート5との間に架設した4本のタイバー7に案内されて、型締シリンダ22で駆動されたトグル機構8により、可動型4とともに前後進できるよう構成されている。
なお、図1に示した実施形態においては、型締装置20の駆動装置として、油圧式でトグルタイプの型締機構を使用したが、本実施形態に使用できる型締機構はこれに限るものではなく、例えば、ボールネジとサーボモータを使用する電動式の型締装置等を使用しても良い。
従って、第1金型10は、意匠側の金型キャビティ面を形成する固定型3と、反意匠側の金型キャビティ面を形成する可動型4について、それぞれ異なる温度に設定又昇温可能であって、所望する温度で温度管理可能である。
なお、成形にはABS樹脂(3元共重合体各々のガラス転移温度はアクリロニトリル:104℃、ブタジエン:−90℃、スチレン:100℃であるがアクリロニトリルの104℃が共重合体のガラス転移温度を支配する)を使用した。
第1実施形態においては、成形サイクルをスタートさせる前に、固定型3と可動型4の金型温度を事前に設定して金型10を所望する温度まで昇温してから、その温度を保持するように温度管理する。
なお、本発明に適応できる樹脂は、第1実施形態で使用する樹脂に限定されるものではなく、例えば、ポリアミド、ポリスチレン、PC/ABS、AES等で適応可能である。
なお、第1実施形態においては、この工程の際に、射出ユニット30で樹脂圧力を負荷する保圧工程を使用せずに、すぐにバルブゲート31を閉じる。
なお、第1実施形態においては、好ましい形態として、圧力センサを使用し、樹脂圧力を測定しながら型締力を低下させたが、センサで測定しなくても、型締力をほぼ0N(零)にすれば、金型キャビティ内の樹脂圧力が0Paになる。
第2金型10Aは、第1金型10の意匠側の金型キャビティ面(固定型3の金型キャビティ面)に、断熱効果のある発泡セラミックを埋め込んだものであるが、第2金型10Aにおいては、断熱材Dの効果により、意匠側の金型キャビティ面で成形される製品部分の冷却を遅延させて、ヒケ防止の効果が高まるという点で好ましい形態である。
但し、前述の温調金型を使用した場合には、冷却条件を強めたこと等に起因して、意匠面側の樹脂が金型キャビティ面から早々に離型しまうような状況にならないように注意する必要がある。
第3金型10Bは以上の構成によって、定量ガスシリンダから金型キャビティ内にガスを導入することができる。
第1の金型10が温度がキャビティ側が85℃、コア側が70℃で管理された状態になってから、射出成形方法の成形サイクルをスタートさせ、金型10を型閉動作して、型締力を負荷した状態で型締めする。この際に使用する型締力は、樹脂を成形するに十分な型締力である3000KNとした。
第2実施形態は、金型キャビティ15内に射出充填した樹脂の圧力について金型キャビティ15内に配した圧力センサPS2で測定し、該PS2で測定した金型キャビティ内の樹脂圧力が0Paになるまで、型締力を低下させると同時に、定量ガスシリンダ80を作動させる。
従って、第2実施形態においては、反意匠面側の金型キャビティと製品の間に確実にガスを供給することができ、第1実施形態で得られる作用効果以上に、離型を促進することができる。
従って、余分な空気の使用は極力さけて、少量の空気を使用することが好ましく、効果を際出させるためには、射出完了後から金型内での樹脂の圧力が0Paになって5秒以内までに、反意匠面側の金型キャビティ面積1cm2に対して、0.1Ncm3から10Ncm3の比率でガスを注入することが好ましい。このことによって、反意匠面側から樹脂製品を確実に離型させることができ、ヒケの抑制がさらに強く期待できる。
なお、定量的にガスを送るためには、構造が簡単で繰り返し制度に優れた定量ガスシリンダ80の使用が適している。
図7に第4の金型10C(第4金型10C)を示す。第4金型10Cの固定型3の金型キャビティ面には、金型キャビティの外周部を囲むようにして突起部85が形成されている。樹脂を成形した際には、突起部85の周りの樹脂が収縮して、突起部85を挟みこむ形になるため、空気の流れを遮断するシール部として機能する。従って、より意匠面側の樹脂が金型キャビティ面から離型せずに密着した状態になるので、ヒケの発生について抑止効果が向上する。
2 可動盤
3 固定型
4 可動型
5 エンドプレート
7 タイバー
8 トグル機構
10 金型装置(金型)
15 金型キャビティ
20 型締装置
30 射出ユニット
31 バルブゲート
52 エジェクタプレート
54 エジェクタピン
55 ガスシール
56 導入口
57 ガス導入隙間
59 連絡孔
80 定量ガスシリンダ
T1 固定型温度調整ライン(固定型温調ライン)
T2 可動型温度調整ライン(可動型温調ライン)
100 射出成形装置
10A 第2の金型(第2金型)
10B 第3の金型(第3金型)
10C 第4の金型(第4金型)
PS1 圧力センサ(固定型)
PS2 圧力センサ(可動型)
TS1 温度センサ(固定型)
TS2 温度センサ(可動型)
Claims (11)
- 固定型と可動型で形成された金型装置の金型キャビティ内に、溶融した熱可塑性樹脂を射出充填して成形する樹脂の射出成形方法において、
該金型キャビティについて、意匠面を形成する側の金型キャビティ面の温度が反意匠面を形成する側の金型キャビティ面の温度より高くなるように設定し、溶融した樹脂を金型キャビティ内へ射出充填完了後、金型キャビティ内に射出充填した樹脂の圧力が所定の時間範囲内で0Paになるようにした樹脂の射出成形方法。 - 前記意匠面を形成する側の金型キャビティ面の温度が、反意匠面を形成する側の金型キャビティ面の温度より、3℃以上30℃以内の範囲で高くなるように設定した請求項1に記載の射出成形方法。
- 前記金型キャビティ内に射出充填した樹脂の圧力が、射出完了後、1秒から7秒までの時間範囲内で、0Paになるようにした請求項2に記載の射出成形方法。
- 前記射出充填完了後、1秒から7秒までの時間範囲内で、金型装置の型締力を低下させる請求項3に記載の射出成形方法。
- 非晶性樹脂を成形する場合において、前記意匠面側を形成する側の金型キャビティ面の温度について、成形する樹脂のガラス転移温度からガラス転移温度より20℃低い温度までの範囲内で設定した請求項1から請求項4までのいずれか1項に記載の射出成形方法。
- 結晶性樹脂を成形する場合において、前記意匠面側を形成する側の金型キャビティ面の温度について、成形する樹脂のガラス転移温度より20℃低い温度より高く、且つ、成形する樹脂の融点より低い温度の範囲内で設定した請求項1から請求項4までのいずれか1項に記載の射出成形方法。
- 前記意匠面側を形成する側の金型キャビティ面に断熱材を配した請求項1から請求項6までのいずれか1項に記載の射出成形方法。
- 前記射出充填完了後から、樹脂圧力が0Paになって5秒以内までに、反意匠面側の金型キャビティ面積1cm2に対して、0.1Ncm3から10Ncm3の比率でガスを注入する請求項1から請求項7までのいずれか1項に記載の射出成形方法。
- 前記ガスの供給圧力が、0.1MPa以上10MPa以内の範囲である請求項8記載の射出成形方法。
- 前記射出充填完了後、金型キャビティ内へガスを供給する、及び型締力を低下させる、の2つの動作を行い、わずかに型開きする請求項8又は請求項9に記載の射出成形方法。
- 前記意匠面を形成する金型キャビティ面の外周部にシール部を配して、成形した樹脂の間に空気が流入することを防止する請求項1から請求項10までのいずれか1項に記載の射出成形方法。
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