JP2012057385A

JP2012057385A - 橋梁

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Publication number: JP2012057385A
Application number: JP2010203084A
Authority: JP
Inventors: Masaki Seki; 雅樹関; Shuji Iwata; 秀治岩田
Original assignee: Central Japan Railway Co
Current assignee: Central Japan Railway Co
Priority date: 2010-09-10
Filing date: 2010-09-10
Publication date: 2012-03-22
Anticipated expiration: 2030-09-10
Also published as: JP6013701B2

Abstract

【課題】建設コストを抑制しながら高い耐震性能を有する橋梁を提供すること。
【解決手段】橋梁としての高架橋１は、梁部材１０と、梁部材１０を支持する鉄筋コンクリート製の壁柱部２０と、を備える。壁柱部２０は、水平断面が壁状に形成された鉄筋コンクリート製の支柱であり、幅２００ｃｍ、高さ６００ｃｍ、厚み３０ｃｍの板状に形成され、水平断面での長手方向が梁部材１０の延長方向に直交する方向に沿うように形成されている。二つの壁柱部２０が直列に配置されて一組となっており、複数組の壁柱部２０が、梁部材１０の延長方向に沿って所定の間隔で配置されている。また、壁柱部２０は、水平断面での短辺に対する長辺の比をせん断スパンで除算した比率が０．０２２程度となっており、内部にＤφ１６ｍｍの引張鉄筋が１１本内包されており、水平断面での鉄筋の断面積の比率が０．００７程度となっている。
【選択図】図１

Description

本発明は、建設コストを抑制しながら高い耐震性能を有する橋梁に関する。

鉄道、自動車等の輸送車両が走行する橋梁としては、河川、海峡等を横断する狭義の橋梁のほかに市街地において連続的に建設される、いわゆる高架橋がある。かかる高架橋は、効率的な土地利用の観点から、道路上、鉄道上あるいは河川上の空間に連続して建設されるものであり、高架橋下の道路あるいは鉄道が立体交差することとなるため、交通状態の解消にも貢献する。

このような高架橋は、その下部構造が通常鉄筋コンクリート造として構築されることが多いが、その設計施工の際には、地震時における高架橋の耐震性が充分検討されなければならない。なお、このような設計施工は、既存の耐震設計基準（鉄道構造物等設計基準、道路橋示方書・同解説、建築基準法等）に基づき実施され、高架橋の耐震性を高め、水平方向への地震動に耐えるために、高架橋柱の断面積を大きくすると共に鉄筋量が占める割合を高める手法が採られるのが一般的である。

なお、上述のような高架橋の具体例としては次のようなものが挙げられる。
（１）上部構造の重量を軽量化するとともに下部構造の定着方法に特定の方法を採用すること等により剪断破壊の抑制、高い靱性能の確保及び地中梁の省略を図るために、柱部材としてのコンクリート充填鋼管柱の下部を、場所打ち杭の上部に一体に形成した合成鋼管杭に定着させるとともに、橋軸方向に隣接するコンクリート充填鋼管柱間に、縦桁部材としての中空断面あるいは開断面の鉄筋コンクリート梁を架設した立体ラーメン形式の高架橋構造が知られている（例えば、特許文献１参照）。

（２）また、柱及び梁からなる鉄筋コンクリートのラーメン架構内に制振装置を配設した制振構造としての高架橋の下部構造が知られている（例えば、特許文献２参照）。
（３）また、橋脚上に桁を設置固定し、その桁の前後に他の桁を連結して連続架設するラーメン橋施工方法において、桁の架設時に橋脚と桁の間に方杖部材を設け、その方杖部材の上に設置した桁を当該方杖部材に固定し、ラーメン橋完成後も前記方杖部材を取り外すことなくラーメン橋の一部材として残すことにより、中間支点部に発生する曲げモーメントを減少させるようにしたラーメン橋が知られている（例えば、特許文献３参照）。

特開２０００−２６５４１６号公報特開２００４−２７０８１６号公報特開２００７−１３２０７７号公報

しかしながら、上述のような高架橋の設計手法においては、高架橋柱の断面積を大きくすると共に鉄筋量が占める割合を高めるために、高架橋の体積が増加し、それに伴って高架橋を建設するコストも増加するという問題があった。

なお、このような問題が発生するのは高架橋に限定されず、鉄道、自動車等の輸送車両が走行する橋梁においては同様の問題が発生し得る。
本発明は、このような課題に鑑みなされたものであり、その目的とするところは、建設コストを抑制しながら高い耐震性能を有する橋梁を提供することにある。

上記課題を解決するためになされた請求項１に係る橋梁は、梁部材と、前記梁部材を支持する鉄筋コンクリート製の柱部材と、を備える橋梁であって、前記柱部材は、地震動に対する耐震性能を有する耐震構造を有し、前記柱部材の前記耐震構造は、板状に形成され、水平断面での短辺に対する長辺の比をせん断スパンで除算した比率が０．０１８以上０．０３４以下であることを特徴とする。

このように構成された本発明の橋梁によれば、梁部材を支持する鉄筋コンクリート製の柱部材の耐震構造が、板状に形成され、水平断面での短辺に対する長辺の比をせん断スパンで除算した比率が０．０１８以上０．０３４以下であることにより、水平断面上の長手方向に沿う方向には剛性を有するとともに水平断面上の長手方向と直交する方向には靭性能を有する。

このことにより、本発明の橋梁の柱部材の耐震構造には、既往の破壊形態であるせん断破壊や曲げ破壊を超越する鉄筋コンクリートの破壊抑制機能がある。すわなち、柱部材の耐震構造が、板状に形成されることによりコンクリート量と鉄筋量のバランスがよくなるとともに、コンクリート部分と鉄筋部分との配置や位置関係のバランスもよくなるため、地震動によって発生したコンクリート部分の小さいひび割れで損傷が応力分散し、想定以上の外力が作用しても破壊されない、という損傷メカニズムを発揮する。このことにより、従来構造に比べて建設コストを抑制することができるとともに、終局耐力を大幅に増加させることができる。

したがって、建設コストを抑制しながら高い耐震性能を有する橋梁を提供することができる。
また、本発明の橋梁によれば、従来構造に比べて、橋梁下の空間を広げることができ、橋梁下の空間を有効活用することができる。また、従来構造に比べてその美観を向上させることができる。

なお、柱部材の耐震構造については、断面が方形に形成されることで板状に形成されることや、断面が楕円など方形以外の形状に形成されることで板状に形成されることが考えられる。

なお、主桁・床版から構成される上部工とそれを支える橋脚・橋台などの下部工とが分かれた連続桁等の構造における柱部材のせん断スパンとは柱高さを意味し、一方、上部工と下部工とが剛結一体化されたラーメン構造における柱部材のせん断スパンとは柱高さの２分の１を意味する。

また、柱部材の耐震構造については、水平断面での鉄筋の断面積の比率が０．００６以上０．０２３以下であることが考えられる（請求項２）。
このように構成された本発明の橋梁によれば、柱部材の耐震構造におけるコンクリート量と鉄筋量のバランスが更によくなるとともに、コンクリート部分と鉄筋部分との配置や位置関係のバランスも更によくなるため、地震動によって発生したコンクリート部分の小さいひび割れで損傷が応力分散し、想定以上の外力が作用しても破壊されない、という損傷メカニズムをより発揮する。このことにより、従来構造に比べて建設コストを更に抑制することができるとともに、終局耐力を更に大幅に増加させることができる。

したがって、建設コストを更に抑制しながらより高い耐震性能を有する橋梁を提供することができる。
ところで、上記課題を解決するためになされた請求項３に係る橋梁は、梁部材と、前記梁部材を支持する鉄筋コンクリート製の柱部材と、を備える橋梁であって、前記柱部材は、地震動に対する耐震性能を有する耐震構造を有し、前記柱部材の前記耐震構造は、水平断面での鉄筋の断面積の比率が０．００６以上０．０２３以下であることを特徴とする。

このように構成された本発明の橋梁によれば、梁部材を支持する鉄筋コンクリート製の柱部材の耐震構造が、水平断面積での鉄筋の断面積の比率が０．００６以上０．０２３以下であることにより、水平断面上の長手方向に沿う方向には剛性を有するとともに水平断面上の長手方向と直交する方向には靭性能を有する。

したがって、建設コストを抑制しながら高い耐震性能を有する橋梁を提供することができる。
また、本発明の橋梁によれば、従来構造に比べて、橋梁下の空間を広げることでき、橋梁下の空間を有効活用することができる。また、従来構造に比べてその美観を向上させることができる。

ところで、上記課題を解決するためになされた請求項４に係る橋梁は、梁部材と、前記梁部材を支持する鉄筋コンクリート製の柱部材と、を備える橋梁であって、前記柱部材は、地震動に対する耐震性能を有する耐震構造を有し、前記柱部材の前記耐震構造は、板状に形成され、水平断面での短辺に対する長辺の比をせん断スパンで除算した比率が、水平断面上の長手方向が前記梁部材の延長方向と直交する柱部材については０．０２２程度であり、水平断面上の長手方向が前記梁部材の延長方向に沿う柱部材については０．０３３程度であることを特徴とする。

このように構成された本発明の橋梁によれば、梁部材を支持する鉄筋コンクリート製の柱部材の耐震構造が、板状に形成され、水平断面での短辺に対する長辺の比をせん断スパンで除算した比率が、上述のように、水平断面上の長手方向が前記梁部材の延長方向と直交する柱部材については０．０２２程度であり、水平断面上の長手方向が前記梁部材の延長方向に沿う柱部材については０．０３３程度であることにより、水平断面上の長手方向に沿う方向には剛性を有するとともに水平断面上の長手方向と直交する方向には靭性能を有する。

なお、柱部材の耐震構造については、さらに、水平断面での鉄筋の断面積の比率が、水平断面上の長手方向が前記梁部材の延長方向と直交する柱部材については０．００７程度であり、水平断面上の長手方向が前記梁部材の延長方向に沿う柱部材については０．００８程度であることが考えられる(請求項５)。

このように構成された本発明の橋梁によれば、柱部材の耐震構造におけるコンクリート量と鉄筋量のバランスが更によくなるとともに、コンクリート部分と鉄筋部分との配置や位置関係のバランスも更によくなるため、地震動によって発生したコンクリート部分の小さいひび割れで損傷が応力分散し、想定以上の外力が作用しても破壊されない、という損傷メカニズムをより発揮する。このことにより、従来構造に比べて建設コストを更に抑制することができるとともに、終局耐力を更に大幅に増加させることができる。

したがって、建設コストを更に抑制しながらより高い耐震性能を有する橋梁を提供することができる。
ところで、上記課題を解決するためになされた請求項６に係る橋梁は、梁部材と、前記梁部材を支持する鉄筋コンクリート製の柱部材と、を備える橋梁であって、前記柱部材は、地震動に対する耐震性能を有する耐震構造を有し、前記柱部材の前記耐震構造は、水平断面での鉄筋の断面積の比率が、水平断面上の長手方向が前記梁部材の延長方向と直交する柱部材については０．００７程度であり、水平断面上の長手方向が前記梁部材の延長方向に沿う柱部材については０．００８程度であることを特徴とする。

このように構成された本発明の橋梁によれば、梁部材を支持する鉄筋コンクリート製の柱部材の耐震構造が、水平断面での鉄筋の断面積の比率が、水平断面上の長手方向が前記梁部材の延長方向と直交する柱部材については０．００７程度であり、水平断面上の長手方向が前記梁部材の延長方向に沿う柱部材については０．００８程度であることにより、水平断面上の長手方向に沿う方向には剛性を有するとともに水平断面上の長手方向と直交する方向には靭性能を有する。このことにより、本発明の橋梁の柱部材の耐震構造には、既往の破壊形態であるせん断破壊や曲げ破壊を超越する鉄筋コンクリートの破壊抑制機能がある。すわなち、柱部材の耐震構造が、板状に形成されることによりコンクリート量と鉄筋量のバランスがよくなるとともに、コンクリート部分と鉄筋部分との配置や位置関係のバランスもよくなるため、地震動によって発生したコンクリート部分の小さいひび割れで損傷が応力分散し、想定以上の外力が作用しても破壊されない、という損傷メカニズムを発揮する。このことにより、従来構造に比べて建設コストを抑制することができるとともに、終局耐力を大幅に増加させることができる。

ところで、上述の柱部材の耐震構造については、水平断面上の長手方向が梁部材の延長方向に沿うように形成されることが考えられる（請求項７）。このように構成すれば、水平断面上での梁部材の延長方向に沿う方向には剛性を発揮するとともに、水平断面上での梁部材の延長方向に直交する方向には靭性能を発揮することができる。したがって、建設コストを更に抑制しながらより高い耐震性能を有する橋梁を提供することができる。

一方、柱部材の耐震構造については、水平断面上の長手方向が梁部材の延長方向と直交するように形成されることが考えられる（請求項８）。このように構成すれば、水平断面上での梁部材の延長方向に沿う方向には靭性能を発揮するとともに、水平断面上での梁部材の延長方向に直交する方向には剛性を発揮することができる。したがって、建設コストを更に抑制しながらより高い耐震性能を有する橋梁を提供することができる。

なお、本発明は、ラーメン構造を有する橋梁に適用可能であるが、ラーメン構造以外の構造を有する橋梁にも適用可能である。

（ａ）は本実施形態の高架橋を示す概略説明図であり、（ｂ）は（ａ）のＡＡ断面図である。試験時に壁柱部２０の試験体に発生した層間変位（ｍｍ）と荷重（ｋＮ）との関係を示す説明図（１）である。試験時に壁柱部２０の試験体に発生した層間変位（ｍｍ）と荷重（ｋＮ）との関係と解析時に壁柱部２０の試験体に発生した層間変位（ｍｍ）と荷重（ｋＮ）との関係とを示す説明図である。試験時に橋台部３０の試験体に発生した水平変位（ｍｍ）と水平荷重（ｋＮ）との関係を示す説明図である。試験時に壁柱部２０の試験体に発生した層間変位（ｍｍ）と荷重（ｋＮ）との関係を示す説明図（２）である。試験体における鉄筋比の相違による特性を示す説明図である。試験体における水平断面での短辺に対する長辺の比をせん断スパンで除算した比率と変位量との関係の解析結果を示す説明図である。試験体の水平方向の断面形状を示す説明図であり、（ａ）は試験体の水平方向の断面形状が矩形である場合を示し、（ｂ）は試験体の水平方向の断面形状がテーパ状である場合を示す。

以下に本発明の実施形態を図面とともに説明する。
［１．高架橋１の構成の説明］
図１は本実施形態の高架橋を示す概略説明図である。

図１に示すように、橋梁としての高架橋１は、梁部材１０と、梁部材１０を支持する鉄筋コンクリート製の壁柱部２０と、同じく梁部材１０を支持する鉄筋コンクリート製の橋台部３０と、を備え、ラーメン構造を有する。なお、梁部材１０については公知技術に従っているのでここではその詳細な説明は省略する。また、壁柱部２０および橋台部３０が特許請求の範囲の柱部材に該当する。

［１−１．壁柱部２０の構成の説明］
壁柱部２０は、水平断面が壁状に形成された鉄筋コンクリート製の支柱である。具体的には、壁柱部２０は、幅２００ｃｍ、高さ６００ｃｍ、厚み３０ｃｍの板状に形成されており、水平断面での長手方向が梁部材１０の延長方向に直交する方向に沿うように形成されている。そして、二つの壁柱部２０が直列に配置されて一組となっており、複数組の壁柱部２０が、梁部材１０の延長方向に沿って所定の間隔で配置されている。

また、壁柱部２０は、水平断面での短辺に対する長辺の比をせん断スパンで除算した比率が０．０２２程度となっている。この壁柱部２０は、主桁・床版から構成される上部工とそれを支える橋脚・橋台などの下部工とが剛結一体化されたラーメン構造を有しており、このような構造を有する壁柱部２０のせん断スパンとは柱高さの２分の１を意味する。また、壁柱部２０は、内部にＤφ１６ｍｍの鉄筋が２２本内包されており、水平断面での鉄筋の断面積の比率が０．００７程度となっている。

［１−２．橋台部３０の構成の説明］
一方、橋台部３０は、水平断面がＨ型に形成された鉄筋コンクリート製の支柱であり、ウェブ部３１および二つのフランジ部３２から構成される。具体的には、ウェブ部３１が幅７７０ｃｍ、高さ５８０ｃｍ、厚み４０ｃｍの板状に形成されるとともに、ウェブ部３１の両端に形成されるフランジ部３２が幅２００ｃｍ、高さ５８０ｃｍ、厚み４０ｃｍの板状に形成されている。そして、橋台部３０は、ウェブ部３１の水平断面での長手方向が梁部材１０の延長方向に沿うように形成されるとともに、フランジ部３２の水平断面での長手方向が梁部材１０の延長方向に直交する方向に沿うように形成されている。そして、二つの橋台部３０が並列に配置されて一組となっており、複数組の橋台部３０が、梁部材１０の延長方向に沿って所定の間隔で配置されている。なお、図１では一組の橋台部３０のみを図示している。

また、橋台部３０のウェブ部３１は、水平断面での短辺に対する長辺の比をせん断スパンで除算した比率が０．０３３程度となっている。この橋台部３０のウェブ部３１は、主桁・床版から構成される上部工とそれを支える橋脚・橋台などの下部工とが分かれた連続桁等の構造を有しており、このような構造を有する橋台部３０のウェブ部３１のせん断スパンとは柱高さを意味する。また、橋台部３０のウェブ部３１は、２６本のＤφ１６ｍｍの鉄筋と２８本のＤφ１３ｍｍの鉄筋とが内部に内包されている。

また、橋台部３０のフランジ部３２は、内部にＤφ１６ｍｍの引張鉄筋が２２本内包されている
［２．試験体を用いた試験に関する説明］
次に、試験体を用いた載荷試験について、図２〜６を参照して説明する。

なお、図２は試験時に壁柱部２０の試験体に発生した層間変位（ｍｍ）（層間変位とは柱天端の水平変位をいう）と荷重（ｋＮ）との関係を示す説明図である。また、図３は試験時に壁柱部２０の試験体に発生した層間変位（ｍｍ）と荷重（ｋＮ）との関係と解析時に壁柱部２０の試験体に発生した層間変位（ｍｍ）と荷重（ｋＮ）との関係とを示す説明図であり、図４は試験時に橋台部３０の試験体に発生した水平変位（ｍｍ）と水平荷重（ｋＮ）との関係を示す説明図である。

本出願人は、壁柱部２０の試験体および橋台部３０の試験体に対し、線路の延長方向に対して水平面上で直交する方向に荷重を正負交番に加えた場合に、試験体に発生した層間変位と荷重との関係を測定する試験を行った。

［２−１．壁柱部２０の試験体に対する試験の説明］
まず、壁柱部２０の試験体に対する試験について説明する。
壁柱部２０の試験体は、幅１００ｃｍ、高さ３００ｃｍ、厚み１５ｃｍの板状に形成されており、実施形態の壁柱部２０の１／２縮小形状となっている。なお、このように試験体を１／２縮小形状とする場合は、水平断面での短辺に対する長辺の比をせん断スパンで除算した比率を計算する際に、実物大に換算するために、計算結果に２分の１を乗ずる必要がある。また、試験体は、水平断面での短辺に対する長辺の比をせん断スパンで除算した比率が０．０４４程度となっており、実物大に換算すると０．０２２程度となる。また、水平断面での鉄筋の断面積の比率が０．００７程度となっている。

なお、載荷波形は、試験体の最外縁鉄筋が降伏すると考えられる時の載荷点変位（降伏変位）δｙ（４ｍｍ）を単位とする同一振幅における繰り返し回数３回の振幅漸増型波形である。また、軸力については、ラーメン橋脚の柱部材に作用する面圧に基づき算定した値である１７５．２ｋＮである。

図２に示すように、試験の結果、１δｙ（４ｍｍ）で曲げクラックが発生し、６δｙ（２４ｍｍ）で斜めクラックが発生し、２０δｙ（８０ｍｍ）でせん断破壊が発生した。なお、降伏荷重維持点（Ｍｎ点）が１９．７δｙ（７９．６ｍｍ）となり、このときの最大耐力は２５０．２ｋＮであった。

なお、鉄筋比を２．６％と４倍にした場合には、図５に示すように、試験の結果、０．５δｙ（２ｍｍ）で曲げクラックおよび斜めクラックが発生し、１δｙ（４ｍｍ）±３サイクルで斜めクラックが進行していることが確認され、２δｙ（８ｍｍ）±３サイクルで斜めクラックが著しく進行して耐力が低下し始めていることが確認された。なお、降伏変位（δｙ）は６ｍｍであり、その後２δｙ（８ｍｍ）でせん断破壊が発生したが、換算弾性水平震度は１．４７Ｇとなっており、耐力そのものについては依然として高いレベルにあることが確認された。

このことにより、降伏荷重維持点（Ｍｎ点）が、Ｌ２地震動レベルの層間変位および想定東海地震動レベルの層間変位を超えており、試験体は充分な耐震性能を有していることが確認された。ここでいうＬ２地震動レベルとは、構造物の設計耐用期間内に発生する確率は低いが非常に強い地震動のことで例えば兵庫県南部地震の地震レベルを示し、想定東海地震動レベルとは、Ｌ２地震動レベルを上回る巨大地震を示す。

また、図３に示すように、試験時に壁柱部２０の試験体に発生した層間変位（ｍｍ）と荷重（ｋＮ）との関係と、解析時に壁柱部２０の試験体に発生した層間変位（ｍｍ）と荷重（ｋＮ）との関係とが類似していた。また、試験時に発生した１２δｙでのクラックの進展具合と、解析時に想定された１２δｙでのクラックの進展具合とも類似していた。

［２−２．橋台部３０の試験体に対する試験の説明］
次に、橋台部３０の試験体に対する試験について説明する。
橋台部３０の試験体は、ウェブ部が幅１７０ｃｍ、高さ２１７．５ｃｍ、厚み１５ｃｍの板状に形成されるとともに、ウェブ部の両端に形成されるフランジ部が幅７５ｃｍ、高さ２１７．５ｃｍ、厚み１５ｃｍの板状に形成されており、実施形態の橋台部３０の３／８縮小形状となっている。なお、このように試験体を３／８縮小形状とする場合は、水平断面での短辺に対する長辺の比をせん断スパンで除算した比率を計算する際に、実物大に換算するために、計算結果に８分の３を乗ずる必要がある。また、試験体のウェブ部は、水平断面での短辺に対する長辺の比をせん断スパンで除算した比率が０．０５２程度となっており、実物大に換算すると０．０２０程度となる。また、水平断面での鉄筋の断面積の比率が０．００８程度となっている。また、試験体のフランジ部は、水平断面での鉄筋の断面積の比率が０．００６程度となっている。

なお、載荷波形は、試験体の最外縁鉄筋が降伏すると考えられる時の載荷点変位（降伏変位）δｙ（２ｍｍ）を単位とする同一振幅における繰り返し回数３回の振幅漸増型波形である。また、軸力については、ラーメン橋脚の柱部材に作用する面圧に基づき算定した値である１７５．２ｋＮである。

図４に示すように、試験の結果、６δｙ（１２ｍｍ）で曲げクラックが発生し、７８δｙ（１５６ｍｍ）で斜めクラックが発生したが、せん断破壊は発生しなかった。なお、斜めクラックが発生した際の最大耐力は９０８．０ｋＮであった。このことにより、試験体は充分な耐震性能を有していることが確認された。

［２−３．鉄筋比に関する試験の説明］
また、図６に示すように、高さ６００ｃｍ、コンクリート強度２４Ｎ／ｍｍ²、鉄筋規格ＳＤ２９５、帯筋比０．４％および軸力比０．０７（１．５７５Ｎ／ｍｍ²）である試験体を用いて、鉄筋比の相違による特性を測定した。その結果、鉄筋比が０．６４％以上２．２５％以下である場合に、破壊強度が高く、鉄筋比が０．６４％未満である場合と鉄筋比が２．２５よりも大きい場合とでは破壊強度が著しく低下することが確認された。

［２−４．試験体の水平断面での短辺に対する長辺の比をせん断スパンで除算した比率（ａ／ｂ／ｈ）と変位量との関係の解析結果の説明］
また、図７に示すように、水平断面が壁状に形成され、せん断スパンｈ、長辺比ａ／ｂ、コンクリート強度２４Ｎ／ｍｍ²、鉄筋規格ＳＤ２９５、帯筋比０．４％および軸力比０．０７（１．５７５Ｎ／ｍｍ²）である試験体を用いて、試験体の水平断面での短辺に対する長辺の比をせん断スパンで除算した比率（ａ／ｂ／ｈ）と変位量との関係を解析した。その結果、試験体の水平断面での短辺に対する長辺の比をせん断スパンで除算した比率（ａ／ｂ／ｈ）が０．０１８以上０．０３４以下である場合に、変位量が小さくなる、つまり効果を発揮することが確認された。
［３．効果］
（１）このように本実施形態の高架橋１によれば、梁部材１０を支持する壁柱部２０が、水平断面での短辺に対する長辺の比をせん断スパンで除算した比率が０．０２２程度となっており、水平断面での鉄筋の断面積の比率が０．００７となっている。このように構成された壁柱部２０は、１／２縮小形状の試験体を用いた載荷試験の結果より、地震動に対する耐震性能を有する耐震構造として機能し、水平断面上の長手方向に沿う方向には剛性を有するとともに水平断面上の長手方向と直交する方向には靭性能を有することが確認された。このことにより、壁柱部２０には、既往の破壊形態であるせん断破壊や曲げ破壊を超越する鉄筋コンクリートの破壊抑制機能がある。すわなち、壁柱部２０が、上述のように形成されることによりコンクリート量と鉄筋量のバランスがよくなるとともに、コンクリート部分と鉄筋部分との配置や位置関係のバランスもよくなるため、地震動によって発生したコンクリート部分の小さいひび割れで損傷が応力分散し、想定以上の外力が作用しても破壊されない、という損傷メカニズムを発揮する。このことにより、従来構造に比べて建設コストを抑制することができるとともに、終局耐力を大幅に増加させることができる。

したがって、建設コストを抑制しながら高い耐震性能を有する高架橋１を提供することができる。
また、本実施形態の高架橋１によれば、従来構造に比べて、高架橋１下の空間を広げることでき、高架橋１下の空間を有効活用することができる。また、従来構造に比べてその美観を向上させることができる。

（２）また、本実施形態の高架橋１によれば、次のような作用効果を奏する。すなわち、梁部材１０を支持する橋台部３０のウェブ部３１が、水平断面での短辺に対する長辺の比をせん断スパンで除算した比率が０．０３３程度となっており、水平断面での鉄筋の断面積の比率が０．００８となっている。このように構成された橋台部３０のウェブ部３１は、３／８縮小形状の試験体を用いた載荷試験の結果より、地震動に対する耐震性能を有する耐震構造として機能し、水平断面上の長手方向に沿う方向には剛性を有するとともに水平断面上の長手方向と直交する方向には靭性能を有する。

このことにより、橋台部３０には、既往の破壊形態であるせん断破壊や曲げ破壊を超越する鉄筋コンクリートの破壊抑制機能がある。すわなち、橋台部３０が、上述のように形成されることによりコンクリート量と鉄筋量のバランスがよくなるとともに、コンクリート部分と鉄筋部分との配置や位置関係のバランスもよくなるため、地震動によって発生したコンクリート部分の小さいひび割れで損傷が応力分散し、想定以上の外力が作用しても破壊されない、という損傷メカニズムを発揮する。このことにより、従来構造に比べて建設コストを抑制することができるとともに、終局耐力を大幅に増加させることができる。

したがって、建設コストを抑制しながら高い耐震性能を有する高架橋１を提供することができる。
また、本実施形態の高架橋１によれば、従来構造に比べて、高架橋１下の空間を広げることでき、高架橋１下の空間を有効活用することができる。また、従来構造に比べてその美観を向上させることができる。
［４．他の実施形態］
以上、本発明の一実施形態について説明したが、本発明は上記実施形態に限定されるものではなく、以下の様々な態様にて実施することが可能である。

（１）上記実施形態の壁柱部２０については、水平断面が方形に形成されることで板状に形成されてもよいし、水平断面が楕円など方形以外の形状に形成されることで板状に形成されてもよい。なお、橋台部３０のウェブ部３１およびフランジ部３２についても同様である。このように構成しても上記実施形態と同様の作用効果を奏する。

（２）上記実施形態の壁柱部２０については水平断面が壁状に形成されており、橋台部３０については水平断面がＨ型に形成されているが、これには限られず、壁柱部２０および橋台部３０の水平断面を例えばＩ型やＴ型、Ｌ型、Ｈ型、十字型、π型など様々な形状に形成してもよい。このように構成しても上記実施形態と同様の作用効果を奏する。

（３）上記実施形態の橋台部３０については水平断面がＨ型に形成されているが、図８に例示するように、斜めクラックが発生するも、この接合部のテーパの効果によりクラックが進展する段階でウェブの位置でクラック進行方向が水平方向に角度を変える。これはクラックが貫通することを妨げ、急激な耐力低下を阻止する効果がある。また、この接合部のテーパの効果は例えばＩ型やＴ型、Ｌ型、Ｈ型、十字型、π型など様々な形状に形成してもよい。

（４）上記実施形態では、主桁・床版から構成される上部工とそれを支える橋脚・橋台などの下部工とが剛結一体化されたラーメン構造を有する橋梁としての高架橋１に本発明を適用した例を説明したが、これには限られず、ラーメン構造以外の構造（例えば主桁・床版から構成される上部工とそれを支える橋脚・橋台などの下部工とが分かれた連続桁等の構造）を有する橋梁に本発明を適用可能である。

１…高架橋、１０…橋梁、２０…壁柱部、３０…橋台部、３１…ウェブ部、３２…フランジ部

Claims

梁部材と、前記梁部材を支持する鉄筋コンクリート製の柱部材と、を備える橋梁であって、
前記柱部材は、地震動に対する耐震性能を有する耐震構造を有し、
前記柱部材の前記耐震構造は、板状に形成され、水平断面での短辺に対する長辺の比をせん断スパンで除算した比率が０．０１８以上０．０３４以下であることを特徴とする橋梁。
請求項１に記載の橋梁において、
前記柱部材の前記耐震構造は、さらに、水平断面での鉄筋の断面積の比率が０．００６以上０．０２３以下であることを特徴とする橋梁。
梁部材と、前記梁部材を支持する鉄筋コンクリート製の柱部材と、を備える橋梁であって、
前記柱部材は、地震動に対する耐震性能を有する耐震構造を有し、
前記柱部材の前記耐震構造は、水平断面での鉄筋の断面積の比率が０．００６以上０．０２３以下であることを特徴とする橋梁。
梁部材と、前記梁部材を支持する鉄筋コンクリート製の柱部材と、を備える橋梁であって、
前記柱部材は、地震動に対する耐震性能を有する耐震構造を有し、
前記柱部材の前記耐震構造は、板状に形成され、水平断面での短辺に対する長辺の比をせん断スパンで除算した比率が、水平断面上の長手方向が前記梁部材の延長方向と直交する柱部材については０．０２２程度であり、水平断面上の長手方向が前記梁部材の延長方向に沿う柱部材については０．０３３程度であることを特徴とする橋梁。
請求項４に記載の橋梁において、
前記柱部材の前記耐震構造は、さらに、水平断面での鉄筋の断面積の比率が、水平断面上の長手方向が前記梁部材の延長方向と直交する柱部材については０．００７程度であり、水平断面上の長手方向が前記梁部材の延長方向に沿う柱部材については０．００８程度であることを特徴とする橋梁。
梁部材と、前記梁部材を支持する鉄筋コンクリート製の柱部材と、を備える橋梁であって、
前記柱部材は、地震動に対する耐震性能を有する耐震構造を有し、
前記柱部材の前記耐震構造は、水平断面での鉄筋の断面積の比率が、水平断面上の長手方向が前記梁部材の延長方向と直交する柱部材については０．００７程度であり、水平断面上の長手方向が前記梁部材の延長方向に沿う柱部材については０．００８程度であることを特徴とする橋梁。
請求項１〜請求項６の何れかに記載の橋梁において、
前記支柱の前記耐震構造は、水平断面上の長手方向が前記梁部材の延長方向に沿うように形成されることを特徴とする橋梁。
請求項１〜請求項６の何れかに記載の橋梁において、
前記柱部材の前記耐震構造は、水平断面上の長手方向が前記梁部材の延長方向と直交するように形成されることを特徴とする橋梁。