JP2012036076A - 複層ガラス及びこれを用いた窓サッシ - Google Patents

Abstract

【課題】 複層ガラスを、可視光線と近赤外線を透過し、中乃至遠赤外線を反射する選択透過反射膜を用いたものとする。
【解決手段】 透明フィルムに酸化亜鉛系のＺｎＯ：Ａｌ又はＺｎＯ：Ｇａ透明金属薄膜を成膜した成膜フィルム１を複層ガラス２の透明ガラス２１間に配置する。薄膜は、好ましくは３００乃至７００、特に好ましくは３００乃至５００とすることによって、選択的に近赤外線領域の波長（波長０．７乃至２．５μｍ）を透過し、中乃至遠赤外線領域の波長（波長２．５乃至４μｍ）、遠赤外線（波長４乃至１，０００μｍ）を反射する選択透過反射機能を発揮して、建物等の開口部に用いて従来のサッシに比して１０乃至２０％以上の暖冷房負荷を減少して省エネルギーを実現できる。
【選択図】 図１

Description

本発明は、近赤外線を透過する一方、中乃至遠赤外線を反射するように開口部に用いる複層ガラス及びこれを用いた窓サッシに関する。

例えば、建造物の高気密化に伴って、その開口部に断熱性能、防音性能を備えた複層ガラスを用いた窓サッシを使用することが一般化しているが、このとき複層ガラスは、太陽光の可視光線を透過するとともに赤外線（熱線）を反射乃至吸収するようにしたものとすることが求められ、例えば、下記特許文献１は、熱線反射ガラスとして、ガラス表面に酸化インジウムと酸化錫の混合酸化物（以下ＩＴＯという）又は窒化アルミニウム、銀又は銅並びに金属亜鉛の各薄膜層を順次交互に繰返し積層し、４層以上の多層膜を形成したものを提案し、特許文献２は、近赤外線反射ガラスとして、電波の通過を可能とするように、板ガラスにＴｉＯ２、Ｎｂ２Ｏ５，Ｔａ２Ｏ２、ＳｉＯ２、Ａｌ２Ｏ２、ＺｒＯ２、ＭｇＦ２等の透明誘電体を積層した近赤外線反射膜を形成し、可視光透過率を７０％以上、波長９００ｎｍから１４００ｎｍの波長領域で反射の極大値を５０％を超えるようにしたものを提案し、特許文献３は、熱線、遠赤外線反射ガラスとして、酸化インジウムを含有したガラスに、遠赤外線反射材をコーティングするか、透明電導膜のフィルムを積層して、近赤外線を吸収し、中遠赤外線を反射するようにしたものを提案している。

特開平２−１６０６４１号公報 特開２００７−１４５６８９号公報 特開２００８−３０８４０２号公報

これらは、日射の可視光線を透過しつつ、日射の赤外線を反射乃至吸収することによって、室内居住性を確保しながら、夏場の室内冷房負荷を減少することを可能として省エネルギーに大きく寄与するものということができる。

しかし乍ら、この場合、日射に含まれる赤外線を幅広く反射乃至吸収するものとされるから、夏場の省エネルギーには極めて有効である一方、日射の赤外線を取り入れることが好ましい冬場にあっても、夏場と同様に赤外線を反射乃至吸収するために、冬場の室内暖房負荷の減少には寄与することができないという問題点がある。

即ち、日射の赤外線は、その波長領域によって近赤外線（可視光線に近い波長０．７乃至２．５μｍ）、中赤外線（波長２．５乃至４μｍ）、遠赤外線（波長４乃至１，０００μｍ）に概ね区分されるところ、赤外線のうち中乃至遠赤外線（波長４乃至１，０００μｍ）を反射乃至吸収するとともに上記近赤外線を透過するものとすれば、夏場に上記室内冷房負荷の減少を然程なし得ないものの、太陽位置の低い冬場には、日射の近赤外線を積極的に取り入れることによってその室内暖房負荷の減少を行うことが可能となり、従って、年間冷暖房負荷の減少を行うものとすることができる。

本発明はかかる事情に鑑みてなされたもので、その解決課題とするところは、可視光線を含む近赤外線を透過するとともに中乃至遠赤外線を反射することによって、日射の可視光線透過による冬場の室内居住性の確保と年間冷暖房負荷の減少により更に省エネルギーを実現し得るようにした複層ガラスを提供するにあり、また、該複層ガラスを用いた窓サッシを提供するにある。

上記課題に沿って鋭意研究した結果、酸化亜鉛系の透明金属薄膜を透明フィルムに成膜することによって、該透明金属薄膜を、日射透過率を可及的に高く、修正放射率を可及的に低くするようにして、日射の可視光線を含めて近赤外線を透過し且つ中乃至遠赤外線を反射する選択的な透過反射機能を発揮する選択透過反射膜として、該透明金属薄膜を成膜した成膜フィルムを複層ガラスに用いることによって、日射の近赤外線透過による冬場の室内居住性の確保と年間冷暖房負荷の減少による高度な省エネルギー性を実現することが可能になるとの知見を得て本発明をなすに至ったものであって、即ち、請求項１に記載の発明を、透明フィルムに酸化亜鉛系の透明金属薄膜を成膜することによって近赤外線を透過し且つ中乃至遠赤外線を反射する選択透過反射膜を有する成膜フィルムを用いてなることを特徴とする複層ガラスとしたものである。

請求項２に記載の発明は、上記に加えて、成膜フィルムの可及的に高い日射透過率と、可及的に低い修正透過率を有することによって、該成膜フィルムによる省エネルギー性を可及的高度に発揮し得るものとするように、これを、上記成膜フィルムを、日射透過率６５％以上、修正放射率０．４以下としてなることを特徴とする請求項１に記載の複層ガラスとしたものである。

請求項３に記載の発明は、同じく上記に加えて、上記成膜フィルムにおける上記透明金属薄膜を透明フィルムの両面に成膜することによって、上記選択的な透過反射機能を発揮するに際して、複層ガラスとしての断熱性を向上して更に高度な省エネルギー性を確保したものとするように、これを、上記酸化亜鉛系の透明金属薄膜の成膜を、透明フィルムの両面に行なってなることを特徴とする請求項１又は２に記載の複層ガラスとしたものである。

請求項４に記載の発明は、同じく上記に加えて、酸化亜鉛系の透明金属薄膜を、亜鉛にアルミニウムをドーバントしたものとすることによって、上記選択的な透過反射機能を可及的高度に発揮し得るものとするように、これを、上記酸化亜鉛系の透明金属薄膜を、ＺｎＯ：Ａｌの薄膜としてなることを特徴とする請求項１、２又は３に記載の複層ガラスとしたものである。

請求項５に記載の発明は、同じく上記に加えて、酸化亜鉛系の透明金属薄膜を、亜鉛にガリウムをドーバントしたものとすることによって、上記選択的な透過反射機能を可及的高度に発揮し得るものとするように、これを、上記酸化亜鉛系の透明金属薄膜を、ＺｎＯ：Ｇａの薄膜としてなることを特徴とする請求項１、２又は３に記載の複層ガラスとしたものである。

請求項６に記載の発明は、同じく上記に加えて、酸化亜鉛系の透明金属薄膜の膜厚を、上記選択的な透過反射機能を可及的高度に発揮するに適したものとするように、これを、上記酸化亜鉛系の透明金属薄膜を、２００ｎｍ乃至１，０００ｎｍの膜厚としてなることを特徴とする請求項１、２、３、４又は５に記載の複層ガラスとしたものである。

請求項７に記載の発明は、同じく上記に加えて、酸化亜鉛系の透明金属薄膜を、上記選択的な透過反射機能を更に高度に安定して発揮し得る膜厚のものとするように、これを、上記酸化亜鉛系の透明金属薄膜を、３００ｎｍ乃至７００ｎｍの膜厚としてなることを特徴とする請求項１、２、３、４、５又は６に記載の複層ガラス。

請求項８に記載の発明は、上記複層ガラスを用いることによって可及的高度な省エネルギー性を発揮し得る窓サッシを提供するように、これを、請求項１乃至７のいずれかの複層ガラスを用いて形成してなることを特徴とする窓サッシとしたものである。

請求項９に記載の発明は、上記に加えて、例えば高断熱Ｌｏｗ−Ｅガラスとの対比において年間の冷暖房負荷を札幌市において２０％程度、東京都において１０％程度乃至それ以上減少して、高度な省エネルギー性を呈する窓サッシとし得るように、これを、日本建築学会住宅用標準問題［１］の住宅モデルによる暖冷房負荷算出による年間暖冷房負荷を札幌市において３０，０００乃至３１，０００ＭＪ程度、東京都において９，０００乃至９，５００ＭＪ程度の範囲としてなることを特徴とする請求項８に記載の窓サッシとしたものである。

本発明はこれらをそれぞれ発明の要旨として上記課題解決の手段としたものである。

本発明は以上のとおりに構成したから、酸化亜鉛系の透明金属薄膜を透明フィルムに成膜することによって、該透明金属薄膜を、日射透過率を可及的に高く、修正放射率を可及的に低くするようにして、日射の可視光線を含めて近赤外線を透過し且つ中乃至遠赤外線を反射する選択的な透過反射機能を発揮する選択透過反射膜とし、該透明金属薄膜を成膜した成膜フィルムを複層ガラスに用いることによって、日射の近赤外線透過による冬場の室内居住性の確保と年間冷暖房負荷の減少による高度な省エネルギー性を実現し得るようにした複層ガラスを提供することができる。

請求項２に記載の発明は、上記に加えて、成膜フィルムの可及的に高い日射透過率と、可及的に低い修正透過率を有することによって、該成膜フィルムによる省エネルギー性を可及的高度に発揮し得るものとすることができる。

請求項３に記載の発明は、同じく上記に加えて、上記成膜フィルムにおける上記透明金属薄膜を透明フィルムの両面に成膜することによって、上記選択的な透過反射機能を発揮するに際して、複層ガラスとしての断熱性を向上して更に高度な省エネルギー性を確保したものとすることができる。

請求項４に記載の発明は、同じく上記に加えて、酸化亜鉛系の透明金属薄膜を、亜鉛にアルミニウムをドーバントしたものとすることによって、上記選択的な透過反射機能を可及的高度に発揮し得るものとすることができる。

請求項５に記載の発明は、同じく上記に加えて、酸化亜鉛系の透明金属薄膜を、亜鉛にガリウムをドーバントしたものとすることによって、上記選択的な透過反射機能を可及的高度に発揮し得るものとすることができる。

請求項６に記載の発明は、同じく上記に加えて、酸化亜鉛系の透明金属薄膜の膜厚を、上記選択的な透過反射機能を可及的高度に発揮するに適したものとすることができる。

請求項７に記載の発明は、同じく上記に加えて、酸化亜鉛系の透明金属薄膜を、上記選択的な透過反射機能を更に高度に安定して発揮し得る膜厚のものとすることができる。

請求項８に記載の発明は、上記複層ガラスを用いることによって可及的高度な省エネルギー性を発揮し得る窓サッシを提供することができる。

請求項９に記載の発明は、上記に加えて、例えば高断熱Ｌｏｗ−Ｅガラスとの対比において年間の冷暖房負荷を札幌市において２０％程度、東京都において１０％程度乃至それ以上減少して、高度な省エネルギー性を呈する窓サッシとすることができる。

複層ガラスのモデルを示す断面図である。 透明金属薄膜の種類による近赤外線領域の透過率分光チャートである。 透明金属薄膜の種類による近赤外線領域の反射率分光チャートである。 透明金属薄膜の種類による近赤外線領域の吸収率分光チャートである。 透明金属薄膜の種類による中乃至遠赤外線領域の反射率分光チャートである。 図５の部分拡大分光チャートである。 ＺｎＯ：Ｇａ膜厚変化による近赤外線領域の透過率分光チャートである。 ＺｎＯ：Ｇａ膜厚変化による近赤外線領域の反射率分光チャートである。 ＺｎＯ：Ｇａ膜厚変化による近赤外線領域の吸収率分光チャートである。 ＺｎＯ：Ｇａ膜厚変化による中乃至遠赤外線領域の反射率分光チャートである。 図１０の部分拡大分光チャートである。 ＺｎＯ：Ａｌ膜厚変化による近赤外線領域の透過率分光チャートである。 ＺｎＯ：Ａｌ膜厚変化による近赤外線領域の反射率分光チャートである。 ＺｎＯ：ＡＬ膜厚変化による近赤外線領域の吸収率分光チャートである。 ＺｎＯ：Ａｌ膜厚変化による中乃至遠赤外線領域の反射率分光チャートである。 図１５の部分拡大分光チャートである。 ＺｎＯ：Ａｌの薄膜の膜厚と日射透過率及び修正放射率の関係を示すグラフである。 ＺｎＯ：Ｇａの薄膜の膜厚と日射透過率及び修正放射率の関係を示すグラフである。 札幌市におけるＺｎＯ：Ａｌ薄膜の複層ガラスとトリプル構造の既存サッシとの暖冷房負荷と減少率を示すグラフである。 札幌市におけるＺｎＯ：Ａｌ薄膜の複層ガラスとアルゴンガス充填のペアガラスの既存サッシとの暖冷房負荷と減少率を示すグラフである。 札幌市におけるＺｎＯ：Ａｌ薄膜の複層ガラスとアルゴンガス充填のペアガラスの既存サッシとの暖冷房負荷と減少率を示すグラフである。 札幌市におけるＺｎＯ：Ｇａ薄膜の複層ガラスとトリプル構造の既存サッシとの暖冷房負荷と減少率を示すグラフである。 札幌市におけるＺｎＯ：Ｇａ薄膜の複層ガラスとアルゴンガス充填のペアガラスの既存サッシとの暖冷房負荷と減少率を示すグラフである。 札幌市におけるＺｎＯ：Ｇａ薄膜の複層ガラスとアルゴンガス充填のペアガラスの既存サッシとの暖冷房負荷と減少率を示すグラフである。 東京都におけるＺｎＯ：Ａｌ薄膜の複層ガラスとトリプル構造の既存サッシとの暖冷房負荷と減少率を示すグラフである。 東京都におけるＺｎＯ：Ａｌ薄膜の複層ガラスとアルゴンガス充填のペアガラスの既存サッシとの暖冷房負荷と減少率を示すグラフである。 東京都におけるＺｎＯ：Ａｌ薄膜の複層ガラスとアルゴンガス充填のペアガラスの既存サッシとの暖冷房負荷と減少率を示すグラフである。 東京都におけるＺｎＯ：Ｇａ薄膜の複層ガラスとトリプル構造の既存サッシとの暖冷房負荷と減少率を示すグラフである。 札幌市におけるＺｎＯ：Ｇａ薄膜の複層ガラスとアルゴンガス充填のペアガラスの既存サッシとの暖冷房負荷と減少率を示すグラフである。 札幌市におけるＺｎＯ：Ｇａ薄膜の複層ガラスとアルゴンガス充填のペアガラスの既存サッシとの暖冷房負荷と減少率を示すグラフである。

以下本発明を更に具体的に説明すれば、図中１は成膜フィルム、２は該成膜フィルム１を用いて形成した複層ガラスであり、上記成膜フィルム１は、透明フィルム１１に酸化亜鉛系の透明金属薄膜を、例えば両面に成膜することによって近赤外線を透過し且つ中乃至遠赤外線を反射する選択透過反射膜１２を成膜したものとしてあり、該成膜フィルム１を用いた複層ガラス２は、室内外一対の透明ガラス２１間の室内外中間位置、本例にあっては中央位置に成膜フィルム１を配置してある。

本例にあって該複層ガラス２は、室内外一対の透明ガラス２１を、該透明ガラス２１間に、内部に乾燥剤を収容した一対のスペーサー２２を介設し、該一対のスペーサー２２間に成膜フィルム１の外周端部を挟持して該成膜フィルム１を透明ガラス２１間の中央位置に配置したものとしてあり、このとき該複層ガラス２の内部空間には、該空間を断熱空間とするように、例えばアルゴンガスを充填してある。

透明フィルム１１は、上記成膜フィルム１の成膜ベースをなすことによって日射透過を可及的に確保し且つ耐候性を可及的に確保するように、例えばポリエステル系、ナイロン系の薄肉透明フィルムを用いてあり、本例の該透明フィルム１は、これを、ＰＥＴ（ポリエチレンテレフタレート）によるものとしてある。

該透明フィルム１１の肉厚は、これを、例えば１０μｍ乃至２５０μｍ程度とすることができるが、肉厚を薄くすれば選択透過反射膜１２としてのフィルム強度が降下してその耐久性の確保が不充分になり、上記複層ガラスに設置するに際して破損等のトラブルを生じる傾向を招き易く、また、肉厚を厚くすれば可視光線の透過率を降下する傾向を招き易いから、該フィルム強度及び可視光線の透過率を考慮すると、該肉厚は、これを５０μｍ乃至１００μｍ程度とするのが好ましく、本例にあって該透明フィルム１１、即ち、ＰＥＴの肉厚は、これをフィルム強度と可視光線の透過率を維持するに適した、例えば５０μｍのものとしてある。

該透明フィルム１１の選択透過反射膜１２は、その酸化亜鉛系の透明金属を、スパッタリング、真空蒸着、イオンプレイティング等の物理的蒸着（ＰＶＤ）や化学蒸着（ＣＶＤ）の適宜な薄膜形成手段を用いることによって、透明フィルム１１の表面に透明金属薄膜をなすようにその成膜を行ってあり、このとき本例の選択透過反射膜１２における透明金属薄膜の成膜は、これを、透明フィルム１の両面に行なったものとしてある。

即ち、該選択透過反射膜１２を透明フィルム１１の片面に成膜したものとすると、両面に成膜したものと比して、その熱貫流率が２割程度降下する傾向を招くから、該選択透過反射膜１２は、これを両面に成膜することによって修正放射率を低下し、可及的高度な熱貫流率を確保することが好ましい。

酸化亜鉛系の透明金属薄膜は、これを、ＺｎＯ：Ａｌの薄膜とし、また、ＺｎＯ：Ｇａの薄膜とすることによって、上記選択透過反射膜１２として、日射の可視光線と近赤外線を透過し且つ中乃至遠赤外線を反射する選択的な透過反射機能を可及的高度に発揮するものとすることができる。このとき、後述のように、ＺｎＯ：Ａｌの薄膜とＺｎＯ：Ｇａの薄膜では、日射透過率において前者が相対的に高く、修正放射率において後者が相対的に低い傾向を示すところ、複層ガラス２として用いる選択透過反射膜１２としては、日射透過率の高い方のＺｎＯ：Ａｌの薄膜とすることが好ましい。即ち、修正放射率をより低くする手段がなくても、コスト上の問題は保留した中で、ガラス総厚を厚くしてガラス内部の空気層の厚みを厚くする事によって、結果的に断熱性（熱貫流率）が改善されるので、このような代替手段がある一方、日射透過率は、これを高くするための代替手段はなく、従って該透過率がそのまま固定化し、冬場における暖房負荷の増加を防止することができない結果となるため、選択透過反射膜として日射透過率の高いＺｎＯ：Ａｌの薄膜を用いるのが好ましいからである。

酸化亜鉛系の透明金属薄膜は、以下に示すように、これを、２００ｎｍ乃至１，０００ｎｍの膜厚とするのが、可視光透過率を降下することなく、上記日射の選択透過反射機能を可及的高度に発揮するものとする上で有効であり、このとき、３００ｎｍ乃至７００ｎｍとするのが好ましく、更には３００ｎｍ乃至５００ｎｍとするのが、特に好ましい。即ち、後述のように透明金属薄膜としてＺｎＯ：Ａｌ及びＺｎＯ：Ｇａ薄膜は該３００ｎｍ乃至５００ｎｍの膜厚で可及的有効な暖冷房負荷の減少効果を発揮することができる上、実用的な選択透過反射膜として上記薄膜形成手段による生産性を確保しつつ且つ耐久性を確保したものとすることができるからである。

酸化亜鉛系の透明金属薄膜としてＺｎＯ：Ａｌ薄膜及びＺｎＯ：Ｇａ薄膜の選択的な透過反射機能を、ＩＴＯ薄膜との対比で見ると、図２乃至図６の分光チャートに示すとおりである。図２乃至図４は、波長０．３μｍ乃至２．１μｍの近赤外線領域におけるこれら各薄膜の透過率、反射率、吸収率をそれぞれ示したチャート、図５は、図２の波長５乃至５０μｍの中乃至遠赤外線領域の拡大チャート、図６は、更にその波長５乃至２５ｎｍの領域部分の拡大チャートである。

ＺｎＯ：Ａｌ及びＺｎＯ：Ｇａの薄膜は、厚さ５０μｍのＰＥＴの片面に亜鉛とガリウムの薄膜（膜厚５００ｎｍ）及び亜鉛とアルミニウムの酸化物の薄膜（膜厚５００ｎｍ）を肉厚０．７ｍｍのガラスの片面に成膜したガラス、ＩＴＯは、同じく厚さ５０μｍのＰＥＴの片面に酸化インジウムとスズの酸化物の薄膜（膜厚１５０ｎｍ）を同様に成膜したガラスを示す。

図２によれば、日射の透過率は、ＩＴＯ薄膜において波長０．５μｍ付近から波長が長くなるにつれて緩やかに降下するが、ＺｎＯ：Ａｌ薄膜においては波長１．０μｍ付近から波長が長くなるにつれて急激に降下し、ＺｎＯ：Ｇａ薄膜においては波長０．７μｍ付近から同じく急激に降下する。図３によれば、反射率は、ＩＴＯ薄膜において波長０．７μｍ付近から波長が長くなるにつれて上昇するが、ＺｎＯ：Ａｌ薄膜においては波長１．５μｍ付近から同じく急激に上昇し、ＺｎＯ：Ｇａ薄膜においては波長１．２μｍ付近から同じく急激に上昇する。

図４によれば、ＩＴＯ薄膜において波長０．５μｍ付近から波長が長くなっても変化は見られないが、ＺｎＯ：Ａｌ薄膜においては波長０．９μｍ付近から波長１．６μｍ付近を０．５強のピークとするように急上昇し、その後急降下し、ＺｎＯ：Ｇａ薄膜においては波長０．７μｍ付近から波長１．２μｍ付近を０．７のピークとするように急上昇し、その後急降下する。

図５及び図６によれば、波長２．５μｍ以上の中乃至遠赤外線領域の反射率は、ＩＴＯ薄膜が概ね０．６程度であるが、ＺｎＯ：Ａｌ薄膜、ＺｎＯ：Ｇａ薄膜はいずれも０．８を超え、０．８５乃至０．９を示す。

以上の分光チャートの結果を、日射透過率及び修正放射率として示すと、ＩＴＯ薄膜（１５０ｎｍ）の日射透過率は７９．１％、修正放射率は０．４１０であるのに対して、ＺｎＯ：Ａｌ薄膜（５００ｎｍ）の日射透過率は７３．６％、修正放射率は０．２００、ＺｎＯ：Ｇａ薄膜（５００ｎｍ）の日射透過率は６６．２％、修正放射率は０．１４６である。

即ち、ＺｎＯ：Ａｌ薄膜、ＺｎＯ：Ｇａ薄膜を、ＩＴＯ薄膜との対比で見ると、ＺｎＯ：Ａｌ薄膜、ＺｎＯ：Ｇａ薄膜は、近赤外線領域の日射透過率においてＩＴＯ薄膜に多少及ばない傾向を示すことがあるも、近赤外線領域の日射を有効に透過するとともに中乃至遠赤外線領域の日射を有効に反射することによって、ＩＴＯ薄膜に対して好ましい選択透過機能を呈する事実が判明する。

更に上記それぞれ膜厚５００ｎｍとしたＺｎＯ：Ａｌ薄膜、ＺｎＯ：Ｇａ薄膜の膜厚を５００ｎｍ乃至３，０００ｎｍに変化したときのそれぞれ透過率、反射率、吸収率を見るに、図７乃至図１１はＺｎＯ：Ａｌ薄膜変化の、図１２乃至図１６はＺｎＯ：Ｇａ薄膜の膜厚変化の分光チャートである。

図７乃至図１１のＺｎＯ：Ａｌ薄膜について、図７は近赤外線領域における０．３μｍから２．１μｍの透過率、図８はその反射率、図９はその吸収率の各分光チャート、図１０は５乃至５０μｍの中乃至遠赤外線領域の反射率、図１１は、更にこのうち波長５乃至２５μｍの領域の反射率の各分光チャートである。サンプルは、同じく肉厚０．７ｍｍのガラスの片面にＺｎＯ：Ａｌ薄膜を５００ｎｍ、１，０００ｎｍ、２，０００ｎｍ、３，０００ｎｍに成膜したものを用いた。

図７によれば、ＺｎＯ：Ａｌ薄膜の日射の透過率は、いずれも短波長側でピークを示した後にそれぞれ降下するが、膜厚５００ｎｍの場合、波長０．５μｍから０．９μｍ付近のピーク０．８を超えた後に波長２．１μｍ付近にかけて緩やかに降下し、膜厚１，０００ｎｍの場合、波長０．５μｍから０．８付近のピーク０．８強から波長１．７μｍ付近にかけて比較的緩やかに降下する。一方、膜厚２，０００ｎｍの場合、波長０．５μｍから０．６μｍ付近のピーク０．８弱から波長１．５μｍ付近にかけて比較的急激に降下し、膜厚３，０００ｎｍの場合、同じく波長０．５μｍから０．６μｍ付近のピーク０．８μｍ弱から波長１．３μｍ付近にかけて急激に降下する。

図８によれば、該ＺｎＯ：Ａｌ薄膜の日射の反射率は、いずれの膜厚のものも、波長０．３μｍ付近の０．２強乃至０．２弱から波長１．５μｍ付近の略０にかけて極めて緩やかに降下するが、波長１．５μｍを越えると急激に上昇する。

図９によれば、該ＺｎＯ：Ａｌ薄膜の吸収率は、いずれも短波長側で最低を示した後にそれぞれ上昇するが、膜厚５００ｎｍの場合、波長０．５μｍから０．６μｍ付近の０．１弱から波長１．７μｍ付近の０．６強にかけて上昇した後降下し、膜厚１，０００ｎｍの場合、同じく波長０．５μｍから０．７付近の０．１弱から波長１．７μｍの０．９強にかけて上昇した後降下する。一方、膜厚２，０００ｎｍ及び３，０００ｎｍの場合、波長０．５μｍ付近の０．１乃至０．１弱から波長１．４乃至１．５μｍ付近にかけて上昇した後降下する。

図１０及び図１１によれば、ＺｎＯ：Ａｌ薄膜の中乃至遠赤外線における反射率は、膜厚５００ｎｍが波長０．７μｍ近辺の０．８弱からやや上昇し、２５μｍ以降は０．９弱で略水平となり、また膜厚１，０００ｎｍ、２，０００ｎｍ、３，０００ｎｍは波長０．７μｍ近辺の０．８乃至０．８弱から重なるようにやや上昇し、同様に２５μｍ以降は０．９強乃至０．９弱で略水平となる。

これを、日射透過率及び修正放射率で示すと、膜厚５００ｎｍの日射透過率は７２．２％、修正放射率は０．２０、膜厚１，０００ｎｍで日射透過率は６３．６％、修正放射率は０．１８６、膜厚２，０００ｎｍの日射透過率は５３．７％、修正放射率は０．１７４、膜厚３，０００ｎｍで日射透過率は４６．９％、修正放射率は０．１８３である。

一方、図１２乃至図１４は、ＺｎＯ：Ｇａ薄膜の膜厚を変化したときの、波長０．３μｍ乃至２．１μｍの近赤外線領域におけるそれぞれ透過率、反射率及び吸収率の分光チャート、図１５は波長５乃至５０μｍの中乃至遠赤外線領域の反射率の分光チャート、図１６は、このうち５乃至２５ｎｍの領域を拡大した反射率の各分光チャートである。同じく肉厚０．７ｍｍのガラスの片面にＺｎＯ：Ａｌ薄膜を５００ｎｍ、１，０００ｎｍ、２，０００ｎｍ、３，０００ｎｍに成膜したものをサンプルとして用いた。

図１２によれば、ＺｎＯ：Ｇａ薄膜の日射の透過率は、いずれも短波長側でピークを示した後にそれぞれ降下するが、膜厚５０ｎｍの場合、波長０．９μｍ付近のピーク０．８乃至０．９を超えた後に波長２．１μｍ付近にかけて緩やかに降下し、膜厚１００ｎｍ、１５０ｎｍ及び２００ｎｍの場合も傾斜の角度がやや急になるが略同様の傾向を示す一方、５００ｎｍ及び１，０００ｎｍの場合、上記ピークから波長１．９、１．５μｍ付近に向けた傾斜が急激になる傾向を示す。

図１３によれば、該ＺｎＯ：Ｇａ薄膜の日射の反射率は、いずれの膜厚のものも、波長０．３μｍ付近の０．２強乃至０．２弱から波長１．１乃至１．３μｍ付近の略０にかけて極めて緩やかに降下するが、波長１．１乃至１．３μｍを超えると、膜厚５０ｎｍ、１００ｎｍのものは僅かに上昇傾向を示すが、膜厚１５０ｎｍ、２００ｎｍのものは緩やかに上昇する一方、膜厚５００ｎｍ、１，０００ｎｍのものは略同様に急激に上昇する傾向を示す。

図１４によれば、該ＺｎＯ：Ｇａ薄膜の吸収率は、いずれも短波長側で最低を示した後にそれぞれ上昇して波長１．３乃至１．５付近でピークを示し、その後降下するが、膜厚５０ｎｍ、１００ｎｍ、２００ｎｍはその上昇が緩やかである一方、膜厚５００ｎｍのものは波長１．４μｍ付近で０．７弱、膜厚１，０００ｎｍのものは０．９強のピークを示した後に降下する。

図１５及び図１６によれば、ＺｎＯ：Ｇａ薄膜の中乃至遠赤外線における反射率は、膜厚５０ｎｍ、１００ｎｍ、１５０ｎｍ、２００ｎｍ、５００ｎｍ、１，０００ｎｍの順に高くなり、５００ｎｍ及び１，０００ｎｍのものは０．９弱から０．９程度である。

これを、日射透過率及び修正放射率で示すと、膜厚５０ｎｍの日射透過率は８５．７％、修正放射率は０．６６、膜厚１００ｎｍで日射透過率は８２．７％、修正放射率は０．５０、膜厚１５０ｎｍの日射透過率は８０．２％、修正放射率は０．３１、膜厚２００ｎｍで日射透過率は７７．３％、修正放射率は０．２６３、膜厚５００ｎｍで日射透過率は６６．２％、修正放射率は０．１４６、膜厚１，０００ｎｍで日射透過率は５６．５％、修正放射率は０．１５である。

以上の分光チャートの結果から、ＺｎＯ：Ａｌ薄膜及びＺｎＯ：Ｇａ薄膜は、いずれも近赤外線領域の日射透過に優れるとともに中乃至遠赤外線領域の日射反射に優れて、日射透過率及び修正放射率の双方を並存して有効な選択的な選択透過機能を呈する事実が判明する。このとき、これら薄膜は、その膜厚を可及的に薄くした２００ｎｍ乃至１，０００ｎｍの範囲とすることによって、その選択的な透過反射機能を有意に発揮するものとするものと認められる。即ち、２００ｎｍを下回ると、日射透過率を確保することができるが、修正放射率が高くなり、熱貫流率が不足する傾向を示し、また、１，０００ｎｍを上回ると、修正放射率を確保することができるが、日射透過率が不足する傾向を示し、選択的透過反射膜としてその機能を充分に確保し得ない結果となるからである。

更に、上記２００ｎｍ乃至１，０００ｎｍの範囲における選択的な透過反射機能を、更に有効に発揮し得る膜厚範囲を把握するために、ＺｎＯ：Ａｌ薄膜を用いて１００ｎｍから７００ｎｍの１００ｎｍ毎の膜厚の日射透過率と修正放射率を求めた。膜厚を変化した以外、上記と同じサンプルを用いて同様に測定した。その結果を表１に示し、また、図１７にグラフを示す。

表１に示すとおり、日射透過率及び修正放射率は１００ｎｍから膜厚を厚くするにつれて漸減するように次第に低下する傾向を示すところ、該日射透過率及び修正放射率は、１００ｎｍのとき８３．６％、０．５９９の高い値を示すのに対して、２００ｎｍのとき８２．６％、０．３６１，３００ｎｍのとき７８．８％、０．２４９、４００ｎｍのとき７５．８％、０．２０４、５００ｎｍのとき７３．６％、０．２００、６００ｎｍのとき７１．３％、０．１８６、７００ｎｍのとき７０．１％、０．１６７、１，０００ｎｍのとき６３．６％、０．１８６、２，０００ｎｍのとき５３．７％、０．１７４、３，０００ｎｍのとき４６．９％、０．１８３のように低下するに至る。

選択透過反射膜としては、日射透過率を可及的に高く、修正放射率を可及的に低くするようにして、日射の可視光線と近赤外線を透過し且つ中乃至遠赤外線を反射する選択的な透過反射機能を発揮するようにすることが必要であるところ、１００ｎｍ、２００ｎｍのとき日射透過率は高く確保できるが、修正放射率が０．５９９、０．３６１と大きく変化するところ、２００ｎｍ乃至３００ｎｍから変化幅が縮小し、３００ｎｍ乃至７００ｎｍの間では該変化幅は更に縮小する傾向を示す。即ち、２００ｎｍ乃至３００ｎｍから７００ｎｍの間では、日射透過率は８０％近傍から７０％程度を示す一方、修正放射率は２００ｎｍの０．３６乃至３００ｎｍの０．２４９から０．１７程度を示し、選択透過反射膜としてその日射透過率、修正放射率の双方において比較的安定したものとなる。日射透過率は、例えば６５％以上であれば、冬場の近赤外線の透過を有効になし得るとともに修正反射率は、例えば０．４、好ましくは０．３、特に好ましくは０．２以下であれば、熱貫流率を低く抑制し得るところ、ＺｎＯ：Ａｌ薄膜にあって、日射透過率を６５％以上、修正放射率を０．４、０．４、好ましくは０．３、特に好ましくは０．２５以下とすることによって、選択的な透過反射機能を可及的に発揮するものとすることができる。因みに、これを膜厚との関係でいえば、膜厚が１，０００ｎｍを超えると日射放射率が６５％を下回る可能性があり、従って膜厚は、これを２００ｎｍ乃至１，０００ｎｍ、好ましくは３００ｎｍ乃至７００ｎｍとするのがよいが、日射透過率によって暖冷房負荷を低下する立場から見ると、３００ｎｍ又は４００ｎｍ乃至５００ｎｍとすることによって、可及的に薄膜の選択透過反射膜としつつ、日射透過率を可及的に高く確保するとともに、修正放射率を０．２５乃至０．２０程度として相当程度有効に確保する上で、特に好ましいものとすることができる。

また、ＺｎＯ：Ｇａ薄膜について同様に５０ｎｍから５０ｎｍ毎の２００ｎｍまで、３００ｎｍ、５００ｎｍ、１，０００ｎｍの上記分光チャートの結果を表２に示し、図１８にグラフを示す。

表２によると、日射透過率及び修正放射率は同様に１００ｎｍから膜厚を厚くするにつれて漸減するように次第に低下する傾向を示すところ、該日射透過率及び修正放射率は、５０ｎｍのとき８５．７％、０．６５９であるのに対して、１００ｎｍのとき８２．７％、０．４９８、２００ｎｍのとき７７．３％、０．２６３、３００ｎｍのとき７２．９％、０．２２１、５００ｎｍのとき６６．２％、０．１４６、１，０００ｎｍのとき５６．５％、０．１５４である。同様にＺｎＯ：Ｇａ薄膜にあって、日射透過率を６５％以上、修正放射率を０．４、好ましくは０．３、特に好ましくは０．２５以下とすることで、選択的な透過反射機能を可及的に発揮するものとすることができるが、これを膜厚との関係でいえば、日射透過率によって暖冷房負荷を低下する立場から見ると、膜厚が５００ｎｍを超えると日射放射率が６５％を下回る可能性があるから、膜厚は、これを１５０ｎｍ乃至５００ｎｍ、好ましくは２００ｎｍ乃至５００ｎｍ、特に好ましくは３００ｎｍ乃至５００ｎｍとすることによって、可及的に薄膜の選択透過反射膜としつつ、日射透過率を可及的に高く確保するとともに、修正放射率を０．２２乃至０．１５程度として相当程度有効に確保する上で、特に好ましいものとすることができる。

なお、ＺｎＯ：Ａｌ薄膜とＺｎＯ：Ｇａ薄膜を比較すると、２００ｎｍの膜厚のとき日射透過率はＺｎＯ：Ａｌ薄膜８２．６％、ＺｎＯ：Ｇａ薄膜７７．３％であり、修正放射率はＺｎＯ：Ａｌ薄膜０．３６１、ＺｎＯ：Ｇａ薄膜０．２６３であり、５００ｎｍの膜厚のとき日射透過率はＺｎＯ：Ａｌ薄膜７３．６％、ＺｎＯ：Ｇａ薄膜６６．２％であり、修正放射率はＺｎＯ：Ａｌ薄膜０．２００、ＺｎＯ：Ｇａ薄膜０．１４６であるところ、上記のとおり日射透過率と修正放射率の評価については、修正放射率にはその確保について代替手段がある一方、日射透過率には代替手段がないことに鑑みると、双方とも選択透過反射膜としてそれぞれ有効に使用することができるが、日射透過率の高いＺｎＯ：Ａｌ薄膜を用いることが、その選択的な透過反射機能を発揮する上で好ましいことが判明する。

以上の選択透過反射膜として有効なＺｎＯ：Ａｌ薄膜の膜厚１００ｎｍから７００ｎｍの１００ｎｍ毎、１，０００ｎｍ、２，０００ｎｍ、３，０００ｎｍの各暖冷房負荷とＺｎＯ：Ｇａ薄膜の膜厚５０ｎｍから２００ｎｍの５０ｎｍ毎及び５００ｎｍ、１，０００ｎｍの複層ガラスを用いた樹脂サッシの暖冷房負荷について、既存の樹脂サッシの暖冷房負荷との比較において札幌市の暖冷房負荷の減少率（削減率といってもよい）をシミュレーションした結果を図１９乃至図２１及び図２２乃至図２４に示す。図１９は札幌市におけるＺｎＯ：Ａｌ薄膜を用いた樹脂サッシ（空気層１０．５／１０．５ｍｍ、総ガラス厚２７ｍｍ、アルゴンガス充填の図１に示すトリプル構造のもの）と、ブロンズ系のＬｏｗ−Ｅの樹脂サッシ（空気層９／９ｍｍ、総ガラス厚２７ｍｍ、アルゴンガス充填の同じくトリプル構造のもの）との対比、図２０は同じくブロンズ系のＬｏｗ−Ｅの樹脂サッシ（空気層１２ｍｍ、総ガラス厚１８ｍｍ、アルゴンガス充填のペアガラスのもの）との対比、図２１は同じくブロンズ系のＬｏｗ−Ｅの樹脂サッシ（空気層１２ｍｍ、総ガラス厚１８ｍｍ、アルゴンガス不充填のペアガラス）との対比である。図２２乃至図２４はＺｎＯ：Ｇａ薄膜を用いた樹脂サッシについてそれぞれ上記各Ｌｏｗ−Ｅの樹脂サッシとの対比である。また、図２５乃至図２７は東京都における上記ＺｎＯ：Ａｌ薄膜を用いた樹脂サッシと、上記各Ｌｏｗ−Ｅの樹脂サッシ（但しブロンズ系に代えてグリーン系のものを使用）との対比、図２８乃至図３０はＺｎＯ：Ｇａ薄膜を用いた樹脂サッシについてそれぞれグリーン系の上記各Ｌｏｗ−Ｅの樹脂サッシとの対比である。

暖冷房負荷算出条件は以下のとおりである。熱負荷計算プログラムと気象データ／住宅用熱負荷計算プログラム、住宅モデル／日本建築学会住宅用標準問題［１］に準じる、床面積１２５．９ｍ^２。暖冷房期間は札幌市で暖房期間１０／１乃至６／３、冷房期間７／１２乃至８／３１、東京都で暖房期間１１／１８乃至４／１４、冷房期間６／８乃至９／２２、設定温度（札幌市・東京都共通）／暖房温度２２℃、冷房温度２８℃（いずれも在室時のみ）。

シミュレーションの結果によると、札幌市の図１９乃至図２１のＺｎＯ：Ａｌ薄膜の樹脂サッシの暖冷房負荷は、上記ガラス総厚を上記２７ｍｍとすることを前提として、膜厚２００ｎｍ、特に３００ｎｍから２，０００ｎｍの間、３０，０００乃至３１，０００ＭＪ程度の範囲として、このとき暖冷房負荷の減少率はいずれも１０％を数％以上、場合によって２０％を大きく超えるものとすることができる。即ち、暖冷房負荷は、膜厚１００ｎｍのとき３５，６０４ＭＪ、膜厚２００ｎｍのとき３１，１１１ＭＪ、膜厚３００ｎｍのとき３０，２０６ＭＪ、膜厚４００ｎｍのとき３０，０００ＭＪ、膜厚５００ｎｍのとき３０，０４２ＭＪ、膜厚６００ｎｍのとき３０，１００ＭＪ、膜厚７００ｎｍのとき２９，８８４ＭＪ、膜厚１，０００ｎｍのとき３１，０２４ＭＪ、膜厚２，０００ｎｍのとき３１，３３１ＭＪ、膜厚３，０００ｎｍのとき３１，９５３ＭＪであるのに対して、ブロンズ系のＬｏｗ−Ｅの樹脂サッシ、即ち、空気層空気層９／９ｍｍ、総ガラス厚２７ｍｍ、アルゴンガス充填の同じくトリプル構造のものは３５，６０４ＭＪであるから、ＺｎＯ：Ａｌ薄膜の樹脂サッシの暖冷房負荷の減少率は、折線グラフに示すとおり、膜厚１００ｎｍのとき６％、膜厚２００ｎｍのとき１３％、膜厚３００ｎｍのとき１５％、膜厚４００ｎｍのとき１６％、膜厚５００ｎｍのとき１６％、膜厚６００ｎｍのとき１５％、膜厚７００ｎｍのとき１６％、膜厚１，０００ｎｍのとき１３％、膜厚２，０００ｎｍのとき１２％、膜厚３，０００ｎｍのとき１０％である。

図２０のブロンズ系のＬｏｗ−Ｅの樹脂サッシ、即ち、空気層１２ｍｍ、総ガラス厚１８ｍｍ、アルゴンガス充填のペアガラスのものは３６，８０９ＭＪであるから、ＺｎＯ：Ａｌ薄膜の樹脂サッシの暖冷房負荷の減少率は、折線グラフに示すとおり、膜厚１００ｎｍのとき９％、膜厚２００ｎｍのとき１５％、膜厚３００ｎｍのとき１８％、膜厚４００ｎｍのとき１８％、膜厚５００ｎｍのとき１８％、膜厚６００ｎｍのとき１８％、膜厚７００ｎｍのとき１９％、膜厚１，０００ｎｍのとき１６％、膜厚２，０００ｎｍのとき１５％、膜厚３，０００ｎｍのとき１３％である。

図２1のブロンズ系のＬｏｗ−Ｅの樹脂サッシ、即ち、空気層１２ｍｍ、総ガラス厚１８ｍｍ、アルゴンガス充填のペアガラスのものは３９，３４３ＭＪであるから、ＺｎＯ：Ａｌ薄膜の樹脂サッシの暖冷房負荷の減少率は、折線グラフに示すとおり、膜厚１００ｎｍのとき１５％、膜厚２００ｎｍのとき２１％、膜厚３００ｎｍのとき２３％、膜厚４００ｎｍのとき２４％、膜厚５００ｎｍのとき２４％、膜厚６００ｎｍのとき２３％、膜厚７００ｎｍのとき２４％、膜厚１，０００ｎｍのとき２１％、膜厚２，０００ｎｍのとき２０％、膜厚３，０００ｎｍのとき１９％である。

また、同じく札幌市の図２２のＺｎＯ：Ｇａ薄膜の樹脂サッシの暖冷房負荷は、同様にガラス総厚を上記２７ｍｍとすることを前提として、膜厚１５０ｎｍから１，０００ｎｍの間、３０，０００乃至３１，０００ＭＪ程度の範囲として、このとき暖冷房負荷の減少率は、同じくいずれも１０％を数％以上、場合によって２０％を大きく超えるものとすることができる。即ち、暖冷房負荷は、膜厚５０ｎｍのとき３３，６３８ＭＪ、膜厚１００ｎｍのとき３２，６６３ＭＪ、膜厚１５０ｎｍのとき３０，８９２ＭＪ、膜厚２００ｎｍのとき３０，６３９ＭＪ、膜厚５００ｎｍのとき３０，０３７ＭＪ、膜厚１，０００ｎｍのとき３１，０２４ＭＪであるのに対して、ブロンズ系のＬｏｗ−Ｅの樹脂サッシ、即ち、空気層９／９ｍｍ、総ガラス厚２７ｍｍ、アルゴンガス充填のトリプル構造のものは３５，６０４ＭＪであるから、ＺｎＯ：Ｇａ薄膜の樹脂サッシの暖冷房負荷の減少率は、折線グラフに示すとおり、膜厚５０ｎｍのとき６％、膜厚１００ｎｍのとき８％、膜厚１５０ｎｍのとき１３％、膜厚２００ｎｍのとき１４％、膜厚５００ｎｍのとき１５％、膜厚１，０００ｎｍのとき１３％である。

図２３のブロンズ系のＬｏｗ−Ｅの樹脂サッシ、即ち、空気層１２ｍｍ、総ガラス厚１８ｍｍ、アルゴンガス充填のペアガラスのものは３６，８０９ＭＪであるから、ＺｎＯ：Ｇａ薄膜の樹脂サッシの暖冷房負荷の減少率は、折線グラフに示すとおり、膜厚５０ｎｍのとき９％、膜厚１００ｎｍのとき１１％、膜厚１５０ｎｍのとき１６％、膜厚２００ｎｍのとき１７％、膜厚５００ｎｍのとき１８％、膜厚１，０００ｎｍのとき１６％である。

図２４のブロンズ系のＬｏｗ−Ｅの樹脂サッシ、即ち、空気層１２ｍｍ、総ガラス厚１８ｍｍ、アルゴンガス不充填のダブル構造のものは３９，３４３ＭＪであるから、ＺｎＯ：Ｇａ薄膜の樹脂サッシの暖冷房負荷の減少率は、折線グラフに示すとおり、膜厚５０ｎｍのとき１４％、膜厚１００ｎｍのとき１７％、膜厚１５０ｎｍのとき２１％、膜厚２００ｎｍのとき２２％、膜厚５００ｎｍのとき２４％、膜厚１，０００ｎｍのとき２１％である。

一方、東京都の図２５乃至図２７のＺｎＯ：Ａｌ薄膜の樹脂サッシの暖冷房負荷は、同じくガラス総厚を上記２７ｍｍとすることを前提として、膜厚２００ｎｍから３，０００ｎｍの間、９，０００乃至９，５００ＭＪ程度の範囲として、このとき暖冷房負荷の減少率はいずれも１０％を数％程度超えるものとすることができる。即ち、暖冷房負荷は、膜厚１００ｎｍのとき９，６３０ＭＪ、膜厚２００ｎｍのとき９，２４３ＭＪ、膜厚３００ｎｍのとき９，０９７ＭＪ、膜厚４００ｎｍのとき９，０６５ＭＪ、膜厚５００ｎｍのとき９，０７４ＭＪ、膜厚６００ｎｍのとき９，０９０ＭＪ、膜厚７００ｎｍのとき９，０５３ＭＪ、膜厚１，０００ｎｍのとき９，１９８ＭＪ、膜厚２０００ｎｍのとき９，３３１ＭＪ、膜厚３，０００ｎｍのとき９，４５７ＭＪであるのに対して、グリーン系のＬｏｗ−Ｅの樹脂サッシ、即ち、空気層９／９ｍｍ、総ガラス厚２７ｍｍ、アルゴンガス充填のトリプル構造のものは１０，２４６ＭＪであるから、ＺｎＯ：Ａｌ薄膜の樹脂サッシの暖冷房負荷の減少率は、折線グラフに示すとおり、膜厚１００ｎｍのとき６％、膜厚２００ｎｍのとき１０％、膜厚３００ｎｍのとき１１％、膜厚４００ｎｍのとき１２％、膜厚５００ｎｍのとき１１％、膜厚６００ｎｍのとき１１％、膜厚７００ｎｍのとき１２％、膜厚１，０００ｎｍのとき１０％、膜厚２，０００ｎｍのとき９％、膜厚３，０００ｎｍのとき８％である。

図２６のグリーン系のＬｏｗ−Ｅの樹脂サッシ、即ち、空気層１２ｍｍ、総ガラス厚１８ｍｍ、アルゴンガス充填のペアガラスのものは１０，３５０ＭＪであるから、ＺｎＯ：Ａｌ薄膜の樹脂サッシの暖冷房負荷の減少率は、折線グラフに示すとおり、膜厚１００ｎｍのとき７％、膜厚２００ｎｍのとき１１％、膜厚３００ｎｍのとき１２％、膜厚４００ｎｍのとき１２％、膜厚５００ｎｍのとき１２％、膜厚６００ｎｍのとき１２％、膜厚７００ｎｍのとき１３％、膜厚１，０００ｎｍのとき１１％、膜厚２，０００ｎｍのとき１０％、膜厚３，０００ｎｍのとき９％である。

図２７のグリーン系のＬｏｗ−Ｅの樹脂サッシ、即ち、空気層１２ｍｍ、総ガラス厚１８ｍｍ、アルゴンガス不充填のペアガラスのものは１０，７８６ＭＪであるから、ＺｎＯ：Ａｌ薄膜の樹脂サッシの暖冷房負荷の減少率は、折線グラフに示すとおり、膜厚１００ｎｍのとき１１％、膜厚２００ｎｍのとき１４％、膜厚３００ｎｍのとき１６％、膜厚４００ｎｍのとき１６％、膜厚５００ｎｍのとき１６％、膜厚６００ｎｍのとき１６％、膜厚７００ｎｍのとき１６％、膜厚１，０００ｎｍのとき１５％、膜厚２，０００ｎｍのとき１３％、膜厚３，０００ｎｍのとき１２％である。

また、同じく東京都の図２８のＺｎＯ：Ｇａ薄膜の樹脂サッシの暖冷房負荷は、同じくガラス総厚を上記２７ｍｍとすることを前提として、膜厚１００ｎｍから１，０００ｎｍの間、９，０００乃至９，５００ＭＪ程度の範囲として、暖冷房負荷の減少率を同じくいずれも１０％程度とすることができる。即ち、暖冷房負荷は、膜厚５０ｎｍのとき９，６５０ＭＪ、膜厚１００ｎｍのとき９，４９８ＭＪ、膜厚１５０ｎｍのとき９，２１０ＭＪ、膜厚２００ｎｍのとき９，１７２ＭＪ、膜厚５００ｎｍのとき９，０８７ＭＪ、膜厚１，０００ｎｍのとき９，２７６ＭＪであるのに対して、グリーン系のＬｏｗ−Ｅの樹脂サッシ、即ち、空気層９／９ｍｍ、総ガラス厚２７ｍｍ、アルゴンガス充填のトリプル構造のものは１０，２４６ＭＪであるから、ＺｎＯ：Ｇａ薄膜の樹脂サッシの暖冷房負荷の減少率は、折線グラフに示すとおり、膜厚５０ｎｍのとき６％、膜厚１００ｎｍのとき７％、膜厚１５０ｎｍのとき１０％、膜厚２００ｎｍのとき１０％、膜厚５００ｎｍのとき１１％、膜厚１，０００ｎｍのとき９％である。

図２９のグリーン系のＬｏｗ−Ｅの樹脂サッシ、即ち、空気層１２ｍｍ、総ガラス厚１８ｍｍ、アルゴンガス充填のペアガラスのものは１０，３５０ＭＪであるから、ＺｎＯ：Ｇａ薄膜の樹脂サッシの暖冷房負荷の減少率は、折線グラフに示すとおり、膜厚５０ｎｍのとき７％、膜厚１００ｎｍのとき８％、膜厚１５０ｎｍのとき１１％、膜厚２００ｎｍのとき１１％、膜厚５００ｎｍのとき１２％、膜厚１，０００ｎｍのとき１０％である。

図３０のグリーン系のＬｏｗ−Ｅの樹脂サッシ、即ち、空気層１２ｍｍ、総ガラス厚１８ｍｍ、アルゴンガス不充填のペアガラスのものは１０，７８６ＭＪであるから、ＺｎＯ：Ｇａ薄膜の樹脂サッシの暖冷房負荷の減少率は、折線グラフに示すとおり、膜厚５０ｎｍのとき１１％、膜厚１００ｎｍのとき１２％、膜厚１５０ｎｍのとき１５％、膜厚２００ｎｍのとき１５％、膜厚５００ｎｍのとき１６％、膜厚１，０００ｎｍのとき１４％である。

即ち、ＺｎＯ：Ａｌ薄膜及びＺｎＯ：Ｇａ薄膜のサッシは、その上記日本建築学会住宅用標準問題［１］の住宅モデルによる暖冷房負荷算出による年間暖冷房負荷を札幌市において３０，０００乃至３１，０００ＭＪ程度、東京都において９，０００乃至９，５００ＭＪ程度の範囲としてあり、これによって、各膜厚における他のサッシとの暖冷房負荷の減少を行うものとしてある。

Ｌｏｗ−Ｅの樹脂サッシとの対比で、その構造乃至アルゴンガス充填の有無、暖房主体の札幌市、暖房及び冷房の双方を用いる東京都の地域差によって暖冷房負荷の減少率は異なるが、Ｌｏｗ−Ｅの樹脂サッシのうちでも、トリプル構造にしてアルゴンガス充填のもの、即ち、札幌市のような寒冷地で主に使用される現在最高性能とされる樹脂サッシとされるものとの対比でも、同じくトリプル構造にしてアルゴンガス充填のＺｎＯ：Ａｌ薄膜の樹脂サッシは、膜厚２００ｎｍ乃至７００ｎｍの場合に、札幌市の暖房主体の地域において暖冷房負荷を１５％程度減少（削減といってもよい）でき、暖房及び冷房の双方を用いる主体の東京都において暖冷房負荷を１１％程度減少できることになる。

Ｌｏｗ−Ｅの樹脂サッシのうち、同じく寒冷地で主に使用されるアルゴンガス充填のペアガラスの樹脂サッシとの対比では、膜厚２００ｎｍ乃至７００ｎｍの場合に、札幌市の暖房主体の地域において暖冷房負荷を２０乃至２４％程度減少でき、暖房及び冷房の双方を用いる主体の東京都において暖冷房負荷を１０乃至１３％程度減少できることになる。

更に、Ｌｏｗ−Ｅの樹脂サッシのうち、同じく寒冷地で主に使用されるアルゴンガス不充填のペアガラスの樹脂サッシとの対比では、膜厚２００ｎｍ乃至７００ｎｍの場合に、札幌市の暖房主体の地域において暖冷房負荷を２０乃至２４％程度減少でき、暖房及び冷房の双方を用いる主体の東京都において暖冷房負荷を１４乃至１６％程度減少できることになる。

即ち、ＺｎＯ：Ａｌ薄膜を用いるとき、その膜厚を、上記２００ｎｍ乃至１，０００ｎｍのうちでも、特に２００乃至７００ｎｍとすることが、日射透過率と修正放射率の可及的有効に確保して、その暖冷房負荷の減少率を可及的大とすることができるが、前述のとおり、その物理的蒸着、化学的蒸着の如き薄膜形成手段による成膜は、膜厚を厚くするに際して一般に加工時間を延長する必要があり、生産性が低下する可能性があるから、実用的な選択透過反射膜としては、その生産性を確保しつつ安定した暖冷房負荷を呈するとともに耐久性を確保し得る膜厚の範囲のものとすることが好ましく、この観点からみれば、上記膜厚は、これを上記２００ｎｍ乃至７００ｎｍのうちでも、３００ｎｍ乃至５００ｎｍとすることが更に好ましい。

また、ＺｎＯ：Ｇａの薄膜の樹脂サッシは、１５０ｎｍ乃至１，０００ｎｍの上記トリプル構造にしてアルゴンガス充填の樹脂サッシの対比において、札幌市の暖房主体の地域において暖冷房負荷を１３乃至１５％程度減少でき、暖房及び冷房の双方を用いる主体の東京都において暖冷房負荷を１０％程度減少できることになる。

Ｌｏｗ−Ｅの樹脂サッシのうち、アルゴンガス充填のペアガラスの樹脂サッシとの対比では、膜厚１５０ｎｍ乃至１，０００ｎｍの場合に札幌市の暖房主体の地域において暖冷房負荷を１６乃至１８％程度減少でき、暖房及び冷房の双方を用いる主体の東京都において暖冷房負荷を１０乃至１２％程度減少できることになる。

更にＬｏｗ−Ｅの樹脂サッシのうち、アルゴンガス不充填のペアガラスの樹脂サッシとの対比では、膜厚１５０ｎｍ乃至１，０００ｎｍの場合に、札幌市の暖房主体の地域において暖冷房負荷を２１乃至２４％程度減少でき、暖房及び冷房の双方を用いる主体の東京都において暖冷房負荷を１５％程度減少できることになる。

同様に、ＺｎＯ：Ｇａ薄膜を用いるとき、その膜厚は、１５０ｎｍ乃至１，０００ｎｍのうちでも、ＺｎＯ：Ａｌと同様に、生産性を確保しつつ安定した暖冷房負荷を呈するとともに耐久性を確保し得る実用的な選択透過反射膜としてその膜厚の範囲は、これを同じく３００ｎｍ乃至５００ｎｍとすることが更に好ましい。

以上のとおり、ＺｎＯ：Ａｌ薄膜、ＺｎＯ：Ｇａ薄膜を選択透過反射膜として用いることによって、選択的な透過反射機能を有効且つ適切に発揮して、暖冷房負荷を可及的に小さくし、既存のものに対して有意の暖冷房負荷の減少を達成することができる。従って、これら薄膜を選択透過反射膜として備えた複層ガラス２は、これを用いて窓サッシ、例えば図示省略のサッシ枠を樹脂製とした樹脂サッシとして使用することができ、このとき該複層ガラス２は、常法に従って図示省略のサッシ戸框を施して引戸乃至開き戸として、上記サッシ枠に開閉自在に収納するようにすればよい。

このとき成膜フィルムを複層ガラスに用いるについて、該成膜フィルムは、上記のように、その両面にＺｎＯ：Ｇａ薄膜又はＺｎＯ：Ａｌ薄膜を配置し且つその内部空間には、例えばアルゴンガスを充填して該空間を断熱空間とすることによって、該断熱空間の熱抵抗を向上することができるから、該複層ガラス２の空間を断熱空間とする場合、該成膜フィルムを用いたときの修正放射率を０．２５以下にして、例えば０．１程度に低下することができる。このとき、複層ガラス２の日射熱取得率は０．６０以上（ＪＩＳ Ｒ３１０６による換算の日射透過率は６６．５％）、熱貫流率（Ｕ値）は１．０ｗ／ｋ・ｍ^２（ＪＩＳ Ｒ３１０７による修正放射率は０．１６）とすることができる。

本発明の実施に当っては、酸化亜鉛系の透明金属薄膜の成膜を、透明フィルムの片面に行うことを含めて、成膜フィルム、透明フィルム、酸化亜鉛系の透明金属薄膜、日射透過率、修正放射率、透明金属薄膜の膜厚等は、上記発明の要旨に反しない限り様々な形態のものとすることができる。

１ 成膜フィルム
１１ 透明フィルム
１２ 選択透過反射膜
２ 複層ガラス
２１ 透明ガラス
２２ スペーサー

Claims (9)

1. 透明フィルムに酸化亜鉛系の透明金属薄膜を成膜することによって近赤外線を透過し且つ中乃至遠赤外線を反射する選択透過反射膜を有する成膜フィルムを用いてなることを特徴とする複層ガラス。
2. 上記成膜フィルムを、日射透過率６５％以上、修正放射率０．４以下としてなることを特徴とする請求項１に記載の複層ガラス。
3. 上記酸化亜鉛系の透明金属薄膜の成膜を、透明フィルムの両面に行なってなることを特徴とする請求項１又は２に記載の複層ガラス。
4. 上記酸化亜鉛系の透明金属薄膜を、ＺｎＯ：Ａｌの薄膜としてなることを特徴とする請求項１、２又は３に記載の複層ガラス。
5. 上記酸化亜鉛系の透明金属薄膜を、ＺｎＯ：Ｇａの薄膜としてなることを特徴とする請求項１、２又は３に記載の複層ガラス。
6. 上記酸化亜鉛系の透明金属薄膜を、２００ｎｍ乃至１，０００ｎｍの膜厚としてなることを特徴とする請求項１、２、３、４又は５に記載の複層ガラス。
7. 上記酸化亜鉛系の透明金属薄膜を、３００ｎｍ乃至７００ｎｍの膜厚としてなることを特徴とする請求項１、２、３、４、５又は６に記載の複層ガラス。
8. 請求項１乃至７のいずれかの複層ガラスを用いて形成してなることを特徴とする窓サッシ。
9. 日本建築学会住宅用標準問題［１］の住宅モデルによる暖冷房負荷算出による年間暖冷房負荷を札幌市において３０，０００乃至３１，０００ＭＪ程度、東京都において９，０００乃至９，５００ＭＪ程度の範囲としてなることを特徴とする請求項８に記載の窓サッシ。

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