JP2012003981A - 燃料電池システム - Google Patents
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Abstract
【解決手段】カソード入口ガス温度、カソード出口ガス温度、及び冷媒出口温度に基づいてカソード出入口ガス温度差及び冷媒−ガス温度差を算出し、これら温度差を用いてシステムドライアップ及びスタックドライアップの判定を行う。
【選択図】図7
Description
また、特許文献2には、スタックドライアップの虞ありと判断された場合に、低負荷運転と高負荷運転とを繰り返すドライアップ対策処理を行うことで、連続的な高負荷運転によるスタックの温度上昇を抑制するとともに、高負荷運転時に生成される生成水により、燃料電池の加湿状態を維持する技術が開示されている。
このように、冷媒の温度が高い場合には、燃料電池内で発電や結露により生成された生成水が気化し易くなる。そして、気化した生成水(水蒸気)は、カソードオフガスやアノードオフガスとともに排出されてしまうことで、燃料電池内の水分量(水収支)が低下し、燃料電池の電解質膜が乾燥し始める。この場合、上述した特許文献1のように流路入口側に設置された露点検出器での検出値(露点)に変化がなくても、スタックドライアップ状態になる虞がある。すなわち、燃料電池内に供給される水分量は低下していない状態で、燃料電池から排出される水分量が増加することで、スタックドライアップ状態になる虞がある。
また、上述した特許文献1の構成では、アノードガス流路に露点検出器を設置することで、部品点数が増加するとともに、製造コストが増加するという問題がある。
例えば、燃料電池車両等に搭載された燃料電池システムの発電時において、燃料電池システムの置かれた外気温が比較的高い場合や、登坂時など車速が遅い場合、燃料電池の劣化により、燃料電池の発熱量が大きい場合等には、上述したように冷媒の温度が上昇する。
冷媒の温度が高くなると、燃料電池内の生成水が気化し易くなり、気化する際の気化熱により酸化剤ガスの温度上昇が抑制される。その結果、冷媒の温度が酸化剤ガスの出口温度を上回り、冷媒の温度と酸化剤ガスの出口温度との間に温度差が生じ始める。本発明に係る燃料電池システムでは、この状態を燃料電池の固体高分子膜が乾燥し始めるスタックドライアップの開始条件に設定した。
冷媒の温度上昇により生成水が気化すると、気化した生成水(水蒸気)が酸化剤ガスとともに排出されるため、燃料電池から排出される水分量(排出水分量Qout)が増大する。この時、排出水分量Qoutが増加するのに対して、燃料電池に供給される酸化剤ガス中に含まれる水分量(投入水分量Qin)や、燃料電池で発電によって生成される生成水の量(生成水量QW)には変化がない。この場合、燃料電池内における水収支である加湿水量Qは、Q=Qin+QW−Qoutで表されるため、結果的に燃料電池内の水分量(加湿水量Q)が低下していく。その結果、燃料電池の固体高分子膜が乾燥し始める。
上述したスタックドライアップがそのまま継続され、加湿水量Qが低下し続けると、結果的に加湿水量Qが0(g/sec)を下回る。具体的には、排出水分量Qoutが、投入水分量Qinと生成水量QWとの合計を上回り、燃料電池から水分が持ち去られる状態となる。その結果、燃料電池内の固体高分子膜が過剰に乾燥した、完全なスタックドライアップ状態となる。
完全なスタックドライアップ状態になると、燃料電池内での生成水の気化量が低下して気化熱も減少するため、酸化剤ガスが加湿されなくなる。そのため、燃料電池から排出される酸化剤ガス(以下、酸化剤オフガスという)に含まれる排出水分量Qoutが低下する。
排出水分量Qoutが低下し始めると、加湿器に供給される水分量が低下し、加湿器(水分透過膜)が乾燥し始める。すなわち、固体高分子膜に加えて加湿器の水分透過膜まで乾燥するシステムドライアップが始まる。これにより、加湿器での加湿性能が低下し、燃料電池に供給される酸化剤ガスの水分量(露点)が低下し始める。その結果、加湿器の水分透過膜が過剰に乾燥したシステムドライアップ状態となり、電圧がさらに低下する。
しかしながら、完全なスタックドライアップ状態になると、上述したように燃料電池内での生成水の気化量が低下して気化熱も減少するため、酸化剤ガスの出口温度が上昇する。その結果、酸化剤ガスの出入口温度差が急上昇する。本発明に係る燃料電池システムでは、この状態をシステムドライアップの判定条件に設定した。
そこで、請求項3に記載した発明によれば、冷媒の温度に基づいてスタックドライアップを判定することで、燃料電池に供給される酸化剤ガスの露点の変化に関わらず、スタックドライアップを正確、かつ速やかに判定できる。また、従来のように露点検出器を新たに設置することなく、固体高分子膜のスタックドライアップを判定できるので、製造コストの増加を抑制できる。
そこで、請求項4に記載した発明によれば、冷媒の温度に基づいてシステムドライアップを判定することで、燃料電池に供給される酸化剤ガスの露点の変化に関わらず、システムドライアップを正確、かつ速やかに判定できる。また、従来のように露点検出器を新たに設置することなく、固体高分子膜のスタックドライアップを判定できるので、製造コストの増加を抑制できる。
(第1実施形態)
(燃料電池システム)
図1は、燃料電池システムの概略構成図である。
図1に示すように、燃料電池システム1は、例えば図示しない燃料電池車両に搭載されるものであり、燃料電池スタック2(以下、燃料電池2という)と、燃料電池2にカソードガス(酸化剤ガス)である空気を供給するためのカソードガス供給手段11と、アノードガス(燃料ガス)である水素を供給するためのアノードガス供給手段12と、これら各構成品を統括的に制御するECU(Electric Control Unit)6(図3参照)とを主に備えている。
遮断弁25は電磁駆動式のものであり、水素タンク30からのアノードガスの供給を遮断可能に構成されている。
レギュレータ28は、燃料電池2に供給されるカソードガスの圧力(カソード入口ガス圧力)を信号圧として、水素タンク30から供給される高圧のアノードガスを、信号圧に応じた所定範囲の圧力となるように調圧(減圧)するものである。これにより、燃料電池2のカソードとアノードとの間の極間差圧が所定の圧力に保持される。そして、レギュレータ28により調圧されたアノードガスは、エゼクタ26を通り、燃料電池2に供給される。
次に、上述した燃料電池2のセル42の構成について具体的に説明する。図2は、セルの平面図である。
セル42は、上述したようにMEA(不図示)の両側を一対のセパレータ43で挟持して形成され、長辺方向を燃料電池車両の高さ方向と一致させた状態で配置された平面視長方形状のものである。なお、図2では、図中上下方向を燃料電池車両の上下方向に、図中奥行方向を燃料電池車両の前後方向に一致させた状態で示している。
セル42の高さ方向の上縁部には、セル42の厚さ方向(燃料電池車両の前後方向)に連通して、カソードガスを供給するためのカソードガス入口連通孔44aと、アノードガスを供給するためのアノードガス入口連通孔45aとが形成されている。
図3はECUのブロック図である。
図3に示すように、ECU6は、燃料電池システム1の各構成品を統括的に制御するものであり、温度差算出手段61と、ドライアップ判定手段(ドライアップ制御部)62と、ドライアップ防止制御部63とを主に備えている。
カソード出入口ガス温度差算出手段64は、上述した各温度センサ51,52により計測されたカソード入口ガス温度Tcain及びカソード出口ガス温度Tcaoutのカソード出入口ガス温度差Tdca(Tdca=Tcaout−Tcain)を算出する。
冷媒−ガス温度差算出手段65は、出口ガス温度センサ52により計測されるカソード出口ガス温度Tcaoutと、冷媒温度センサ19により計測される冷媒出口温度Twoutとの冷媒−ガス温度差Tdwc(Tdwc=Twout−Tcaout)を算出する。
(1)ウォータポンプ18の回転数を上げて、冷媒流量を増加させることで、燃料電池2から冷媒への受熱を促進させる。
(2)冷媒用冷却ファン20の回転数を上げて、ラジエータ10の放熱効率を向上させる。
(3)背圧弁34の開度を絞る等して、燃料電池2に供給されるカソードガスの圧力、及び燃料電池2から排出されるカソードオフガスの圧力を上昇させ、水分を凝縮し易くする。
(4)燃料電池2へのカソードガスの供給量を低減する(ストイキを下げる)。この場合、カソードオフガスの湿度が一定で、加湿器29においてカソードオフガスからカソードガス側に移動する水の量(カソードガスが受け取る生成水の量)が一定である場合で比較すると、カソードガスの流量が少ない方が多い方よりもカソードガスの湿度を高めることができ、加湿割合を向上できる。なお、ストイキとは、燃料電池2でのカソードガスの必要消費量に対する投入量である。
次に、上述した燃料電池システム1の制御方法について説明する。具体的には、燃料電池システム1及び燃料電池2のドライアップ判定制御について説明する。
(ドライアップ発生のメカニズム)
ここで、本願発明者は、燃料電池2の電解質膜が過剰に乾燥するスタックドライアップと、燃料電池システム1全体が過剰に乾燥するシステムドライアップの発生メカニズムについて、以下の現象が生じることを実験により導き出した。図5は、時間(min)に対するカソード出口ガス温度Tcaout(℃)、カソード出入口ガス温度差Tdca(℃)、冷媒出口温度Twout(℃)、加湿水量(水収支)Q(g/sec)、及びカソード入口ガス露点Thcain(℃)の関係を示すグラフである。また、図6は時間(min)に対する冷媒入口温度Twin,冷媒出口温度Twout(℃)及び電圧(V)の関係を示すグラフである。
なお、燃料電池2に供給されるカソードガス中に含まれる水分量を投入水分量Qin(g/sec)、燃料電池2で発電や結露等によって生成される生成水の量を生成水量QW(g/sec)、燃料電池2から排出されるカソードオフガス中に含まれる水分量を排出水分量Qout(g/sec)とすると、燃料電池2内での水収支である加湿水量Q(g/sec)は、Q=Qin+QW−Qoutで表すことができる。
冷媒の温度上昇により生成水が気化すると、気化した生成水(水蒸気)がカソードガスとともに排出されるため、燃料電池2から排出される水分量(排出水分量Qout)が増大し、燃料電池システム1内において、より多くの水分が循環することになる。しかしながら、排出水分量Qoutが増加するのに対して、投入水分量Qin(g/sec)や、生成水量QW(g/sec)には変化がない。上述したように燃料電池2内における水収支である加湿水量Qは、Q=Qin+QW−Qoutで表されるため、結果的に加湿水量Qが低下していく。その結果、燃料電池2の電解質膜が乾燥し始める。
完全なスタックドライアップ状態になると、燃料電池2内での生成水の気化量が低下して気化熱も減少するため、カソードガスが加湿されなくなる。そのため、燃料電池2から排出されるカソードオフガスに含まれる排出水分量Qoutが低下する。
排出水分量Qoutが低下し始めると、加湿器29に供給される水分量が低下し、加湿器29(中空糸膜)が乾燥し始める。すなわち、電解質膜に加えて加湿器29の中空糸膜まで乾燥するシステムドライアップが始まる。これにより、加湿器29での加湿性能が低下し、燃料電池2に供給されるカソードガスの水分量(カソード入口ガス露点Thcain)が低下し始める。その結果、加湿器29の中空糸膜が過剰に乾燥したシステムドライアップ状態となり、電圧が低下する(図5,6中時間C以降)。
しかしながら、完全なスタックドライアップ状態になると、上述したように燃料電池2内での生成水の気化量が低下して気化熱も減少するため、カソード出口ガス温度Tcaoutが急上昇する。その結果、カソード出入口ガス温度差Tdcaが急上昇する。本実施形態では、この状態をシステムドライアップの判定条件に設定する。
図7は、燃料電池システムのドライアップ判定制御を示すフローチャートである。
図7に示すように、ステップS1において、上述した各温度センサ19,51,52により冷媒出口温度Twout、カソード入口ガス温度Tcain及びカソード出口ガス温度Tcaoutを計測する。
そして、ステップS3における判定結果が「NO」の場合(Tdca≦Tdsys)、システムドライアップの虞はないと判定してステップS4に進む。
そして、上述したフローを繰り返し、システムドライアップ状態が解消したと判定された時点で、フローを終了する。
ステップS4における判定結果が「NO」の場合(Tdwc≦Tdstk)、スタックドライアップの虞はないと判定してフローを終了する。
そして、ステップS6において、ドライアップ防止制御部63は、上述したスタックドライアップの防止制御(1)〜(4)のうち、少なくとも何れかを行う。
(2)の防止制御によりラジエータ10の放熱効率を向上させることで、冷媒の温度を低下させることができるため、冷媒−ガス温度差Tdwcを低減できる。これにより、(1)と同様に、燃料電池2内で生成水量QW及び加湿水量Qを増加させ、燃料電池2内を加湿できる。
(3)の防止制御によりカソードオフガスの圧力を上昇させ、水分を凝縮し易くさせることで、燃料電池2内で生成される生成水量QWが増加するため、燃料電池2内を加湿できる。
(4)の防止制御によりストイキを下げることで、燃料電池2に供給されるカソードガスの湿度を高めることができ、加湿割合を向上できる。また、ストイキを下げることで、カソードガスが燃料電池2から奪っていく水分量(排出水分量Qout)を減少できるため、これが燃料電池2の湿度を増大させる方向に作用する。これにより、燃料電池2内を加湿できる。
これにより、燃料電池2に供給されるカソードガスの露点(カソード入口ガス露点Thcain)の変化に関わらず、ドライアップを確実、かつ速やかに判定できる。また、従来のように露点検出器を新たに設置することなく、ドライアップを判定できるので、製造コストの増加を抑制できる。
一方、スタックドライアップの防止制御のみを採用した場合、システムドライアップが起こると、上述した(1)〜(4)の防止制御のみではドライアップを解消できず、システムドライアップが進行してしまう。
この構成によれば、システムドライアップの判定とスタックドライアップの判定とを段階的に行うことで、システムドライアップが起こっている場合にシステムドライアップの防止制御を行うことで、燃料電池2及び加湿器29を含む燃料電池システム1のシステムドライアップをまとめて解消できる。
一方、スタックドライアップのみが開始している場合にスタックドライアップの防止制御を行うことで、完全なスタックドライアップになって加湿器29が乾燥する前に、予めスタックドライアップを解消できる。この場合、発電電流を制御することなく、要求出力を満たしながらスタックドライアップを解消できる。
次に、本発明の第2実施形態について説明する。なお、以下の説明では、上述した第1実施形態と同様の構成については、同一の符号を付して説明を省略する。上述した第1実施形態では、カソードガスや冷媒の温度差を用いてドライアップ状態を判定する場合について説明したが、本実施形態では、冷媒出口温度Twoutのみを用いてドライアップ状態を判定する。
図8は第2実施形態の燃料電池システムのECUを示すブロック図である。
図8に示すように、本実施形態のECU160は、ドライアップ判定手段162(システムドライアップ判定手段165及びスタックドライアップ判定手段166)と、ドライアップ防止制御部63とを主に備えている。
図9に示すように、各ドライアップ判定手段165,166には、それぞれ発電電流に対する判定閾値Twsys,Twstkの関係を示すテーブルが記憶されており、発電電流の増加に応じてシステムドライアップ判定閾値Twsys及びスタックドライアップ判定閾値Twstkが減少するようになっている。これは、燃料電池システム1では、発電電流が増加するにつれ、燃料電池2に供給されるカソードガスの流量が増加するため、燃料電池システム1内を循環する水分量が増加する。そのため、発電電流が増加するほど、燃料電池2内の生成水が気化し易く、冷媒出口温度Twoutが低くてもドライアップが発生し易いためである。
図10は、燃料電池システムのドライアップ判定制御を示すフローチャートである。
図10に示すように、ステップS11において、上述した冷媒温度センサ19により冷媒出口温度Twoutを計測する。
ステップS12における判定結果が「NO」の場合(Twout≦Twsys)、システムドライアップの虞はないと判定してステップS13に進む。
そして、ステップS5において、ドライアップ防止制御部63は、上述した第1実施形態と同様に、燃料電池2から取り出される出力電流値を制限する制御を行う。
そして、上述したフローを繰り返し、システムドライアップ状態が解消したと判定された時点で、フローを終了する。
ステップS13における判定結果が「NO」の場合(Twout≦Twstk)、スタックドライアップの虞はないと判定してフローを終了する。
そして、ステップS6において、ドライアップ防止制御部63は、上述したスタックドライアップの防止制御(1)〜(4)のうち、少なくとも何れかを行う。そして、上述したフローを繰り返し、スタックドライアップ状態が解消したと判定された時点で、フローを終了する。
例えば、上述した実施形態では、燃料電池システム1を燃料電池車両に搭載した場合を例にして説明したが、これに限らず、例えばオートバイやロボット、定置型やポータブル型の燃料電池システムにも適用することができる。
ここで、上述した実施形態では、冷媒出口温度Twoutに基づいて、ドライアップ判定制御を行う構成について説明したが、これに限られない。すなわち、上述した実施形態では、カソードガス出口連通孔44bと冷媒出口連通孔47bとがセル42の同一方向に配置されていたため、通常発電時にはカソード出口ガス温度Tcaoutと冷媒出口温度Twoutとがほぼ同等で推移する。そのため、冷媒出口温度Twoutがカソード出口ガス温度Tcaoutを僅かに上回った時点をスタックドライアップ判定閾値Tdstkに設定した。
これに対して、冷媒を水平方向(セパレータ43の幅方向)に流通させ、カソード出口ガス温度Tcaoutが冷媒入口温度Twinと同等になる場合には、冷媒供給流路14側に冷媒温度センサ19を設け、冷媒入口温度Twinに基づいてドライアップ判定制御を行う必要がある。
Claims (7)
- 固体高分子膜を用い、燃料ガスと酸化剤ガスとを供給されて発電を行う燃料電池と、
前記燃料電池内の燃料極に沿って前記燃料ガスを流通させる燃料ガス流路と、
前記燃料電池内の酸化剤極に沿って前記酸化剤ガスを流通させる酸化剤ガス流路と、
前記燃料電池内に冷媒を流通させ、前記燃料電池の温度を調整する冷媒流路と、
前記酸化剤ガス流路の出口から排出される前記酸化剤ガスの出口温度を測定する酸化剤ガス出口温度測定手段と、
前記冷媒流路の入口または出口を流通する前記冷媒の温度を測定する冷媒温度測定手段と、を備えた燃料電池システムであって、
前記燃料電池システムのうち、前記固体高分子膜のドライアップ状態を判定するドライアップ制御部を備え、
前記ドライアップ制御部は、
前記冷媒の温度と前記酸化剤ガスの出口温度との温度差が第1閾値を超えた場合に、前記固体高分子膜がドライアップ状態であると判定することを特徴とする燃料電池システム。 - 燃料ガスと酸化剤ガスとを供給されて発電を行う燃料電池と、
前記燃料電池内の燃料極に沿って前記燃料ガスを流通させる燃料ガス流路と、
前記燃料電池内の酸化剤極に沿って前記酸化剤ガスを流通させる酸化剤ガス流路と、
前記燃料電池内に冷媒を流通させ、前記燃料電池の温度を調整する冷媒流路と、
前記燃料電池に供給される前記酸化剤ガスと、前記燃料電池から排出される前記酸化剤ガスとを、水分交換膜を介して水分交換させる加湿器と、
前記酸化剤ガス流路の入口に流入する前記酸化剤ガスの入口温度を測定する酸化剤ガス入口温度測定手段と、
前記酸化剤ガス流路の出口から排出される前記酸化剤ガスの出口温度を測定する酸化剤ガス出口温度測定手段と、を備えた燃料電池システムであって、
前記燃料電池システムのドライアップ状態を判定するドライアップ制御部を備え、
前記ドライアップ制御部は、
前記酸化剤ガスの出口温度と入口温度との温度差が第2閾値を超えた場合に、前記燃料電池システムがドライアップ状態であると判定することを特徴とする燃料電池システム。 - 固体高分子膜を用い、燃料ガスと酸化剤ガスとを供給されて発電を行う燃料電池と、
前記燃料電池内の燃料極に沿って前記燃料ガスを流通させる燃料ガス流路と、
前記燃料電池内の酸化剤極に沿って前記酸化剤ガスを流通させる酸化剤ガス流路と、
前記燃料電池内に冷媒を流通させ、前記燃料電池の温度を調整する冷媒流路と、
前記冷媒流路の入口または出口を流通する前記冷媒の温度を測定する冷媒温度測定手段と、を備えた燃料電池システムであって、
前記燃料電池システムのうち、前記固体高分子膜のドライアップ状態を判定するドライアップ制御部を備え、
前記ドライアップ制御部は、
前記冷媒の温度が第3閾値を超えた場合に、前記固体高分子膜がドライアップ状態であると判定することを特徴とする燃料電池システム。 - 燃料ガスと酸化剤ガスとを供給されて発電を行う燃料電池と、
前記燃料電池内の燃料極に沿って前記燃料ガスを流通させる燃料ガス流路と、
前記燃料電池内の酸化剤極に沿って前記酸化剤ガスを流通させる酸化剤ガス流路と、
前記燃料電池内に冷媒を流通させ、前記燃料電池の温度を調整する冷媒流路と、
前記燃料電池に供給される前記酸化剤ガスと、前記燃料電池から排出される前記酸化剤ガスとを、水分交換膜を介して水分交換させる加湿器と、
前記冷媒流路の入口または出口を流通する前記冷媒の温度を測定する冷媒温度測定手段と、を備えた燃料電池システムであって、
前記燃料電池システムのドライアップ状態を判定するドライアップ制御部を備え、
前記ドライアップ制御部は、
前記冷媒の温度が第4閾値を超えた場合に、前記燃料電池システムがドライアップ状態であると判定することを特徴とする燃料電池システム。 - 前記ドライアップ制御部は、前記固体高分子膜がドライアップ状態であると判定した場合に、前記冷媒流路を流通する前記冷媒の流量を増加させることを特徴とする請求項1または請求項3に記載の燃料電池システム。
- 前記冷媒流路に接続され、前記冷媒流路を流通する前記冷媒の温度を調整する冷媒用熱交換器と、
前記冷媒用熱交換器に向けて送風し、前記冷媒を冷却するファンとを備え、
前記ドライアップ制御部は、前記固体高分子膜がドライアップ状態であると判定した際、前記ファンの回転数を増大させることを特徴とする請求項1,請求項3及び請求項5の何れか1項に記載の燃料電池システム。 - 前記ドライアップ制御部は、前記燃料電池システムがドライアップ状態であると判定した場合、前記燃料電池の出力電流値を制限することを特徴とする請求項2または請求項4記載の燃料電池システム。
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