JP2011244643A - ダブルステータ型モータ - Google Patents
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Abstract
【解決手段】ダブルステータ型モータは、回転軸に連結される環状のロータ4と、このロータ4の内側に配置される内側ステータ5と、ロータ4の外側に配置される外側ステータ6とを備える。ロータ4は、回転軸からそれぞれ等半径位置かつ周方向等間隔に配置された偶数個のセグメント極7と、周方向に隣り合うセグメント極7同士の間に配置される偶数個の磁石8とで構成され、その磁石8が周方向に着磁されている。内外両ステータ5、6は、それぞれY結線された三相コイルを有し、この三相コイルに交流電流を流すことで回転磁界を生成する。また、内側ステータ5と外側ステータ6は、互いの起磁力が等しく、且つ、セグメント極7を挟んで対向関係となる様に構成される。
【選択図】図1
Description
この課題に対応するため、ロータの内側と外側とにそれぞれステータを配置したダブルステータ型モータが提案されている。
なお、図12(b)は、同図(a)にモデル図で示したダブルステータ型モータの磁束の流れを解析したコンタ図である。
(1)強力な磁石を大量に必要とするため、高価となってしまう。
(2)使用する磁石量や体格容積の割りには、大きな出力が得られない。
(3)高速巡行走行等における高速回転での効率が良くない。
本願発明者は、上記の問題点(1)〜(3)を解析、考察した結果、下記の根本原因があることに思い至った。
強力な磁石を大量に必要とするのは、内外両ステータの間に形成される狭い空間において、二つのステータへ多量に磁束を供給し、且つ、二つのステータからの減磁界に耐え得る磁石が求められるためである。
高速回転で効率が悪いのは、前述の様に、鉄心が飽和しやすく、渦電流損やヒステリシス損が増大し、その周波数に依存して鉄損が増加するためである。
本発明は、回転軸に連結され、回転軸と一体に回転する環状のロータと、このロータの径方向内側に配置され、三相交流を流すことにより回転磁界を生成する第1の三相ステータと、ロータの径方向外側に配置され、三相交流を流すことにより回転磁界を生成する第2の三相ステータとを有するダブルステータ型モータにおいて、ロータは、回転軸からそれぞれ等半径位置かつ周方向等間隔に離間配置された軟磁性材から成る偶数個のセグメント極を有し、第1、第2の三相ステータは、それぞれセグメント極の数と同数の極数を有し、且つ、セグメント極を挟んで互いの起磁力が対向関係にあることを特徴とする。
また、セグメント極を周方向に磁束が通ることで、セグメント極すなわち鉄片の吸引トルクであるリラクタンストルクを発生する作用が生まれるため、強力な磁石を大量に使用する必要はなく、低コスト化を図ることができる。
請求項1に記載したダブルステータ型モータにおいて、第1、第2の三相ステータは、各相当たりの巻数と電流の積である巻線起磁力が等しいことを特徴とする。
この場合、第1の三相ステータと第2の三相ステータとで相互に鎖交する磁束が少なくなり、直軸インダクタンスが小さくなるので、リラクタンストルクを大きくできる。
請求項1または2に記載したダブルステータ型モータにおいて、第1、第2の三相ステータは、対応する相の巻線同士が直列結線されていることを特徴とする。
第1の三相ステータと第2の三相ステータとでは、ロータとの間に形成される空隙での磁束分布の周速度が異なり、起電圧も異なるが、両ステータの対応する相の巻線同士を直列結線することで、起電圧が異なる場合でも、両ステータの巻線に通電される電流を揃えることができる。
請求項1〜3に記載した何れかのダブルステータ型モータにおいて、第1の三相ステータは、第2の三相ステータよりスロットの断面積が大きく、且つ、数が少ないことを特徴とする。
第1の三相ステータと第2の三相ステータとで、両者のスロット数を同数に設定すると、ロータの内側に配置される第1の三相ステータの方が、ロータの外側に配置される第2の三相ステータよりスロットの断面積が小さくなるため、巻線作業が困難になる。
これに対し、第1の三相ステータのスロットの数を、第2の三相ステータのスロットの数より少なくすることで、スロットの断面積を大きくできるため、巻線作業を容易にできる(巻線し易くなる)。
請求項1〜3に記載した何れかのダブルステータ型モータにおいて、第1、第2の三相ステータは、同数の鉄心歯を有し、その鉄心歯に巻線を集中巻きして構成され、第1の三相ステータの鉄心歯は、第2の三相ステータの周方向に隣り合う鉄心歯と鉄心歯との間に配置されていることを特徴とする。
集中巻きは、分布巻きと比較してコイルエンド部での重なりがなく、コイル周長を短縮できるので巻線抵抗を低減できる。よって、低抵抗の分だけ分布巻きより巻数を増やすことが可能となり、巻線起磁力を大きくできるので、モータ性能の向上を図ることが可能である。
但し、集中巻きの場合は、隣り合うセグメント極の磁束密度が密のものと疎のものとが繰り返す周期的なむらができる問題がある。そこで、請求項5に係る発明では、第1の三相ステータの鉄心歯と、第2の三相ステータの鉄心歯とを周方向にずらす、つまり、第1の三相ステータの鉄心歯を第2の三相ステータの鉄心歯と鉄心歯との間に配置することにより、全セグメント極の磁束密度のむらを少なくできる。言い換えると、磁束密度を均質化できるので、体格当たりのモータ性能を向上できる。
請求項5に記載したダブルステータ型モータにおいて、第1の三相ステータの鉄心歯は、第2の三相ステータの周方向に隣り合う鉄心歯と鉄心歯との中央に配置されていることを特徴とする。
例えば、第1、第2の三相ステータの歯数(鉄心歯の数)を電気角2π中に三つとした場合、第1の三相ステータの鉄心歯は、第2の三相ステータの鉄心歯と電気角60°の角度差を持って配置される。これにより、磁束密度のむらを効果的に抑制できるので、体格当たりのモータ性能が更に向上する。
請求項1〜6に記載した何れかのダブルステータ型モータにおいて、セグメント極は、径方向の外周面と内周面の両方、または、外周面と内周面のどちらか一方に凹みを有していることを特徴とする。
上記の構成によれば、ロータと対向するセグメント極の外周面と内周面の両方、または、外周面と内周面のどちらか一方に凹みを設けることにより、その凹みの分だけロータとの間の空隙が大きくなる。その結果、直軸インダクタンスが小さくなり、逆突極性の関係が成り立つため、請求項2の発明に係る効果、つまり、リラクタンストルクを大きくできる効果を更に高めることができる。
請求項7に記載したダブルステータ型モータにおいて、セグメント極の凹みは、セグメント極の周方向中心に対して、ロータ回転方向の進み側または遅れ側の非対称位置に配置されていることを特徴とする。
例えば、本発明のダブルステータ型モータをモータジェネレータとして使用した場合、モータとして機能する力行作動の時、または、発電機として機能する回生作動の時に、磁気分布がセグメント極の周方向に対して偏る。これに対し、例えば、セグメント極の周方向中心に対して凹みの位置をロータ回転方向の遅れ側に配置すると、力行作動の時にトルクが大きくなり、モータ機能を高めることができる。一方、セグメント極の周方向中心に対して凹みの位置をロータ回転方向の進み側に配置すると、回生作動に効果的であり、発電機能を高めることができる。
請求項1〜8に記載した何れかのダブルステータ型モータにおいて、周方向に隣り合うセグメント極同士の内周側および外周側を周方向に連結するブリッジを設けると共に、内周側のブリッジと外周側のブリッジとの間に、周方向に着磁した永久磁石を配置していることを特徴とする。
この請求項9に係る発明では、第1、第2の三相ステータとの対向面となるセグメント極の内周面および外周面に永久磁石(以下、磁石と呼ぶ)を配置するのではなく、セグメント極の周方向側面に配置する、つまり、周方向に隣り合うセグメント極同士の間に、周方向に着磁した磁石を配置することで、その磁石から第1、第2の三相ステータに対して並列に磁束を供給することができる。この場合、磁石の極と第1、第2の三相ステータの極とが直接に対面することはないので、第1、第2の三相ステータからの減磁界に対して過剰な減磁耐力を持たせる必要はない。
さらに、磁石の内周面と外周面とがブリッジにより覆われているので、磁石の保持(特に耐遠心力保持)も確実となる。
この実施例1では、例えば、ハイブリッド自動車用のモータジェネレータに本発明のダブルステータ型モータを適用した一例を説明する。
モータジェネレータ1は、図2に示す様に、回転軸2と、この回転軸2にディスクホルダ3を介して回転軸2と同軸に連結される環状のロータ4と、このロータ4の径方向内側に配置される内側ステータ5(本発明の第1の三相ステータ)と、ロータ4の径方向外側に配置される外側ステータ6(本発明の第2の三相ステータ)とを備え、モータとして機能する力行運転モードと、発電機として機能する回生運転モードとの2つの運転状態に対応できる様に構成されている。
ロータ4は、図1に示す様に、回転軸2からそれぞれ等半径位置かつ周方向等間隔に離間配置された偶数個の軟磁性材料から成るセグメント極7と、周方向に隣り合うセグメント極7同士の間に配置される偶数個の永久磁石(以下、磁石8と呼ぶ)とで構成される。なお、セグメント極7と磁石8は同数であり、図1に示すロータ4は、12個のセグメント極7と、12個の磁石8を有する一例である。
セグメント極7は、図1に示す様に、電気角90°以上および180°未満の周方向幅を持つ円弧状に形成され、例えば、板厚が薄い複数枚の電磁鋼板を積層して構成されている。また、セグメント極7の内周面および外周面には、周方向の中央部に凹み7aが形成されている。
磁石8は、例えば、希土類磁石の一つであるネオジム磁石が使用され、周方向に隣り合うセグメント極7同士の間で、その両セグメント極7を連結する内周側のブリッジ9と外周側のブリッジ9との間に挿入され、周方向に着磁されている。なお、セグメント極7を挟んで周方向に隣り合う一方の磁石8と他方の磁石8は、図1に矢印で示す様に、両磁石8のS極同士またはN極同士が、そのセグメント極7を挟んで周方向に対向する様に配置されている。
内側ステータ鉄心5aは、例えば、板厚が薄い複数枚の電磁鋼板を積層して構成され、ボルトとナット等により一体化されている。この内側ステータ鉄心5aは、ロータ4との間に空隙を有して回転軸2と同軸に配置され、図2に示す様に、モータケース10に設けられた内側円筒部10aの外周に固定されている。
内側ステータ巻線5bは、図3に示す様に、120°ずつ位相がずれた三相(X相、Y相、Z相)のコイルをY結線して構成され、この三相のコイルが内側ステータ鉄心5aに分布巻きされている。
外側ステータ鉄心6aは、内側ステータ鉄心5aと同じく、板厚が薄い複数枚の電磁鋼板を積層して構成され、ボルトとナット等により一体化されている。この外側ステータ鉄心6aは、ロータ4との間に空隙を有して回転軸2と同軸に配置され、図2に示す様に、モータケース10に設けられた外側円筒部10bの内周に固定されている。
外側ステータ巻線6bは、図3に示す様に、120°ずつ位相がずれた三相(U相、V相、W相)のコイルをY結線して構成され、この三相のコイルが外側ステータ鉄心6aに分布巻きされている。
また、内側ステータ巻線5bと外側ステータ巻線6bは、対応する相のコイル同士が直列に接続されている。具体的には、図3に示す様に、Y結線された内側ステータ巻線5bのX相、Y相、Z相の各コイルに対し、外側ステータ巻線6bのU相、V相、W相の各コイルがそれぞれ直列結線されている。この内側ステータ巻線5bと外側ステータ巻線6bは、Y結線された各相の中性点と反対側のコイル端部がインバータ11に接続され、そのインバータ11が蓄電池12(直流電源)に接続されている。インバータ11は、例えば、6個のトランジスタ13と、各トランジスタ13に対し逆並列に接続される6個の帰還ダイオード14とで構成される。
a)力行運転モード
蓄電池12より供給される直流電流がインバータ11で交流電流に変換されて内側ステータ巻線5bおよび外側ステータ巻線6bに通電されることで、内側ステータ巻線5bおよび外側ステータ巻線6bにそれぞれ回転磁界が生成される。これにより、回転磁界と磁石8とが引き付け合うマグネットトルク、および、直軸インダクタンスと横軸インダクタンスとの差に起因するリラクタンストルクが発生してロータ4を回転させ、ロータ4と一体に回転軸2が回転する。つまり、モータジェネレータ1がモータとして機能し、発進時、加速時等にエンジンとモータジェネレータ1からの駆動力を得て発進加速性能を確保することができる。
本実施例のモータジェネレータ1は、内側ステータ5の起磁力と外側ステータ6の起磁力とが等しく、且つ、セグメント極7を挟んで対向関係にあるので、図4に示す様に、内側ステータ5より発生する磁束と、外側ステータ6より発生する磁束とが、セグメント極7を周方向に通ることができ、図中矢印で示す様に、二つの磁束ループが並列に形成される。
また、周方向に隣り合うセグメント極7同士の間に磁石8を配置し、その磁石8が周方向に着磁されているので、磁石8から内側ステータ5および外側ステータ6に対して並列に磁束を供給することができる。
また、強力な磁石8で高起磁力を印加しないため、漏れ磁束も少なくなり、その分、鉄心飽和も緩和されて鉄損も抑制される。その結果、高速回転での効率を向上させることが可能となる。
さらに、周方向に隣り合うセグメント極7同士の間に配置される磁石8は、その周方向に隣り合うセグメント極7同士の内周側および外周側を周方向に連結するブリッジ9によって保持されるため、特に、ロータ4の回転時に生じる遠心力に対する磁石保持を確実にできる。
図5(a)は、従来モータと本発明モータの解析モデル、内外ステータの設計仕様、および、従来モータと本発明モータの性能データを比較して表示している。
従来モータは、「背景技術」の欄で説明した様に、内側ステータと外側ステータとに対向するロータ鉄心の内外表面にそれぞれ永久磁石を備え、この永久磁石が形成する磁界に対し、内外両ステータの巻線起磁力が直列に加わってロータ磁極に作用する。このため、1極対の磁束ループ(図中の解析モデルに矢印で示す磁束の流れ)に関しては、四つの空隙を磁束が通過することになる。
従来モータと本発明モータの性能データを比較すると、従来モータでは、使用しているネオジム磁石の体積が155.8cm3 、1000rpmで発生する低速トルクが220[Nm]、8000rpmで発生する高速トルクが20[Nm]であるのに対し、本発明モータは、使用するネオジム磁石の体積が33.6cm3 、低速トルクが230[Nm]、高速トルクが70[Nm]となっている。
この棒グラフからも明らかな様に、本発明モータは、従来モータと比較して、より少ない磁石使用量で高い発生トルクを得ることができる。特に、ネオジム磁石の使用量を削減できる効果が大きいことが分かる。この結果、本発明モータは、従来モータより少ない磁石使用量で従来モータより高い低速トルクおよび高速トルクを発生できるので、磁石使用量の大幅な削減による低コスト化を図ることができ、且つ、高速回転での効率向上により、燃費向上に寄与できる。
この実施例2は、内側ステータ5のスロット数が外側ステータ6のスロット数より少なく、且つ、スロット5a1の断面積を大きく形成した一例である。
例えば、図6に示す様に、外側ステータ6は、実施例1と同じく、1極当たりのスロット数が6個であるのに対し、内側ステータ5は、1極当たりのスロット数が3個であり、スロット5a1の断面積も大きく設計されている。
実施例1に例示した様に、内側ステータ5と外側ステータ6とで、両者のスロット数を同数(例えば、1極当たり6個)に設定すると、ロータ4の内側に配置される内側ステータ5の方が、ロータ4の外側に配置される外側ステータ6より、ステータ鉄心5aの周方向幅が狭くなるため、必然的にスロット5a1の断面積も小さくなり、その分、巻線作業が困難になる。
これに対し、内側ステータ5のスロット数を外側ステータ6のスロット数より少なく設定することで、内側ステータ5のスロット断面積を大きく取ることができるため、巻線作業を容易にできる、つまり、巻線し易くなる。
実施例1で説明した様に、本発明モータは、内側ステータ5の起磁力と外側ステータ6の起磁力とが等しく、且つ、セグメント極7を挟んで対向関係にあるため、二つの磁束ループが並列に形成される。その結果、一つの磁束ループに関して磁束が通過する空隙は二カ所で済むので、従来モータと比較して、磁気回路の磁気抵抗を小さくできる。この低磁気抵抗のメリットを生かすために、この実施例3では、内側ステータ5および外側ステータ6の各三相コイルを、それぞれ内側ステータ鉄心5aおよび外側ステータ鉄心6aに形成される各鉄心歯5a2、6a2に集中巻きした一例を説明する。
但し、集中巻きの場合、回転角に対する磁気抵抗分布は一様にならない。つまり、巻線が施された方向には、鉄心歯5a2、6a2が存在するので磁気抵抗は相対的に小さくなるが、隣り合った巻線の中間では磁気抵抗が大きくなるため、磁束密度が不均質となり、磁気飽和にむらが生じる。
なお、分布巻きのモデルは、図7(a)に示す様に、内外両ステータ5、6ともに電気角2π中に6個の鉄心歯5a2、6a2を有し、巻数16ターンである。一方、集中巻きのモデルは、図8(a)に示す様に、内外両ステータ5、6ともに電気角2π中に3個の鉄心歯5a2、6a2を有し、巻数20ターンである。
解析結果を見ると、分布巻きの場合は、図7(b)に示す様に、各セグメント極7の磁束密度が均質であるが、集中巻きの場合は、図8(b)に示す様に、周方向に隣り合うセグメント極7同士で磁束密度が不均質であり、磁気飽和にむらが有ることが分かる。
この改良モデルは、内側ステータ5の鉄心歯5a2と外側ステータ6の鉄心歯6a2とを周方向にずらして配置したものである。具体的には、図9(a)に示す様に、外側ステータ6の鉄心歯6a2に対して、内側ステータ5の鉄心歯5a2を周方向に電気角60°の角度差で配置している。すなわち、電気角2π中に3個の鉄心歯5a2、6a2を有する場合は、外側ステータ6の鉄心歯6a2と鉄心歯6a2との中央に内側ステータ5の鉄心歯5a2が配置される。
この集中巻きの改良モデルを用いて解析を行った結果、図9(b)に示す様に、各セグメント極7の磁束密度が均質化されて、磁気飽和のむらが解消されていることが分かる。また、改良前のモデルと比較して、出力も大幅に向上できることが実証された。
実施例1では、セグメント極7の径方向の内周面および外周面に凹み7aを有し、この凹み7aをセグメント極7の周方向中央部に配置している。これに対し、実施例4では、セグメント極7の周方向中心に対して、ロータ回転方向の進み側または遅れ側の非対称位置に凹み7aを配置した例を説明する。
実施例1に記載したモータジェネレータ1は、モータとして機能する力行作動の時、または、発電機として機能する回生作動の時に、磁気分布がセグメント極7の周方向に対して偏るため、例えば、図10に示す様に、セグメント極7の周方向中心に対して凹み7aの位置をロータ回転方向の遅れ側に配置すると、力行作動の時にトルクが大きくなり、モータ機能を高めることができる。
一方、図11に示す様に、セグメント極7の周方向中心に対して凹み7aの位置をロータ回転方向の進み側に配置すると、回生作動に効果的であり、発電機能を高めることができる。
2 回転軸
4 ロータ
5 内側ステータ(第1の三相ステータ)
5a 内側ステータ鉄心
5a1 内側ステータのスロット
5a2 内側ステータの鉄心歯
5b 内側ステータ巻線
6 外側ステータ(第2の三相ステータ)
6a 外側ステータ鉄心
6a1 外側ステータのスロット
6a2 外側ステータの鉄心歯
6b 外側ステータ巻線
7 セグメント極
7a セグメント極の凹み
8 磁石(永久磁石)
9 ブリッジ
Claims (9)
- 回転軸に連結され、前記回転軸と一体に回転する環状のロータと、
このロータの径方向内側に配置され、三相交流を流すことにより回転磁界を生成する第1の三相ステータと、
前記ロータの径方向外側に配置され、三相交流を流すことにより回転磁界を生成する第2の三相ステータとを有するダブルステータ型モータにおいて、
前記ロータは、前記回転軸からそれぞれ等半径位置かつ周方向等間隔に離間配置された軟磁性材から成る偶数個のセグメント極を有し、
前記第1、第2の三相ステータは、それぞれ前記セグメント極の数と同数の極数を有し、且つ、前記セグメント極を挟んで互いの起磁力が対向関係にあることを特徴とするダブルステータ型モータ。 - 請求項1に記載したダブルステータ型モータにおいて、
前記第1、第2の三相ステータは、各相当たりの巻数と電流の積である巻線起磁力が等しいことを特徴とするダブルステータ型モータ。 - 請求項1または2に記載したダブルステータ型モータにおいて、
前記第1、第2の三相ステータは、対応する相の巻線同士が直列結線されていることを特徴とするダブルステータ型モータ。 - 請求項1〜3に記載した何れかのダブルステータ型モータにおいて、
前記第1の三相ステータは、前記第2の三相ステータよりスロットの断面積が大きく、且つ、数が少ないことを特徴とするダブルステータ型モータ。 - 請求項1〜3に記載した何れかのダブルステータ型モータにおいて、
前記第1、第2の三相ステータは、同数の鉄心歯を有し、その鉄心歯に巻線を集中巻きして構成され、
前記第1の三相ステータの鉄心歯は、前記第2の三相ステータの周方向に隣り合う鉄心歯と鉄心歯との間に配置されていることを特徴とするダブルステータ型モータ。 - 請求項5に記載したダブルステータ型モータにおいて、
前記第1の三相ステータの鉄心歯は、前記第2の三相ステータの周方向に隣り合う鉄心歯と鉄心歯との中央に配置されていることを特徴とするダブルステータ型モータ。 - 請求項1〜6に記載した何れかのダブルステータ型モータにおいて、
前記セグメント極は、径方向の外周面と内周面の両方、または、外周面と内周面のどちらか一方に凹みを有していることを特徴とするダブルステータ型モータ。 - 請求項7に記載したダブルステータ型モータにおいて、
前記セグメント極の凹みは、前記セグメント極の周方向中心に対して、ロータ回転方向の進み側または遅れ側の非対称位置に配置されていることを特徴とするダブルステータ型モータ。 - 請求項1〜8に記載した何れかのダブルステータ型モータにおいて、
周方向に隣り合う前記セグメント極同士の内周側および外周側を周方向に連結するブリッジを設けると共に、内周側の前記ブリッジと外周側の前記ブリッジとの間に、周方向に着磁した永久磁石を配置していることを特徴とするダブルステータ型モータ。
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