JP2011208913A - 蒸発器 - Google Patents

Abstract

【課題】冷媒流れの圧力損失を低減するとともに、コア部から吹き出される空気の良好な温度分布を形成することができる蒸発器を提供する。
【解決手段】蒸発器１は、冷媒の流入口５１または流出口５２から最遠の部位で横方向の長さが長い方の風上側流路列群２２０が接続される風上側下部タンク４２１の内部と、短い方の風下側流路列群２１０に対して横方向の隣に位置する風下側流路列群２１ｂが接続される風下側下部タンク４１１の内部とを連絡する第２の下部側連通路４４を有する。第２の下部側連通路４４が接続される風下側下部タンク４１１の内部に流入した冷媒は、第１の下部側連通路４３を通る流れと第２の下部側連通路４４を通る流れとに分流されてからそれぞれ風上側下部タンク４２１の内部に流入する。
【選択図】図３

Description

本発明は、冷凍サイクル装置の一構成部品である蒸発器に関する。

例えば特許文献１に記載の従来の蒸発器は、上下方向に延びる多数のチューブが横方向に積層されてなるチューブ列群を、空気流れ方向に２個有するコア部（熱交換部）を備えている。各チューブ列群の上下には上タンク部および下タンク部がそれぞれ設けられ、上タンク部および下タンク部の内部にはそれぞれ仕切り板が設けられている。さらに、当該蒸発器には、上タンク部一端側の冷媒入口から最も遠い位置にある風下側の下タンク部と風上側の下タンク部とを連絡する分流連通路が設けられている。

この従来の蒸発器では、冷媒入口から風下側のチューブ列群に流入した冷媒が、風下側のチューブ列群内および下タンク部内をＵターンして流れた後、冷媒入口から最も遠い風下側の下タンク部からチューブ列群を上方に流れる冷媒流れと風上側の下タンク部内に流れる冷媒流れとに分流される。そして、この分流した流れは、風上側の上タンク部で合流し、風上側のチューブ列群に流れ、風上側のチューブ列群内および上下タンク部内をＵターンして流れ、冷媒入口に並設された冷媒出口から流出する。そして、冷媒はチューブ内を流れるときにチューブの外側を流れる空気と熱交換して蒸発する。

特許第４０１２９８９号公報

上記従来技術のように、風上側のチューブ列群と風下側のチューブ列群とが接続される全パス部を冷媒入口から最も遠い部位に有する蒸発器において、コア部の吹き出し空気が均一な温度分布となるようにするためには、全パス部を構成するチューブ列群の幅（冷媒が同方向に流れるチューブ列群の幅）の風上側、風下側のどちらか一方を小さくすることが好ましい。

従来の蒸発器では、全パス部の隣のチューブ列群から全パス部のタンク部に流入した冷媒は、全パス部を構成するチューブ列群を流れるときに、慣性力の働きによって隣のチューブ列群から離れた部位の方に多く流れやすく、全パス部の隣のチューブ列群に近い部位では流れにくい傾向がある。このため、全パス部のチューブ列群では、隣のチューブ列群から離れた部位よりも隣のチューブ列群から近い部位の方が空気吹き出し温度が高くなるのである。したがって、吹き出し空気の温度分布が均一にならず、良好な温度分布の吹き出し空気を提供できない。そこで、全パス部を構成するチューブ列群の幅を小さくすると、このような慣性力の影響による冷媒流れの偏りを軽減できるため、吹き出し空気の温度分布が均一な状態に近づけることができるのである。

一方で、全パス部を構成するチューブ列群の幅を小さくした場合には、風上側のタンク部と風下側のタンク部とを繋ぐ連通路の通路断面積が小さくなることになる。このため、蒸発器における冷媒流れの圧力損失が大きくなるという問題がある。

そこで本発明は、上記点に鑑みてなされたものであり、その目的は、冷媒流れの圧力損失を低減するとともに、コア部から吹き出される空気の良好な温度分布を形成することができる蒸発器を提供することである。

本発明は上記目的を達成するために以下の技術的手段を採用する。すなわち、請求項１に記載の蒸発器に係る発明は、上下方向に延びる複数のチューブ（２０ａ）を横方向に並べて形成され内部に冷媒が流通する複数の通路からなる単一の流路列群を冷媒と熱交換される空気の下流側に並べて構成される複数の風下側流路列群（２１）、および上下方向に延びる複数のチューブ（２０ｂ）を横方向に並べて形成され内部に冷媒が流通する複数の通路からなる単一の流路列群を風下側流路列群（２１）よりも空気の上流側に並べて構成される複数の風上側流路列群（２２）を有するコア部（１００）と、風下側流路列群（２１）の上端に接続される風下側上部タンク（３１）および風下側流路列群（２１）の下端に接続される風下側下部タンク（４１）からなり、風下側流路列群（２１）の複数のチューブ（２０ａ）内の冷媒を分配および収集するように形成される風下側ヘッダタンク（１１）と、風上側流路列群（２２）の上端に接続される風上側上部タンク（３２）および風上側流路列群（２２）の下端に接続される風上側下部タンク（４２）からなり、風上側流路列群（２２）の複数のチューブ（２０ｂ）内の冷媒を分配および収集するように形成される風上側ヘッダタンク（１２）と、風下側流路列群（２１）に冷媒を導入するために風下側ヘッダタンク（１１）内部と連通するように横方向の一方側に設けられる冷媒入口部（５１）と、風上側流路列群（２２）に冷媒を導入するために風上側ヘッダタンク（１２）内部と連通するように横方向の一方側に設けられる冷媒出口部（５２）と、風下側流路列群（２１）において冷媒流れが上昇流となる上昇流路列群（２１ａ，２１０）と冷媒流れが下降流となる下降流路列群（２１ｂ）とが隣接して形成されるように風下側ヘッダタンク（１１）内を仕切り、上昇流と下降流を反転させる風下側仕切り壁（３１ａ，４１ａ）と、風上側流路列群（２２）において冷媒流れが上昇流となる上昇流路列群（２２ａ，２２０）と冷媒流れが下降流となる下降流路列群（２２ｂ）とが隣接して形成されるように風上側ヘッダタンク（１２）内を仕切り、上昇流と下降流を反転させる風上側仕切り壁（３２ａ，４２ａ）と、を備え、
冷媒入口部（５１）から最も遠い部位にある風下側流路列群（２１０）と冷媒出口部（５２）から最も遠い部位にある風上側流路列群（２２０）は、横方向の長さが異なる流路列群であり、
冷媒入口部（５１）および冷媒出口部（５２）が設けられる横方向の一方側に対して横方向の他方側に設けられる連通路であって、冷媒入口部（５１）から最も遠い部位にある風下側流路列群（２１０）に接続される風下側ヘッダタンク（４１１，３１１）の内部と、冷媒出口部（５２）から最も遠い部位にある風上側流路列群（２２０）に接続される風上側ヘッダタンク（４２１，３２１）の内部とを連絡する第１の連通路（４３，３３）を有し、
さらに、冷媒入口部（５１）または冷媒出口部（５２）から最も遠い部位で、横方向の長さが長い方の流路列群（２２０，２１０）が接続される風下側または風上側のヘッダタンク（４２１，４１１）の内部と、横方向の長さが短い方の流路列群（２１０，２２０）に対して横方向の隣に位置する流路列群（２１ｂ，２２ｂ）が接続される風上側または風下側のヘッダタンク（４１１，４２１）の内部とを連絡する第２の連通路（４４，３４）を有し、
第２の連通路（４４，３４）が接続される風下側ヘッダタンク（４１１，３１１）の内部に流入した冷媒は、第１の連通路（４３，３３）を通る流れと第２の連通路（４４，３４）を通る流れとに分流してそれぞれ風上側ヘッダタンク（４２１，３２１）の内部に流入することを特徴とする。

上述した従来の蒸発器においては、風上側の流路列群と風下側の流路列群とが接続される全パス部の横方向長さを小さくすると、コア部の吹き出し空気を均一な温度分布に近づけるようにできるが、風上側ヘッダタンクと風下側ヘッダタンクとを繋ぐ連通路の通路断面積が小さくなることになる。このため、蒸発器における冷媒流れの圧力損失が大きくなり、蒸発器の冷却性能、効率の観点からは好ましくない。そこで、本発明によれば、当該最遠部位の風上側または風下側の流路列群のうち、横方向長さが長い方の流路列群に接続されるタンク部位と、横方向長さが短い方の流路列群よりも冷媒流れ上流側に位置する流路列群に接続されるタンク部位とを第２の連通路でさらに繋げるため、最遠部位の風上側ヘッダタンクと風下側ヘッダタンクとが第１の連通路で連通するだけでなく、第２の連通路によってさらなる通路断面積の拡大が図れるのである。これにより、冷媒が風下側ヘッダタンクから風上側ヘッダタンクへ流れるときの連通路通過時の圧力損失を低減できるとともに、全パス部の横方向長さを抑制することができる。したがって、冷媒流れの圧力損失の低減と、コア部から吹き出される空気の良好な温度分布の形成とを両立する蒸発器が得られる。

請求項２に記載の発明は、請求項１において、第２の連通路（４４）が接続される風下側ヘッダタンク（４１１）の内部であって、第２の連通路（４４）に冷媒の一部が分流した後、第１の連通路（４３）に向けて残余の冷媒が流れる部位に、冷媒の通路断面積を絞る絞り部（４１ｂ）を備えることを特徴とする。

蒸発器においては、上記全パス部の隣の流路列群から全パス部のタンクに流入した冷媒は、さらに全パス部のタンクから全パス部を構成する流路列群へ流れるときに、慣性力の働きによって隣の流路列群から離れた部位の方に多く流れやすく、全パス部の隣の流路列群に近い部位には流れにくい。このため、全パス部の流路列群は、横方向について冷媒の流量分布に偏りが生じ、隣の流路列群から離れた部位を通過する空気の方がより冷却され易い。そこで、本発明によれば、当該絞り部を備えることにより、当該絞り部が第１の連通路側に流れる冷媒の流通抵抗となるため、絞り部で構成された通路を通って流れる冷媒量が抑制され、冷媒が慣性力の働きによって隣の流路列群から離れた部位へ流れ易い傾向を改善することができる。したがって、コア部から吹き出される空気の良好な温度分布の形成をさらに促進できる。

請求項３に記載の発明は、請求項１において、第２の連通路（３４）が接続される風下側ヘッダタンク（３１１）内部の通路断面積を絞る絞り部（３１ｂ）を、横方向において第２の連通路（３４）と第１の連通路（３３）との間に設けることを特徴とする。

蒸発器においては、上記したように、全パス部のタンクに流入した冷媒は全パス部を構成する流路列群へ流れるときに、慣性力の働きによって横方向の他方側端部寄りに多く流れやすく、全パス部の流路列群は横方向について冷媒の流量分布に偏りが生じる。そこで、本発明によれば、当該絞り部が第１の連通路側に流れる冷媒の流通抵抗となるため、全パス部の流路列群を流れる冷媒分布を慣性力による偏りを軽減する状態に改善することができる。したがって、コア部から吹き出される空気の良好な温度分布の形成をさらに促進できる。

請求項４に記載の発明は、請求項２または請求項３において、絞り部は貫通孔が形成された仕切り壁（４１ｂ，３１ｂ）で構成されることを特徴とする。この発明によれば、適正な大きさの貫通孔を備える仕切り壁をタンク内部に設けることにより、流通抵抗となる当該絞りを構成することができる。したがって、その構成を複雑にすることなく、良好な温度分布を有する吹き出し空気を形成し得る蒸発器が得られる。

請求項５に記載の発明は、請求項１から請求項４のいずれか一項において、冷媒出口部（５２）から最も遠い部位にある風上側流路列群（２２０）は、冷媒入口部（５１）から最も遠い部位にある風下側流路列群（２１０）よりも横方向の長さが長い流路列群であり、
第２の連通路（４４）は、横方向の長さが長い方の最も遠い部位にある風上側流路列群（２２０）が接続される風上側ヘッダタンク（４２１）の内部と、横方向の長さが短い方の最も遠い部位にある風下側流路列群（２１０）に対して横方向の隣に位置する流路列群（２１ｂ）が接続される風下側ヘッダタンク（４１１）の内部とを連絡することを特徴とする。

この発明によれば、風上側流路列群に対して風下側流路列群の横方向長さを短くした全パス部を有する蒸発器が得られる。これにより、風上側流路列群における圧力損失を抑制しつつ、風下側流路列群における吹き出し空気の温度分布の偏りを改善する蒸発器を提供できる。

請求項６に記載の発明は、請求項１から請求項４のいずれか一項において、冷媒入口部（５１）から最も遠い部位にある風下側流路列群（２１０）は、冷媒出口部（５２）から最も遠い部位にある風上側流路列群（２２０）よりも横方向の長さが長い流路列群であり、
第２の連通路（３４）は、横方向の長さが長い方の最も遠い部位にある風下側流路列群（２１０）が接続される風下側ヘッダタンク（３１１）の内部と、横方向の長さが短い方の最も遠い部位にある風上側流路列群（２２０）に対して横方向の隣に位置する流路列群（２２ｂ）が接続される風上側ヘッダタンク（３２１）の内部とを連絡することを特徴とする。

この発明によれば、風下側流路列群に対して風上側流路列群の横方向長さを短くした全パス部を有する蒸発器が得られる。これにより、風下側流路列群における圧力損失を抑制しつつ、風上側流路列群における吹き出し空気の温度分布の偏りを改善する蒸発器を提供できる。

請求項７に記載の発明は、請求項１から請求項６のいずれか一項において、第２の連通路（４４）は、風下側下部タンク（４１１）の内部と風上側下部タンク（４２１）の内部とを連絡する下部側連通路であることを特徴とする。

請求項８に記載の発明は、請求項１から請求項６のいずれか一項において、第２の連通路（３４）は、風下側上部タンク（３１１）の内部と風上側上部タンク（３２１）の内部とを連絡する上部側連通路であることを特徴とする。

なお、上記各手段および特許請求の範囲の各請求項において付した括弧内の符号は、後述する実施形態記載の具体的手段との対応関係を示す一例である。

本発明が適用される蒸発器の外観を表す斜視図である。 蒸発器のコア部の一部を拡大図示した斜視図である。 本発明の第１実施形態に係る蒸発器の概略構成および冷媒流れを示した模式図である。 本発明の第２実施形態に係る蒸発器の概略構成および冷媒流れを示した模式図である。 本発明の第３実施形態に係る蒸発器の概略構成および冷媒流れを示した模式図である。 本発明の第４実施形態に係る蒸発器の概略構成および冷媒流れを示した模式図である。 本発明の第５実施形態に係る蒸発器の概略構成および冷媒流れを示した模式図である。 本発明の第６実施形態に係る蒸発器の概略構成および冷媒流れを示した模式図である。 本発明の第７実施形態に係る蒸発器の概略構成および冷媒流れを示した模式図である。 本発明の第８実施形態に係る蒸発器の概略構成および冷媒流れを示した模式図である。

以下に、図面を参照しながら本発明を実施するための複数の形態を説明する。各形態において先行する形態で説明した事項に対応する部分には同一の参照符号を付して重複する説明を省略する場合がある。各形態において構成の一部のみを説明している場合は、構成の他の部分については先行して説明した形態と同様とする。実施の各形態で具体的に説明している部分の組合せばかりではなく、特に組合せに支障が生じなければ、実施の形態同士を部分的に組み合せることも可能である。

（第１実施形態）
本発明の一実施形態である第１実施形態について図１〜図３にしたがって説明する。図１は、本発明の一実施形態である蒸発器１の全体構成を示す外観斜視図である。図２は、蒸発器１の熱交換部であるコア部１００の一部を拡大図示した斜視図である。図３は本実施形態の蒸発器１の構成および冷媒流れを説明するための模式図である。

蒸発器１は、車両用空調装置に用いられる冷凍サイクル装置中に配設される部品であり、圧縮機で高温高圧に圧縮された冷媒を、放熱器で放熱冷却し、減圧装置で低温低圧に減圧された後に、蒸発させる熱交換器である。

図１に示すように、蒸発器１は主にコア部１００、上部ヘッダタンク３、下部ヘッダタンク４等により構成される。図２に示すように、コア部１００は複数のチューブ２０と複数のアウタフィン２６とを交互に積層し、その積層方向の両最外方端部のアウタフィン２６よりもさらに外側にサイドプレート２８を配置して構成されている。アウタフィン２６は熱交換用フィンである。図１および図２において、Ｘ方向は複数のチューブが並ぶ方向（横方向、積層方向）であり、Ｚ方向は空気が流れる方向であり、Ｙ方向はチューブが延びる方向（チューブの長手方向）であり鉛直上方向である。

蒸発器１のコア部１００は、上下方向に延びるチューブ２０が横方向に複数個並ぶ列を、冷媒と熱交換される外部流体である空気流れの上流側と下流側にそれぞれ一列ずつ配し、空気流れ方向に少なくとも２列に並ぶようにして構成されている。チューブ２０は、薄肉のアルミニウム製の帯状板材を折り曲げ加工すること等によって、長手方向（内部流体通路方向）に直交する横断面が扁平状を呈するように形成された管状部材である。チューブ２０内にはインナーフィン（図示せず）が接合されている。

コア部１００は、上下方向に延びる複数のチューブ２０ａを横方向に並設し空気流れ下流側に配置して形成された複数の通路からなる単一の風下側流路列群２１と、上下方向に延びる複数のチューブ２０ｂを横方向に並設し空気流れ上流側に配置して形成された複数の通路からなる単一の風上側流路列群２２と、をそれぞれ所定個数ずつ備えている。複数の風下側流路列群２１と複数の風上側流路列群２２は、空気流れ方向において前後に重ね合わされ一体になってコア部１００を構成している。風下側流路列群２１および風上側流路列群２２のそれぞれの個数は、コア部における冷媒流れのパターンによって決定されるものである。

各風下側流路列群２１を流れる冷媒は流路列群を構成する複数のチューブを同方向に一斉に流れ、複数の風下側流路列群２１は風下側ヘッダタンク１１の内部を介して連通されている。各風上側流路列群２２を流れる冷媒は流路列群を構成する複数のチューブを同一方向に一斉に流れ、複数の風上側流路列群２２は風上側ヘッダタンク１２の内部を介して連通されている。

アウタフィン２６は、薄肉のアルミニウム製帯板材を波状に加工したコルゲートフィンであり、例えば表面に熱交換効率を高めるためのルーバが形成されている。アウタフィン２６は、チューブ２０の外側面にろう付け接合されている。

サイドプレート２８は、コア部１００における補強部材であり、アルミニウム製の平板材をプレス加工することにより成形される。サイドプレート２８の長手方向端部側は、平板状に形成され、他の大半の部分はチューブ２０、アウタフィン２６の積層方向の外側に開口するコの字状断面となるように形成されており、アウタフィン２６にろう付けされている。

風下側ヘッダタンク１１は、複数の風下側流路列群２１の上端に接続される風下側上部タンク３１および複数の風下側流路列群２１の下端に接続される風下側下部タンク４１からなり、風下側流路列群２１を構成する複数のチューブ内から流入してきた冷媒が収集されるチャンバであり、風下側流路列群２１を構成する複数のチューブ内に冷媒を分配するチャンバである。

風下側上部タンク３１の横方向の左側端部（Ｘ方向の反対側の端部）には、ブロック状のコネクタ５がろう付け接合され、コネクタ５は冷媒をコア部１００内に導入するために風下側ヘッダタンク１１内部と連通するように設けられる冷媒入口部としての流入口５１を備えている。流入口５１は図示しないサイド流路を介して風下側下部タンク４１内のＸ方向に対して反対側の端部に連通している。

風上側ヘッダタンク１２は、複数の風上側流路列群２２の上端に接続される風上側上部タンク３２および複数の風上側流路列群２２の下端に接続される風上側下部タンク４２からなり、風上側流路列群２２を構成する複数のチューブ内から流入してきた冷媒が収集されるチャンバであり、風上側流路列群２２を構成する複数のチューブ内に冷媒を分配するチャンバである。

風上側上部タンク３２の横方向の左側端部（Ｘ方向に対して反対側の端部）には、ブロック状のコネクタ５がろう付け接合され、コネクタ５はコア部１００内部から冷媒が冷凍サイクル装置の外部部品に流出させるために風上側ヘッダタンク１２内部と連通するように設けられる冷媒出口部としての流出口５２を備えている。このように流入口５１および流出口５２は、各ヘッダタンク１１，１２の横方向の一方側端部の同一の側（本実施形態ではＸ方向の反対側）に設けられている。

上部ヘッダタンク３は、チューブ２０の長手方向（延設方向、内部流体通路方向）に２分割された反チューブ側のタンクヘッダとチューブ側のプレートヘッダとからなり、キャップが設けられ、風下側上部タンク３１および風上側上部タンク３２を含んでいる。タンクヘッダおよびプレートヘッダは、それぞれ２つの半円形状あるいは２つの半矩形形状が接続される断面形状を有し、アルミニウム製の平板材をプレス加工して成形されている。そして、両ヘッダが互いに嵌合、ろう付けされ、送風される空気の流れ方向に２つの内部空間が並ぶ筒状体を形成している。風下側上部タンク３１および風上側上部タンク３２それぞれの長手方向端部の開口部には、アルミニウム製の平板材をプレス加工により成形したキャップがろう付け接合され、この開口部を閉塞している。

さらに、上部ヘッダタンク３には２つの内部空間をＸ方向（横方向）に分割する複数のセパレータ（図３参照）がろう付け接合されている。風上側上部タンク３２の内部はセパレータ３２ａ（風上側上部仕切り壁）によって横方向に２つの空間に分けられており、風下側上部タンク３１の内部はセパレータ３１ａ（風下側上部仕切り壁）によって横方向に２つの空間に分けられている。

セパレータ３１ａは、風下側のコア部において冷媒流れが上昇流となる上昇流路列群としての風下側流路列群２１ａ，２１０と冷媒流れが下降流となる下降流路列群としての風下側流路列群２１ｂとが隣接して形成されるように、風下側上部タンク３１内に設けられて、上昇流と下降流を反転させる風下側仕切り壁である。セパレータ３２ａは、風上側のコア部において冷媒流れが上昇流となる上昇流路列群としての風上側流路列群２２ａ，２２０と冷媒流れが下降流となる下降流路列群としての風上側流路列群２２ｂとが隣接して形成されるように、風上側上部タンク３２内に設けられて、上昇流と下降流を反転させる風上側仕切り壁である。

風下側上部タンク３１内部のセパレータ３１ａよりも右側（Ｘ方向）の領域においては、風下側上部タンク３１の横方向右側の内部空間と風上側上部タンク３２の横方向右側の内部空間とが複数の第１の上部側連通穴３００（本実施形態では２個の第１の上部側連通穴３００）によって互いに連通している。

第１の上部側連通穴３００は、流入口５１および流出口５２が配置される横方向同一側の端部に対して横方向の他方側に設けられたタンク内部を風下側と風上側とに仕切る壁に形成されており、流入口５１から最も遠い部位にある風下側流路列群２１０（以下、最遠部位の風下側流路列群２１０とも称する）に接続される風下側上部タンク３１１の内部と、流出口５２から最も遠い部位にある風上側流路列群２２０（以下、最遠部位の風上側流路列群２２０とも称する）に接続される風上側上部タンク３２１の内部とを連絡する連通手段となる。第１の上部側連通穴３００は、最遠部の風下側上部タンク３１１内の冷媒が風上側に移動して風上側上部タンク３２１内に流れるときに通過する第１の上部側連通路３３の一部でもある。

第１の上部側連通路３３は、流入口５１から最も遠い部位にある風下側上部タンク３１１の内部と、流出口５２から最も遠い部位にある風上側上部タンク３２１の内部とを連絡する上部側連通路である。風下側上部タンク３１１の内部はセパレータ３１ａによって横方向に仕切られた２つの空間のうち、流入口５１から遠い側にある空間であり、風上側上部タンク３２１の内部はセパレータ３２ａによって横方向に仕切られた２つの空間のうち、流出口５２から遠い側にある空間である。

下部ヘッダタンク４は、上記の上部ヘッダタンク３に準ずる形態であり、タンクヘッダとプレートヘッダとにより構成された筒状体の長手方向両端部の開口部にキャップが設けられ、風下側下部タンク４１および風上側下部タンク４２を含んでいる。

さらに、下部ヘッダタンク４には２つの内部空間をＸ方向（横方向）に分割する複数のセパレータ（図３参照）がろう付け接合されている。風上側下部タンク４２の内部はセパレータ４２ａ（風上側下部仕切り壁）によって横方向に２つの空間に分けられており、風下側下部タンク４１の内部はセパレータ４１ａ（風下側下部仕切り壁）によって横方向に２つの空間に分けられている。さらに風下側下部タンク４１の内部であって、風下側流路列群２１ｂと風下側流路列群２１０の境界に位置する部位には、中央に貫通孔が形成された絞りプレート４１ｂが設けられている。絞りプレート４１ｂは、風下側下部タンク４１１内部の流路断面よりも小さい開口面積を有する貫通孔を備えることによって、冷媒の流れに対して流通抵抗を与える流通抵抗部として機能する。

セパレータ４１ａは、風下側のコア部において冷媒流れが上昇流となる上昇流路列群としての風下側流路列群２１ａ，２１０と冷媒流れが下降流となる下降流路列群としての風下側流路列群２１ｂとが隣接して形成されるように、風下側下部タンク４１内に設けられ、上昇流と下降流を反転させる風下側仕切り壁である。セパレータ４２ａは、風上側のコア部において冷媒流れが上昇流となる上昇流路列群としての風上側流路列群２２ａ，２２０と冷媒流れが下降流となる下降流路列群としての風上側流路列群２２ｂとが隣接して形成されるように、風上側下部タンク４２内に設けられ、上昇流と下降流を反転させる風上側仕切り壁である。

風下側下部タンク４１内部の絞りプレート４１ｂよりも右側（Ｘ方向）の領域においては、風下側下部タンク４１の横方向右側の内部空間と風上側下部タンク４２の横方向右側の内部空間とが複数の第１の下部側連通穴４００（本実施形態では２個の第１の下部連通穴４００）によって互いに連通している。

第１の下部側連通穴４００は、流入口５１および流出口５２が配置される横方向同一側の端部に対して横方向の他方側に設けられたタンク内部を風上側と風下側とに仕切る壁に形成されており、流入口５１から最も遠い部位にある風下側流路列群２１０に接続される風下側下部タンク４１１の内部と、流出口５２から最も遠い部位にある風上側流路列群２２０に接続される風上側下部タンク４２１の内部とを連絡する連通手段となる。第１の下部側連通穴４００は、最遠部の風下側下部タンク４１１内の冷媒が風上側に移動して風上側下部タンク４２１内に流れるときに通過する第１の下部側連通路４３の一部でもある。

第１の下部側連通路４３は、流入口５１から最も遠い部位にある風下側下部タンク４１１の内部と、流出口５２から最も遠い部位にある風上側下部タンク４２１の内部とを連絡する第１の連通路である。風下側下部タンク４１１の内部は、セパレータ４１ａによって横方向に仕切られた２つの空間のうち、流入口５１から遠い側にある空間であり、風上側下部タンク４２１の内部はセパレータ４２ａによって横方向に仕切られた２つの空間のうち、流出口５２から遠い側にある空間である。

風下側下部タンク４１内部のセパレータ４１ａよりも右側（Ｘ方向）であって絞りプレート４１ｂよりも左側（Ｘ方向の反対側）の領域においては、風下側下部タンク４１１内部の風下側流路列群２１ｂ下方の内部空間（絞りプレート４１ｂよりも左側の内部空間）と、最遠部位の風上側流路列群２２０に接続される下方の風上側下部タンク４２１の内部空間とが複数の第２の下部側連通穴４０１（本実施形態では２個の第２の下部側連通穴４０１）によって互いに連通している。

第２の下部側連通穴４０１は、流入口５１および流出口５２が配置される横方向同一側の端部に対して横方向の他方側に設けられたタンク内部を風上側と風下側とに仕切る壁に形成されている。第２の下部側連通穴４０１は、流入口５１から最遠部位の風下側流路列群２１０に隣り合う風下側流路列群２１ｂに接続されている風下側下部タンク４１１の内部と、流出口５２から最も遠い部位にある風上側流路列群２２０に接続される風上側下部タンク４２１の内部とを連絡する連通手段となる。

第２の下部側連通穴４０１は、風下側流路列群２１ｂを下降してきた冷媒の一部が全パス部２０１（最遠部位で、絞りプレート４１ｂを通過した冷媒の一部が風下側流路列群２１０を上昇する部分）に流入する前に、風下側から風上側に移動して風上側下部タンク４２１内に流れるときに通過する第２の下部側連通路４４の一部でもある。この第２の下部側連通路４４は、流入口５１から最も遠い部位にある風下側下部タンク４１１の風下側流路列群２１ｂに接続される内部空間と、流出口５２から最も遠い部位にある風上側下部タンク４２１の内部空間とを連絡する第２の連通路である。

すなわち、蒸発器１は、風下側の全パス部２０１と風上側の全パス部２００（最遠部位で、第１の下部側連通路４３及び第２の下部側連通路４４を流れてきた冷媒が風上側流路列群２２０を上昇する部分）とを接続する第１の下部側連通路４３に加え、第２の下部側連通穴４０１が形成されることにより、風下側流路列群２１ｂと風上側流路列群２２０とを接続する第２の下部側連通路４４を備えている。したがって、蒸発器１は、第２の下部側連通路４４を備えるため、全パス部の風上側と全パス部の風下側との間で冷媒を流すだけでなく、全パス部の風上側と他の流路列群の下流側領域（風下側流路列群２１ｂの下流側領域）との間でも冷媒を流すことができる。そして、このような冷媒流れを形成するために、蒸発器１は、最遠部位の風上側流路列群２２０が最遠部位の風下側流路列群２１０よりも横方向の幅が大きく形成されているので、全パス部において、風上側のコア部の積層方向Ｘの幅が風下側のコア部の積層方向Ｘの幅よりも大きくなっている。

また、上下のヘッダタンク３，４のコア部１００寄りの壁面には、チューブ挿入口、サイドプレート用挿入口が長手方向に同一ピッチで設けられており、各チューブ２０の長手方向端部側およびサイドプレート２８の長手方向端部側がそれぞれ挿入され、ろう付け接合されている。これによってチューブ２０は上下のヘッダタンク３，４の内部空間に連通し、また、サイドプレート２８の長手方向端部側は上下のヘッダタンク３，４に支持されている。

以上の構成により、風下側流路列群２１ｂを下降した冷媒の一部は、第２の下部側連通路４４を通って風上側下部タンク４２１内に入り、さらに最遠部位の風上側流路列群２２０を上昇して流れ、風上側上部タンク３２１に流入することになる。一方、風下側流路列群２１ｂを下降した冷媒の残余は、絞りプレート４１ｂで流通抵抗を受けた後、第１の下部側通路４３を通って風上側下部タンク４２１内に入る流れと、最遠部位の風下側流路列群２１０を上昇し第１の上部側連通路３３を通る流れとに分流する。そして、第１の下部側連通路４３から風上側下部タンク４２１内に入った流れは、風下側流路列群２１ｂから第２の下部側連通路４４を通ってきた冷媒と合流し、この合流した冷媒は、最遠部位の風上側流路列群２２０を上昇して、風上側上部タンク３２１で、風下側流路列群２１０から第１の上部側連通路３３を通ってきた流れと合流する。

本実施形態で説明した蒸発器１における冷媒流れのパターンは、風下側における流路列群が１個の風下側流路列群２１ａ（冷媒上昇部）、１個の風下側流路列群２１ｂ（冷媒下降部）、１個の最遠部位の風下側流路列群２１０からなる３個の流路列群であり、風上側における流路列群が１個の最遠部位の風上側流路列群２２０、１個の風上側流路列群２２ｂ（冷媒下降部）、１個の風上側流路列群２２ａ（冷媒上昇部）からなる３個の流路列群で構成されるパターンである。

そして、この場合の冷媒パス数は以下のようにカウントする。つまり、冷媒が上方向の同方向に流れる最遠部位の風下側流路列群２１０および最遠部位の風上側流路列群２２０におけるそれぞれの冷媒流れを合わせて１パスの冷媒パスとカウントし、これに加え、複数の風下側流路列群２１のうち、最遠部位の風下側流路列群２１０を除く他の風下側流路列群２１ａ，２１ｂの個数（ここでは合計２個）と、複数の風上側流路列群２２のうち、最遠部位の風上側流路列群２２０を除く他の風上側流路列群２２ａ，２２ｂの個数（ここでは合計２個）と、を合わせてカウントする。これにより、本実施形態ではコア部１００を流れる冷媒パス数が５パスである。また、蒸発器１における冷媒流れのパターンは、風下側流路列群２１、風上側流路列群２２、全パス部２００（風下側から風上側に分流される冷媒が上昇する部分）のそれぞれのパス数を冷媒の流れる順番に記載すると、２−１−２の冷媒パターンとなる。

次に、上記構成の蒸発器１における冷媒の流れを順に説明する。冷凍サイクル装置の外部構成部品からの冷媒は、下部の流入口５１からセパレータ４１ａよりも横方向左側（Ｘ方向の反対側）の空間である風下側下部タンク４１の内部に流入した後、風下側流路列群２１ａを上昇し（第１パス）、さらにセパレータ３１ａよりも横方向左側（Ｘ方向の反対側）の空間である風下側上部タンク３１の内部で反転して風下側流路列群２１ｂを下降し（第２パス）、最遠部位の風下側下部タンク４１１の内部に流入する。

風下側下部タンク４１１の内部の冷媒は、まず、絞りプレート４１ｂよりも上流側でその一部が分配され、２個の第２の下部側連通穴４０１を介して風上側に向かって第２の下部側連通路４４を流れて風上側に移動し風上側下部タンク４２１内から最遠部位の風上側流路列群２２０を上昇して（第３パス、全パス部２００）風上側上部タンク３２１に入る。

一方、風下側下部タンク４１１内部の残余の冷媒は、絞りプレート４１ｂの貫通孔を通過した後、最遠部位の風下側流路列群２１０を上昇して（第３パス、全パス部２０１）、風下側上部タンク３１１内から第１の上部側連通穴３００を介して風上側に向かって第１の上部側連通路３３を流れ、風上側上部タンク３２１内に入る冷媒流れと、絞りプレート４１ｂの貫通孔を通過後、第１の下部側連通穴４００を介して風上側に向かって第１の下部側連通路４３を流れ、風上側下部タンク４２１内で第２の下部側連通路４４を通ってきた流れと合流する冷媒流れと、に分流される。

次に風上側上部タンク３２１内で合流した冷媒は、反転して風上側流路列群２２ｂを下降（第４パス）した後、風上側下部タンク４２内でさらに反転し、風上側流路列群２２ａを上昇（第５パス）して風上側上部タンク３２内から上部の流出口５２を通って外部に流出する。

上記従来の蒸発器においては、風上側の流路列群と風下側の流路列群とがタンク部を介して接続されている全パス部の横方向長さを小さくした場合、冷媒が慣性力によってコア部の端部側に多く流れてもコア幅が短いため、コア部の吹き出し空気を均一な温度分布に近づけるようにできる。しかしながら、全パス部の横方向長さを短くすると、風下側のタンクと風上側のタンク部を連通するための連通穴を形成するための面積が小さいため、連通路の通路断面積が小さくなることになる。このため、蒸発器における冷媒流れの圧力損失が大きくならざるを得ず、蒸発器の冷却性能、効率の低下を招く。

そこで、本実施形態の蒸発器１によれば、上記のような課題を解消するものであり、最遠部位において、横方向長さが長い方の風上側流路列群２２０に接続される風上側下部タンク４２１と、横方向長さが短い方の風下側流路列群２１０よりも冷媒流れ上流側に位置する風下側流路列群２１ｂに接続される風下側下部タンク４１１とを第２の下部側連通路４４でさらに繋げる構成を備えている。このため、最遠部位にある風上側下部タンク４２１と風下側下部タンク４１１とが第１の下部側連通路４３で連通するだけでなく、第２の下部側連通路４４によってさらなる通路断面積の拡大が図れるのである。すなわち、全パス部以外にも風下側と風上側とを繋げる連通路を備えているのである。これにより、冷媒が風下側下部タンク４１１から風上側下部タンク４２１へ流れるときの連通路通過時の圧力損失を低減すること、及び全パス部の横方向長さを抑制することの両方の効果を奏するのである。したがって、冷媒流れの圧力損失の低減と、コア部１００からの吹き出し空気の温度分布の適正化とを両立する蒸発器１を提供できる。

また、蒸発器１は、第２の下部側連通路４４が接続される風下側下部タンク４１１の内部であって、第２の下部側連通路４４に冷媒の一部が分流した後、第１の下部側連通路４３に向けて残余の冷媒が流れる部位に、冷媒の通路断面積を絞る絞り部としての絞りプレート４１ｂを備えている。

この構成によれば、当該絞り部を備えることにより、当該絞り部が第１の下部側連通路４３側に流れる冷媒の流通抵抗となるため、絞りプレート４１ｂの貫通孔を通って流れる冷媒量が抑制され、冷媒が慣性力の働きによって隣の風下側流路列群２１ｂから離れた部位へ流れ易い傾向を改善することができる。したがって、全パス部の流路列群における横方向についての冷媒流量分布の偏りを是正して、コア部１００から吹き出される空気の良好な温度分布の形成を促進することができる。

また、絞りプレート４１ｂは貫通孔が形成された仕切り壁で構成されることにより、適正な大きさの貫通孔を備える仕切り壁をタンク内部に設ければ、所望の流通抵抗を有する絞りを構成することができる。したがって、蒸発器１の構成を複雑にすることなく、良好な温度分布を有する吹き出し空気を形成することができる。

また、流出口５２から最も遠い部位にある風上側流路列群２２０は、流入口５１から最も遠い部位にある風下側流路列群２１０よりも横方向の長さが長い流路列群である。第２の下部側連通路４４は、横方向の長さが長い方の最遠部位の風上側流路列群２２０が接続されている風上側下部タンク４２１の内部と、横方向の長さが短い方の最遠部位の風下側流路列群２１０に対して横方向の隣に位置する風下側流路列群２１ｂが接続されている風下側下部タンク４１１の内部とを連絡している。

この構成によれば、風上側流路列群２２０に対して風下側流路列群２１０の横方向長さを短くした全パス部２０１，２００を有する蒸発器１が得られる。これにより、風上側流路列群２２０における圧力損失を抑制しつつ、風下側流路列群２１０における吹き出し空気の温度分布の偏りを改善する蒸発器１を提供できる。

また、流入口５１および流出口５２がコア部１００の幅方向において片側に集約されている蒸発器１の場合には、風上側流路列群２２の流出口５２に近い領域が冷媒過熱領域（スーパーヒート域）となる。そのため、液冷媒の停滞が発生しやすい部位は、流入口５１および流出口５２から最も遠い部位であり、より冷えた空気と接する最遠部の風下側流路列群となる。本実施形態の蒸発器１においては液冷媒の停滞の発生を改善することができる。

（第２実施形態）
第２実施形態では、第１実施形態で説明した蒸発器１の他の形態を図４にしたがって説明する。図４は第２実施形態に係る蒸発器１Ａの構成および冷媒流れを説明するための模式図である。

蒸発器１Ａは、図３で示した蒸発器１に対して、第２の下部側連通路４４を第２の上部側連通路３４に置き換えた流路構成と、流入口５１及び流出口５２から最遠部位にある風下側流路列群２１０の横方向長さが風上側より長い構成と、を有する。蒸発器１Ａは、これらの構成に関わる要素を除くその他の構成については図３の蒸発器１と同様であり、その作用効果も同様である。

最遠部位にある風下側上部タンク３１１の内部には、中央に貫通孔が形成された絞りプレート３１ｂが横方向の空間を二つに仕切るように設けられている。絞りプレート３１ｂは、風下側上部タンク３１１内部の流路断面よりも小さい開口面積を有する貫通孔を備えることによって、冷媒の流れに対して流通抵抗を与える流通抵抗部として機能する。

風下側上部タンク３１１内部の絞りプレート３１ｂよりも右側（Ｘ方向）の領域においては、風下側上部タンク３１１の横方向右側の内部空間と最遠部にある風上側上部タンク３２１の内部空間とが複数の第１の上部側連通穴３００（本実施形態では２個の第１の上部連通穴３００）によって互いに連通している。

第１の上部側連通穴３００は、下部に流入口５１および上部に流出口５２が配置される横方向の一方側端部に対して横方向の他方側に設けられたタンク内部を風下側と風上側とに仕切る壁に形成されており、流入口５１から最遠部位の風下側流路列群２１０に接続される風下側上部タンク３１１の内部と、流出口５２から最遠部位の風上側流路列群２２０に接続される風上側上部タンク３２１の内部とを連絡する連通手段となる。第１の上部側連通穴３００は、最遠部の風下側上部タンク３１１内の冷媒が風上側に移動して風上側上部タンク３２１内に流れるときに通過する第１の上部側連通路３３の一部でもある。

第１の上部側連通路３３は、流入口５１から最遠部位の風下側上部タンク３１１の内部と、流出口５２から最遠部位の風上側上部タンク３２１の内部とを連絡する第１の連通路である。

風下側上部タンク４１内部のセパレータ３１ａよりも右側（Ｘ方向）であって絞りプレート３１ｂよりも左側（Ｘ方向の反対側）の領域においては、最遠部位の風下側流路列群２１０に接続される上方の風下側上部タンク３１１の内部空間と、風上側上部タンク３２１内部の風上側流路列群２２ｂ上方の内部空間（絞りプレート３１ｂよりも左側の内部空間）と、が複数の第２の上部側連通穴３０１（本実施形態では２個の第２の上部側連通穴３０１）によって互いに連通している。

第２の上部側連通穴３０１は、流入口５１および流出口５２が配置される横方向の一方側の端部に対して横方向の他方側に設けられたタンク内部を風上側と風下側とに仕切る壁に形成されており、流入口５１から最も遠い部位にある風下側流路列群２１０に接続される風下側上部タンク３１１の内部と、流出口５２から最遠部位の風上側流路列群２２０に隣り合う風上側流路列群２２ｂに接続される風上側上部タンク３２１の内部とを連絡する連通手段となる。

第２の上部側連通穴３０１は、風下側の全パス部２０１Ａを構成する風下側流路列群２１０を上昇してきた冷媒が風上側の全パス部２００Ａに流入する流れ以外に、全パス部２００Ａの左側の隣に位置するタンク内に流入する流れに分流するときに風下側から風上側に向けて通過する第２の上部側連通路３４の一部でもある。

この第２の上部側連通路３４は、流入口５１から最遠部位の風下側上部タンク３１１の内部空間と、流出口５２から最遠部位の風上側上部タンク３２１の風上側流路列群２２ｂに接続される内部空間と、を連絡する第２の連通路である。

すなわち、蒸発器１Ａは、風下側の全パス部２０１Ａ（最遠部位であって、第１の上部側連通路３３及び第２の上部側連通路３４に分流する冷媒が風上側流路列群２１０を上昇する部分）と風上側の全パス部２００Ａとを接続する第１の上部側連通路３３に加え、第２の上部側連通穴３０１が形成されることにより、風上側流路列群２２ｂと風下側流路列群２１０とを接続する第２の上部側連通路３４を備えている。したがって、蒸発器１Ａは、第２の上部側連通路３４を備えるため、全パス部の風上側と全パス部の風下側との間で冷媒を流すだけでなく、全パス部の風下側と他の流路列群の上流側領域（風上側流路列群２２ｂの上流側領域）との間でも冷媒を流すことができる。そして、このような冷媒流れを形成するために、蒸発器１Ａは、最遠部位の風下側流路列群２１０が最遠部位の風上側流路列群２２０よりも横方向の幅が大きく形成されているので、全パス部において、風下側のコア部の積層方向Ｘの幅が風上側のコア部の積層方向Ｘの幅よりも大きくなっている。

以上の構成により、風下側流路列群２１０を上昇する冷媒の一部は、第２の上部側連通路３４を通って風上側上部タンク３２１内に入り、さらに隣の風上側流路列群２２ｂを下降して流れる。一方、風下側流路列群２１０を上昇する冷媒の残余は、絞りプレート３１ｂで流通抵抗の影響を受けて慣性力を減少するため、流量が絞られて第１の上部側通路３３を通って風上側上部タンク３２１内に入る。このように冷媒は一旦、分流して、第２の上部側連通路３４を通ってきた流れと第１の上部側通路３３を通ってきた流れとが風上側上部タンク３２１内で合流するのである。言い換えれば、冷媒は、第２の上部側連通路３４や絞りプレート３１ｂの働きによって、第２の上部側連通路３４へ流れようとする冷媒と第１の上部側連通路３３へ流れようとする冷媒とに分流する形態で風下側流路列群２１０を上昇して流れ、それぞれの分流する冷媒流量が決定されるのである。

そして、この合流した冷媒は、隣の風上側流路列群２２ｂを下降して、風上側下部タンク４２でＵターンして風下側流路列群２２ａを上昇し、風上側上部タンク３２の一方側部位に入り、流出口５２から外部に流出する。蒸発器１Ａにおける冷媒流れのパターンは、蒸発器１と同様であり、冷媒パス数が５パスで、２−１−２の冷媒パターンである。

本実施形態の蒸発器１Ａによれば、上述する従来の蒸発器が有する課題を解消するものであり、最遠部位において、横方向長さが長い方の風下側流路列群２１０に接続される風下側上部タンク３１１と、横方向長さが短い方の風上側流路列群２２０よりも冷媒流れ下流側に位置する風上側流路列群２２ｂに接続される風上側上部タンク３２１とを第２の連通路３４でさらに繋げる構成を備えている。このため、最遠部位にある風上側上部タンク３２１と風下側上部タンク３１１とが第１の上部側連通路３３で連通するだけでなく、第２の上部側連通路３４によってさらなる通路断面積の拡大が図れるのである。すなわち、全パス部２００Ａ以外にも風下側と風上側とを繋げる連通路を備えているのである。これにより、冷媒が風下側上部タンク３１１から風上側上部タンク３２１へ流れるときの連通路通過時の圧力損失を低減すること、及び全パス部２００Ａの横方向長さを抑制することの両方の効果を奏するのである。したがって、冷媒流れの圧力損失の低減と、コア部１００からの吹き出し空気の温度分布の適正化とを両立する蒸発器１Ａを提供できる。

蒸発器１Ａは、第２の上部側連通路３４が接続される風下側上部タンク３１１内部の通路断面積を絞る絞り部としての絞りプレート３１ｂを、横方向において第２の上部側連通路３４と第１の上部側連通路３３との間に設けている。

この構成によれば、当該絞り部が第１の上部側連通路３３側に流れる冷媒の流通抵抗となるため、全パス部２０１Ａの流路列群を流れる横方向についての冷媒流量分布の偏りを是正して、コア部１００から吹き出される空気の良好な温度分布の形成を促進することができる。

また、絞りプレート３１ｂは貫通孔が形成された仕切り壁で構成されることにより、適正な大きさの貫通孔を備える仕切り壁をタンク内部に設ければ、所望の流通抵抗を有する絞りを構成することができる。したがって、蒸発器１Ａの構成を複雑にすることなく、良好な温度分布を有する吹き出し空気を形成することができる。

また、流入口５１から最も遠い部位にある風下側流路列群２１０（あるいは全パス部２０１）は、流出口５２から最も遠い部位にある風上側流路列群２２０よりも横方向の長さが長い流路列群である。第２の上部側連通路３４は、横方向の長さが長い方の最遠部位の風下側流路列群２１０が接続されている風下側上部タンク３１１の内部と、横方向の長さが短い方の最遠部位の風上側流路列群２２０に対して横方向の隣に位置する風上側流路列群２２ｂが接続されている風上側上部タンク３２１の内部とを連絡している。

この構成によれば、風下側流路列群２１０に対して風上側流路列群２２０の横方向長さを短くした全パス部２０１Ａ，２００Ａを有する蒸発器１Ａが得られる。これにより、風下側流路列群２１０における圧力損失を抑制しつつ、風上側流路列群２２０における吹き出し空気の温度分布の偏りを改善する蒸発器１Ａを提供できる。

（第３実施形態）
第３実施形態では、第２実施形態で説明した蒸発器１Ａの他の形態（冷媒流れが３パスで冷媒流れパターンが１−１−１の場合）を図５にしたがって説明する。図５は冷媒流れパターンが１−１−１の場合に係る蒸発器１Ｂの構成および冷媒流れを示した模式図である。

本実施形態の蒸発器１Ｂは、図４で示した蒸発器１Ａに対して、コア部１０１の構成、冷媒パス数が３パスであること、冷媒流れパターンが１−１−１であること、最遠部位の流路列群における冷媒流れが下降流であること等が異なっている。その他の構成については図４の蒸発器１Ａと同様であり、その作用効果も同様である。

本実施形態の蒸発器１Ｂにおける冷媒流れのパターンは、風下側における流路列群が１個の風下側流路列群２１ａ（冷媒上昇部）、１個の最遠部位の風下側流路列群２１１（冷媒下降部）からなる２個の流路列群であり、風上側における流路列群が１個の最遠部位の風上側流路列群２２１（冷媒下降部）、１個の風上側流路列群２２ａ（冷媒上昇部）からなる２個の流路列群で構成されるパターンである。

これにより、本実施形態ではコア部１０１を流れる冷媒パス数が３パスである。また、冷媒流れのパターンは、風下側流路列群２１、風上側流路列群２２、全パス部２０１（最遠部位の風上側流路列群２１１であって風下側から風上側に冷媒が分流する部分）及び全パス部２００（最遠部位の風上側流路列群２２１であって風上側に分流しない冷媒が下降する部分）のそれぞれのパス数を冷媒の流れる順番に記載すると、１−１−１のパターンとなる。

風下側下部タンク４１の内部はセパレータ４１ａ（風下側下部仕切り壁）によって横方向に２つの空間に分けられており、風上側上部タンク３２の内部はセパレータ３２ａ（風上側上部仕切り壁）によって横方向に２つの空間に分けられている。さらに風下側上部タンク３１の内部であって、セパレータ４１ａと横方向に同様の位置には中央に貫通孔が形成された絞りプレート３１ｂが設けられている。絞りプレート３１ｂは、風下側上部タンク３１１内部の流路断面よりも小さい開口面積を有する貫通孔を備えることによって、冷媒の流れに対して流通抵抗を与える流通抵抗部として機能する。

セパレータ４１ａは、風下側のコア部において冷媒流れが上昇流となる上昇流路列群としての風下側流路列群２１ａと冷媒流れが下降流となる下降流路列群としての風下側流路列群２１１とが隣接して形成されるように、風下側下部タンク４１内に設けられ、上昇流と下降流を反転させる風下側仕切り壁である。セパレータ３２ａは、風上側のコア部において冷媒流れが下降流となる下降流路列群としての風上側流路列群２２１と冷媒流れが上昇流となる上昇流路列群としての風上側流路列群２２ａとが隣接して形成されるように、風上側上部タンク３２内に設けられ、上昇流と下降流を反転させる風上側仕切り壁である。

風下側上部タンク３１内部の絞りプレート３１ｂよりも右側（Ｘ方向）の領域においては、風下側上部タンク３１の横方向右側の内部空間と風上側上部タンク３２の横方向右側の内部空間とが複数の第１の上部側連通穴３００（本実施形態では２個の第１の上部連通穴３００）によって互いに連通している。

第１の上部側連通穴３００は、流入口５１および流出口５２が配置される横方向同一側の端部に対して横方向の他方側に設けられたタンク内部を風上側と風下側とに仕切る壁に形成されている。第１の上部側連通穴３００は、流入口５１から最遠部位の風下側流路列群２１１に接続される風下側上部タンク３１１の内部と、流出口５２から最遠部位の風上側流路列群２２１に接続される風上側上部タンク３２１の内部とを連絡する連通手段となる。第１の上部側連通穴３００は、最遠部の風下側上部タンク３１１内の冷媒が風上側に移動して風上側上部タンク３２１内に流れるときに通過する第１の上部側連通路３３の一部でもある。

第１の下部側連通路４３は、流入口５１から最遠部位の風下側下部タンク４１１の内部と、流出口５２から最遠部位の風上側下部タンク４２１の内部とを連絡する第１の連通路である。風下側下部タンク４１１の内部は、セパレータ４１ａによって横方向に仕切られた２つの空間のうち、流入口５１から遠い側にある空間であり、風上側下部タンク４２１の内部は、コア部１０１の風上側下部タンク内における横方向全体を占める。

風下側上部タンク３１内部の絞りプレート３１ｂよりも左側（Ｘ方向の反対側）の領域においては、風下側上部タンク３１１内部の風下側流路列群２１ａ上方の内部空間（絞りプレート３１ｂよりも左側の内部空間）と、最遠部位の風上側流路列群２２１に接続される上方の風上側上部タンク３２１の内部空間とが複数の第２の上部側連通穴３０１（本実施形態では２個の第２の上部側連通穴３０１）によって互いに連通している。

第２の上部側連通穴３０１は、流入口５１および流出口５２が配置される横方向同一側の端部に対して横方向の他方側に設けられたタンク内部を風上側と風下側とに仕切る壁に形成されている。第２の上部側連通穴３０１は、流入口５１から最遠部位の風下側流路列群２１１に隣り合う風下側流路列群２１ａに接続されている風下側上部タンク３１１の内部と、流出口５２から最遠部位の風上側流路列群２２１に接続される風上側上部タンク３２１の内部とを連絡する連通手段となる。

第２の上部側連通穴３０１は、風下側流路列群２１ａを上昇してきた冷媒の一部が全パス部２０１に流入する前に、風下側から風上側に移動して風上側上部タンク３２１内に流れるときに通過する第２の上部側連通路３４の一部でもある。この第２の上部側連通路３４は、流入口５１から最遠部位の風下側上部タンク３１１の風下側流路列群２１ａに接続される内部空間と、流出口５２から最遠部位の風上側上部タンク３２１の内部空間とを連絡する第２の連通路である。

すなわち、蒸発器１Ｂは、風下側の全パス部２０１と風上側の全パス部２００とを接続する第１の上部側連通路３３に加え、第２の上部側連通穴３０１が形成されることにより、風下側流路列群２１ａと風上側流路列群２２１とを接続する第２の上部側連通路３４を備えている。したがって、蒸発器１Ｂは、第２の上部側連通路３４を備えるため、全パス部の風上側と全パス部の風下側との間で冷媒を流すだけでなく、全パス部の風上側と風下側の他の流路列群の下流側領域（風下側流路列群２１ａの下流側領域）との間でも冷媒を流すことができる。そして、このような冷媒流れを形成するために、蒸発器１Ｂは、最遠部位の風上側流路列群２２１が最遠部位の風下側流路列群２１１よりも横方向の幅が大きく形成されているので、全パス部において、風上側のコア部の積層方向Ｘの幅が風下側のコア部の積層方向Ｘの幅よりも大きくなっている。

以上の構成により、風下側流路列群２１ａを上昇した冷媒の一部は、第２の上部側連通路３４を通って風上側上部タンク３２１内に入り、さらに最遠部位の風上側流路列群２２１を下降して流れ、風上側下部タンク４２１に流入することになる。一方、風下側流路列群２１ａを上昇した冷媒の残余は、絞りプレート３１ｂで流通抵抗を受けた後、第１の上部側通路３３を通って風上側上部タンク３２１内に入る流れと、最遠部位の風下側流路列群２１１を下降して第１の下部側連通路４３を通る流れとに分流する。そして、第１の上部側連通路３３から風上側上部タンク３２１内に入った流れは、風下側流路列群２１ａから第２の上部側連通路３４を通ってきた冷媒と合流し、この合流した冷媒は、最遠部位の風上側流路列群２２１を上昇して、風上側下部タンク４２１で、風下側流路列群２１１から第１の下部側連通路４３を通ってきた流れと合流する。

次に、上記構成の蒸発器１Ｂにおける冷媒の流れを順に説明する。冷凍サイクル装置の外部構成部品からの冷媒は、下部の流入口５１からセパレータ４１ａよりも左側（Ｘ方向の反対側）の空間である風下側下部タンク４１の内部に流入した後、風下側流路列群２１ａを上昇して（第１パス）、風下側上部タンク３１１の内部に流入する。風下側上部タンク３１１の内部の冷媒は、まず、絞りプレート３１ｂよりも上流側でその一部が分配され、２個の第２の上部側連通穴３０１を介して風上側に向かって第２の上部側連通路３４を流れて風上側に移動し風上側上部タンク３２１内から最遠部位の風上側流路列群２２１を下降して（第２パス、全パス部２００）風上側下部タンク４２１に入る。

一方、風下側上部タンク３１１内部の残余の冷媒は、絞りプレート３１ｂの貫通孔を通過した後、最遠部位の風下側流路列群２１１を下降して（第２パス、全パス部２０１）風下側下部タンク４１１内から第１の下部側連通穴４００を介して風上側に向かって第１の下部側連通路４３を流れ、風上側下部タンク４２１内に入る冷媒流れと、絞りプレート３１ｂの貫通孔を通過後、第１の上部側連通穴３００を介して風上側に向かって第１の上部側連通路３３を流れ、風上側上部タンク３２１内から最遠部位の風下側流路列群２２１を下降して風上側下部タンク４２１内に入り、第１の下部側連通路４３を通ってきた流れと合流する冷媒流れと、に分流される。つまり、第２の上部側連通路３４を通る冷媒と第１の上部側連通路３３を通る冷媒とは風上側上部タンク３２１内で合流し、この合流した冷媒は、第１の下部側連通路４３を通る冷媒と風上側下部タンク４２１内で合流するのである。

次に風上側下部タンク４２１内で合流した冷媒は、反転して風上側流路列群２２ａを上昇し（第３パス）、セパレータ３２ａよりも横方向左側（Ｘ方向の反対側）の空間である風上側上部タンク３２内から上部の流出口５２を通って外部に流出する。

本実施形態の蒸発器１Ｂによれば、上記のような従来の蒸発器が有する課題を解消するものであり、最遠部位において、横方向長さが長い方の風上側流路列群２２１に接続される風上側上部タンク３２１と、横方向長さが短い方の風下側流路列群２１１よりも冷媒流れ上流側に位置する風下側流路列群２１ａに接続される風下側上部タンク３１１とを第２の上部側連通路３４でさらに繋げる構成を備えている。このため、最遠部位にある風上側上部タンク３２１と風下側上部タンク３１１とが第１の上部側連通路３３で連通するだけでなく、第２の上部側連通路３４によってさらなる通路断面積の拡大が図れるのである。すなわち、全パス部以外にも風下側と風上側とを繋げる連通路を備えているのである。これにより、冷媒が風下側上部タンク３１１から風上側上部タンク３２１へ流れるときの連通路通過時の圧力損失を低減すること、及び全パス部の横方向長さを抑制することの両方の効果を奏するのである。したがって、冷媒流れの圧力損失の低減と、コア部１０１からの吹き出し空気の温度分布の適正化とを両立する蒸発器１Ｂを提供できる。

また、蒸発器１Ｂは、第２の上部側連通路３４が接続される風下側上部タンク３１１の内部であって、第２の上部側連通路３４に冷媒の一部が分流した後、第１の上部側連通路３３に向けて残余の冷媒が流れる部位に、冷媒の通路断面積を絞る絞り部としての絞りプレート３１ｂを備えている。

この構成によれば、当該絞り部を備えることにより、当該絞り部が第１の上部側連通路３３側に流れる冷媒の流通抵抗となるため、絞りプレート３１ｂの貫通孔を通って流れる冷媒量が抑制され、全パス部２００，２０１において、冷媒が慣性力の働きによって隣の風下側流路列群２１ａから離れた部位へ流れ易い傾向を改善することができる。したがって、全パス部の流路列群における横方向についての冷媒流量分布の偏りを是正して、コア部１０１から吹き出される空気の良好な温度分布の形成を促進することができる。

また、絞りプレート３１ｂは貫通孔が形成された仕切り壁で構成されることにより、適正な大きさの貫通孔を備える仕切り壁をタンク内部に設ければ、所望の流通抵抗を有する絞りを構成することができる。したがって、蒸発器１Ｂの構成を複雑にすることなく、良好な温度分布を有する吹き出し空気を形成することができる。

また、流出口５２から最も遠い部位にある風上側流路列群２２１は、流入口５１から最も遠い部位にある風下側流路列群２１１よりも横方向の長さが長い流路列群である。第２の上部側連通路３４は、横方向の長さが長い方の最遠部位の風上側流路列群２２１が接続されている風上側上部タンク３２１の内部と、横方向の長さが短い方の最遠部位の風下側流路列群２１１に対して横方向の隣に位置する風下側流路列群２１ａが接続されている風下側上部タンク３１１の内部とを連絡している。

この構成によれば、風上側流路列群２２１に対して風下側流路列群２１１の横方向長さを短くした全パス部２０１，２００を有する蒸発器１Ｂが得られる。これにより、風上側流路列群２２１における圧力損失を抑制しつつ、風下側流路列群２１１における吹き出し空気の温度分布の偏りを改善する蒸発器１Ｂを提供できる。

（第４実施形態）
第４実施形態では、第３実施形態で説明した蒸発器１Ｂの他の形態を図６にしたがって説明する。図６は第４実施形態に係る蒸発器１Ｃの構成および冷媒流れを説明するための模式図である。

蒸発器１Ｃは、図５で示した蒸発器１Ｂに対して、第２の上部側連通路３４を第２の下部側連通路４４に置き換えた流路構成と、流入口５１及び流出口５２から最遠部位にある風下側流路列群２１１の横方向長さが風上側よりも長い構成と、を有する。蒸発器１Ｃは、これらの構成に関わる要素を除くその他の構成については図５の蒸発器１Ｂと同様であり、その作用効果も同様である。

最遠部位にある風下側下部タンク４１１の内部には、中央に貫通孔が形成された絞りプレート４１ｂが横方向の空間を二つに仕切るように設けられている。絞りプレート４１ｂは、風下側下部タンク４１１内部の流路断面よりも小さい開口面積を有する貫通孔を備えることによって、冷媒の流れに対して流通抵抗を与える流通抵抗部として機能する。

風下側下部タンク４１１内部の絞りプレート４１ｂよりも右側（Ｘ方向）の領域においては、風下側下部タンク４１１の横方向右側の内部空間と最遠部にある風上側下部タンク４２１の内部空間とが複数の第１の下部側連通穴４００（本実施形態では２個の第１の下部連通穴４００）によって互いに連通している。

第１の下部側連通穴４００は、下部に流入口５１および上部に流出口５２が配置される横方向の一方側端部に対して横方向の他方側に設けられたタンク内部を風下側と風上側とに仕切る壁に形成されており、流入口５１から最遠部位の風下側流路列群２１１に接続される風下側下部タンク４１１の内部と、流出口５２から最遠部位の風上側流路列群２２１に接続される風上側下部タンク４２１の内部とを連絡する連通手段となる。第１の下部側連通穴４００は、最遠部の風下側下部タンク４１１内の冷媒が風上側に移動して風上側下部タンク４２１内に流れるときに通過する第１の下部側連通路４３の一部でもある。

第１の下部側連通路４３は、流入口５１から最遠部位の風下側下部タンク４１１の内部と、流出口５２から最遠部位の風上側下部タンク４２１の内部とを連絡する第１の連通路である。

風下側下部タンク４１内部のセパレータ４１ａよりも右側（Ｘ方向）であって絞りプレート４１ｂよりも左側（Ｘ方向の反対側）の領域においては、最遠部位の風下側流路列群２１１に接続される下方の風下側下部タンク４１１の内部空間と、風上側流路列群２２ａ下方の風上側下部タンク４２１の内部空間（絞りプレート４１ｂよりも左側の内部空間）と、が複数の第２の下部側連通穴４０１（本実施形態では２個の第２の下部側連通穴４０１）によって互いに連通している。

第２の下部側連通穴４０１は、流入口５１および流出口５２が配置される横方向の一方側の端部に対して横方向の他方側に設けられたタンク内部を風上側と風下側とに仕切る壁に形成されており、流入口５１から最遠部位の風下側流路列群２１１に接続される風下側下部タンク４１１の内部と、流出口５２から最遠部位の風上側流路列群２２１に隣り合う風上側流路列群２２ａに接続される風上側下部タンク４２１の内部とを連絡する連通手段となる。

第２の下部側連通穴４０１は、風下側の全パス部２０１Ａを構成する風下側流路列群２１１を下降してきた冷媒が風上側の全パス部２００Ａに流入する流れ以外に、全パス部２００Ａの左側の隣に位置するタンク内に流入する流れに分流するときに風下側から風上側に向けて通過する第２の下部側連通路４４の一部でもある。

この第２の下部側連通路４４は、流入口５１から最遠部位の風下側下部タンク４１１の内部空間と、流出口５２から最遠部位の風上側下部タンク４２１の風上側流路列群２２ａに接続される内部空間と、を連絡する第２の連通路である。

すなわち、蒸発器１Ｃは、風下側の全パス部２０１Ａ（最遠部位であって、後で第１の下部側連通路４３及び第２の下部側連通路４４に分流する冷媒が風上側流路列群２１１を下降する部分）と風上側の全パス部２００Ａとを接続する第１の下部側連通路４３に加え、第２の下部側連通穴４０１が形成されることにより、風上側流路列群２２ａと風下側流路列群２１１とを接続する第２の下部側連通路４４を備えている。したがって、蒸発器１Ｃは、第２の下部側連通路４４を備えるため、全パス部の風上側と全パス部の風下側との間で冷媒を流すだけでなく、全パス部の風下側と他の流路列群の上流側領域（風上側流路列群２２ａの上流側領域）との間でも冷媒を流すことができる。そして、このような冷媒流れを形成するために、蒸発器１Ｃは、最遠部位の風下側流路列群２１１が最遠部位の風上側流路列群２２１よりも横方向の幅が大きく形成されているので、全パス部において、風下側のコア部の積層方向Ｘの幅が風上側のコア部の積層方向Ｘの幅よりも大きくなっている。

以上の構成により、風下側流路列群２１１を下降する冷媒の一部は、第２の下部側連通路４４を通って風上側下部タンク４２１内に入り、さらに隣の風上側流路列群２２ａを上昇する。一方、風下側流路列群２１１を下降する冷媒の残余は、絞りプレート４１ｂで流通抵抗の影響を受けて慣性力を減少するため、流量が絞られて第１の下部側通路４３を通って風上側下部タンク４２１内に入る。このように冷媒は、一旦、風下側下部タンク４１１で分流して、第２の下部側連通路４４を通ってきた流れと第１の下部側通路４３を通ってきた流れとが風上側下部タンク４２１内で合流するのである。言い換えれば、冷媒は、第２の下部側連通路４４や絞りプレート４１ｂの働きによって、第２の下部側連通路４４へ流れようとする冷媒と第１の下部側連通路３４へ流れようとする冷媒とに分流する形態で風下側流路列群２１１を下降して流れ、それぞれの分流する冷媒流量が決定されるのである。

そして、この合流した冷媒は、隣の風上側流路列群２２ａを上昇し、風上側上部タンク３２の一方側部位に入り、流出口５２から外部に流出する。蒸発器１Ｃにおける冷媒流れのパターンは、蒸発器１Ｂと同様であり、冷媒パス数が３パスで、１−１−１の冷媒パターンである。

本実施形態の蒸発器１Ｃによれば、上述する従来の蒸発器が有する課題を解消するものであり、最遠部位において、横方向長さが長い方の風下側流路列群２１１に接続される風下側下部タンク４１１と、横方向長さが短い方の風上側流路列群２２１よりも冷媒流れ下流側に位置する風上側流路列群２２ａに接続される風上側下部タンク４２１とを第２の下部側連通路４４でさらに繋げる構成を備えている。このため、最遠部位にある風上側下部タンク４２１と風下側下部タンク４１１とが第１の下部側連通路４３で連通するだけでなく、第２の下部側連通路４４によってさらなる通路断面積の拡大が図れるのである。すなわち、全パス部２００Ａ以外にも風下側と風上側とを繋げる連通路を備えているのである。これにより、冷媒が風下側下部タンク４１１から風上側下部タンク４２１へ流れるときの連通路通過時の圧力損失を低減すること、及び全パス部２００Ａの横方向長さを抑制することの両方の効果を奏するのである。したがって、冷媒流れの圧力損失の低減と、コア部１０１からの吹き出し空気の温度分布の適正化とを両立する蒸発器１Ｃを提供できる。

蒸発器１Ｃは、第２の下部側連通路４４が接続される風下側下部タンク４１１内部において通路断面積を絞る絞り部としての絞りプレート４１ｂを、横方向において第２の下部側連通路４４と第１の下部側連通路４３との間に設けている。

この構成によれば、当該絞り部が第１の下部側連通路４３側に流れる冷媒の流通抵抗となるため、全パス部２０１Ａの流路列群を流れる横方向についての冷媒流量分布の偏りを是正して、コア部１０１から吹き出される空気の良好な温度分布の形成を促進することができる。

また、絞りプレート４１ｂは貫通孔が形成された仕切り壁で構成されることにより、適正な大きさの貫通孔を備える仕切り壁をタンク内部に設ければ、所望の流通抵抗を有する絞りを構成することができる。したがって、蒸発器１Ｃの構成を複雑にすることなく、良好な温度分布を有する吹き出し空気を形成することができる。

また、流入口５１から最も遠い部位にある風下側流路列群２１１（あるいは全パス部２０１Ａ）は、流出口５２から最も遠い部位にある風上側流路列群２２１よりも横方向の長さが長い流路列群である。第２の下部側連通路４４は、横方向の長さが長い方の最遠部位の風下側流路列群２１１が接続されている風下側下部タンク４１１の内部と、横方向の長さが短い方の最遠部位の風上側流路列群２２１に対して横方向の隣に位置する風上側流路列群２２ａが接続されている風上側下部タンク４２１の内部とを連絡している。

この構成によれば、風下側流路列群２１１に対して風上側流路列群２２１の横方向長さを短くした全パス部２０１Ａ，２００Ａを有する蒸発器１Ｃが得られる。これにより、風下側流路列群２１１における圧力損失を抑制しつつ、風上側流路列群２２１における吹き出し空気の温度分布の偏りを改善する蒸発器１Ｃを提供できる。

（第５実施形態）
第５実施形態では、第３実施形態で説明した蒸発器１Ｂの他の形態（冷媒流れが４パスで冷媒流れパターンが２−１−１の場合）を図７にしたがって説明する。図７は冷媒流れパターンが２−１−１の場合に係る蒸発器１Ｄの構成および冷媒流れを示した模式図である。

本実施形態の蒸発器１Ｄは、図５で示した蒸発器１Ｂに対して、冷媒パス数が４パスであることおよび冷媒流れパターンが２−１−１であることが異なる。その他の構成については図５の蒸発器１Ｂと同様であり、その作用効果も同様である。

本実施形態の蒸発器１Ｄにおける冷媒流れのパターンは、風下側における流路列群が１個の風下側流路列群２１ｂ（冷媒下降部）、１個の風下側流路列群２１ａ（冷媒上昇部）、１個の最遠部位の風下側流路列群２１１（冷媒下降部）からなる３個の流路列群であり、風上側における流路列群が１個の最遠部位の風上側流路列群２２１（冷媒下降部）、１個の風上側流路列群２２ａ（冷媒上昇部）からなる２個の流路列群で構成されるパターンである。これにより、本実施形態ではコア部１０２を流れる冷媒パス数が４パスである。また、冷媒流れのパターンは、風下側流路列群２１ｂ，２１ａ、風上側流路列群２２ａ、全パス部２０１，２００のそれぞれのパス数を冷媒の流れる順番に記載すると、２−１−１のパターンとなる。

次に、上記構成の蒸発器１Ｄにおける冷媒の流れを順に説明する。冷凍サイクル装置の外部構成部品からの冷媒は、上部の流入口５１からセパレータ３１ａよりも横方向左側（Ｘ方向の反対側）の空間である風下側上部タンク３１の内部に流入した後、風下側流路列群２１ｂを下降し（第１パス）、さらにセパレータ４１ａよりも横方向左側（Ｘ方向の反対側）の空間である風下側下部タンク４１の内部で反転して風下側流路列群２１ａを上昇し（第２パス）、セパレータ３１ａよりも横方向右側（Ｘ方向）の空間である風下側上部タンク３１１の内部に流入する。

風下側上部タンク３１１の内部の冷媒は、まず、絞りプレート３１ｂよりも上流側でその一部が分配され、２個の第２の上部側連通穴３０１を介して風上側に向かって第２の上部側連通路３４を流れて風上側に移動し風上側上部タンク３２１内から最遠部位の風上側流路列群２２１を下降して（第３パス、全パス部２００）風上側下部タンク４２１に入る。

一方、風下側上部タンク３１１内部の残余の冷媒は、絞りプレート３１ｂの貫通孔を通過した後、最遠部位の風下側流路列群２１１を下降して（第３パス、全パス部２０１）風下側下部タンク４１１内から第１の下部側連通穴４００を介して風上側に向かって第１の下部側連通路４３を流れ、風上側下部タンク４２１内に入る冷媒流れと、絞りプレート３１ｂの貫通孔を通過後、第１の上部側連通穴３００を介して風上側に向かって第１の上部側連通路３３を流れ、風上側上部タンク３２１内から最遠部位の風下側流路列群２２１を下降して風上側下部タンク４２１内に入り、第１の下部側連通路４３を通ってきた流れと合流する冷媒流れと、に分流される。つまり、第２の上部側連通路３４を通る冷媒と第１の上部側連通路３３を通る冷媒とは風上側上部タンク３２１内で合流し、この合流した冷媒は、第１の下部側連通路４３を通る冷媒と、風上側下部タンク４２１内で合流するのである。

次に、風上側下部タンク４２１内で合流した冷媒は、反転して風上側流路列群２２ａを上昇し（第４パス）、セパレータ３２ａよりも横方向左側（Ｘ方向の反対側）の空間である風上側上部タンク３２内から上部の流出口５２を通って外部に流出する。

（第６実施形態）
第６実施形態では、第４実施形態で説明した蒸発器１Ｃの他の形態（冷媒流れが４パスで冷媒流れパターンが２−１−１の場合）を図８にしたがって説明する。図８は冷媒流れパターンが２−１−１の場合に係る蒸発器１Ｅの構成および冷媒流れを示した模式図である。

本実施形態の蒸発器１Ｅは、図６で示した蒸発器１Ｃに対して、冷媒パス数が４パスであることおよび冷媒流れパターンが２−１−１であることが異なる。その他の構成については図６の蒸発器１Ｃと同様であり、その作用効果も同様である。

本実施形態の蒸発器１Ｅにおける冷媒流れのパターンは、風下側における流路列群が１個の風下側流路列群２１ｂ（冷媒下降部）、１個の風下側流路列群２１ａ（冷媒上昇部）、１個の最遠部位の風下側流路列群２１１（冷媒下降部）からなる３個の流路列群であり、風上側における流路列群が１個の最遠部位の風上側流路列群２２１（冷媒下降部）、１個の風上側流路列群２２ａ（冷媒上昇部）からなる２個の流路列群で構成されるパターンである。これにより、本実施形態ではコア部１０２を流れる冷媒パス数が４パスである。また、冷媒流れのパターンは、風下側流路列群２１ｂ，２１ａ、風上側流路列群２２ａ、全パス部２０１Ａ，２００Ａのそれぞれのパス数を冷媒の流れる順番に記載すると、２−１−１のパターンとなる。

以上の構成により、風下側流路列群２１１を下降する冷媒の一部は、第２の下部側連通路４４を通って風上側下部タンク４２１内に入り、さらに隣の風上側流路列群２２ａを上昇する。一方、風下側流路列群２１１を下降する冷媒の残余は、絞りプレート４１ｂで流通抵抗の影響を受けて慣性力を減少するため、流量が絞られて第１の下部側通路４３を通って風上側下部タンク４２１内に入る。このように冷媒は、一旦、風下側下部タンク４１１で分流し、第２の下部側連通路４４を通ってきた流れと第１の下部側通路４３を通ってきた流れとが風上側下部タンク４２１内で合流するのである。言い換えれば、冷媒は、第２の下部側連通路４４や絞りプレート４１ｂの働きによって、第２の下部側連通路４４へ流れようとする冷媒と第１の下部側連通路３４へ流れようとする冷媒とに分流する形態で風下側流路列群２１１を下降して流れ、それぞれの分流する冷媒流量が決定されるのである。そして、風上側下部タンク４２１内で合流した冷媒は、隣の風上側流路列群２２ａを上昇し、風上側上部タンク３２の一方側部位に入り、流出口５２から外部に流出する。

（第７実施形態）
第７実施形態では、第１実施形態で説明した蒸発器１の他の形態（冷媒流れが６パスで冷媒流れパターンが３−１−２の場合）を図９にしたがって説明する。図９は冷媒流れパターンが３−１−２の場合に係る蒸発器１Ｆの構成および冷媒流れを示した模式図である。

本実施形態の蒸発器１Ｆは、図３で示した蒸発器１に対して、冷媒パス数が６パスであることおよび冷媒流れパターンが３−１−２であることが異なる。その他の構成については図３の蒸発器１と同様であり、その作用効果も同様である。

本実施形態の蒸発器１Ｆにおける冷媒流れのパターンは、風下側における流路列群が２個の風下側流路列群２１ｂ（冷媒下降部）、１個の風下側流路列群２１ａ（冷媒上昇部）、１個の最遠部位の風下側流路列群２１０（冷媒上昇部）からなる４個の流路列群であり、風上側における流路列群が１個の最遠部位の風上側流路列群２２０（冷媒上昇部）、１個の風上側流路列群２２ｂ（冷媒下降部）、１個の風上側流路列群２２ａ（冷媒上昇部）からなる３個の流路列群で構成されるパターンである。

これにより、本実施形態ではコア部１０３を流れる冷媒パス数が６パスである。また、冷媒流れのパターンは、風下側流路列群２１、風上側流路列群２２、全パス部２００，２０１のそれぞれのパス数を冷媒の流れる順番に記載すると、３−１−２のパターンとなる。

以上の構成により、最遠部位の風下側流路列群２１０の隣に位置する風下側流路列群２１ｂを下降した冷媒の一部は、第２の下部側連通路４４を通って風上側下部タンク４２１内に入り、さらに最遠部位の風上側流路列群２２０を上昇して流れ、風上側上部タンク３２１に流入することになる。一方、風下側流路列群２１ｂを下降した冷媒の残余は、絞りプレート４１ｂで流通抵抗を受けた後、第１の下部側通路４３を通って風上側下部タンク４２１内に入る流れと、最遠部位の風下側流路列群２１０を上昇して第１の上部側連通路３３を通る流れとに分流する。そして、第１の下部側連通路４３から風上側下部タンク４２１内に入った流れは、風下側流路列群２１ｂから第２の下部側連通路４４を通ってきた冷媒と合流し、この合流した冷媒は、最遠部位の風上側流路列群２２０を上昇して、風上側上部タンク３２１で、風下側流路列群２１０から第１の上部側連通路３３を通ってきた流れと合流する。

（第８実施形態）
第８実施形態では、第２実施形態で説明した蒸発器１Ａの他の形態（冷媒流れが６パスで冷媒流れパターンが３−１−２の場合）を図１０にしたがって説明する。図１０は冷媒流れパターンが３−１−２の場合に係る蒸発器１Ｇの構成および冷媒流れを示した模式図である。

本実施形態の蒸発器１Ｇは、図４で示した蒸発器１Ａに対して、冷媒パス数が６パスであることおよび冷媒流れパターンが３−１−２であることが異なる。その他の構成については図４の蒸発器１Ａと同様であり、その作用効果も同様である。

本実施形態の蒸発器１Ｇにおける冷媒流れのパターンは、風下側における流路列群が２個の風下側流路列群２１ｂ（冷媒下降部）、１個の風下側流路列群２１ａ（冷媒上昇部）、１個の最遠部位の風下側流路列群２１０（冷媒上昇部）からなる４個の流路列群であり、風上側における流路列群が１個の最遠部位の風上側流路列群２２０（冷媒上昇部）、１個の風上側流路列群２２ｂ（冷媒下降部）、１個の風上側流路列群２２ａ（冷媒上昇部）からなる３個の流路列群で構成されるパターンである。

これにより、本実施形態ではコア部１０３を流れる冷媒パス数が６パスである。また、冷媒流れのパターンは、風下側流路列群２１、風上側流路列群２２、全パス部２００，２０１のそれぞれのパス数を冷媒の流れる順番に記載すると、３−１−２のパターンとなる。

以上の構成により、最遠部位の風下側流路列群２１０を上昇する冷媒の一部は、第２の上部側連通路３４を通って風上側上部タンク３２１内に入り、さらに隣の風上側流路列群２２ｂを下降して流れる。一方、風下側流路列群２１０を上昇する冷媒の残余は、絞りプレート３１ｂで流通抵抗の影響を受けて慣性力を減少するため、流量が絞られ第１の上部側通路３３を通って風上側上部タンク３２１内に入る。このように冷媒は一旦、分流して、第２の上部側連通路３４を通ってきた流れと第１の上部側通路３３を通ってきた流れとが風上側上部タンク３２１内で合流するのである。言い換えれば、冷媒は、第２の上部側連通路３４や絞りプレート３１ｂの働きによって、第２の上部側連通路３４へ流れようとする冷媒と第１の上部側連通路３３へ流れようとする冷媒とに分流する形態で風下側流路列群２１０を上昇して流れ、それぞれの分流する冷媒流量が決定されるのである。

そして、この合流した冷媒は、隣の風上側流路列群２２ｂを下降して、風上側下部タンク４２でＵターンして風下側流路列群２２ａを上昇し、風上側上部タンク３２の一方側部位に入り、流出口５２から外部に流出する。

（他の実施形態）
以上、本発明の好ましい実施形態について説明したが、本発明は上述した実施形態に何ら制限されることなく、本発明の主旨を逸脱しない範囲において種々変形して実施することが可能である。

上記実施形態では、タンク内に絞りプレートを備えた蒸発器を説明しているが、絞りプレートは本発明の必須の構成部品ではない。

また、上記実施形態では、コア部を構成し、空気流れ方向（Ｚ方向）に並んでいる流路列群が２列の流路列群である形態を説明しているが、これに限定されるものではなく、流路列群は３列以上で構成してもよい。

また、上記実施形態におけるコア部は、チューブ間にアウタフィンを設けないコア部や、チューブ間にチューブを形成する部材から切り起こした突起部等を備えるコア部であってもよい。これらのように、コア部が、チューブ間にフィンを備えないフィンレスタイプであったり、コア部が、隣り合うチューブ間において片側のチューブのみに接合したフィンを備えるタイプであったりする場合には、コア部の外表面で凝縮した凝縮水の排水性能が極めて良好であるため、コア部の正確な温度検出が容易であり、良好な応答性が得られ、有用である。

また、上記実施形態では、冷媒にＲ１３４ａを採用していたが、冷媒はこれに限定されるものではなく、二酸化炭素冷媒、Ｒ１５２冷媒等の他の冷媒を採用した場合であっても同様な効果は得られるが、Ｒ１３４ａ冷媒を用いた場合に効果が特に顕著である。

また、上記実施形態では、蒸発器を車両用空調装置の冷凍サイクルに用いた例の説明をしたが、本発明は、車両用空調装置以外の冷凍サイクルに用いられる熱交換器であっても適用することができることはいうまでもない。

また、上記実施形態では、風上側ヘッダタンクおよび風下側ヘッダタンクはそれぞれのヘッダタンクに接続される複数のチューブ内の冷媒をタンク内部で分配および収集するように説明しているが、チューブ内の冷媒が分配および収集される部位はこれに限定されるものではない。例えば、冷媒が分配または収集される部位が完全にタンク内部ではなくタンク内部よりも上流側で収集されたり、タンク内部よりも下流側で分配されたりする構成であってもよい。

また、空気の流れ方向において風上側流路列群２２の厚さ寸法を風下側流路列群２１の厚さ寸法よりも大きくしてもよい。これにより、より乾き度が大きくなる風下側の流路の断面積が大きくなるので、熱交換器全体としての冷媒の圧力損失を低減することができる。

１１…風下側ヘッダタンク
１２…風上側ヘッダタンク
２０，２０ａ，２０ｂ…チューブ
２１…風下側流路列群
２１ａ，２２ａ…上昇流路列群
２１ｂ，２２ｂ…下降流路列群
２２…風上側流路列群
３１…風下側上部タンク
３１ａ，４１ａ，３１ｃ…セパレータ（風下側仕切り壁）
３１ｂ…絞りプレート（絞り部、仕切り壁）
３２…風上側上部タンク
３２ａ，４２ａ…セパレータ（風上側仕切り壁）
３３…第１の上部側連通路（第１の連通路）
３４…第２の上部側連通路（第２の連通路、上部側連通路）
４１…風下側下部タンク
４１ｂ…絞りプレート（絞り部、仕切り壁）
４２…風上側下部タンク
４３…第１の下部側連通路（第１の連通路）
４４…第２の下部側連通路（第２の連通路、下部側連通路）
５１…流入口（冷媒入口部）
５２…流出口（冷媒出口部）
１００…コア部
２１０…最遠部位の風下側流路列群（上昇流路列群）
２１１…最遠部位の風下側流路列群（下降流路列群）
２２０…最遠部位の風上側流路列群（上昇流路列群）
２２１…最遠部位の風上側流路列群（下降流路列群）
３１１…風下側上部タンク（風下側ヘッダタンク）
３２１…風上側上部タンク（風上側ヘッダタンク）
４１１…風下側下部タンク（風下側ヘッダタンク）
４２１…風上側下部タンク（風上側ヘッダタンク）

Claims (8)

1. 上下方向に延びる複数のチューブ（２０ａ）を横方向に並べて形成され内部に冷媒が流通する複数の通路からなる単一の流路列群を前記冷媒と熱交換される空気の下流側に並べて構成される複数の風下側流路列群（２１）、および上下方向に延びる複数のチューブ（２０ｂ）を横方向に並べて形成され内部に冷媒が流通する複数の通路からなる単一の流路列群を前記風下側流路列群（２１）よりも前記空気の上流側に並べて構成される複数の風上側流路列群（２２）を有するコア部（１００）と、
   前記風下側流路列群（２１）の上端に接続される風下側上部タンク（３１）および前記風下側流路列群（２１）の下端に接続される風下側下部タンク（４１）からなり、前記風下側流路列群（２１）の複数のチューブ（２０ａ）内の冷媒を分配および収集するように形成される風下側ヘッダタンク（１１）と、
   前記風上側流路列群（２２）の上端に接続される風上側上部タンク（３２）および前記風上側流路列群（２２）の下端に接続される風上側下部タンク（４２）からなり、前記風上側流路列群（２２）の複数のチューブ（２０ｂ）内の冷媒を分配および収集するように形成される風上側ヘッダタンク（１２）と、
   前記風下側流路列群（２１）に冷媒を導入するために前記風下側ヘッダタンク（１１）内部と連通するように前記横方向の一方側に設けられる冷媒入口部（５１）と、
   前記風上側流路列群（２２）に冷媒を導入するために前記風上側ヘッダタンク（１２）内部と連通するように前記横方向の一方側に設けられる冷媒出口部（５２）と、
   前記風下側流路列群（２１）において前記冷媒流れが上昇流となる上昇流路列群（２１ａ，２１０）と前記冷媒流れが下降流となる下降流路列群（２１ｂ）とが隣接して形成されるように前記風下側ヘッダタンク（１１）内を仕切り、前記上昇流と前記下降流を反転させる風下側仕切り壁（３１ａ，４１ａ）と、
   前記風上側流路列群（２２）において前記冷媒流れが上昇流となる上昇流路列群（２２ａ，２２０）と前記冷媒流れが下降流となる下降流路列群（２２ｂ）とが隣接して形成されるように前記風上側ヘッダタンク（１２）内を仕切り、前記上昇流と前記下降流を反転させる風上側仕切り壁（３２ａ，４２ａ）と、
   を備え、
   前記冷媒入口部（５１）から最も遠い部位にある前記風下側流路列群（２１０）と前記冷媒出口部（５２）から最も遠い部位にある前記風上側流路列群（２２０）は、前記横方向の長さが異なる流路列群であり、
   前記冷媒入口部（５１）および前記冷媒出口部（５２）が設けられる前記横方向の一方側に対して前記横方向の他方側に設けられる連通路であって、前記冷媒入口部（５１）から最も遠い部位にある前記風下側流路列群（２１０）に接続される前記風下側ヘッダタンク（４１１，３１１）の内部と、前記冷媒出口部（５２）から最も遠い部位にある前記風上側流路列群（２２０）に接続される前記風上側ヘッダタンク（４２１，３２１）の内部とを連絡する第１の連通路（４３，３３）を有し、
   さらに、前記冷媒入口部（５１）または前記冷媒出口部（５２）から最も遠い部位で、前記横方向の長さが長い方の流路列群（２２０，２１０）が接続される前記風下側または前記風上側のヘッダタンク（４２１，４１１）の内部と、前記横方向の長さが短い方の流路列群（２１０，２２０）に対して前記横方向の隣に位置する流路列群（２１ｂ，２２ｂ）が接続される前記風上側または前記風下側のヘッダタンク（４１１，４２１）の内部とを連絡する第２の連通路（４４，３４）を有し、
   前記第２の連通路（４４，３４）が接続される前記風下側ヘッダタンク（４１１，３１１）の内部に流入した冷媒は、前記第１の連通路（４３，３３）を通る流れと前記第２の連通路（４４，３４）を通る流れとに分流してそれぞれ前記風上側ヘッダタンク（４２１，３２１）の内部に流入することを特徴とする蒸発器。
2. 前記第２の連通路（４４）が接続される前記風下側ヘッダタンク（４１１）の内部であって、前記第２の連通路（４４）に冷媒の一部が分流した後、前記第１の連通路（４３）に向けて残余の冷媒が流れる部位に、冷媒の通路断面積を絞る絞り部（４１ｂ）を備えることを特徴とする請求項１に記載の蒸発器。
3. 前記第２の連通路（３４）が接続される前記風下側ヘッダタンク（３１１）内部の通路断面積を絞る絞り部（３１ｂ）を、前記横方向において前記第２の連通路（３４）と前記第１の連通路（３３）との間に設けることを特徴とする請求項１に記載の蒸発器。
4. 前記絞り部は、貫通孔が形成された仕切り壁（４１ｂ，３１ｂ）で構成されることを特徴とする請求項２または請求項３に記載の蒸発器。
5. 前記冷媒出口部（５２）から最も遠い部位にある前記風上側流路列群（２２０）は、前記冷媒入口部（５１）から最も遠い部位にある前記風下側流路列群（２１０）よりも前記横方向の長さが長い流路列群であり、
   前記第２の連通路（４４）は、前記横方向の長さが長い方の最も遠い部位にある前記風上側流路列群（２２０）が接続される前記風上側ヘッダタンク（４２１）の内部と、前記横方向の長さが短い方の最も遠い部位にある前記風下側流路列群（２１０）に対して前記横方向の隣に位置する流路列群（２１ｂ）が接続される前記風下側ヘッダタンク（４１１）の内部とを連絡することを特徴とする請求項１から請求項４のいずれか一項に記載の蒸発器。
6. 前記冷媒入口部（５１）から最も遠い部位にある前記風下側流路列群（２１０）は、前記冷媒出口部（５２）から最も遠い部位にある前記風上側流路列群（２２０）よりも前記横方向の長さが長い流路列群であり、
   前記第２の連通路（３４）は、前記横方向の長さが長い方の最も遠い部位にある前記風下側流路列群（２１０）が接続される前記風下側ヘッダタンク（３１１）の内部と、前記横方向の長さが短い方の最も遠い部位にある前記風上側流路列群（２２０）に対して前記横方向の隣に位置する流路列群（２２ｂ）が接続される前記風上側ヘッダタンク（３２１）の内部とを連絡することを特徴とする請求項１から請求項４のいずれか一項に記載の蒸発器。
7. 前記第２の連通路（４４）は、前記風下側下部タンク（４１１）の内部と前記風上側下部タンク（４２１）の内部とを連絡する下部側連通路であることを特徴とする請求項１から請求項６のいずれか一項に記載の蒸発器。
8. 前記第２の連通路（３４）は、前記風下側上部タンク（３１１）の内部と前記風上側上部タンク（３２１）の内部とを連絡する上部側連通路であることを特徴とする請求項１から請求項６のいずれか一項に記載の蒸発器。

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