JP2011190412A - 架橋性ゴム組成物及びその製造方法、並びに、ゴム成形品及びその製造方法 - Google Patents

Abstract

【課題】本発明は、耐熱性、摺動性及び燃料バリア性に優れるゴム成形品を、安価に製造することができる架橋性ゴム組成物を提供する。
【解決手段】本発明は、ニトリルブタジエンゴム（Ａ）とフッ素樹脂（Ｂ）と化合物（Ｃ）とからなり、フッ素樹脂（Ｂ）は、テトラフルオロエチレンに由来するテトラフルオロエチレン単位とエチレンに由来するエチレン単位とからなる共重合体であり、化合物（Ｃ）は、極性基を有する重合体であって、該極性基が、カルボニル基、及び、アミノ基からなる群より選択される少なくとも１種の基であることを特徴とする組成物に関する。
【選択図】なし

Description

本発明は、架橋性ゴム組成物及びその製造方法、並びに、ゴム成形品及びその製造方法に関する。該ゴム成形品は各種のシール材や摺動部品、非粘着部品、撥水撥油性表面を有する部品、ホース等として好適である。

ニトリルブタジエンゴム（ＮＢＲ）は、耐油性、耐摩耗性、耐老化性が良好なゴムとして知られており、オイルシール、ガスケット、耐油ホース、コンベアベルト、印刷ロール、紡績用トップロールなどの耐油製品等に用いられている。しかしながら、フッ素ゴムと比較すると、耐熱性、摺動性、燃料バリア性等の特性において劣り、使用する用途によっては改善が求められるところである。

一方、フッ素樹脂は、摺動性、耐熱性、耐薬品性、耐溶剤性、耐候性、柔軟性、電気的性質等の特性に優れ、自動車、産業機械、ＯＡ機器、電気電子機器等の幅広い分野で使用されている。フッ素樹脂は、とりわけ摺動性に優れており、その低い摩擦係数は樹脂の中でも突出している。しかしながら、フッ素樹脂は、結晶性の耐熱性熱可塑性樹脂に比べ、機械的特性や荷重たわみ温度で示されるような物理的な耐熱性に劣る場合が多く、また非晶性の耐熱性熱可塑性樹脂に比べて寸法安定性に劣っている場合があり、使用範囲が限定されているのが実情であった。

そのような中で、フッ素樹脂とフッ素ゴムとを使用することによって、その特性を改善することも考えられている。例えば、特許文献１には、フッ素樹脂（ビニリデンフルオライド〔ＶｄＦ〕系ゴム）とフッ素樹脂〔ＥＴＦＥ〕と含フッ素熱可塑性エラストマーとを配合したフッ素ゴム組成物をプレス架橋（１６０℃１０分間）し、ついでオーブン架橋（１８０℃４時間）して熱時強度が改善された架橋ゴムを製造する方法が記載されている。しかしながら、特許文献１では、架橋ゴムの表面性状、特に摩擦特性については触れていない。これは、ゴムは本来そのエラストマー性により摩擦係数が高いからである。

そこで、シール材などの分野では、フッ素ゴムの特性を活かしながら摩擦係数を低下させる方法として、たとえばフッ素樹脂（またはフッ素樹脂繊維層）をフッ素ゴムの表面に積層する方法（特許文献２、３）、フッ素ゴムの表面にフッ素樹脂の塗膜を形成する方法（特許文献４）などが提案されている。

また、特許文献５及び６では、水素化ニトリルゴムに、テトラフルオロエチレン−ヘキサフルオロプロピレン−ビニリデンフルオライド系の熱可塑性フッ素樹脂をブレンドしてなる組成物が開示されている。特許文献７では、水素化ニトリルゴムに、ポリフッ化ビニリデンをブレンドしてなる組成物が開示されている。

特開平６−２５５００号公報 特開平７−２２７９３５号公報 特開２０００−３１３０８９号公報 特開２００６−２９２１６０号公報 特開２００３−９６４３８号公報 特開２００８−２８１０２３号公報 特開２００３−２２６７８１号公報

しかしながら、特許文献２〜４に開示されているように、フッ素樹脂をフッ素ゴムの表面に積層又は塗装してフッ樹脂層を形成した場合、フッ素樹脂とフッ素ゴムとの界面での接着性が低く、耐久性に劣るという課題があった。
また、フッ素ゴムは、ニトリルブタジエンゴム等の汎用ゴムより高価であり、低コスト化が求められているところであるが、汎用ゴムは、フッ素ゴムと比較して耐熱性、燃料バリア性等に劣るため、安価でかつ種々の特性に優れるゴム成形品とすることができる形成材料が求められるところであった。

特許文献５〜７では、水素化ニトリルゴムに、テトラフルオロエチレン−ヘキサフルオロプロピレン−ビニリデンフルオライド系の熱可塑性フッ素樹脂若しくはポリフッ化ビニリデンをブレンドして得られる組成物から成形されたゴム成形品を得ているが、このようにして得られるゴム成形品は、耐熱性、柔軟性、燃料バリア性等において充分でなかった。

本発明者等は、上記課題を解決するため、汎用ゴムに、フッ素樹脂としてエチレン−テトラフルオロエチレン共重合体をブレンドした組成物から成形品を得ることを考えたが、エチレン−テトラフルオロエチレン共重合体と汎用ゴムとが均一に分散せず、ゴム成形品を得るための好適な形成材料を得ることができなかった。

本発明は、耐熱性、摺動性及び燃料バリア性に優れるゴム成形品を、安価に製造することができる架橋性ゴム組成物を提供することを目的とする。

本発明は、ニトリルブタジエンゴム（Ａ）とフッ素樹脂（Ｂ）と化合物（Ｃ）とからなり、フッ素樹脂（Ｂ）は、テトラフルオロエチレンに由来するテトラフルオロエチレン単位とエチレンに由来するエチレン単位とからなる共重合体であり、化合物（Ｃ）は、極性基を有する重合体であって、該極性基が、カルボニル基、及び、アミノ基からなる群より選択される少なくとも１種の基であることを特徴とする組成物である。

フッ素樹脂（Ｂ）は、テトラフルオロエチレン単位とエチレン単位とのモル比が２０：８０〜９０：１０の共重合体であることが好ましい。

化合物（Ｃ）は、無水マレイン酸変性ポリエチレンであることが好ましい。

本発明はまた、上記架橋性ゴム組成物を架橋して得られることを特徴とするゴム成形品でもある。

本発明は更に、（Ｉ）ニトリルブタジエンゴム（Ａ）、フッ素樹脂（Ｂ）及び化合物（Ｃ）を、フッ素樹脂（Ｂ）の融点以上で混練して架橋性ゴム組成物を得る混練工程を含み、
フッ素樹脂（Ｂ）は、テトラフルオロエチレンに由来するテトラフルオロエチレン単位とエチレンに由来するエチレン単位とからなる共重合体であり、化合物（Ｃ）は、極性基を有する重合体であって、該極性基が、カルボニル基、及び、アミノ基からなる群より選択される少なくとも１種の基であることを特徴とする架橋性ゴム組成物の製造方法でもある。

本発明はそして、（Ｉ）ニトリルブタジエンゴム（Ａ）、フッ素樹脂（Ｂ）及び化合物（Ｃ）を、フッ素樹脂（Ｂ）の融点以上で混練して架橋性ゴム組成物を得る混練工程、（ＩＩ）架橋性ゴム組成物を成形し、架橋して、架橋成形品を得る成形架橋工程、及び、（ＩＩＩ）架橋成形品をフッ素樹脂（Ｂ）の融点以上の温度に加熱してゴム成形品を得る熱処理工程を含み、フッ素樹脂（Ｂ）は、テトラフルオロエチレンに由来するテトラフルオロエチレン単位とエチレンに由来するエチレン単位とからなる共重合体であり、化合物（Ｃ）は、極性基を有する重合体であって、該極性基が、カルボニル基、及び、アミノ基からなる群より選択される少なくとも１種の基であることを特徴とするゴム成形品の製造方法でもある。

本発明によれば、架橋性ゴム組成物が上記構成を有するため、耐熱性、摺動性及び燃料バリア性に優れるゴム成形品を、安価に製造することができる。

本発明の架橋性ゴム組成物は、ニトリルブタジエンゴム（Ａ）（以下、「ＮＢＲ（Ａ）」ともいう。）とフッ素樹脂（Ｂ）と化合物（Ｃ）とからなり、フッ素樹脂（Ｂ）は、テトラフルオロエチレン（ＴＦＥ）に由来するテトラフルオロエチレン単位（以下、「ＴＦＥ単位」ともいう。）とエチレンに由来するエチレン単位とからなる共重合体であり、
化合物（Ｃ）は、極性基を有する重合体であって、該極性基が、カルボニル基、及び、アミノ基からなる群より選択される少なくとも１種の基である。通常、ＮＢＲ（Ａ）とフッ素樹脂（Ｂ）を混合しても、ＮＢＲ（Ａ）とフッ素樹脂（Ｂ）とが均一に分散した架橋性組成物を得ることはできない。しかしながら、本発明者等が鋭意検討した結果、ＮＢＲ（Ａ）及びフッ素樹脂（Ｂ）に、更に化合物（Ｃ）を添加して混合すると、ＮＢＲ（Ａ）とフッ素樹脂（Ｂ）とが均一に分散した架橋性ゴム組成物を得ることができることが見出され、本発明は完成したものである。
以下、本発明の架橋性ゴム組成物の成分について説明する。

（Ａ）ニトリルブタジエンゴム
ニトリルブタジエンゴムは、耐油性、耐摩耗性、耐老化性が良好なゴムであり、また、フッ素ゴムと比較すると、耐寒性に優れ、安価である。ＮＢＲ（Ａ）としては、例えば、アクリロニトリル−ブタジエンゴム（ＮＢＲ）、水素添加アクリロニトリル−ブタジエンゴム（Ｈ−ＮＢＲ）、アクリロニトリル−ブタジエンゴムとポリ塩化ビニルとのブレンドゴム（ＮＢＲ−ＰＶＣ）等が挙げられる。これらは単独で用いてもよいし、２種以上を併用してもよい。

ＮＢＲ（Ａ）は、通常、アクリロニトリル（ 以下、「ＡＮ」と言う。）とブタジエンとの共重合により製造されるものである。そのＡＮ量は特に限定されないが、ＮＢＲ（Ａ）は、一般に、ＡＮ量の増加とともに、ゴムとしての耐燃料透過性（バリア性）や機械的強度が向上する反面、耐寒性、伸び、弾性が低下することから、ＡＮ量が多すぎるのも好ましくない。ＮＢＲ（Ａ）のＡＮ量は、通常、１５〜５０重量％であることが好ましい。なお、上記ＮＢＲ−ＰＶＣのようなブレンドゴムである場合には、ブレンドゴム中に含まれるＮＢＲ（ＰＶＣ等のブレンドされるゴムは除く）に対するＡＮの含有量が１５〜５０重量％であればよい。

（Ｂ）フッ素樹脂
上記フッ素樹脂（Ｂ）は、エチレンに由来するエチレン単位とＴＦＥに由来するＴＦＥ単位とからなるフッ素樹脂である。フッ素樹脂（Ｂ）は、化合物（Ｃ）と共に混合することで、ＮＢＲ（Ａ）とフッ素樹脂（Ｂ）とが均一に分散した架橋性組成物を得ることができるものであり、得られるゴム成形品の耐熱性、摺動性及び燃料バリア性を優れたものとすることができる。例えば、ＥＦＥＰのようなフッ素樹脂を用いる場合、化合物（Ｃ）を添加しなければＮＢＲ（Ａ）とＥＦＥＰとが均一に分散した組成物を得ることができない。また、テトラフルオロエチレン−ヘキサフルオロプロピレン−ビニリデンフルオライド系の熱可塑性フッ素樹脂を用いた場合、得られるゴム成形品の耐熱性、摺動性、燃料バリア性等を充分に優れたものとすることができない。

フッ素樹脂（Ｂ）は、ＴＦＥ単位とエチレン単位との含有モル比が２０：８０〜９０：１０が好ましく、３７：６３〜８５：１５がより好ましく、３８：６２〜８０：２０が特に好ましい。フッ素樹脂（Ｂ）としては、全単量体単位に対するＴＦＥ単位及びエチレン単位の合計が９０〜１００モル％であることが好ましく、９５〜１００モル％であることがより好ましく、９６〜１００モル％であることが更に好ましい。エチレン単位が多すぎると、得られるゴム成形品の耐熱性等が充分に優れたものとすることができなくなるおそれがある。エチレン単位が少なすぎると、ＮＢＲ（Ａ）との混合が困難になるおそれがある。

フッ素樹脂（Ｂ）の融点は、１５０〜２５０℃であることが好ましく、１５０〜２００℃であることがより好ましい。フッ素樹脂（Ｂ）の融点が低すぎると、架橋や成形する際の加熱時に、フッ素樹脂（Ｂ）がブリードアウトするおそれがあり、高すぎるとＮＢＲ（Ａ）との混合が困難になるおそれがあり、ＮＢＲが熱劣化するおそれもある。

上記フッ素樹脂（Ｂ）は、エチレン及びＴＦＥと共重合可能な単量体由来の構造単位を有してもよく、このような単量体としては、式（１）：
ＣＦ_２＝ＣＦ−Ｒ_ｆ ^１ （１）
（式中、Ｒ_ｆ ^１は、−ＣＦ_３または−ＯＲ_ｆ ^２を表す。Ｒ_ｆ ^２は、炭素原子数１〜５のパーフルオロアルキル基を表す。）
で表されるパーフルオロエチレン性不飽和化合物などの１種または２種以上のパーフルオロオレフィン；クロロトリフルオロエチレン〔ＣＴＦＥ〕、トリフルオロエチレン、ヘキサフルオロイソブテン、フッ化ビニリデン〔ＶｄＦ〕、フッ化ビニル、式（２）：
ＣＨ_２＝ＣＸ^２（ＣＦ_２）_ｎＸ^３ （２）
（式中、Ｘ^２は、水素原子またはフッ素原子を表し、Ｘ^３は、水素原子、フッ素原子または塩素原子を表し、ｎは、１〜１０の整数を表す。）
で表されるフルオロオレフィンなどが例示される。
耐熱性に優れるゴム成形品を製造する観点からは、フッ素樹脂（Ｂ）は、ＶｄＦに由来する構造単位を有さないことが好ましい。

エチレン及びＴＦＥと共重合可能な好ましい単量体としては、下記式
ＣＨ_２＝ＣＸ^３Ｒ_ｆ ^３、ＣＦ_２＝ＣＦＲ_ｆ ^３、ＣＦ_２＝ＣＦＯＲ_ｆ ^３、又は、ＣＨ_２＝Ｃ（Ｒ_ｆ ^３）_２
（式中、Ｘ^３は水素原子またはフッ素原子、Ｒ_ｆ ^３はエーテル結合性酸素原子を含んでいてもよいフルオロアルキル基を表す。）
で表される含フッ素ビニルモノマーが好ましく、なかでも、ＣＦ_２＝ＣＦＲ_ｆ ^３で表される含フッ素ビニルモノマーが好ましく、Ｒ_ｆ ^３が炭素数１〜８のフルオロアルキル基であるＣＦ_２＝ＣＦＲ_ｆ ^３で表される含フッ素ビニルモノマーがより好ましい。Ｒ_ｆ ^３が炭素数１のフルオロアルキル基であるヘキサフルオロプロペンが更に好ましい。

上記式で示される含フッ素ビニルモノマーの具体例としては、１，１−ジヒドロパーフルオロプロペン−１、１，１−ジヒドロパーフルオロブテン−１、１，１，５−トリヒドロパーフルオロペンテン−１、１，１，７−トリヒドロパーフルオロへプテン−１、１，１，２−トリヒドロパーフルオロヘキセン−１、１，１，２−トリヒドロパーフルオロオクテン−１、２，２，３，３，４，４，５，５−オクタフルオロペンチルビニルエーテル、パーフルオロ（メチルビニルエーテル）、パーフルオロ（プロピルビニルエーテル）、ヘキサフルオロプロペン、パーフルオロブテン−１、３，３，３−トリフルオロ−２−（トリフルオロメチル）プロペン−１、２，３，３，４，４，５，５−ヘプタフルオロ−１−ペンテン（ＣＨ_２＝ＣＦＣＦ_２ＣＦ_２ＣＦ_２Ｈ）があげられる。

また、ＴＦＥ及びエチレンと共重合可能な単量体としては、イタコン酸、無水イタコン酸等の脂肪族不飽和カルボン酸であってもよい。

ＴＦＥ及びエチレンと共重合可能な単量体は、全単量体単位に対して０．１〜１０モル％が好ましく、０．１〜５モル％がより好ましく、０．２〜４モル％が特に好ましい。フッ素樹脂（Ｂ）が、エチレン及びＴＦＥと共重合可能な単量体由来の構造単位を有する場合、全単量体単位に対するＴＦＥ単位及びエチレン単位の合計は９０〜９９．９モル％であることが好ましく、９５〜９９．９モル％であることがより好ましく、９６〜９９．８モル％であることが更に好ましい。

フッ素樹脂（Ｂ）としては、エチレン−テトラフルオロエチレン共重合体（ＥＴＦＥ）又はエチレン−テトラフルオロエチレン−ヘキサフルオロプロピレン共重合体（ＥＦＥＰ）が特に好ましい。なお、本明細書中で、「ＥＴＦＥ」は、エチレン単位及びＴＦＥ単位のみからなるフッ素樹脂である。

（Ｃ）化合物
本発明の架橋性ゴム組成物は、化合物（Ｃ）からなることによって、ＮＢＲ（Ａ）とフッ素樹脂（Ｂ）との相溶性が向上し、均一に混合されたものとなる。

上記化合物（Ｃ）は、極性基を有する重合体であって、該極性基が、カルボニル基、及び、アミノ基からなる群より選択される少なくとも１種の基である。上記極性基は、カルボニル基であることがより好ましい。カルボニル基は、アミド基が有するカルボニル基であってもよいし、グリシジルメタクリレート基が有するカルボニル基であってもよいし、酸無水物結合が有するカルボニル基であってもよい。上記極性基は、アミド基、グリシジルメタクリレート基、及び、酸無水物結合に基づくカルボニル基からなる群より選択される少なくとも１種の基であることが好ましい。より好ましくは、酸無水物結合が有するカルボニル基である。また、化合物（Ｃ）は、グラフト重合体であることがより好ましい。
上記化合物（Ｃ）としては、例えば、ナイロン、無水マレイン酸変性ポリエチレン、及び、グリシジルメタクリレート変成ポリエチレンからなる群より選択させる少なくとも１種の化合物が好ましく、中でも、無水マレイン酸変性ポリエチレンがより好ましい。

上記化合物（Ｃ）は、架橋性ゴム組成物に対して、０．１〜１０質量％であることが好ましい。より好ましくは、１〜５質量％である。

（Ｄ）架橋剤
本発明の架橋性ゴム組成物を架橋するための架橋系としては、硫黄架橋系、パーオキサイド架橋系、イミダゾール架橋系、トリアジン架橋系、オキサゾール架橋系、チアゾール架橋系のいずれも採用できるが、未架橋ゴムに架橋性基（キュアサイト）が含まれる場合はキュアサイトの種類によって、または架橋された架橋成形品に付与する特性や用途により適宜選択すればよい。

架橋剤（Ｄ）としては、架橋系に合わせて硫黄系架橋剤、パーオキサイド架橋剤、イミダゾール架橋剤、トリアジン架橋剤、オキサゾール架橋剤、チアゾール架橋剤のいずれも採用でき、単独で使用または併用してもよい。架橋剤（Ｄ）の添加量はＮＢＲ（Ａ）１００質量部に対して０．１〜１０．０質量部であることが好ましく、より好ましくは０．２〜３．０質量部である。

ニトリルブタジエンゴムの場合には、硫黄架橋系又はパーオキサイド架橋系が通常採用されるので、架橋剤（Ｄ）は、硫黄系架橋剤又はパーオキサイド架橋剤であることが好ましく、硫黄系架橋剤がより好ましい。

硫黄系架橋剤としては、粉末硫黄、沈降硫黄、コロイド硫黄、表面処理硫黄、不溶性硫黄、塩化硫黄、二塩化硫黄、ジスルフィド化合物及びポリスルフィド化合物からなる群より選択される少なくとも１種が好ましい硫黄系架橋剤として挙げられる。

硫黄系架橋剤の配合量は、ＮＢＲ（Ａ）１００質量部に対して、０．１〜１０．０質量部が好ましく、特に好ましくは０．２〜３．０質量部である。

パーオキサイド架橋剤としては、熱や酸化還元系の存在下で容易にパーオキシラジカルを発生する有機過酸化物が好ましくあげられる。

有機過酸化物としては、たとえば１，１−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）−３，５，５−トリメチルシクロヘキサン、２，５−ジメチルヘキサン−２，５−ジヒドロキシパーオキシド、ジ−ｔ−ブチルパーオキシド、ｔ−ブチルクミルパーオキシド、ジクミルパーオキシド、α，α’−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）−ｐ−ジイソプロピルベンゼン、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘキサン、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘキシン−３、ベンゾイルパーオキシド、ｔ−ブチルパーオキシベンゼン、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ベンゾイルパーオキシ）ヘキサン、ｔ−ブチルパーオキシマレイン酸、ｔ−ブチルパーオキシイソプロピルカーボネートなどを例示することができる。そのなかでも好ましいものはジアルキル化合物である。一般に活性−Ｏ＝Ｏ−の量、分解温度などから種類ならびに配合量が選ばれる。配合量は通常、ＮＢＲ（Ａ）１００質量部に対して０．１〜１５．０質量部、好ましくは０．３〜５．０質量部である。

架橋性ゴム組成物は、架橋を補助するために、架橋促進剤、架橋助剤、共架橋剤、受酸剤等の添加剤を含むものであってもよい。

架橋剤、架橋促進剤、架橋助剤及び共架橋剤は、ニトリルブタジエンゴムを架橋するために用いられるものである。ここで、架橋とは、架橋剤によりニトリルブタジエンゴムの同一または異なるポリマー鎖同士を架橋するものであり、このように架橋することにより、前記ニトリルブタジエンゴムは、引張り強さが向上し、良好な弾性を有するものとなる。

パーオキサイド架橋剤を使用する場合には、ｐ−キノンジオキシム、ｐ，ｐ′−ジベンゾイルキノンジオキシム、ラウリルメタアクリレート、エチレングリコールアクリルレート、トリエチレングリコールジメタアクリルレート、テトラエチレングリコールジメタクリルレート、ポリエチレングリコールジメタクリルレート、トリメチロールプロペントリメタアクリルレート、メチロールメタアクリルレート、ジアリールフマレート、ジアリールフタレート、テトラアリールオキシエタン、トリアリールシアヌレート、トリアリルイソシアヌレート、マレイミド、フェニールマレイミド、Ｎ，Ｎ′−ｍ−フェニレンビスマレイミド、無水マレイン酸、イタコン酸、ジビニールベンゼン、ビニールトルエン、１，２−ポリブタジエン等の架橋助剤を使用することもできる。

架橋性ゴム組成物は、更に、充填剤、加工助剤、可塑剤、着色剤、安定剤、接着助剤、離型剤、導電性付与剤、熱伝導性付与剤、表面非粘着剤、柔軟性付与剤、耐熱性改善剤、難燃剤、老化防止剤などの各種添加剤を含んでもよく、前記のものとは異なる常用の架橋剤や架橋促進剤を１種またはそれ以上配合してもよい。これらの添加剤は、本発明の効果を損なわない範囲で使用すればよい。

架橋性ゴム組成物におけるＮＢＲ（Ａ）とフッ素樹脂（Ｂ）の質量割合（Ａ）／（Ｂ）は、６０／４０〜９７／３が好ましい。フッ素樹脂（Ｂ）が（Ａ）／（Ｂ）＝９７／３よりも小さくなりすぎると架橋性ゴム組成物から得られる成形品における耐熱性向上、摩擦係数低減の効果が充分に得られないおそれがある。フッ素樹脂（Ｂ）が（Ａ）／（Ｂ）＝６０／４０よりも大きくなると、本来のゴム弾性が著しく損なわれ、柔軟性が失われるおそれがある。摩擦性が低くなる観点から、（Ａ）／（Ｂ）は、６５／３５〜９５／５であることがより好ましく、７０／３０〜９０／１０であることがさらに好ましい。

本発明の架橋性ゴム組成物の製造方法は、ＮＢＲ（Ａ）とフッ素樹脂（Ｂ）とを均一に混合することができる方法であれば限定されないが、後述する混練工程（Ｉ）を含む製造方法により好適に製造することができる。架橋性ゴム組成物は、下記混練工程（Ｉ）を含む架橋性ゴム組成物の製造方法により得られるものであることが好ましい。

本発明は、（Ｉ）ＮＢＲ（Ａ）、ＴＦＥに由来するＴＦＥ単位とエチレンに由来するエチレン単位とを必須とするフッ素樹脂（Ｂ）及び化合物（Ｃ）を、フッ素樹脂（Ｂ）の融点以上で混練して架橋性ゴム組成物を得る混練工程を含むことを特徴とする架橋性ゴム組成物の製造方法でもある。ＮＢＲ（Ａ）、フッ素樹脂（Ｂ）及び化合物（Ｃ）を、フッ素樹脂（Ｂ）の融点以上で混練することで、ＮＢＲ（Ａ）とフッ素樹脂（Ｂ）とをより均一に混合することができるため、架橋性ゴム組成物から成形されたゴム成形品は、耐熱性、摺動性及び燃料バリア性に優れたものとなる。混練工程（Ｉ）の詳細については後述する。

本発明は、上記架橋性ゴム組成物を架橋して得られるゴム成形品でもある。上記架橋性ゴム組成物は、化合物（Ｃ）を含むことにより、ＮＢＲ（Ａ）とフッ素樹脂（Ｂ）とが均一に混合されたものとなるため、得られるゴム成形品が、従来のゴム成形品と比較して、耐熱性、摺動性及び燃料バリア性に優れる。
本発明のゴム成形品は、上記架橋性ゴム組成物を架橋して得られるものであれば限定されず、例えば、後述する混練工程（Ｉ）及び成形架橋工程（ＩＩ）を含む製造方法により製造することができる。また、本発明のゴム成形品がシール材等の摺動性が求められる分野で用いられるものである場合、後述するゴム成形品の製造方法により得られたものであることがより好ましい。

本発明は、（Ｉ）ＮＢＲ（Ａ）、テトラフルオロエチレンに由来するテトラフルオロエチレン単位とエチレンに由来するエチレン単位とを必須とするフッ素樹脂（Ｂ）及び化合物（Ｃ）を、フッ素樹脂（Ｂ）の融点以上で混練して架橋性ゴム組成物を得る混練工程、（ＩＩ）架橋性ゴム組成物を成形し、架橋して、架橋成形品を得る成形架橋工程、及び、（ＩＩＩ）架橋成形品をフッ素樹脂（Ｂ）の融点以上の温度に加熱してゴム成形品を得る熱処理工程を含むことを特徴とするゴム成形品の製造方法でもある。
以下、各工程について説明する。

（Ｉ）混練工程
混練工程（Ｉ）は、ＮＢＲ（Ａ）、フッ素樹脂（Ｂ）及び化合物（Ｃ）を、フッ素樹脂（Ｂ）の融点以上で混練することにより、架橋性ゴム組成物を調製するものである。通常、ＮＢＲ（Ａ）とフッ素樹脂（Ｂ）とは、フッ素樹脂（Ｂ）の融点以上の温度で混練しても均一に混合することができない。しかしながら、ＮＢＲ（Ａ）及びフッ素樹脂（Ｂ）に、更に化合物（Ｃ）を加えて、フッ素樹脂（Ｂ）の融点以上で混練した場合には、ＮＢＲ（Ａ）とフッ素樹脂（Ｂ）とが均一に分散した架橋性ゴム組成物を得ることができる。
これにより、後述する熱処理工程（ＩＩＩ）で加熱したときに、ＮＢＲ（Ａ）の表面にフッ素樹脂（Ｂ）が均一に析出した、低摩擦性で、非粘着性でかつ表面撥水撥油性のゴム成形品を製造することができる。また、均一に混練されるため、得られる成形品の耐熱性も向上する。なお、フッ素樹脂（Ｂ）の融点は、示差走査熱量計〔ＤＳＣ〕を用いて、ＡＳＴＭ Ｄ−４５９１に準拠して、１０℃／分の速度で昇温したときの吸熱曲線のピークに対応する温度である。

混練工程（Ｉ）において、ＮＢＲ（Ａ）、フッ素樹脂（Ｂ）及び化合物（Ｃ）を混練する際の温度は、フッ素樹脂（Ｂ）の融点以上であって、ＮＢＲ（Ａ）の架橋が生じない温度であれば特に限定されないが、例えば、１００℃以上、通常１２０℃以上で、ＮＢＲ（Ａ）とフッ素樹脂（Ｂ）とを混練することが好ましい。

混練工程（Ｉ）において、混練温度の上限は、ＮＢＲ（Ａ）及びフッ素樹脂（Ｂ）のいずれか低い方の熱分解温度であることが好ましい。混練温度の上限は２６０℃であってもよいし、２１０℃であってもよく、用いられるＮＢＲ（Ａ）、フッ素樹脂（Ｂ）等の性質によって適宜決定される。場合によっては、１８０℃であってもよい。また、例えば、フッ素樹脂（Ｂ）の融点よりも１０℃高い温度であることも好ましい。

混練工程（Ｉ）は、ＮＢＲ（Ａ）、フッ素樹脂（Ｂ）及び化合物（Ｃ）に加えて、更に、架橋剤（Ｄ）を混練するものであることが好ましい。架橋剤（Ｄ）を加えて混練する場合、混練工程（Ｉ）は、架橋剤（Ｄ）をＮＢＲ（Ａ）の架橋反応が進行しない条件で混練することが好ましい。架橋反応を進行させないで混練することによって、ゴム成形品の機械的強度を更に向上させ、摩擦係数を更に低下させることができる。架橋剤（Ｄ）の混練は、架橋反応が進行しなければ、ＮＢＲ（Ａ）、フッ素樹脂（Ｂ）、化合物（Ｃ）及び架橋剤（Ｄ）を、フッ素樹脂（Ｂ）の融点以上で同時に混練してもよいし、ＮＢＲ（Ａ）、フッ素樹脂（Ｂ）及び化合物（Ｃ）をフッ素樹脂（Ｂ）の融点以上の温度で混練して予備混合物を得たのち、予備混合物と架橋剤（Ｄ）とを架橋反応を進行させない条件で混練してもよい。

架橋反応が進行しない条件で混練するためには、架橋に最低限必要とされる成分を添加せずに混練するか、または、架橋反応に必要な温度未満で混練すればよい。架橋反応が進行しない条件は主に架橋剤の種類によって決まる。例えば、架橋剤（Ｄ）として硫黄系架橋剤を使用する場合、フッ素樹脂（Ｂ）の融点以上の温度で混練する際に硫黄系架橋剤が存在すると、通常架橋反応が進行するので、後述の２段階混練工程において、予備混合物を得た後、架橋性ゴム組成物（フルコンパウンド）を得る工程で硫黄系架橋剤を添加することが好ましい。
また、パーオキサイド架橋剤を使用する場合にも、フッ素樹脂（Ｂ）の融点以上の温度で混練する際にパーオキサイド架橋剤が存在すると、通常架橋反応が進行するので、後述の２段階混練工程において、予備混合物を得た後、架橋性ゴム組成物（フルコンパウンド）を得る工程でパーオキサイド架橋剤を添加することが好ましい。

混練工程（Ｉ）は、
（ａ） ＮＢＲ（Ａ）、フッ素樹脂（Ｂ）及び化合物（Ｃ）を、フッ素樹脂（Ｂ）の融点以上で混練して予備混合物（プレコンパウンド）を得た後、予備混合物に架橋剤（Ｄ）及び任意の他の添加剤を添加し、架橋温度未満で混練して架橋性ゴム組成物（フルコンパウンド）を得る２段階混練工程、
（ｂ） ＮＢＲ（Ａ）、フッ素樹脂（Ｂ）、化合物（Ｃ）及び架橋剤（Ｄ）を、フッ素樹脂（Ｂ）の融点以上、かつ、架橋反応が進行しない条件下で混練して予備混合物（プレコンパウンド）を得た後、予備混合物に任意の他の添加剤を添加し、架橋温度未満で混練して架橋性ゴム組成物（フルコンパウンド）を得る２段階混練工程、又は、
（ｃ） ＮＢＲ（Ａ）、フッ素樹脂（Ｂ）、化合物（Ｃ）、架橋剤（Ｄ）及び任意の他の添加剤を、フッ素樹脂（Ｂ）の融点以上、かつ、架橋反応が進行しない条件下で混練して架橋性ゴム組成物（フルコンパウンド）を得る１段階混練工程、であることが好ましい。また、上記（ａ）又は（ｂ）の２段階混練工程であることがより好ましく、（ａ）の２段階混練工程であることが更に好ましい。

２段階混練工程における予備混合物（プレコンパウンド）を調製するための混練では、架橋反応が進行しない条件下で混練することが重要であり、フッ素樹脂（Ｂ）の融点以上の温度で架橋反応が進行しない成分（たとえば特定の架橋剤のみ、架橋剤と架橋促進剤の組合せのみ、など）を添加することは妨げられない。

２段階混練工程における予備混合物（プレコンパウンド）を得るための混練は、例えば、フッ素樹脂（Ｂ）の融点以上、たとえば１００℃以上、通常１２０〜２６０℃で、ＮＢＲ（Ａ）と混練することにより行うことができる。また、混練温度は、１２０〜２６０℃であることが好ましい。また、１２０〜１８０℃であってもよい。

上記混練には、バンバリーミキサー、加圧ニーダー、押出機等を使用できるが、高剪断力を加えることができる点で、加圧ニーダー又は二軸押出機等の押出機を用いることが好ましい。

２段階混練工程における架橋性ゴム組成物（フルコンパウンド）を得るための混練は、架橋剤（Ｄ）の反応温度未満、たとえば１００℃以下の温度でオープンロール、バンバリーミキサー、加圧ニーダーなどを用いて行うことができる。

本発明における混練工程（Ｉ）と類似の処理として、フッ素樹脂中でフッ素ゴムをフッ素樹脂の溶融条件下で架橋する処理（動的架橋）がある。両者を対比すると、動的架橋が熱可塑性樹脂のマトリックス中にゴムをブレンドし、混練しながらゴムを架橋させる処理であるのに対し、本発明における混練工程（Ｉ）は、ＮＢＲ（Ａ）の架橋を引き起こさない条件（架橋に必要な成分の不存在、またはその温度で架橋反応が起こらない配合など）で混練するものであり、本質的に異なる。

本発明における混練工程（Ｉ）で得られる架橋性ゴム組成物は、ＮＢＲ（Ａ）が連続相を形成し、かつフッ素樹脂（Ｂ）が分散相を形成している構造、またはＮＢＲ（Ａ）とフッ素樹脂（Ｂ）が共に連続相を形成している構造をとっているものと推定される。この点でもマトリックス中に架橋ゴムがミクロに分散した組成物が得られる動的架橋とは異なる。

上記架橋性ゴム組成物がこのような構造を有すると、成形架橋工程（ＩＩ）での架橋反応をスムーズに行うことができ、得られる架橋物の架橋状態も均一になり、また熱処理工程（ＩＩＩ）におけるフッ素樹脂（Ｂ）の表面移行現象が均一に行われる結果、フッ素樹脂（Ｂ）が均一に析出した表面を持つゴム成形品が得られるものと考えられる。

（ＩＩ）成形架橋工程
この工程は、混練工程（Ｉ）で得られた架橋性ゴム組成物を成形し架橋して架橋成形品を製造する工程である。成形及び架橋の順序は限定されず、成形した後架橋してもよいし、架橋した後成形してもよいし、成形と架橋とを同時に行ってもよい。

たとえばホース、長尺板ものなどの場合は押出成形した後架橋する方法が適切であり、異形の成形品の場合は、ブロック状の架橋物を得た後切削などの成形処理を施す方法も採れる。また、ピストンリングやオイルシールなどの比較的単純な成形品の場合、金型などで成形と架橋を同時に並行して行うことも通常行われている方法である。

成形方法としては、たとえば押出成形法、金型などによる加圧成形法、インジェクション成形法などが例示できるが、これらに限定されるものではない。

架橋方法も、スチーム架橋、加圧成形法、加熱により架橋反応が開始される通常の方法が採用できる。なお、常温常圧での放射線架橋法もよく知られた架橋方法であるが、本発明においては、フッ素樹脂の表面層への移行がスムーズに起こる点から、架橋剤（Ｄ）の反応温度以上での加熱による架橋反応が特に優れている。

架橋性ゴム組成物の成形及び架橋の方法及び条件は、採用する成形及び架橋において公知の方法及び条件の範囲内でよい。

限定されない具体的な架橋条件としては、通常、１５０〜２００℃の温度範囲、１分間〜２４時間の架橋時間内で、使用する架橋剤などの種類により適宜決めればよい。

フッ素ゴムの架橋において、最初の架橋処理（１次架橋という）を施した後に２次架橋と称される後処理工程を施すことがあるが、通常、ニトリルブタジエンゴムの架橋では２次架橋を行うことはない。また、熱処理工程（ＩＩＩ）で説明するように、従来の２次架橋工程と本発明における成形架橋工程（ＩＩ）及び熱処理工程（ＩＩＩ）とは異なる処理工程である。

（ＩＩＩ）熱処理工程
この熱処理工程では、成形架橋工程で得られた架橋成形品をフッ素樹脂（Ｂ）の融点以上の温度に加熱してゴム成型品を得る。通常、ＮＢＲ等の汎用ゴムを用いる場合、架橋後に更なる加熱処理を行うことはない。

本発明における熱処理工程（ＩＩＩ）は、架橋成形品表面のフッ素樹脂比率を高めるために行う処理工程であり、この目的に即して、フッ素樹脂（Ｂ）の融点以上かつＮＢＲ（Ａ）及びフッ素樹脂（Ｂ）の熱分解温度未満の温度が加熱温度として採用される。

加熱温度が融点よりも低い場合は、架橋成形品表面のフッ素樹脂比率が十分に高くならないおそれがある。好ましい加熱温度は、短時間で低摩擦化が容易な点から、フッ素樹脂（Ｂ）の融点より５℃以上高い温度である。また、ニトリルブタジエンゴム及びフッ素樹脂の熱分解を回避するため、上記加熱温度は、ＮＢＲ（Ａ）またはフッ素樹脂（Ｂ）のいずれか低い方の熱分解温度未満の温度であることが好ましく、例えば、２００℃以下であることが好ましく、１８０℃以下であることがより好ましい。

上記の加熱温度の上限は、通常のニトリルブタジエンゴムの場合であり、超耐熱性を有するゴムの場合は、上限温度は超耐熱性を有するゴムの分解温度であるので、上記上限温度はこの限りではない。

加熱温度は加熱時間と密接に関係しており、加熱温度が比較的下限に近い温度では比較的長時間加熱を行い、比較的上限に近い加熱温度では比較的短い加熱時間を採用することが好ましい。このように加熱時間は加熱温度との関係で適宜設定すればよいが、加熱処理をあまり長時間行うとニトリルブタジエンゴムが熱劣化することがあるので、加熱処理時間は、耐熱性に優れたニトリルブタジエンゴムを使用する場合を除いて実用上４８時間までである。通常、１分間〜４８時間が好ましく、生産性が良好な点から１分間〜２４時間がより好ましい。

ところで、従来フッ素ゴムを用いる際に行われている２次架橋は１次架橋終了時に残存している架橋剤を完全に分解しニトリルブタジエンゴムの架橋を完結し、架橋成形品の機械的特性や圧縮永久ひずみ特性を向上させるために行う処理である。

したがって、フッ素樹脂（Ｂ）の共存を想定していない従来の２次架橋条件は、その架橋条件が偶発的に本発明における熱処理工程の加熱条件と重なるとしても、２次架橋ではフッ素樹脂の存在を架橋条件設定の要因として考慮せずにニトリルブタジエンゴムの架橋の完結（架橋剤の完全分解）という目的の範囲内での加熱条件が採用されているにすぎず、フッ素樹脂（Ｂ）を配合した場合にゴム架橋物（ゴム未架橋物ではない）中でフッ素樹脂（Ｂ）を加熱軟化または溶融する条件を導き出せるものではない。また、通常、ニトリルブタジエンゴムを用いる場合に２次架橋を行うことはない。

また、熱処理工程（ＩＩＩ）において、残存する架橋剤（Ｄ）の分解が起こりＮＢＲ（Ａ）の架橋が完結する場合もあるが、熱処理工程（ＩＩＩ）におけるかかるＮＢＲ（Ａ）の架橋はあくまで副次的な効果にすぎない。

かくして本発明の製造方法により得られるゴム成形品は、表面領域でフッ素樹脂比率が増大した状態になっているものと推定される。

この表面領域でフッ素樹脂比率が増大した状態は、たとえば熱処理後の架橋成形品をＥＳＣＡやＩＲで化学的に分析することで検証できる。

そして、表面領域のフッ素樹脂比率が高いことにより、フッ素樹脂の特性、たとえば低摩擦性や非粘着性、撥水撥油性が、熱処理をしないものより、格段に向上する。しかも、表面領域以外では逆にニトリルブタジエンゴムの特性が発揮でき、全体として、低摩擦性や非粘着性、撥水撥油性、エラストマー性、のいずれにもバランスよく優れたゴム成形品が得られる。さらに、フッ素樹脂とニトリルブタジエンゴムの明確な界面状態が存在しないので、表面のフッ素樹脂に富む領域が脱落することもなく、耐久性に優れている。

本発明の組成物を架橋して得られるゴム成形品は、その低摩擦性、非粘着性、撥水撥油性（高接触角）を利用して、シール材、摺動部材、非粘着性部材などとして有用である。

具体的には、つぎの成形品が例示できるが、これらに限定されるものではない。

シール材：
半導体製造装置、液晶パネル製造装置、プラズマパネル製造装置、プラズマアドレス液晶パネル、フィールドエミッションディスプレイパネル、太陽電池基板等の半導体関連分野では、Ｏ（角）−リング、パッキン、ガスケット、ダイアフラム、その他の各種シール材等があげられ、これらはＣＶＤ装置、ドライエッチング装置、ウェットエッチング装置、酸化拡散装置、スパッタリング装置、アッシング装置、洗浄装置、イオン注入装置、排気装置に用いることができる。具体的には、ゲートバルブのＯ−リング、シール材として、クォーツウィンドウのＯ−リング、その他の各種シール材として、チャンバーのＯ−リング、その他の各種シール材として、ゲートのＯ−リング、その他の各種シール材として、ベルジャーのＯ−リング、その他の各種シール材として、カップリングのＯ−リング、その他の各種シール材として、ポンプのＯ−リング、ダイアフラム、その他の各種シール材として、半導体用ガス制御装置のＯ−リング、その他の各種シール材として、レジスト現像液、剥離液用のＯ−リング、その他の各種シール材として用いることができる。

自動車分野では、エンジンならびに周辺装置に用いるガスケット、シャフトシール、バルブステムシール、各種シール材や、ＡＴ装置の各種シール材に用いることができる。燃料系統ならびに周辺装置に用いるシール材としては、Ｏ（角）−リング、パッキン、ダイアフラムなどがあげられる。具体的には、エンジンヘッドガスケット、メタルガスケット、オイルパンガスケット、クランクシャフトシール、カムシャフトシール、バルブステムシール、マニホールドパッキン、酸素センサー用シール、インジェクターＯ−リング、インジェクターパッキン、燃料ポンプＯ−リング、ダイアフラム、クランクシャフトシール、ギアボックスシール、パワーピストンパッキン、シリンダーライナーのシール、バルブステムのシール、自動変速機のフロントポンプシール、リアーアクスルピニオンシール、ユニバーサルジョイントのガスケット、スピードメーターのピニオンシール、フートブレーキのピストンカップ、トルク伝達のＯ−リング、オイルシール、排ガス再燃焼装置のシール、ベアリングシール、キャブレターのセンサー用ダイアフラム等として用いることができる。

航空機分野、ロケット分野及び船舶分野では、ダイアフラム、Ｏ（角）−リング、バルブ、パッキン、各種シール材等があげられ、これらは燃料系統に用いることができる。具体的には、航空機分野では、ジェットエンジンバルブステムシール、ガスケット及びＯ−リング、ローテーティングシャフトシール、油圧機器のガスケット、防火壁シール等に用いられ、船舶分野では、スクリューのプロペラシャフト船尾シール、ディーゼルエンジンの吸排気用バルブステムシール、バタフライバルブのバルブシール、バタフライ弁の軸シール等に用いられる。

化学プラント分野では、バルブ、パッキン、ダイアフラム、Ｏ（角）−リング、各種シール材等があげられ、これらは医薬、農薬、塗料、樹脂等化学品製造工程に用いることができる。具体的には、化学薬品用ポンプ、流動計、配管のシール、熱交換器のシール、硫酸製造装置のガラス冷却器パッキング、農薬散布機、農薬移送ポンプのシール、ガス配管のシール、メッキ液用シール、高温真空乾燥機のパッキン、製紙用ベルトのコロシール、燃料電池のシール、風洞のジョイントシール、ガスクロマトグラフィー、ｐＨメーターのチューブ結合部のパッキン、分析機器、理化学機器のシール、ダイアフラム、弁部品等として用いることができる。

現像機等の写真分野、印刷機械等の印刷分野及び塗装設備等の塗装分野では、乾式複写機のシール、弁部品等として用いることができる。

食品プラント機器分野では、バルブ、パッキン、ダイアフラム、Ｏ（角）−リング、各種シール材等があげられ、食品製造工程に用いることができる。具体的には、プレート式熱交換器のシール、自動販売機の電磁弁シール等として用いることができる。

原子力プラント機器分野では、パッキン、Ｏ−リング、ダイアフラム、バルブ、各種シール材等があげられる。

一般工業分野では、パッキング、Ｏ−リング、ダイアフラム、バルブ、各種シール材等があげられる。具体的には、油圧、潤滑機械のシール、ベアリングシール、ドライクリーニング機器の窓、その他のシール、六フッ化ウランの濃縮装置のシール、サイクロトロンのシール（真空）バルブ、自動包装機のシール、空気中の亜硫酸ガス、塩素ガス分析用ポンプのダイアフラム（公害測定器）等に用いられる。

電気分野では、具体的には、新幹線の絶縁油キャップ、液封型トランスのベンチングシール等として用いられる。

燃料電池分野では、具体的には、電極、セパレーター間のシール材や水素・酸素・生成水配管のシール等として用いられる。

電子部品分野では、具体的には、放熱材原料、電磁波シールド材原料、コンピュータのハードディスクドライブのガスケット等に用いられる。

現場施工型の成形に用いることが可能なものとしては特に限定されず、例えばエンジンのオイルパンのガスケット、磁気記録装置用のガスケット、クリーンルーム用フィルターユニットのシーリング剤等があげられる。

また、磁気記録装置（ハードディスクドライブ）用のガスケット、半導体製造装置やウェハー等のデバイス保管庫等のシールリング材等のクリーン設備用シール材に特に好適に用いられる。

さらに、燃料電池セル電極間やその周辺配管等に用いられるパッキン等の燃料電池用のシール材等にも特に好適に用いられる。

摺動部材：
自動車関連分野では、ピストンリング、シャフトシール、バルブステムシール、クランクシャフトシール、カムシャフトシール、オイルシールなどがあげられる。
一般に、他材と接触して摺動を行う部位に用いられるフッ素ゴム製品があげられる。

非粘着性部材：
コンピュータ分野での、ハードディスククラッシュストッパーなどがあげられる。

撥水撥油性を利用する分野：
自動車のワイパーブレード、屋外テントの引き布などがあげられる。

また、本発明のゴム成形品は、ホースであることも好ましい。特に自動車用のホースであることが好ましい。具体的には、以下に列記する用途に使用可能である。

自動車用途としては、エンジン本体のコントロールホースなどのホース；潤滑・冷却系のエンジンオイルクーラーのエンジンオイルクーラーホース、オイルリターンホース；ラジエータ周辺のウォーターホース；バキュームポンプのバキュームポンプオイルホース；燃料系のフィラー（ネック）ホース、燃料供給ホース、燃料リターンホース、ベーパー（エバポ）ホースなどの燃料ホース；燃料タンクのインタンクホース；燃料配管チューブのチューブ本体やコントロールホース；吸気・排気系のコントロールホース、エミッションコントロールホース；ターボチャージャーのターボオイルホース（供給）、ターボオイルホース（リターン）、ターボエアホース、インタークーラーホース；トランスミッション関連のトルコンホース、ＡＴのミッションオイルホース、ＡＴＦホース；ステアリング系のパワーステアリングオイルホース；ブレーキ系のブレーキオイルホース；装備電装品の、カーエアコンのＯ−リング、パッキン、クーラーホース；等が挙げられる。

また自動車用途以外では、たとえば、船舶、航空機などの輸送機関における耐油、耐薬品、耐熱、耐スチーム、あるいは耐候用のホース、また化学プラントにおける同様のホース、食品プラント機器および食品機器（家庭用品を含む）における同様のホース、原子力プラント機器における同様のホース、一般工業部品における同様のホースなどへの用途に好適である。

つぎに本発明を実施例をあげて説明するが、本発明はかかる実施例のみに限定されるものではない。

本明細書における各種の特性については、つぎの方法で測定した。

（１）架橋（加硫）特性
キュラストメーターＩＩ型（ＪＳＲ（株）製）にて最低トルク（ＭＬ）、最高トルク（ＭＨ）、誘導時間（Ｔ１０）及び最適加硫時間（Ｔ９０）を測定した。

（２）１００％モジュラス（Ｍ１００）
ＪＩＳ Ｋ６２５１に準じて測定した。

（３）引張破断強度（Ｔｂ）
ＪＩＳ Ｋ６２５１に準じて測定した。

（４）引張破断伸び（Ｅｂ）
ＪＩＳ Ｋ６２５１に準じて測定した。

（５）硬度〔Ｈｓ（ピーク）、Ｈｓ（１ｓ）、Ｈｓ（３ｓ）〕
ＪＩＳ Ｋ６２５３に準じ、デュロメータ タイプＡにて測定した。

（６）摩擦係数
レスカ社製フリクションプレーヤーＦＰＲ２０００で、加重２０ｇ、回転モード、回転数６０ｒｐｍ、回転半径１０ｍｍで測定を行い、５分間以上安定した摩擦係数が得られたことが確認できた後にその数値を読み取り、摩擦係数とした。

また、表及び明細書中の各名称は、それぞれ次に示すものである。

ＮＢＲ Ｎ６４０：ニトリルブタジエンゴム（商品名：ＪＳＲ Ｎ６４０、ＪＳＲ社製、ＭＶ＝５０、ＡＮ＝２５％）
ＲＰ４０２０：ＥＦＥＰ（商品名：ネオフロンＥＦＥＰ、ダイキン工業株式会社製、融点：１６０℃）
ステアリン酸：架橋促進剤（日油株式会社製）
硫黄：架橋剤（四国化成株式会社製）
アンテージＲＤ：老化防止剤（川口化学工業株式会社製）
アンテージＭＢ：老化防止剤（川口化学工業株式会社製）
サンワックス１７１Ｐ：加工助剤（三洋化成工業株式会社製）
アサヒ＃７０Ｌ：カーボン（旭カーボン株式会社製）
ニプシールＶＮ３（日本シリカ工業株式会社製）
アクターＲ：架橋促進剤（川口化学工業株式会社製）
サンセラーＣＭ−Ｇ：架橋促進剤（三新化学工業株式会社製）
サンセラーＴＴ−Ｇ：架橋促進剤（三新化学工業株式会社製）
酸化亜鉛（堺化学工業株式会社製）
無水マレイン酸変性ポリエチレン（日本ポリエチレン株式会社製アドテックス）

実施例１
（Ｉ）混練工程
（プレコンパウンドの調製）
内容積３リットルの加圧型ニーダーにＮＢＲ Ｎ６４０を７０質量部、ＲＰ４０２０を３０質量部、無水マレイン酸変性ポリエチレンを３質量部投入し、ＲＰ４０２０の融点（１６０℃）よりも１０℃高い１７０℃の温度で５分間溶融混練し、プレコンパウンドを調製した。ローターの回転数は５０ｒｐｍとした。

（フルコンパウンドの調製）
得られたプレコンパウンドを８インチロール２本を備えたオープンロールに巻き付け、下記表１に示す割合で酸化亜鉛、ステアリン酸、硫黄、アンテージＲＤ、アンテージＭＢ、サンワックス１７１Ｐ、アサヒ＃７０Ｌ、ニプシールＶＮ３、アクターＲ、サンセラーＣＭ−Ｇ及びサンセラーＴＴ−Ｇを添加し、２０分間混練りして架橋性ゴム組成物（フルコンパウンド）を調製した。

このフルコンパウンドの架橋（加硫）特性を調べた。結果を表２に示す。

（ＩＩ）成形架橋工程
（成形工程）
得られたフルコンパウンドを８インチオープンロールにより最終的に３ｍｍの厚さの未架橋ニトリルブタジエンゴムシートに成形した。

（架橋工程）
この未架橋ニトリルブタジエンゴムシートを金型で１６０℃にて１０分間プレス架橋し、厚さが２ｍｍの架橋ニトリルブタジエンゴムシートを得た。

得られた架橋ニトリルブタジエンゴムシートについて、１００％モジュラス（Ｍ１００）、引張破断強度（Ｔｂ）、引張破断伸び（Ｅｂ）、硬度〔Ｈｓ（ピーク）、Ｈｓ（１ｓ）、Ｈｓ（３ｓ）〕及び摩擦係数を調べた。結果を表３に示す。

（ＩＩＩ）熱処理工程
架橋ニトリルブタジエンゴムシート（含まれるＲＰ４０２０の融点：１６０℃）を１８０℃に維持された加熱炉中に４時間、８時間又は１６時間入れ、それぞれ熱処理を行った。

熱処理した架橋ニトリルブタジエンゴムシート（１８０℃４時間熱処理、１８０℃８時間熱処理及び１８０℃１６時間熱処理）のそれぞれについて、１００％モジュラス（Ｍ１００）、引張破断強度（Ｔｂ）、引張破断伸び（Ｅｂ）、硬度〔Ｈｓ（ピーク）、Ｈｓ（１ｓ）、Ｈｓ（３ｓ）〕及び摩擦係数を調べた。結果を表４〜６に示す。

比較例１
ＮＢＲ Ｎ６４０を８インチロール２本を備えたオープンロールに巻き付け、表１に示す割合で酸化亜鉛、ステアリン酸、硫黄、アンテージＲＤ、アンテージＭＢ、サンワックス１７１Ｐ、アサヒ＃７０Ｌ、ニプシールＶＮ３、アクターＲ、サンセラーＣＭ−Ｇ及びサンセラーＴＴ−Ｇを添加し、２０分間混練りして架橋性ゴム組成物を調製した。その後、実施例１と同様にして架橋ニトリルブタジエンゴムシートを製造した。

得られた架橋ニトリルブタジエンゴムシートを、１８０℃で４時間、１８０℃で８時間、１８０℃で１６時間、それぞれ加熱処理をした。

熱処理していない架橋ニトリルブタジエンゴムシート及び熱処理を施した架橋ニトリルブタジエンゴムシート（１８０℃４時間熱処理、１８０℃８時間熱処理及び１８０℃１６時間熱処理）のそれぞれについて、１００％モジュラス（Ｍ１００）、引張破断強度（Ｔｂ）、引張破断伸び（Ｅｂ）、硬度〔Ｈｓ（ピーク）、Ｈｓ（１ｓ）、Ｈｓ（３ｓ）〕及び摩擦係数を調べた。

架橋性ゴム組成物の架橋（加硫）特性を表２に、成形架橋工程後、熱処理工程前の架橋ニトリルブタジエンゴムシートの特性を表３に、熱処理工程後の特性を表４〜表６に示す。

比較例２
無水マレイン酸を添加しなかったこと以外は実施例１と同じ方法で架橋性ゴム組成物（フルコンパウンド）を調製した。このフルコンパウンドの架橋（加硫）特性を調べた。結果を表２に示す。その後、実施例１と同様にして架橋ニトリルブタジエンゴムシートを製造し、１００％モジュラス（Ｍ１００）、引張破断強度（Ｔｂ）、引張破断伸び（Ｅｂ）、硬度〔Ｈｓ（ピーク）、Ｈｓ（１ｓ）、Ｈｓ（３ｓ）〕及び摩擦係数を調べた。結果を表３に示す。

表２〜５の結果から、フッ素樹脂を用いていない比較例１と、フッ素樹脂を用いた実施例１とを比較すると、実施例１の摩擦係数が優れていることがわかる。また、無水マレイン酸変性ポリエチレンを添加しなかった比較例２では、均一な混合ができず、摩擦係数が高く、測定限界以上であった。

本発明の製造方法により得られるゴム成形品は、シール材、摺動部材、非粘着性部材、ホース等として利用可能である。

Claims (6)

1. ニトリルブタジエンゴム（Ａ）とフッ素樹脂（Ｂ）と化合物（Ｃ）とからなり、
   フッ素樹脂（Ｂ）は、テトラフルオロエチレンに由来するテトラフルオロエチレン単位とエチレンに由来するエチレン単位とからなる共重合体であり、
   化合物（Ｃ）は、極性基を有する重合体であって、該極性基が、カルボニル基、及び、アミノ基からなる群より選択される少なくとも１種の基である
   ことを特徴とする架橋性ゴム組成物。
2. フッ素樹脂（Ｂ）は、テトラフルオロエチレン単位とエチレン単位とのモル比が２０：８０〜９０：１０の共重合体である請求項１記載の架橋性ゴム組成物。
3. 化合物（Ｃ）は、無水マレイン酸変性ポリエチレンである請求項１又は２記載の架橋性ゴム組成物。
4. 請求項１、２又は３記載の架橋性ゴム組成物を架橋して得られることを特徴とするゴム成形品。
5. （Ｉ）ニトリルブタジエンゴム（Ａ）、フッ素樹脂（Ｂ）及び化合物（Ｃ）を、フッ素樹脂（Ｂ）の融点以上で混練して架橋性ゴム組成物を得る混練工程を含み、
   フッ素樹脂（Ｂ）は、テトラフルオロエチレンに由来するテトラフルオロエチレン単位とエチレンに由来するエチレン単位とからなる共重合体であり、
   化合物（Ｃ）は、極性基を有する重合体であって、該極性基が、カルボニル基、及び、アミノ基からなる群より選択される少なくとも１種の基である
   ことを特徴とする架橋性ゴム組成物の製造方法。
6. （Ｉ）ニトリルブタジエンゴム（Ａ）、フッ素樹脂（Ｂ）及び化合物（Ｃ）を、フッ素樹脂（Ｂ）の融点以上で混練して架橋性ゴム組成物を得る混練工程、
   （ＩＩ）架橋性ゴム組成物を成形し、架橋して、架橋成形品を得る成形架橋工程、及び、
   （ＩＩＩ）架橋成形品をフッ素樹脂（Ｂ）の融点以上の温度に加熱してゴム成形品を得る熱処理工程を含み、
   フッ素樹脂（Ｂ）は、テトラフルオロエチレンに由来するテトラフルオロエチレン単位とエチレンに由来するエチレン単位とからなる共重合体であり、
   化合物（Ｃ）は、極性基を有する重合体であって、該極性基が、カルボニル基、及び、アミノ基からなる群より選択される少なくとも１種の基である
   ことを特徴とするゴム成形品の製造方法。