JP2011173968A - 熱硬化型（メタ）アクリル系樹脂組成物とそれを用いたシートモールディングコンパウンド、バルクモールディングコンパウンドおよび成形品 - Google Patents
熱硬化型（メタ）アクリル系樹脂組成物とそれを用いたシートモールディングコンパウンド、バルクモールディングコンパウンドおよび成形品 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2011173968A JP2011173968A JP2010037944A JP2010037944A JP2011173968A JP 2011173968 A JP2011173968 A JP 2011173968A JP 2010037944 A JP2010037944 A JP 2010037944A JP 2010037944 A JP2010037944 A JP 2010037944A JP 2011173968 A JP2011173968 A JP 2011173968A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- meth
- thermosetting
- resin composition
- acrylic
- acrylic resin
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Reinforced Plastic Materials (AREA)
- Polymerisation Methods In General (AREA)
- Graft Or Block Polymers (AREA)
Abstract
【課題】製造適性およびＳＭＣやＢＭＣの取扱い性と成形性に優れるとともに、外観、耐熱性、耐溶剤性に優れた成形品を得ることができる熱硬化型（メタ）アクリル系樹脂組成物とそれを用いたＳＭＣ、ＢＭＣ、および成形品を提供する。
【解決手段】シートモールディングコンパウンドまたはバルクモールディングコンパウンドを調製するための熱硬化型（メタ）アクリル系樹脂組成物であって、重量平均分子量５００００〜５０００００の（メタ）アクリル系重合体粉末（Ａ）、メタクリル酸メチル単量体（Ｂ）、沸点１５０℃以上のものを含む多官能（メタ）アクリル系単量体（Ｃ）、無機充填材（Ｄ）、有機過酸化物（Ｅ）、およびメタクリル酸メチル単量体（Ｂ）よりも沸点の低い有機溶剤（Ｆ）を含有することを特徴とする。
【選択図】なし
【解決手段】シートモールディングコンパウンドまたはバルクモールディングコンパウンドを調製するための熱硬化型（メタ）アクリル系樹脂組成物であって、重量平均分子量５００００〜５０００００の（メタ）アクリル系重合体粉末（Ａ）、メタクリル酸メチル単量体（Ｂ）、沸点１５０℃以上のものを含む多官能（メタ）アクリル系単量体（Ｃ）、無機充填材（Ｄ）、有機過酸化物（Ｅ）、およびメタクリル酸メチル単量体（Ｂ）よりも沸点の低い有機溶剤（Ｆ）を含有することを特徴とする。
【選択図】なし
Description
本発明は、シートモールディングコンパウンド（ＳＭＣ）、バルクモールディングコンパウンド（ＢＭＣ）の製造に用いられる熱硬化型（メタ）アクリル系樹脂組成物とそれを用いたＳＭＣ、ＢＭＣ、および成形品に関するものである。
（メタ）アクリル系樹脂による成形品は、他の樹脂による成形品に比べて深み感を与えることができ良好な外観が得られることから、例えば、キッチンカウンター、洗面化粧台、バス浴槽等の良好な外観が要求される水廻り部材等として広く用いられている。
従来、このような種類の（メタ）アクリル系樹脂による成形品は、そのほとんどが注型成形で製造されている。しかしながら、注型成形は成形サイクルが長いという問題点があった。
この問題点を改善するために、（メタ）アクリル系樹脂によるＳＭＣ、ＢＭＣの検討が行われている（特許文献１〜３参照）。
しかしながら、（メタ）アクリル系樹脂によるＳＭＣ、ＢＭＣは、例えば取扱い性が悪いといった問題点や、（メタ）アクリル系樹脂に独特の収縮性の大きさから生じる成形クラック、流動性不良による外観悪化等の各種の問題点がある。また、ＳＭＣ、ＢＭＣを調製するための熱硬化型（メタ）アクリル系樹脂組成物の配合には製造適性も考慮する必要がある。例えば、無機充填材を配合する場合には、無機充填材による増粘抑制等にも配慮して熱硬化型（メタ）アクリル系樹脂組成物の全体の配合を調整しなければならない。
そして従来の（メタ）アクリル系樹脂によるＳＭＣ、ＢＭＣでは、製造適性、取扱い性、成形性、および成形品の外観、耐熱性、耐溶剤性等を全て満足するものを得ることは難しく、（メタ）アクリル系樹脂によるＳＭＣ、ＢＭＣはほとんど実用化されていないのが現状である。
本発明は、以上の通りの事情に鑑みてなされたものであり、製造適性およびＳＭＣやＢＭＣの取扱い性と成形性に優れるとともに、外観、耐熱性、耐溶剤性に優れた成形品を得ることができる熱硬化型（メタ）アクリル系樹脂組成物とそれを用いたＳＭＣ、ＢＭＣ、および成形品を提供することを課題としている。
本発明は、上記の課題を解決するために、以下のことを特徴としている。
第１に、本発明の熱硬化型（メタ）アクリル系樹脂組成物は、シートモールディングコンパウンドまたはバルクモールディングコンパウンドを調製するための熱硬化型（メタ）アクリル系樹脂組成物であって、重量平均分子量５００００〜５０００００の（メタ）アクリル系重合体粉末（Ａ）、メタクリル酸メチル単量体（Ｂ）、沸点１５０℃以上のものを含む多官能（メタ）アクリル系単量体（Ｃ）、無機充填材（Ｄ）、有機過酸化物（Ｅ）、およびメタクリル酸メチル単量体（Ｂ）よりも沸点の低い有機溶剤（Ｆ）を含有することを特徴とする。
第２に、上記第１の熱硬化型（メタ）アクリル系樹脂組成物において、多官能（メタ）アクリル系単量体（Ｃ）は、沸点１５０℃以上の多官能（メタ）アクリル系単量体（Ｃ１）と沸点１５０℃未満の多官能（メタ）アクリル系単量体（Ｃ２）とを含むことを特徴とする。
第３に、上記第１または第２の熱硬化型（メタ）アクリル系樹脂組成物において、無機充填材（Ｄ）は、平均粒子径３μｍ以下のものを含み、かつその含有量が無機充填材（Ｄ）の全量に対して３質量％以上であることを特徴とする。
第４に、上記第１ないし第３のいずれかの熱硬化型（メタ）アクリル系樹脂組成物において、有機過酸化物（Ｅ）は、１０時間半減期温度が７０℃以上であるものを含むことを特徴とする。
第５に、本発明のシートモールディングコンパウンドまたはバルクモールディングコンパウンドは、上記第１ないし第４のいずれかの熱硬化型（メタ）アクリル系樹脂組成物を５０℃以下の温度で加熱乾燥もしくは加熱混練することにより、メタクリル酸メチル単量体（Ｂ）の含有量を有機溶剤（Ｆ）を除いたコンパウンドの全量に対して２０質量％以下にするとともに、有機溶剤（Ｆ）の含有量をコンパウンドの全量に対して２質量％以下にして得られたものであることを特徴とする。
第６に、本発明の成形品は、上記第５のシートモールディングコンパウンドまたはバルクモールディングコンパウンドを加熱加圧成形して得られたものであることを特徴とする。
上記第１の発明によれば、製造適性およびＳＭＣやＢＭＣの取扱い性と成形性に優れるとともに、外観、耐熱性、耐溶剤性に優れた成形品を得ることができる。
上記第２の発明によれば、多官能（メタ）アクリル系単量体（Ｃ）として沸点１５０℃以上の多官能（メタ）アクリル系単量体（Ｃ１）と沸点１５０℃未満の多官能（メタ）アクリル系単量体（Ｃ２）とを併用している。これらは成形品の架橋度を高めるとともに、沸点１５０℃以上の多官能（メタ）アクリル系単量体（Ｃ１）は揮発の抑制に寄与し、沸点１５０℃未満の多官能（メタ）アクリル系単量体（Ｃ２）は表面光沢性やコスト低減に寄与する。そのため、これらを併用することで、上記第１の発明の効果に加え、ＳＭＣ、ＢＭＣを調製する際に多官能（メタ）アクリル系単量体（Ｃ）の全体としての揮発を抑制して架橋度の低下を防止できるとともに、表面光沢性も良好なものとすることができ、かつ成形品を安価に得ることができる。
上記第３の発明によれば、無機充填材（Ｄ）として平均粒子径３μｍ以下のものを無機充填材（Ｄ）の全量に対して３質量％以上含有することで、上記第１および第２の発明の効果に加え、無機充填材（Ｄ）の配合による各種の効果を損なうことなく成形時における無機充填材（Ｄ）の流動性を高めることができる。
上記第４の発明によれば、有機過酸化物（Ｅ）として７０℃以上の１０時間半減期温度をもつものを用いることで、上記第１ないし第３の発明の効果に加え、ＳＭＣ、ＢＭＣの貯蔵安定性を高めることができる。
上記第５の発明によれば、上記第１ないし第４の発明の熱硬化型（メタ）アクリル系樹脂組成物を用いているので、ＳＭＣやＢＭＣの取扱い性と成形性に優れるとともに、外観、耐熱性、耐溶剤性に優れた成形品を得ることができる。
上記第６の発明によれば、上記第５の発明のシートモールディングコンパウンドまたはバルクモールディングコンパウンドを用いているので、外観、耐熱性、耐溶剤性に優れた成形品を得ることができる。
以下、本発明を詳細に説明する。
なお、本明細書において「（メタ）アクリル」はアクリルまたはメタクリルを意味し、「（メタ）アクリレート」はアクリレートまたはメタクリレートを意味する。
本発明の熱硬化型（メタ）アクリル系樹脂組成物には、（メタ）アクリル系重合体粉末（Ａ）が配合される。（メタ）アクリル系重合体粉末（Ａ）は、単官能（メタ）アクリル系単量体を重合させることにより得ることができる。
単官能（メタ）アクリル系単量体としては、例えば、（メタ）アクリル酸メチル、（メタ）アクリル酸エチル、（メタ）アクリル酸ｎ−プロピル、（メタ）アクリル酸ｎ−ブチル、（メタ）アクリル酸ｎ−プロピル、イソボニル（メタ）アクリレート、シクロヘキシル（メタ）アクリレート、グリシジル（メタ）アクリレート等を用いることができる。これらは１種単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
（メタ）アクリル系重合体粉末（Ａ）のＧＰＣ（ゲルパーミエーションクロマトグラフィー）によるポリスチレン換算の重量平均分子量は、５００００〜５０００００、好ましくは１０００００〜３０００００である。重量平均分子量が小さ過ぎると所望する耐熱性や成形品の衝撃強度が得られない場合がある。重量平均分子量が大き過ぎるとメタクリル酸メチル単量体（Ｂ）に溶解しにくくなる場合や、高粘度になり取扱い性が悪くなる場合がある。
（メタ）アクリル系重合体粉末（Ａ）の含有量は、有機溶剤（Ｆ）を除いた熱硬化型（メタ）アクリル系樹脂組成物の全量に対して好ましくは４〜１５質量％である。当該含有量が少な過ぎると成形時にクラックが発生しやすくなり、当該含有量が多過ぎると熱硬化型（メタ）アクリル系樹脂組成物の粘度が高くなり取扱い性が悪くなる場合がある。
本発明の熱硬化型（メタ）アクリル系樹脂組成物には、メタクリル酸メチル単量体（Ｂ）が配合される。メタクリル酸メチル単量体（Ｂ）は、（メタ）アクリル系重合体粉末（Ａ）を溶解させる役割と、成形時における樹脂の流動性を向上させる役割をもつ。
メタクリル酸メチル単量体（Ｂ）の含有量は、有機溶剤（Ｆ）を除いた熱硬化型（メタ）アクリル系樹脂組成物の全量に対して好ましくは５〜３０質量％、より好ましくは1０〜２５質量％である。当該含有量が少な過ぎると熱硬化型（メタ）アクリル系樹脂組成物の粘度が高くなり取扱い性が悪くなる場合があり、当該含有量が多過ぎると成形時にクラックが発生する場合がある。
本発明の熱硬化型（メタ）アクリル系樹脂組成物には、沸点１５０℃以上のものを含む多官能（メタ）アクリル系単量体（Ｃ）が配合される。
ここで「多官能」とは、少なくとも２個の（メタ）アクリレート基を有することを意味する。
多官能（メタ）アクリル系単量体（Ｃ）を配合することで、硬化速度を向上させるとともに架橋度を高め、成形品において所望の性能を得ることができる。
そして沸点１５０℃以上のものを含むことで、ＳＭＣ、ＢＭＣを調製する際に５０℃以下の温度で加熱乾燥または加熱混練する際に、揮発を抑制することができる。そのため、架橋度の低下により所望の性能が得られなくなることを防止し、また成形時の型内沸騰による弊害も防止できる。
多官能（メタ）アクリル系単量体（Ｃ）に含まれる沸点１５０℃以上のものとしては、例えば、１，９−ノナンジオールジ（メタ）アクリレート、１，１０−デカンジオールジ（メタ）アクリレート、ビスフェノールＡ型ジ（メタ）アクリレート、トリメチロールプロパントリ（メタ）アクリレート、ペンタエリスリトールテトラ（メタ）アクリレート、グリセリントリ（メタ）アクリレート、ジペンタエリスリトールポリ（メタ）アクリレート等を用いることができる。これらは１種単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
多官能（メタ）アクリル系単量体（Ｃ）の含有量は、有機溶剤（Ｆ）を除いた熱硬化型（メタ）アクリル系樹脂組成物の全量に対して好ましくは１〜２０質量％、より好ましくは３〜１５質量％である。当該含有量が少な過ぎると成形体の架橋度が低くなり成形品において所望の性能が得られない場合があり、当該含有量が多過ぎると成形時にクラックが発生する場合がある。
本発明における好ましい態様では、多官能（メタ）アクリル系単量体（Ｃ）が、沸点１５０℃以上の多官能（メタ）アクリル系単量体（Ｃ１）と沸点１５０℃未満の多官能（メタ）アクリル系単量体（Ｃ２）とを含む。
沸点１５０℃未満の多官能（メタ）アクリル系単量体（Ｃ２）を配合することで、表面光沢性を良好なものとすることができ、かつコストを低減できる。すなわち沸点１５０℃未満の多官能（メタ）アクリル系単量体（Ｃ２）とともに沸点１５０℃以上の多官能（メタ）アクリル系単量体（Ｃ１）を併用することで、ＳＭＣ、ＢＭＣを調製する際に多官能（メタ）アクリル系単量体（Ｃ）の全体としての揮発を抑制して架橋度の低下を防止できるとともに、表面光沢性も良好なものとすることができ、かつ成形品を安価に得ることができる。
沸点１５０℃以上の多官能（メタ）アクリル系単量体（Ｃ１）としては、例えば、上記に例示したものを用いることができる。
沸点１５０℃未満の多官能（メタ）アクリル系単量体（Ｃ２）としては、例えば、エチレングリコールジ（メタ）アクリレート、ジエチレングリコールジ（メタ）アクリレート、ポリエチレングリコールジ（メタ）アクリレート、１，６−ヘキサンジオールジ（メタ）アクリレート、ネオペンチルグリコールジ（メタ）アクリレート等を用いることができる。これらは１種単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
沸点１５０℃以上の多官能（メタ）アクリル系単量体（Ｃ１）と沸点１５０℃未満の多官能（メタ）アクリル系単量体（Ｃ２）との含有比率は、好ましくは７：３〜３：７、より好ましくは６：４〜４：６である。沸点１５０℃以上の多官能（メタ）アクリル系単量体（Ｃ１）の含有比率が小さ過ぎると架橋度が低くなり成形品において所望の性能が得られない場合があり、また成形時に型内沸騰による弊害が生じる場合がある。沸点１５０℃未満の多官能（メタ）アクリル系単量体（Ｃ２）の含有比率が小さ過ぎると所望する表面光沢性が得られない場合がある。
本発明の熱硬化型（メタ）アクリル系樹脂組成物には、無機充填材（Ｄ）が配合される。無機充填材（Ｄ）を配合することで、成形品の耐熱性を高め、また成形時および成形後の硬化収縮を抑制することができる。
無機充填材（Ｄ）としては、例えば、シリカ、水酸化アルミニウム、炭酸カルシウム、硫酸バリウム、アルミナ、珪砂、タルク、ガラス繊維等を用いることができる。これらは１種単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
これらの中でも、シリカが好ましい。シリカを用いることで、成形品の外観（透明性、深み感）を向上させることができる。
本発明における好ましい態様では、無機充填材（Ｄ）として平均粒子径３μｍ以下のものを含み、かつその含有量が無機充填材（Ｄ）の全量に対して好ましくは３質量％以上、より好ましくは３〜１０質量％である。なお、ここで平均粒子径は、レーザー回折／散乱法による体積平均粒子径として測定することができる。平均粒子径３μｍ以下のものをこのような量で含有することで、無機充填材（Ｄ）の配合による各種の効果を損なうことなく成形時における無機充填材（Ｄ）の流動性を高めることができる。
無機充填材（Ｄ）の含有量は、有機溶剤（Ｆ）を除いた熱硬化型（メタ）アクリル系樹脂組成物の全量に対して好ましくは２０〜８０質量％である。当該含有量が少な過ぎると成形品の耐熱性が低下する場合や成形時および成形後の硬化収縮を十分に抑制できない場合がある。当該含有量が多過ぎると成形時における樹脂の流動性や成形品の物性が低下する場合がある。
本発明の熱硬化型（メタ）アクリル系樹脂組成物には、重合開始剤として有機過酸化物（Ｅ）が配合される。有機過酸化物（Ｅ）としては、例えば、メチルエチルケトンパーオキサイド、ベンゾイルパーオキサイド、ラウロイルパーオキサイド、ステアロイルパーオキサイド、ビス（４−ｔ−ブチルシクロヘキシル）パーオキシジカーボネート、ｔ−ヘキシルパーオキシ−２−エチルヘキサノエート、ｔ−ブチルパーオキシ−２−メチルシクロヘキサン、ｔ−アルミパーオキシベンゾエート、ジクミルパーオキサイド等を用いることができる。これらは１種単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
特に本発明では、有機過酸化物（Ｅ）として１０時間半減期温度が５０℃以上のものを含むことが好ましく、１０時間半減期温度が７０℃以上のものを含むことがより好ましい。有機過酸化物（Ｅ）としてこのような１０時間半減期温度をもつものを用いることで、ＳＭＣ、ＢＭＣの貯蔵安定性を高めることができる。
有機過酸化物（Ｅ）の含有量は、（メタ）アクリル系重合体粉末（Ａ）、メタクリル酸メチル単量体（Ｂ）、および多官能（メタ）アクリル系単量体（Ｃ）の全量に対して好ましくは０．０５〜３質量％、より好ましくは０．１〜２質量％である。当該含有量が少な過ぎると成形時の硬化速度が遅くなる場合があり、当該含有量が多過ぎると成形時における樹脂の流動性が低下する場合や成形時にクラックを発生する場合がある。
本発明の熱硬化型（メタ）アクリル系樹脂組成物には、有機溶剤（Ｆ）が配合される。有機溶剤（Ｆ）を配合することで、上記の成分（Ａ）、（Ｂ）、（Ｃ）、（Ｅ）の配合比率を一定にしたまま無機充填材（Ｄ）を混合させることができ、そして増粘性の高い無機充填材（Ｄ）の配合量を増やすことができる。また、ＳＭＣやＢＭＣの製造時間を短縮することもできる。このように、有機溶剤（Ｆ）を配合することで熱硬化型（メタ）アクリル系樹脂組成物の製造適性を向上させることができる。
有機溶剤（Ｆ）は、メタクリル酸メチル単量体（Ｂ）よりも沸点の低いものである。このようにメタクリル酸メチル単量体（Ｂ）よりも沸点の低いものを用いることで、熱硬化型（メタ）アクリル系樹脂組成物を５０℃以下の温度で加熱乾燥または加熱混練してＳＭＣやＢＭＣを調製する際に、メタクリル酸メチル単量体（Ｂ）を所望の量だけ残存させつつ、製造適性の向上を目的として配合した有機溶剤（Ｆ）を十分に揮発除去することができる。
有機溶剤（Ｆ）としては、例えば、アセトン（沸点５６℃）、メチルエチルケトン（沸点８０℃）等を用いることができる。
有機溶剤（Ｆ）の含有量は、特に限定されず、メタクリル酸メチル単量体（Ｂ）等のみでは均一に分散できない無機充填材（Ｄ）を均一に分散させることができる量以上であればよい。ただし、有機溶剤（Ｆ）をあまり多量に配合するとＳＭＣ、ＢＭＣを調製するための時間が長くなるので場合に応じて適切な範囲内とすることが望ましい。
本発明の熱硬化型（メタ）アクリル系樹脂組成物は、本発明の効果を損なわない範囲内において、上記の成分に加えて他の成分を配合することができる。このような他の成分としては、例えば、ステアリン酸亜鉛等の内部離型剤、２，６−ジ−ｔ−ブチル−４−メチルフェノール等の重合禁止剤等が挙げられる。また、本発明の熱硬化型（メタ）アクリル系樹脂組成物には、フッ素系樹脂やシリコーン系樹脂等の機能性樹脂を複合することもできる。
本発明の熱硬化型（メタ）アクリル系樹脂組成物は、上記の各成分を配合し、常法に従って均一に混合することで調製することができる。
そして本発明の熱硬化型（メタ）アクリル系樹脂組成物を用いてＳＭＣ、ＢＭＣを調製する際には、５０℃以下、好ましくは２０〜４０℃にて加熱乾燥または加熱混練し、メタクリル酸メチル単量体（Ｂ）の含有量を有機溶剤（Ｆ）を除いた熱硬化型（メタ）アクリル系樹脂組成物の全量に対して２０質量％以下、好ましくは１０〜２０質量％にするとともに、有機溶剤（Ｆ）の含有量をコンパウンドの全量に対して２質量％以下にして調製することができる。
ここで、加熱乾燥または加熱混練後のメタクリル酸メチル単量体（Ｂ）の含有量が少な過ぎると、成形時の樹脂流動性が悪くなる場合や成形品の外観（透明性）が悪くなる場合がある。当該含有量が多過ぎると、べたつきが生じる場合や、成形時に発泡やクラックが発生する場合がある。
また、加熱乾燥または加熱混練後の有機溶剤（Ｆ）の含有量が多過ぎると、成形硬化時間が遅くなる場合や、成形品の外観が悪くなる場合がある。
このようにして得られる本発明のＳＭＣ、ＢＭＣは、加熱加圧成形することにより成形品とすることができる。加熱加圧成形の方法としては、圧縮成形法、射出成形法、トランスファー成形法、押出成形法等を用いることができる。
加熱加圧成形の条件は、特に限定されないが、例えば、７５〜１５０℃、２０〜９０ｋｇｆ／ｃｍ2で行うことができる。また、上記の温度範囲内で上金型と下金型に温度差を設けて加熱してもよい。
このようにして得られる本発明の成形品は、良好な外観が要求される用途、例えば、キッチンカウンター、洗面化粧台、バス浴槽等の水廻り部材等に好適である。
以下、実施例により本発明をさらに詳しく説明するが、本発明はこれらの実施例に何ら限定されるものではない。
なお、（メタ）アクリル系重合体粉末（Ａ）の重量平均分子量はＧＰＣ法によるポリスチレン換算値であり、下記の条件で測定した。
装置：HLC-8220GPC
カラム：TSKgelG2500HXL、TSKgelG3000HXL、TSKgelG5000HXL
温度：４０℃
溶離液：テトラヒドロフラン
試料濃度：０．５％
流速：０．３５ｍｌ／ｍｉｎ
注入量：２００μＬ
検出：赤外
＜実施例１＞
次のようにして熱硬化型（メタ）アクリル系樹脂組成物を調製した。
装置：HLC-8220GPC
カラム：TSKgelG2500HXL、TSKgelG3000HXL、TSKgelG5000HXL
温度：４０℃
溶離液：テトラヒドロフラン
試料濃度：０．５％
流速：０．３５ｍｌ／ｍｉｎ
注入量：２００μＬ
検出：赤外
＜実施例１＞
次のようにして熱硬化型（メタ）アクリル系樹脂組成物を調製した。
（メタ）アクリル系重合体粉末（Ａ）として、メタクリル酸メチル単量体（Ｂ）（住友化学株式会社製）を重量平均分子量が１０００００となるように塊状重合させて得られたメタクリル酸メチル重合体を粉末にしたものを２０質量部配合した。
メタクリル酸メチル単量体（Ｂ）（住友化学株式会社製）を８０質量部配合した。
沸点１５０℃以上の多官能（メタ）アクリル系単量体（Ｃ１）として、アクリレート基を３個有し、沸点が１６６℃であるトリメチロールプロパントリメタクリレート（新中村化学株式会社製「ＴＭＰＴ」）５質量部を配合した。
沸点１５０℃未満の多官能（メタ）アクリル系単量体（Ｃ２）として、メタアクリレート基を２個有し、沸点が１１４℃であるネオペンチルグリコールジメタクリレート（新中村化学株式会社製「ＮＰＧ」）５質量部を配合した。
無機充填材（Ｄ）として、平均粒子径１４μｍのシリカ（瀬戸窯業原料株式会社製「溶融シリカ」）２００質量部、カット長さ３ｍｍのガラス繊維（日東紡株式会社製「ＣＳ ３ＰＥ−９０７」２０質量部を配合した。
有機過酸化物（Ｅ）として、１０時間半減期温度が６１℃であるジアシルパーオキサイド（化薬アクゾ株式会社製「ラウロックス」）０．５質量部を配合した。
有機溶剤（Ｆ）として、アセトン（三協化学株式会社製、沸点５６℃）２０質量部を配合した。
その他、内部離型剤としてステアリン酸亜鉛（大日化学工業株式会社製「ダイワックスＺＰ」）０．１質量部、重合禁止剤として２，６−ジ−ｔ−ブチル−４−メチルフェノール（住友化学株式会社製「スミライザーＢＨＴ」０．０２質量部を配合した。
上記の各成分を均一に混合して熱硬化型（メタ）アクリル系樹脂組成物を得た。
得られた熱硬化型（メタ）アクリル系樹脂組成物を、３５℃に保温した混練機により、メタクリル酸メチル単量体（Ｂ）が有機溶剤（Ｆ）を除いた全量に対して１５質量％、かつ有機溶剤（Ｆ）が熱硬化型（メタ）アクリル系樹脂組成物の全量に対して１質量％になるまで加熱混練しＢＭＣを調製した。
なお、ＢＭＣのメタクリル酸メチル単量体（Ｂ）および有機溶剤（Ｆ）の含有量は、それぞれガスクロマトグラフ質量分析計（嶋津ＧＣ−ＭＳ ＱＰ１０００）を用い下記の条件で測定した。
カラム：ＡＱＵＡＴＩＣ−２（内径０．３２ｍｍ、長さ６０ｍ、膜厚１．８０μｍ）
カラム温度：４０〜２５０℃（１０℃／ｍｉｎ）
キャリアーガス：ヘリウム
試料量：０．３ｍｇ
熱分解温度：５００℃
得られたＢＭＣを用いて、保持圧５０ｋｇｆ／ｃｍ2、上金型温度１２０℃、下金型温度１４０℃にて２０分間加熱加圧成形を行い、成形品を得た。
＜実施例２＞
実施例１において、（メタ）アクリル系重合体粉末（Ａ）として、メタクリル酸メチル単量体（Ｂ）（住友化学株式会社製）を重量平均分子量が１６００００となるように塊状重合させて得られたメタクリル酸メチル重合体を粉末にしたものを配合した。それ以外は実施例１と同様にして熱硬化型（メタ）アクリル系樹脂組成物を得た。さらに実施例１と同様にしてＢＭＣを調製し、これを用いて成形品を得た。
＜実施例３＞
実施例１において、多官能（メタ）アクリル系単量体（Ｃ１）として、沸点１５０℃以上のアクリレート基を３個有し、沸点が１６６℃であるトリメチロールプロパントリメタクリレート（新中村化学株式会社製「ＴＭＰＴ」）のみ１０質量部を配合した。それ以外は実施例１と同様にして熱硬化型（メタ）アクリル系樹脂組成物を得た。さらに実施例１と同様にしてＢＭＣを調製し、これを用いて成形品を得た。
＜実施例４＞
実施例１において、無機充填材（Ｄ）として、さらに平均粒子径２μｍのシリカ（信越化学工業株式会社製「ＫＭＰ６０５」）１２．８質量部を配合した。それ以外は実施例１と同様にして熱硬化型（メタ）アクリル系樹脂組成物を得た。さらに実施例１と同様にしてＢＭＣを調製し、これを用いて成形品を得た。
＜実施例５＞
実施例１において、有機過酸化物（Ｅ）を、１０時間半減期温度が９６℃であるパーカーボネート（化薬アクゾ株式会社製「ＡＩＣ−７５」）０．４質量部、およびジアシルパーオキサイド（化薬アクゾ株式会社製「ラウロックス」）０．１質量部に変更した。それ以外は実施例１と同様にして熱硬化型（メタ）アクリル系樹脂組成物を得た。さらに実施例１と同様にしてＢＭＣを調製し、これを用いて成形品を得た。
＜実施例６＞
実施例１において、無機充填材（Ｄ）として、さらに平均粒子径２μｍのシリカ（信越化学工業株式会社製「ＫＭＰ６０５」）１２．８質量部を配合した。また、有機過酸化物（Ｅ）を、１０時間半減期温度が９６℃であるパーカーボネート（化薬アクゾ株式会社製「ＡＩＣ−７５」）０．４質量部、およびジアシルパーオキサイド（化薬アクゾ株式会社製「ラウロックス」）０．１質量部に変更した。それ以外は実施例１と同様にして熱硬化型（メタ）アクリル系樹脂組成物を得た。さらに実施例１と同様にしてＢＭＣを調製し、これを用いて成形品を得た。
＜比較例１＞
実施例１において、（メタ）アクリル系重合体粉末（Ａ）の重量平均分子量を４００００とした。それ以外は実施例１と同様にして熱硬化型（メタ）アクリル系樹脂組成物を得た。さらに実施例１と同様にしてＢＭＣを調製し、これを用いて成形品を得た。
＜比較例２＞
実施例１において、（メタ）アクリル系重合体粉末（Ａ）の重量平均分子量を５１００００とした。それ以外は実施例１と同様にして熱硬化型（メタ）アクリル系樹脂組成物を得た。さらに実施例１と同様にしてＢＭＣを調製し、これを用いて成形品を得た。
＜比較例３＞
実施例１において、沸点１５０℃以上の多官能（メタ）アクリル系単量体（Ｃ１）のトリメチロールプロパントリメタクリレートを配合せずに、沸点１５０℃未満の多官能（メタ）アクリル系単量体（Ｃ２）のネオペンチルグリコールジメタクリレートを１０質量部配合した。それ以外は実施例１と同様にして熱硬化型（メタ）アクリル系樹脂組成物を得た。さらに実施例１と同様にしてＢＭＣを調製し、これを用いて成形品を得た。
＜比較例４＞
実施例１において、有機溶剤（Ｆ）のアセトンを酢酸ブチル（沸点１２６℃）に変更した。それ以外は実施例１と同様にしてＢＭＣを調製し、これを用いて成形品を得た。
＜比較例５＞
実施例１において、熱硬化型（メタ）アクリル系樹脂組成物の加熱混練条件を変更し、メタクリル酸メチル単量体（Ｂ）が有機溶剤（Ｆ）を除いた全量に対して１５質量％、かつ有機溶剤（Ｆ）が熱硬化型（メタ）アクリル系樹脂組成物の全量に対して４質量％になるようにＢＭＣを調製した。そしてこのＢＭＣを用いて成形品を得た。
＜比較例６＞
実施例１において、熱硬化型（メタ）アクリル系樹脂組成物の加熱混練条件を変更し、メタクリル酸メチル単量体（Ｂ）が有機溶剤（Ｆ）を除いた全量に対して２２質量％、かつ有機溶剤（Ｆ）が熱硬化型（メタ）アクリル系樹脂組成物の全量に対して１質量％になるようにＢＭＣを調製した。そしてこのＢＭＣを用いて成形品を得た。
＜比較例７＞
実施例１において、有機溶剤（Ｆ）を配合せず、それ以外は実施例１と同様にしてＢＭＣを調製し、これを用いて成形品を得た。
カラム：ＡＱＵＡＴＩＣ−２（内径０．３２ｍｍ、長さ６０ｍ、膜厚１．８０μｍ）
カラム温度：４０〜２５０℃（１０℃／ｍｉｎ）
キャリアーガス：ヘリウム
試料量：０．３ｍｇ
熱分解温度：５００℃
得られたＢＭＣを用いて、保持圧５０ｋｇｆ／ｃｍ2、上金型温度１２０℃、下金型温度１４０℃にて２０分間加熱加圧成形を行い、成形品を得た。
＜実施例２＞
実施例１において、（メタ）アクリル系重合体粉末（Ａ）として、メタクリル酸メチル単量体（Ｂ）（住友化学株式会社製）を重量平均分子量が１６００００となるように塊状重合させて得られたメタクリル酸メチル重合体を粉末にしたものを配合した。それ以外は実施例１と同様にして熱硬化型（メタ）アクリル系樹脂組成物を得た。さらに実施例１と同様にしてＢＭＣを調製し、これを用いて成形品を得た。
＜実施例３＞
実施例１において、多官能（メタ）アクリル系単量体（Ｃ１）として、沸点１５０℃以上のアクリレート基を３個有し、沸点が１６６℃であるトリメチロールプロパントリメタクリレート（新中村化学株式会社製「ＴＭＰＴ」）のみ１０質量部を配合した。それ以外は実施例１と同様にして熱硬化型（メタ）アクリル系樹脂組成物を得た。さらに実施例１と同様にしてＢＭＣを調製し、これを用いて成形品を得た。
＜実施例４＞
実施例１において、無機充填材（Ｄ）として、さらに平均粒子径２μｍのシリカ（信越化学工業株式会社製「ＫＭＰ６０５」）１２．８質量部を配合した。それ以外は実施例１と同様にして熱硬化型（メタ）アクリル系樹脂組成物を得た。さらに実施例１と同様にしてＢＭＣを調製し、これを用いて成形品を得た。
＜実施例５＞
実施例１において、有機過酸化物（Ｅ）を、１０時間半減期温度が９６℃であるパーカーボネート（化薬アクゾ株式会社製「ＡＩＣ−７５」）０．４質量部、およびジアシルパーオキサイド（化薬アクゾ株式会社製「ラウロックス」）０．１質量部に変更した。それ以外は実施例１と同様にして熱硬化型（メタ）アクリル系樹脂組成物を得た。さらに実施例１と同様にしてＢＭＣを調製し、これを用いて成形品を得た。
＜実施例６＞
実施例１において、無機充填材（Ｄ）として、さらに平均粒子径２μｍのシリカ（信越化学工業株式会社製「ＫＭＰ６０５」）１２．８質量部を配合した。また、有機過酸化物（Ｅ）を、１０時間半減期温度が９６℃であるパーカーボネート（化薬アクゾ株式会社製「ＡＩＣ−７５」）０．４質量部、およびジアシルパーオキサイド（化薬アクゾ株式会社製「ラウロックス」）０．１質量部に変更した。それ以外は実施例１と同様にして熱硬化型（メタ）アクリル系樹脂組成物を得た。さらに実施例１と同様にしてＢＭＣを調製し、これを用いて成形品を得た。
＜比較例１＞
実施例１において、（メタ）アクリル系重合体粉末（Ａ）の重量平均分子量を４００００とした。それ以外は実施例１と同様にして熱硬化型（メタ）アクリル系樹脂組成物を得た。さらに実施例１と同様にしてＢＭＣを調製し、これを用いて成形品を得た。
＜比較例２＞
実施例１において、（メタ）アクリル系重合体粉末（Ａ）の重量平均分子量を５１００００とした。それ以外は実施例１と同様にして熱硬化型（メタ）アクリル系樹脂組成物を得た。さらに実施例１と同様にしてＢＭＣを調製し、これを用いて成形品を得た。
＜比較例３＞
実施例１において、沸点１５０℃以上の多官能（メタ）アクリル系単量体（Ｃ１）のトリメチロールプロパントリメタクリレートを配合せずに、沸点１５０℃未満の多官能（メタ）アクリル系単量体（Ｃ２）のネオペンチルグリコールジメタクリレートを１０質量部配合した。それ以外は実施例１と同様にして熱硬化型（メタ）アクリル系樹脂組成物を得た。さらに実施例１と同様にしてＢＭＣを調製し、これを用いて成形品を得た。
＜比較例４＞
実施例１において、有機溶剤（Ｆ）のアセトンを酢酸ブチル（沸点１２６℃）に変更した。それ以外は実施例１と同様にしてＢＭＣを調製し、これを用いて成形品を得た。
＜比較例５＞
実施例１において、熱硬化型（メタ）アクリル系樹脂組成物の加熱混練条件を変更し、メタクリル酸メチル単量体（Ｂ）が有機溶剤（Ｆ）を除いた全量に対して１５質量％、かつ有機溶剤（Ｆ）が熱硬化型（メタ）アクリル系樹脂組成物の全量に対して４質量％になるようにＢＭＣを調製した。そしてこのＢＭＣを用いて成形品を得た。
＜比較例６＞
実施例１において、熱硬化型（メタ）アクリル系樹脂組成物の加熱混練条件を変更し、メタクリル酸メチル単量体（Ｂ）が有機溶剤（Ｆ）を除いた全量に対して２２質量％、かつ有機溶剤（Ｆ）が熱硬化型（メタ）アクリル系樹脂組成物の全量に対して１質量％になるようにＢＭＣを調製した。そしてこのＢＭＣを用いて成形品を得た。
＜比較例７＞
実施例１において、有機溶剤（Ｆ）を配合せず、それ以外は実施例１と同様にしてＢＭＣを調製し、これを用いて成形品を得た。
上記の実施例および比較例について、次の評価を行った。
[熱硬化型（メタ）アクリル系樹脂組成物の製造適性]
（メタ）アクリル系重合体粉末（Ａ）の溶解性、粘度等の点から次の基準に従って評価した。
◎：優れる
○：容易
△：困難（難溶解または高粘度）
×：困難（ＢＭＣの作製が困難）
[ＢＭＣの取扱い性（状態）]
ＢＭＣの状態について、固さ、べたつき等の点から次の基準に従って評価した。
○：良好
△：やや固い、あるいはべたつく
[ＢＭＣの取扱い性（貯蔵安定性）]
ＢＭＣの貯蔵安定性について有機過酸化物（Ｅ）による反応進行等の点から次の基準に従って評価した。
◎：優れる
○：良好
△：悪い
[ＢＭＣの成形性（硬化速度）]
ＢＭＣの成形性について硬化速度の点から次の基準に従って評価した。
○：良好
△：やや遅い
[ＢＭＣの成形性（無機充填材（Ｄ）の流動性）]
ＢＭＣの成形性について無機充填材（Ｄ）の流動性の点から次の基準に従って評価した。
◎：優れる
○：良好
△：やや悪い
[成形外観]
成形品の外観について表面光沢性（表面鏡面性）、発泡の有無等の点から次の基準に従って評価した。
◎：優れる
○：良好
△：一部発泡、または艶ヒケ、巣穴の発生あり
[成形品の耐溶剤性]
成形品の耐溶剤性について、成形品をシンナーに１時間浸漬した後の状態を次の基準に従って評価した。
○：良好
△：やや膨潤
[成形品の耐熱性]
成形品の耐熱性について、成形品を沸騰水に1時間浸漬した後の状態を次の基準に従って評価した。
○：良好
△：微細クラック発生
評価結果を表１に示す。
[熱硬化型（メタ）アクリル系樹脂組成物の製造適性]
（メタ）アクリル系重合体粉末（Ａ）の溶解性、粘度等の点から次の基準に従って評価した。
◎：優れる
○：容易
△：困難（難溶解または高粘度）
×：困難（ＢＭＣの作製が困難）
[ＢＭＣの取扱い性（状態）]
ＢＭＣの状態について、固さ、べたつき等の点から次の基準に従って評価した。
○：良好
△：やや固い、あるいはべたつく
[ＢＭＣの取扱い性（貯蔵安定性）]
ＢＭＣの貯蔵安定性について有機過酸化物（Ｅ）による反応進行等の点から次の基準に従って評価した。
◎：優れる
○：良好
△：悪い
[ＢＭＣの成形性（硬化速度）]
ＢＭＣの成形性について硬化速度の点から次の基準に従って評価した。
○：良好
△：やや遅い
[ＢＭＣの成形性（無機充填材（Ｄ）の流動性）]
ＢＭＣの成形性について無機充填材（Ｄ）の流動性の点から次の基準に従って評価した。
◎：優れる
○：良好
△：やや悪い
[成形外観]
成形品の外観について表面光沢性（表面鏡面性）、発泡の有無等の点から次の基準に従って評価した。
◎：優れる
○：良好
△：一部発泡、または艶ヒケ、巣穴の発生あり
[成形品の耐溶剤性]
成形品の耐溶剤性について、成形品をシンナーに１時間浸漬した後の状態を次の基準に従って評価した。
○：良好
△：やや膨潤
[成形品の耐熱性]
成形品の耐熱性について、成形品を沸騰水に1時間浸漬した後の状態を次の基準に従って評価した。
○：良好
△：微細クラック発生
評価結果を表１に示す。
実施例１〜６では、重量平均分子量５００００〜５０００００の（メタ）アクリル系重合体粉末（Ａ）、メタクリル酸メチル単量体（Ｂ）、沸点１５０℃以上の多官能（メタ）アクリル系単量体（Ｃ１）、沸点１５０℃未満の多官能（メタ）アクリル系単量体（Ｃ２）、無機充填材（Ｄ）、有機過酸化物（Ｅ）、およびメタクリル酸メチル単量体（Ｂ）よりも沸点の低い有機溶剤（Ｆ）を熱硬化型（メタ）アクリル系樹脂組成物に配合した。これらの実施例では、熱硬化型（メタ）アクリル系樹脂組成物の製造適性、ＢＭＣの取扱い性と成形性、成形品の外観と耐熱性と耐溶剤性の全てにおいて満足できるものであった。
特に、沸点１５０℃以上の多官能（メタ）アクリル系単量体（Ｃ１）と沸点１５０℃未満の多官能（メタ）アクリル系単量体（Ｃ２）を併用した実施例１、２、４〜６では、架橋密度が十分に高いため成形品の耐溶剤性等の各特性を満足するとともに、表面光沢性も高いものであった。
また、平均粒子径３μｍ以下のシリカを無機充填材（Ｄ）の全量に対して３質量％以上配合した実施例４、６では、ＢＭＣの成形性と成形外観に優れていた。
また、有機過酸化物（Ｅ）として１０時間半減期温度が７０℃以上であるものを配合した実施例５、６では、ＢＭＣの貯蔵安定性に優れていた。
一方、比較例１では、（メタ）アクリル系重合体粉末（Ａ）として重量平均分子量５００００未満のものを用いたところ、ＢＭＣの硬化速度が遅くなり、成形品の耐熱性も低下した。
比較例２では、（メタ）アクリル系重合体粉末（Ａ）として重量平均分子量５０００００を超えるものを用いたところ、熱硬化型（メタ）アクリル系樹脂組成物は（メタ）アクリル系重合体粉末（Ａ）の溶解性が低下し、粘度が高くなった。また、ＢＭＣはやや固くなって取扱い性が低下し、成形性も低下した。
比較例３では、沸点１５０℃以上の多官能（メタ）アクリル系単量体（Ｃ１）のトリメチロールプロパントリメタクリレートを配合せずに、沸点１５０℃未満の多官能（メタ）アクリル系単量体（Ｃ２）のネオペンチルグリコールジメタクリレートのみを配合した。ところが、成形品の耐溶剤性が低下した。これはＢＭＣの調製時において揮発により沸点１５０℃未満の多官能（メタ）アクリル系単量体（Ｃ２）が減少し、成形品の架橋密度が小さくなったためと考えられる。
比較例４では、有機溶剤（Ｆ）としてメタクリル酸メチル単量体（Ｂ）よりも沸点の高いものを用いた。ところが、製造適性が悪く、ＢＭＣの調製も困難であった。
比較例５では、ＢＭＣに有機溶剤（Ｆ）が多く残存したため、成形性が悪化し、成形外観において艶ヒケ、巣穴が発生した。
比較例６では、ＢＭＣの調製時にメタクリル酸メチル単量体（Ｂ）の含有量を全量に対して２０質量％を超える量としたところ、ＢＭＣにはべたつきがあり、成形品には一部発泡が見られた。
比較例７では、有機溶剤（Ｆ）を配合しなかったところ、熱硬化型（メタ）アクリル系樹脂組成物が高粘度となり調製が困難であった。
Claims (6)
- シートモールディングコンパウンドまたはバルクモールディングコンパウンドを調製するための熱硬化型（メタ）アクリル系樹脂組成物であって、重量平均分子量５００００〜５０００００の（メタ）アクリル系重合体粉末（Ａ）、メタクリル酸メチル単量体（Ｂ）、沸点１５０℃以上のものを含む多官能（メタ）アクリル系単量体（Ｃ）、無機充填材（Ｄ）、有機過酸化物（Ｅ）、およびメタクリル酸メチル単量体（Ｂ）よりも沸点の低い有機溶剤（Ｆ）を含有することを特徴とする熱硬化型（メタ）アクリル系樹脂組成物。
- 多官能（メタ）アクリル系単量体（Ｃ）は、沸点１５０℃以上の多官能（メタ）アクリル系単量体（Ｃ１）と沸点１５０℃未満の多官能（メタ）アクリル系単量体（Ｃ２）とを含むことを特徴とする請求項１に記載の熱硬化型（メタ）アクリル系樹脂組成物。
- 無機充填材（Ｄ）は、平均粒子径３μｍ以下のものを含み、かつその含有量が無機充填材（Ｄ）の全量に対して３質量％以上であることを特徴とする請求項１または２に記載の熱硬化型（メタ）アクリル系樹脂組成物。
- 有機過酸化物（Ｅ）は、１０時間半減期温度が７０℃以上であるものを含むことを特徴とする請求項１ないし３いずれか一項に記載の熱硬化型（メタ）アクリル系樹脂組成物。
- 請求項１ないし４いずれか一項に記載の熱硬化型（メタ）アクリル系樹脂組成物を５０℃以下の温度で加熱乾燥もしくは加熱混練することにより、メタクリル酸メチル単量体（Ｂ）の含有量を有機溶剤（Ｆ）を除いたコンパウンドの全量に対して２０質量％以下にするとともに、有機溶剤（Ｆ）の含有量をコンパウンドの全量に対して２質量％以下にして得られたものであることを特徴とするシートモールディングコンパウンドまたはバルクモールディングコンパウンド。
- 請求項５に記載のシートモールディングコンパウンドまたはバルクモールディングコンパウンドを加熱加圧成形して得られたものであることを特徴とする成形品。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2010037944A JP5486340B2 (ja) | 2010-02-23 | 2010-02-23 | 熱硬化型（メタ）アクリル系樹脂組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2010037944A JP5486340B2 (ja) | 2010-02-23 | 2010-02-23 | 熱硬化型（メタ）アクリル系樹脂組成物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2011173968A true JP2011173968A (ja) | 2011-09-08 |
| JP5486340B2 JP5486340B2 (ja) | 2014-05-07 |
Family
ID=44687138
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2010037944A Expired - Fee Related JP5486340B2 (ja) | 2010-02-23 | 2010-02-23 | 熱硬化型（メタ）アクリル系樹脂組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP5486340B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2017019909A (ja) * | 2015-07-08 | 2017-01-26 | パナソニックＩｐマネジメント株式会社 | 熱硬化型アクリル樹脂組成物およびその成形品 |
| JP2021050335A (ja) * | 2019-09-25 | 2021-04-01 | ショック ゲーエムベーハーＳｃｈｏｃｋ ＧｍｂＨ | 熱硬化可能なバイオベースの注型コンパウンド、これから製造される成形体、及びこのような成形体を製造する方法 |
| CN112625299A (zh) * | 2020-12-18 | 2021-04-09 | 艾拉光电科技河北有限公司 | 应用于smc/bmc复合材料的纳米多功能性复合材料 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6345160A (ja) * | 1986-08-08 | 1988-02-26 | 株式会社日本触媒 | 天然石調製品の製法 |
| JPH09111084A (ja) * | 1995-10-13 | 1997-04-28 | Mitsubishi Rayon Co Ltd | 樹脂組成物、アクリル系プリミックス及びアクリル系人工大理石の製造方法 |
-
2010
- 2010-02-23 JP JP2010037944A patent/JP5486340B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6345160A (ja) * | 1986-08-08 | 1988-02-26 | 株式会社日本触媒 | 天然石調製品の製法 |
| JPH09111084A (ja) * | 1995-10-13 | 1997-04-28 | Mitsubishi Rayon Co Ltd | 樹脂組成物、アクリル系プリミックス及びアクリル系人工大理石の製造方法 |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2017019909A (ja) * | 2015-07-08 | 2017-01-26 | パナソニックＩｐマネジメント株式会社 | 熱硬化型アクリル樹脂組成物およびその成形品 |
| JP2021050335A (ja) * | 2019-09-25 | 2021-04-01 | ショック ゲーエムベーハーＳｃｈｏｃｋ ＧｍｂＨ | 熱硬化可能なバイオベースの注型コンパウンド、これから製造される成形体、及びこのような成形体を製造する方法 |
| KR20210036809A (ko) * | 2019-09-25 | 2021-04-05 | 쇼크 게엠베하 | 열경화성 바이오-기반 캐스팅 조성물, 이로부터 제조된 성형물 및 이러한 성형물을 제조하는 방법 |
| JP7186205B2 (ja) | 2019-09-25 | 2022-12-08 | ショック ゲーエムベーハー | 熱硬化可能なバイオベースの注型コンパウンド、これから製造される成形体、及びこのような成形体を製造する方法 |
| KR102500105B1 (ko) | 2019-09-25 | 2023-02-15 | 쇼크 게엠베하 | 열경화성 바이오-기반 캐스팅 조성물, 이로부터 제조된 성형물 및 이러한 성형물을 제조하는 방법 |
| CN112625299A (zh) * | 2020-12-18 | 2021-04-09 | 艾拉光电科技河北有限公司 | 应用于smc/bmc复合材料的纳米多功能性复合材料 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP5486340B2 (ja) | 2014-05-07 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5486341B2 (ja) | 熱硬化型（メタ）アクリル系樹脂組成物とそれを用いたシートモールディングコンパウンド、バルクモールディングコンパウンドおよび成形品 | |
| JP5763721B2 (ja) | 屈折率に優れた分岐型アクリル共重合体およびその製造方法 | |
| JP5893128B2 (ja) | 熱溶解積層方式（ｆｄｍ）プリンターのための可溶性の支持材料としての無水マレイン酸コポリマー | |
| JP6856539B2 (ja) | 架橋剤、調整剤および発泡剤の使用下でのｐｍｍａ発泡材の製造 | |
| CN102807721B (zh) | 具有优异的抗冲击强度和透明度的用于聚甲基丙烯酸甲酯树脂的抗冲改性剂及其制备方法 | |
| JP2004002719A (ja) | （メタ）アクリル系樹脂組成物、（メタ）アクリル系樹脂成型品及びその製造方法 | |
| JP2022116033A (ja) | 多段ポリマー及び２種の異なる（メタ）アクリルポリマーを含む組成物、その製造方法、並びに前記組成物を含む物品 | |
| JP5486340B2 (ja) | 熱硬化型（メタ）アクリル系樹脂組成物 | |
| JP6596994B2 (ja) | Ｐｃ／ａｂｓ樹脂組成物、及び樹脂成形品 | |
| JP2015522571A (ja) | 重合性混合組成物、該混合組成物の用途、及び歯科補綴物 | |
| JP2019522101A (ja) | 粒子を含む（メタ）アクリル組成物、その調製方法、その使用、及びそれを含む物体 | |
| JP2021113310A (ja) | 感温性微粒子 | |
| JP3139685B2 (ja) | アクリル樹脂プリミックスおよびアクリル人工大理石の製造方法 | |
| JP7277358B2 (ja) | 粒子を含む（メタ）アクリル組成物、その調製方法、及びそのマスターバッチとしての使用 | |
| JPWO2013121697A1 (ja) | （メタ）アクリレート系樹脂組成物及びその硬化物 | |
| BR112014031893B1 (pt) | Artigo resistente a riscos feito a partir de misturas de policarbonato com polímero de metacrilato de metila modificado | |
| JP5888082B2 (ja) | フィルム | |
| KR102042782B1 (ko) | 에멀젼, 에멀젼의 제조 방법 및 에멀젼을 이용한 코팅막 형성 방법 | |
| JP2015086358A (ja) | 熱硬化性（メタ）アクリル樹脂組成物及び成形体 | |
| JP6579513B2 (ja) | 熱硬化型アクリル樹脂成形品の製造方法 | |
| JP2018070672A (ja) | 人造大理石用不飽和ポリエステル樹脂組成物、これを含む成形材料及び成形品 | |
| Rabelero et al. | Effects of the functionalizing agent, itaconic acid, on the mechanical properties of microemulsion‐made core/shell polymers | |
| JPH06287394A (ja) | 増粘性アクリルプリミックスおよびそれを用いたアクリル人工大理石 | |
| JPH09110497A (ja) | 樹脂組成物、アクリル系プリミックス及びアクリル系人工大理石の製造方法 | |
| KR101717442B1 (ko) | 폴리카보네이트 수지용 가교 메타아크릴레이트계 공중합체 비드 및 폴리카보네이트 수지 조성물 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A711 | Notification of change in applicant |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A712 Effective date: 20120117 |
|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20121109 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20131010 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20131015 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20131126 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20140128 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20140221 |
|
| R151 | Written notification of patent or utility model registration |
Ref document number: 5486340 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |