JP2011083115A - 電力変換装置 - Google Patents

Abstract

【課題】太陽電池の直流電力を交流電力に変換する電力変換装置において、小型で安価な装置構成で太陽電池の発電電力を最大限に有効利用して所望の交流電圧を出力する。
【解決手段】正極側の太陽電池６ａと負極側の太陽電池６ｂとを直列接続した直流電源の正負端子間に接続され、太陽電池６ａ、６ｂの接続点を中性点とした３レベルのメインインバータ１と、メインインバータ１の各交流出力線に接続された単相のサブインバータ２ａとを備える。そして、メインインバータ１は、太陽電池６ａの最大電力点Ｐｍａに応じた正の電圧指令Ｖｕｍａ（ｒｅｆ）により正極性電圧を出力し、太陽電池６ｂの最大電力点Ｐｍｂに応じた負の電圧指令Ｖｕｍｂ（ｒｅｆ）により負極性電圧を出力し、サブインバータ２ａは、電力授受が１周期で相殺されるようにＰＷＭ制御により出力し、メインインバータ１の出力電圧とサブインバータ２ａの出力電圧との総和を負荷７に出力する。
【選択図】図６

Description

本発明は、直流電力を交流電力に変換する電力変換装置に関し、特に太陽電池の直流電力の利用に関するものである。

従来の電力変換装置は、２つの端子から入力された太陽電池が発電する直流電力の電圧を昇圧するコンバータ回路と、コンバータ回路によって昇圧された直流電圧を交流に変換するインバータ回路で構成されている（例えば、特許文献１参照）。
また、従来の別例による電力変換装置は、接地電位に対して正の電圧を出力する第１の太陽電池と、接地電位に対して負の電圧を出力する第２の太陽電池を直列接続し、第１の太陽電池電圧から正の電圧を出力し、第２の太陽電池電圧から負の電圧を出力するインバータ回路で構成されている（例えば、非特許文献１参照）。

特開２００２−２５２９８６号公報

"Stand−alone transformerless sinusoidal inverter for PV systems"，Applied Power Electronics Conference and Exposition，1991

上記特許文献１に示した従来の電力変換装置では、太陽電池が発電する全直流電力をＤＣ／ＤＣコンバータで昇圧する必要があるため、ＤＣ／ＤＣコンバータには太陽電池の出力容量以上の電力容量が必要となり、電力変換装置が大型で高コストになるという問題点があった。
また、上記非特許文献１に示した従来の電力変換装置では、接地電位に対して正の電圧を出力する第１の太陽電池と、接地電位に対して負の電圧を出力する第２の太陽電池を直列接続し、第１の太陽電池と第２の太陽電池の合計電圧をインバータによって交流電圧に変換するため、接地電位に対する太陽電池の直流電位差を増やすことなく、直流電圧を昇圧するためのＤＣ／ＤＣコンバータを省略することができる。しかしながら、いずれか一方の太陽電池の電圧が低下するとインバータは所望の電圧を出力できなくなる。特に、電力変換装置を電力系統に連系する場合、電力系統からの電力逆潮流を防止するためには、インバータ動作を停止する必要があり、太陽電池の発電電力を有効に利用するのが困難であった。

この発明は、上記のような問題点を解消するために成されたものであって、小型で安価な装置構成で、太陽電池の発電電力を有効に利用して所望の電圧の交流電力を出力できる電力変換装置を得ることを目的とする。

この発明による第１の電力変換装置は、３レベルインバータ、および該３レベルインバータの交流出力線に１あるいは複数直列接続された単相インバータを有するインバータ装置を備える。上記３レベルインバータは、正極側太陽電池と負極側太陽電池とを直列接続して成る直流電源の正負端子間に接続され、上記正極側太陽電池と上記負極側太陽電池との接続点を中性点として３つの電圧レベルを１相あたりに出力可能であって、上記インバータ装置は、上記３レベルインバータの出力電圧と上記単相インバータの出力電圧との総和を負荷に出力する。そして、上記正極側太陽電池の最大電力点に応じた正の電圧指令と上記負極側太陽電池の最大電力点に応じた負の電圧指令とを合成した電圧指令に基づいて上記３レベルインバータが出力制御されると共に、上記単相インバータの電力授受が１周期で相殺されるように該単相インバータがＰＷＭ制御により出力制御されるものである。

またこの発明による第２の電力変換装置は、３レベルインバータ、および該３レベルインバータの交流出力線に１あるいは複数直列接続された単相インバータを有するインバータ装置と、該インバータ装置の直流側に設けられたＤＣ／ＤＣコンバータとを備える。上記ＤＣ／ＤＣコンバータは太陽電池からの電圧を入力とし、上記３レベルインバータは、第１極性側の上記太陽電池と上記ＤＣ／ＤＣコンバータにより生成される第２極性側の直流電圧源とを直列接続して成る直流電源に接続され、上記太陽電池と上記直流電圧源との接続点を中性点として３つの電圧レベルを１相あたりに出力可能であって、上記インバータ装置は、上記３レベルインバータの出力電圧と上記単相インバータの出力電圧との総和を負荷に出力する。そして、第１極性側の電圧指令と第２極性側の電圧指令とを合成して生成された電圧指令に基づいて上記３レベルインバータが出力制御されると共に、上記単相インバータの電力授受が１周期で相殺されるように該単相インバータがＰＷＭ制御により出力制御されるものである。

上記第１の電力変換装置では、太陽電池の基準電位に対する直流電位差を増大させることなく、直流電圧を昇圧するための大容量のＤＣ／ＤＣコンバータを不要にすることができ、小型で安価な装置構成が実現できる。また、正極側太陽電池と負極側太陽電池との各発電電力を有効に利用できると共に、所望の交流電圧を出力することができ、電力変換装置の動作電圧範囲が拡大できる。さらに、単相インバータは外部からの電力供給が不要で、装置構成の小型化、低コスト化が図れる。

上記第２の電力変換装置では、太陽電池の基準電位に対する直流電位差を増大させることなく、ＤＣ／ＤＣコンバータの容量を低減することができ、小型で安価な装置構成が実現できる。また、太陽電池の出力電圧が低下しても直流電圧を確保できるため、太陽電池の発電電力を有効に利用して所望の交流電圧を出力することができ、電力変換装置の動作電圧範囲が拡大できる。また、単相インバータは外部からの電力供給が不要で、装置構成の小型化、低コスト化が図れる。

この発明の実施の形態１による電力変換装置の回路構成を示す図である。 この発明の実施の形態１による電力変換装置のメインインバータの回路構成を示す図である。 この発明の実施の形態１による電力変換装置のサブインバータの回路構成を示す図である。 この発明の実施の形態１による太陽電池の特性を示す図である。 この発明の実施の形態１による２つの太陽電池の特性を示す図である。 この発明の実施の形態１による電力変換装置のＵ相部分の全体動作説明図である。 この発明の実施の形態２による電力変換装置のＵ相部分の全体動作説明図である。 この発明の実施の形態２の別例による２つの太陽電池の特性を示す図である。 この発明の実施の形態２の別例による電力変換装置の動作説明図である。 この発明の実施の形態２の第２の別例による２つの太陽電池の特性を示す図である。 この発明の実施の形態２の第２の別例による電力変換装置の動作説明図である。 この発明の実施の形態２の第３の別例による２つの太陽電池の特性を示す図である。 この発明の実施の形態２の第３の別例による電力変換装置の動作説明図である。 この発明の実施の形態３による電力変換装置の回路構成を示す図である。 この発明の実施の形態３によるＤＣ／ＤＣコンバータの回路構成を示す図である。 この発明の実施の形態３による２つの太陽電池の特性とメインインバータの直流入力を示す図である。 この発明の実施の形態４による電力変換装置の回路構成を示す図である。 この発明の実施の形態４によるＤＣ／ＤＣコンバータの回路構成を示す図である。 この発明の実施の形態４による電力変換装置の動作範囲を示す図である。 この発明の実施の形態４の別例による電力変換装置の動作範囲を示す図である。

実施の形態１．
以下、この発明の実施の形態１による電力変換装置を図に基づいて説明する。
図１は、この発明の実施の形態１による電力変換装置の回路構成を示す図である。図１に示すように、電力変換装置は、２つの太陽電池６ａ、６ｂから成る直流電源に接続される三相インバータ装置５を備え、太陽電池６ａ、６ｂで発生した直流電力を、三相インバータ装置５により三相交流電力に変換してＵ端子、Ｖ端子、Ｗ端子間に出力する直流／交流変換機能を有する。
三相インバータ装置５は、正極側直流電圧、負極側直流電圧をそれぞれ平滑する平滑コンデンサＣＨ、ＣＬと、３レベルインバータとしてのメインインバータ１と、メインインバータ１の各相交流出力線にそれぞれ直列接続された単相インバータとしてのサブインバータ２ａ〜２ｃと、単相インバータ２ａ〜２ｃの後段に接続された三相フィルタ３および開閉器４とを備え、負荷（この場合、電力系統７）に交流電力を供給する。

正極側の太陽電池６ａと負極側の太陽電池６ｂとは直列接続され、太陽電池６ａの負極と太陽電池６ｂの正極は共に接地されると共に、平滑コンデンサＣＨの負極と平滑コンデンサＣＬの正極との接続点で中性点となる直流中間端子ＶＭに接続される。また、太陽電池６ａの正極は平滑コンデンサＣＨの正極となる直流正極端子ＶＨに、太陽電池６ｂの負極は平滑コンデンサＣＬの負極となる直流負極端子ＶＬに、それぞれ接続される。
メインインバータ１は、平滑コンデンサＣＨと平滑コンデンサＣＬの直流電圧を直流母線電圧とする三相３レベルインバータで、例えば、図２で示す一般的な中性点クランプ方式の構成が用いられる。図２に示すように、メインインバータ１の各相は、それぞれダイオードが逆並列接続されたＩＧＢＴ等から成る４個の半導体スイッチング素子１１ａ〜１１ｄと、２個のクランプダイオード１２ａ、１２ｂとから構成される。また、直流中間端子ＶＭが、各相の２個のクランプダイオード１２ａ、１２ｂの接続点に接続され、各相の上下各アームを構成する２つの半導体スイッチング素子（１１ａ，１１ｂ）、（１１ｃ，１１ｄ）の接続点が直流中間端子ＶＭの電位にクランプされる。そして、メインインバータ１は、直流中間端子ＶＭに対して正の電圧、負の電圧およびゼロの電圧を、Ｖｕ１端子、Ｖｖ１端子、Ｖｗ１端子にそれぞれ出力することができる。

サブインバータ２ａ、２ｂ、２ｃは、例えば、図３に示すように、４個の半導体スイッチング素子１３ａ〜１３ｄから成るフルブリッジインバータと、電圧を保持する平滑コンデンサＣＵとを備える。そしてサブインバータ２ａ、２ｂ、２ｃは、Ｖｕ１端子−Ｖｕ２端子間、Ｖｖ１端子−Ｖｖ２端子間、及び、Ｖｗ１端子−Ｖｗ２端子間に、それぞれ正の電圧、負の電圧およびゼロ電圧を出力することができる。
各相のサブインバータ２ａ、２ｂ、２ｃの出力電圧は、メインインバータ１の各相の出力電圧に重畳され、メインインバータ１の出力電圧と各サブインバータ２ａ、２ｂ、２ｃの出力電圧との電圧和を、三相フィルタ３および開閉器４を介して電力系統７に出力する。

三相フィルタ３は、メインインバータ１やサブインバータ２ａ、２ｂ、２ｃのスイッチングで発生する高周波電圧成分を除去し、滑らかな電圧・電流波形に変換するもので、一般的には、リアクトルやコンデンサで構成される。開閉器４は、系統異常時や太陽電池６ａ、６ｂが発電していない時に、電力変換装置と電力系統７を電気的に切り離すためのものである。

次に、太陽電池６ａ、６ｂの特性について説明する。図４に、太陽電池の出力電圧と出力電力の特性を示す。太陽電池は出力電流が増加すると出力電圧が低下するという特性があるため、出力電力には最大電力点Ｐｍが存在し、最大電力点Ｐｍが得られる太陽電池６ａの出力電圧を最大出力電圧Ｖｍと称する。太陽電池の発電能力を有効に引き出すためには、太陽電池の最大電力点Ｐｍで動作させる必要がある。なお、この場合Ｐｍは最大電力点での電力値を示すものである。
太陽電池の最大電力点Ｐｍは、太陽電池の種類や太陽電池パネルの直並列数だけでなく、太陽の日射量や温度によっても変化する。そのため、太陽電池６ａと太陽電池６ｂとの間で、特性ばらつきや、日射量ばらつき、温度ばらつき等の条件差があると、太陽電池６ａの最大電力点Ｐｍａと、太陽電池６ｂの最大電力点Ｐｍｂは異なる電力値となる。同様に、太陽電池６ａと太陽電池６ｂとに何らかの条件差があると、最大電力点Ｐｍａが得られる太陽電池６ａの最大出力電圧Ｖｍａと、最大電力点Ｐｍｂが得られる太陽電池６ｂの最大出力電圧Ｖｍｂとは異なる値となる。

次に、電力変換装置の基本動作について説明する。三相インバータ装置５のＵ相、Ｖ相、Ｗ相の基本動作は同じため、ここではＵ相動作について説明する。
太陽電池の出力特性は、図５に示すように、負極側の太陽電池６ｂの最大電力点Ｐｍｂが正極側の太陽電池６ａの最大電力点Ｐｍａよりも小さく、太陽電池６ｂの最大出力電圧Ｖｍｂが太陽電池６ａの最大出力電圧Ｖｍａよりも小さい状態とする。
図６は、三相インバータ装置５のＵ相部分の全体動作説明図である。
メインインバータ１は、太陽電池６ａの出力電力が最大電力点Ｐｍａとなるように生成された正の電圧指令値Ｖｕｍａ（ｒｅｆ）と、太陽電池６ｂの出力電力が最大電力点Ｐｍｂとなるように生成された負の電圧指令値Ｖｕｍｂ（ｒｅｆ）とを合成したメインインバータ電圧指令値Ｖｕｍ（ｒｅｆ）に基づいて出力制御される。
太陽電池６ａ、６ｂの最大電力点Ｐｍａ、Ｐｍｂが、Ｐｍａ＞Ｐｍｂとなる場合、正の電圧指令値Ｖｕｍａ（ｒｅｆ）は負の電圧指令値Ｖｕｍｂ（ｒｅｆ）よりも、電圧実効値の絶対値が大きくなり、メインインバータ１のＶｕ１端子−ＶＭ端子間には、正負非対称の波形の交流電圧Ｖｕｍが出力されることになる。

太陽電池６ａ、６ｂが最大電力点Ｐｍａ、Ｐｍｂで動作すると、平滑コンデンサＣＨの電圧はＶｍａに、平滑コンデンサＣＬの電圧はＶｍｂとなる。そして、メインインバータ１は、正の電圧指令値Ｖｕｍａ（ｒｅｆ）に対して、波高値Ｖｍａの電圧パルスによりＰＷＭ（Ｐｕｌｓｅ Ｗｉｄｔｈ Ｍｏｄｕｒａｔｉｏｎ）制御した電圧を、正極性となる半周期（ｔ０〜ｔ１の区間）で出力し、負の電圧指令値Ｖｕｍｂ（ｒｅｆ）に対して、波高値（−Ｖｍｂ）の電圧パルスによりＰＷＭ制御した電圧を負極性となる半周期（ｔ１〜ｔ２の区間）で出力する。
また、太陽電池６ａの出力電力は、メインインバータ１が正極性電圧を出力する期間（ｔ０〜ｔ１の区間）の出力電力に比例し、太陽電池６ｂの出力電力は、メインインバータ１が負極性電圧を出力する期間（ｔ１〜ｔ２の区間）の出力電力に比例する。

サブインバータ２ａは、接地電位に対して正負対称の交流電圧となる電力変換装置の電圧指令値Ｖｕ（ｒｅｆ）とメインインバータ出力電圧Ｖｕｍとの差電圧を補うように生成された電圧指令値Ｖｕｓ（ｒｅｆ）に基づいて、ＰＷＭ制御した電圧を出力する。
太陽電池６ａ、６ｂの最大電力点Ｐｍａ、Ｐｍｂが、Ｐｍａ＞Ｐｍｂとなる場合、サブインバータ２ａは、ｔ０からｔ１の区間でサブインバータ２ａのコンデンサ電圧Ｖｃｕを充電する方向の電圧を出力し、ｔ１からｔ２の区間でサブインバータ２ａのコンデンサ電圧Ｖｃｕを放電する方向の電圧を出力し、１周期で電力授受を相殺する。

平滑フィルタ３には、メインインバータ１の出力電圧Ｖｕｍとサブインバータ２ａの出力電圧Ｖｕｓの合計電圧が入力され、高調波成分が除去された正弦波電圧Ｖｕが、Ｕ端子−ＶＭ端子間に出力される。

以上のように、この実施の形態では、正極側の太陽電池６ａと負極側の太陽電池６ｂとを接地電位の接続点にて直列接続して直流電源とするため、太陽電池６ａ、６ｂの接地電位に対する直流電位差を増大させることなく、直流電圧を昇圧するための大容量のＤＣ／ＤＣコンバータを不要にすることができ、小型で安価、そして高効率な電力変換装置の装置構成が実現できる。

また、太陽電池６ａの最大電力点Ｐｍａに応じた正の電圧指令値Ｖｕｍａ（ｒｅｆ）と、太陽電池６ｂの最大電力点Ｐｍｂに応じた負の電圧指令値Ｖｕｍｂ（ｒｅｆ）とを用いてメインインバータ１が正負それぞれの出力を変化させることで、２つの太陽電池６ａ、６ｂの最大電力点動作が可能となり、太陽電池の発電能力を最大限に引き出すことが可能となる。
また、電力変換装置は、正の電圧指令値Ｖｕｍａ（ｒｅｆ）と負の電圧指令値Ｖｕｍｂとで、大きさ、即ち電圧実効値の絶対値が異なる場合でも、メインインバータ１の出力電圧にサブインバータ２ａの出力電圧を重畳することで、所望の交流電圧を出力できる。このように、正極側の太陽電池６ａと負極側の太陽電池６ｂとの各発電電力を有効に利用できると共に、所望の交流電圧を出力することができ、電力変換装置が動作可能となる太陽電池電圧範囲、即ち電力変換装置の動作電圧範囲が拡大する。

またサブインバータ２ａは、メインインバータ１の出力電圧の電圧実効値の絶対値が大きい正極性期間で、正極性の太陽電池６ａからの電力を、メインインバータ１の出力を介して平滑コンデンサＣＵに充電する方向の電圧を出力する。そして、他方の負極性期間において平滑コンデンサＣＵを放電する方向の電圧を出力し、正極性期間にて充電された電力を放電する。このようにサブインバータ２ａが入出力する電力量をほぼゼロにすることができるため、サブインバータ２ａの平滑コンデンサＣＵへ外部から電力供給することが不要となり、電力変換装置の小型化、低コスト化が図れる。

なお、太陽電池６ａ、６ｂの最大電力点Ｐｍａ、Ｐｍｂが同じであれば、最大出力電圧Ｖｍａ、Ｖｍｂが同じでも異なる場合でも、メインインバータ１は正負対称な電圧を出力可能となる。この場合、電力変換装置の電圧指令値Ｖｕ（ｒｅｆ）とメインインバータ出力電圧Ｖｕｍとの差電圧を補うように出力するサブインバータ２ａは、半周期で電力授受を相殺する。

実施の形態２．
次に、上記実施の形態１の図１で示した同様の回路構成を有し、上記実施の形態１とは異なる方式の動作をする電力変換装置について説明する。三相インバータ装置５のＵ相、Ｖ相、Ｗ相の基本動作は同じため、この場合もＵ相動作について説明する。
図７は、この実施の形態２による三相インバータ装置５のＵ相部分の全体動作説明図である。
メインインバータ１は、太陽電池６ａの出力電力が最大電力点Ｐｍａとなるように生成された正の電圧指令と、太陽電池６ｂの出力電力が最大電力点Ｐｍｂとなるように生成された負の電圧指令とを合成したメインインバータ電圧指令に基づいて出力制御される。この場合、メインインバータ１は半周期に１パルスの電圧を出力するが、正の電圧指令にて平滑コンデンサＣＨの端子間電圧ＶＣＨを波高値とする正極性の１パルス電圧を出力し、負の電圧指令にて平滑コンデンサＣＬの端子間電圧ＶＣＬの逆電圧（−ＶＣＬ）を波高値とする負極性の１パルス電圧を出力する。

メインインバータ１の具体的な制御動作について、以下に示す。
メインインバータ１は、電力変換装置の電圧指令値Ｖｕ（ｒｅｆ）が第１の設定値Ｖｔｈｐよりも大きい時に、Ｖｕ１端子−ＶＭ端子間に正の電圧ＶＣＨを出力する。また、電力変換装置の電圧指令値Ｖｕ（ｒｅｆ）が第２の設定値Ｖｔｈｎよりも小さい時に、Ｖｕ１端子−ＶＭ端子間に負の電圧（−ＶＣＬ）を出力する。電圧指令値Ｖｕ（ｒｅｆ）がＶｔｈｐとＶｔｈｎとの間の時は、Ｖｕ１端子−ＶＭ端子間にゼロ電圧を出力する。
電力変換装置の電圧指令値Ｖｕ（ｒｅｆ）は、太陽電池６ａ、６ｂがそれぞれ最大電力点Ｐｍａ、Ｐｍｂで動作するように、太陽電池６ａ、６ｂの出力特性や、電力系統電圧に応じて決定される。第１の設定値Ｖｔｈｐと第２の設定値Ｖｔｈｎは、平滑コンデンサＣＨ、ＣＬの端子間電圧ＶＣＨ、ＶＣＬや、電力変換装置の電圧指令値Ｖｕ（ｒｅｆ）、およびサブインバータ２ａのコンデンサ電圧Ｖｃｕに応じて決定される。

太陽電池６ａ、６ｂがそれぞれ最大電力点Ｐｍａ、Ｐｍｂで動作している場合、平滑コンデンサＣＨの端子間電圧ＶＣＨは太陽電池６ａの最大出力電圧Ｖｍａに等しく、平滑コンデンサＣＬの端子間電圧ＶＣＬは太陽電池６ｂの最大出力電圧Ｖｍｂに等しくなる。この場合も、上記実施の形態１と同様に、負極側の太陽電池６ｂの最大電力点Ｐｍｂが正極側の太陽電池６ａの最大電力点Ｐｍａよりも小さく、太陽電池６ｂの最大出力電圧Ｖｍｂが太陽電池６ａの最大出力電圧Ｖｍａよりも小さい状態とする（図５参照）。したがって、平滑コンデンサＣＬの端子間電圧ＶＣＬは平滑コンデンサＣＨの端子間電圧ＶＣＨよりも小さくなる。
メインインバータ１のＶｕ１端子−ＶＭ端子間には、電力変換装置の電圧指令値Ｖｕ（ｒｅｆ）の周波数に同期する出力電圧Ｖｕｍが出力されるが、このメインインバータ１の出力電圧Ｖｕｍは、正極性電圧を出力する期間（ｔ０〜ｔ３の区間）における波高値ＶＣＨ（＝Ｖｍａ）の１パルス電圧と、負極性電圧を出力する期間（ｔ３〜ｔ６の区間）における波高値（−ＶＣＬ（＝−Ｖｍｂ））の１パルス電圧とから成る。

また、太陽電池６ａの出力電力は、メインインバータ１が正極性電圧を出力する期間（ｔ０〜ｔ３の区間）の出力電力に比例し、太陽電池６ｂの出力電力は、メインインバータ１が負極性電圧を出力する期間（ｔ３〜ｔ６の区間）の出力電力に比例する。
太陽電池６ａ、６ｂの最大電力点Ｐｍａ、Ｐｍｂが、Ｐｍａ＞Ｐｍｂとなる場合、メインインバータ１の正の電圧指令は負の電圧指令よりも、電圧実効値の絶対値が大きく、即ち、出力電圧Ｖｕｍの正の電圧実効値は負の電圧実効値よりも絶対値が大きい。

サブインバータ２ａは、接地電位に対して正負対称の交流電圧となる電力変換装置の電圧指令値Ｖｕ（ｒｅｆ）とメインインバータ出力電圧Ｖｕｍとの差電圧を補うように生成された電圧指令値Ｖｕｓ（ｒｅｆ）に基づき、平滑コンデンサ電圧Ｖｃｕを用いてＰＷＭ制御した電圧Ｖｕｓを出力する。
サブインバータ２ａの電圧指令値Ｖｕｓ（ｒｅｆ）は、以下の式（１）で表される。

この場合、メインインバータ１の出力電圧Ｖｕｍの正の電圧実効値は負の電圧実効値よりも絶対値が大きく、サブインバータ２ａは、メインインバータ１が正極性電圧を出力する正極性期間（ｔ０〜ｔ３の区間）で、正極性の太陽電池６ａからの電力を、メインインバータ１の出力を介して平滑コンデンサＣＵに充電する方向の電圧を出力する。そして、メインインバータ１が負極性電圧を出力する負極性期間（ｔ３〜ｔ６の区間）に、サブインバータ２ａの平滑コンデンサＣＵを放電する方向の電圧を出力し、平滑コンデンサＣＵに正極性期間にて充電された電力を放電する。このようにサブインバータ２ａが入出力する電力量を、１周期でほぼゼロにして電力授受を相殺する。

そして、平滑フィルタ３には、メインインバータ１の出力電圧Ｖｕｍとサブインバータ２ａの出力電圧Ｖｕｓの合計電圧が入力され、高調波成分が除去された正弦波電圧Ｖｕが、Ｕ端子−ＶＭ端子間に出力される。

次に、第１の設定値Ｖｔｈｐと第２の設定値Ｖｔｈｎの設定方法について説明する。ここでは説明を簡単にするため、Ｕ相、Ｖ相、Ｗ相は、交流電圧位相以外は全て同じ動作をしているものとする。
図７より、太陽電池６ａがメインインバータ１を介して１相あたりに出力する電力Ｐａは、以下の式（２）で表すことができる。

ここで、Ｉｏは交流電流実効値、θ_Ｈはメインインバータ１が正の電圧を出力する時の点呼角、即ち、電力変換装置の電圧指令値Ｖｕ（ｒｅｆ）が第１の設定値Ｖｔｈｐを超えるときの０クロス点からの位相、αは力率角である。同様に、太陽電池６ｂがメインインバータ１を介して１相あたりに出力する電力Ｐｂは、以下の式（３）で表すことができる。ここで、θ_Ｌはメインインバータ１が負の電圧を出力する時の点呼角、即ち、電力変換装置の電圧指令値Ｖｕ（ｒｅｆ）が第２の設定値Ｖｔｈｎよりの下がるときの０クロス点からの位相である。

ところで、太陽電池の発電能力を有効に引き出すためには、太陽電池の最大電力点で動作させる必要がある。
この実施の形態では、太陽電池６ａには平滑コンデンサＣＨが接続されているため、上述したように、太陽電池６ａ、６ｂがそれぞれ最大電力点Ｐｍａ、Ｐｍｂで動作している場合、平滑コンデンサＣＨの端子間電圧ＶＣＨは太陽電池６ａの最大出力電圧Ｖｍａに等しく、平滑コンデンサＣＬの端子間電圧ＶＣＬは太陽電池６ｂの最大出力電圧Ｖｍｂに等しくなる。このため、
Ｐａ＝Ｐｍａ、Ｐｂ＝Ｐｍｂ、ＶＣＨ＝Ｖｍａ、ＶＣＬ＝Ｖｍｂ
を上記式（２）、式（３）に代入して、式を整理すると、式（４）が得られる。

上記式（４）を満たすように点呼角θ_Ｈ、θ_Ｌを選択することで、太陽電池６ａ、６ｂの最大電力点動作が可能になる。このため、上記式（４）を太陽電池６ａ、６ｂの最大電力点動作条件と称す。
点呼角θ_Ｈ、θ_Ｌが決まれば、第１の設定値Ｖｔｈｐと第２の設定値Ｖｔｈｎは、以下の式（５）、式（６）で算出できる。ここで、ＶｏはＵ相、Ｖ相、Ｗ相の相電圧（Ｕ端子−ＶＭ端子間電圧、Ｖ端子−ＶＭ端子間電圧）の実効値である。

次に、サブインバータ２ａの平滑コンデンサＣＵの電力授受を１周期でゼロにする方法について説明する。
太陽電池６ａ、６ｂがメインインバータ１を介して出力した１相あたりの出力電力に、サブインバータ２ａの各出力電力Ｐｓを加算して電力変換装置の各相が電力を出力するため、サブインバータ２ａの出力電力Ｐｓは、以下の式（７）で表すことができる。

サブインバータ２ａの平滑コンデンサＣＵの電力授受を１周期でゼロにするためには、Ｐｓ＝０とすればよく、以下の式（８）が得られる。

太陽電池６ａ、６ｂの最大電力点動作条件である式（４）と、サブインバータ２ａの平滑コンデンサＣＵの電力授受を１周期でゼロにする条件となる式（８）より、点呼角θ_Ｈ、θ_Ｌは、以下の式（９）、式（１０）で表すことができる。

このように、点呼角θ_Ｈ、θ_Ｌが決まると、上記式（５）、式（６）を用いて第１の設定値Ｖｔｈｐと第２の設定値Ｖｔｈｎとをそれぞれ算出できる。
このように、太陽電池６ａの最大電力点Ｐｍａと最大出力電圧Ｖｍａ、太陽電池６ｂの最大電力点Ｐｍｂと最大出力電圧Ｖｍｂ、および電力変換装置の相電圧実効値Ｖｏに応じて、メインインバータ１が正の電圧を出力する時の点呼角θ_Ｈと、メインインバータ１が負の電圧を出力する時の点呼角θ_Ｌを変化させることで、２つの太陽電池６ａ、６ｂの最大電力点動作と、サブインバータ２ａの平滑コンデンサＣＵの電力授受を１周期でゼロにする動作との双方が可能になる。

次に、２つの太陽電池６ａ、６ｂの特性が、図５で示した状態以外の場合について説明する。図８に示す場合、太陽電池６ａ、６ｂの最大出力電圧Ｖｍａ、Ｖｍｂはほぼ同じであるが、正極側の太陽電池６ａの最大電力点Ｐｍａより負極側の太陽電池６ｂの最大電力点Ｐｍｂが小さくなった状態である。この場合の、メインインバータ１およびサブインバータ２ａの動作を図９に示す。
上記式（９）、式（１０）に基づいて点呼角θ_Ｈ、θ_Ｌを求めると、θ_Ｈはθ_Ｌより小さくなる。このため、図９に示すように、メインインバータ１の正極性の１パルス電圧と負極性の１パルス電圧とは、波高値の大きさが同じ（Ｖｍａ＝Ｖｍｂ）で、正極性の１パルス電圧のパルス幅が負極性の１パルス電圧のパルス幅より長くなる。サブインバータ２ａは、上述したように電力変換装置の電圧指令値Ｖｕ（ｒｅｆ）とメインインバータ出力電圧Ｖｕｍとの差電圧を補うように出力させる。
これにより、２つの太陽電池６ａ、６ｂの最大電力点動作と、サブインバータ２ａの平滑コンデンサＣＵの電力授受を１周期でゼロにする動作との双方が可能になる。

次に、２つの太陽電池６ａ、６ｂの特性が図１０に示す場合、太陽電池６ａ、６ｂの最大電力点Ｐｍａ、Ｐｍｂは、ほぼ同じであるが、正極側の太陽電池６ａの最大出力電圧Ｖｍａより負極側の太陽電池６ｂの最大出力電圧Ｖｍｂが小さくなった状態である。この場合の、メインインバータ１およびサブインバータ２ａの動作を図１１に示す。
上記式（９）、式（１０）に基づいて点呼角θ_Ｈ、θ_Ｌを求めると、θ_Ｈはθ_Ｌより大きくなる。このため、図１１に示すように、メインインバータ１の正極性の１パルス電圧と負極性の１パルス電圧とは、正極性の１パルス電圧の方が波高値（絶対値）が高くパルス幅は短いものとなる。サブインバータ２ａは、上述したように電力変換装置の電圧指令値Ｖｕ（ｒｅｆ）とメインインバータ出力電圧Ｖｕｍとの差電圧を補うように出力させる。これにより、２つの太陽電池６ａ、６ｂの最大電力点動作と、サブインバータ２ａの平滑コンデンサＣＵの電力授受を１周期でゼロにする動作との双方が可能になる。

以上のように、この実施の形態においても、上記実施の形態１と同様に、正極側の太陽電池６ａと負極側の太陽電池６ｂとを接地電位の接続点にて直列接続して直流電源とするため、太陽電池６ａ、６ｂの接地電位に対する直流電位差を増大させることなく、直流電圧を昇圧するための大容量のＤＣ／ＤＣコンバータを不要にすることができ、小型で安価、そして高効率な電力変換装置の装置構成が実現できる。

また、電力変換装置は、太陽電池６ａ、６ｂの各最大電力点Ｐｍａ、Ｐｍｂや各最大出力電圧Ｖｍａ、Ｖｍｂが異なる場合でも、メインインバータ１の出力電圧にサブインバータ２ａの出力電圧を重畳することで、所望の交流電圧を出力できる。２つの太陽電池６ａ、６ｂのいずれか一方の太陽電池６ｂの電圧が低下した場合においても、サブインバータ２ａの電圧を加算することで所望の交流電圧を出力し、サブインバータ２ａの電圧加算によって消費した電力を、他方の太陽電池ａからサブインバータ２ａに補うように動作させることで、電力変換装置は所望の電圧を出力することが可能となる。このため、電力変換装置が動作可能となる太陽電池電圧範囲、即ち電力変換装置の動作電圧範囲が拡大する。

また、２つの太陽電池６ａ、６ｂの出力特性、および電力変換装置の相電圧実効値Ｖｏに応じて、メインインバータ１が正の電圧を出力する時の点呼角と、メインインバータ１が負の電圧を出力する時の点呼角とを変化させて、メインインバータ１の正負それぞれの出力を変化させる。これにより、２つの太陽電池６ａ、６ｂに出力特性差が生じた時においても、２つの太陽電池６ａ、６ｂの最大電力点動作が可能になると共に、サブインバータ２ａ、２ｂ、２ｃの平滑コンデンサＣＵの電力授受を１周期でゼロにするように動作できる。このため、太陽電池６ａ、６ｂの発電能力を最大限に引き出して有効利用できると共に、サブインバータ２ａ、２ｂ、２ｃの平滑コンデンサＣＵへの外部供給電力が不要となるため、電力変換装置の小型化、低コスト化が図れる。

なお、上記実施の形態２において、一方の太陽電池の最大出力電圧が大幅に低下すると、電圧出力のための点呼角を設定できなくなるため、以下に示すようにメインインバータ１の出力電圧指令を補正する。
例えば、２つの太陽電池６ａ、６ｂの特性が図１２に示す場合、太陽電池６ａ、６ｂの最大電力点Ｐｍａ、Ｐｍｂは、ほぼ同じであるが、正極側の太陽電池６ａの最大出力電圧Ｖｍａより負極側の太陽電池６ｂの最大出力電圧Ｖｍｂが大幅に小さくなった状態である。

太陽電池６ｂの最大出力電圧Ｖｍｂが、電力変換装置の相電圧実効値Ｖｏの１．１倍以下の値になると、上記式（１０）を満足するθ_Ｌが存在しなくなるため、電力変換装置が動作不能となってしまう。そこで、図１２に示すように、太陽電池６ｂの動作点を最大電力点Ｐｍｂから出力電力Ｐｍｂｘの点にずらして、出力電圧Ｖｍｂｘを最大出力電圧Ｖｍｂよりも高くする。この出力電力Ｐｍｂｘ、出力電圧Ｖｍｂｘを、Ｐｍｂ、Ｖｍｂの代わりに用いると、上記式（１０）を満足するθ_Ｌが設定でき、正極側の太陽電池６ａの最大電力点動作と電力変換装置の継続動作が可能になる。この場合、メインインバータ１の負の電圧指令が出力電力Ｐｍｂｘに応じて補正され、波高値（−Ｖｍｂｘ）で上記式（１０）を満足するθ_Ｌを点呼角とする１パルス電圧を出力する電圧指令となる。
そして、図１３に示すように、メインインバータ１およびサブインバータ２ａは動作し、電力変換装置は所望の交流電圧を出力し、サブインバータ２ａの平滑コンデンサＣＵの電力授受を１周期でゼロにする。

このように、いずれか一方の太陽電池６ｂの出力電圧が大幅に低下した時は、その太陽電池６ｂの出力電力を抑制して出力電圧を上昇させることで、他方の太陽電池６ａの最大電力点動作と電力変換装置の継続動作が可能になるため、太陽電池６ａ、６ｂの発電能力を最大限に引き出して有効利用できる。

実施の形態３．
次に、この発明の実施の形態３による電力変換装置を図に基づいて説明する。
図１４は、この発明の実施の形態３による電力変換装置の回路構成を示す図である。図１４に示すように、図１で示した電力変換装置の構成において、正極側の太陽電池６ａと三相インバータ装置５の間にＤＣ／ＤＣコンバータ８が挿入されている。その他の構成は、上記実施の形態１と同様である。
ＤＣ／ＤＣコンバータ８は、太陽電池６ａの電圧を任意の電圧に昇圧し、平滑コンデンサＣＨの正負端子間に出力する機能を備えている。一般的なＤＣ／ＤＣコンバータ８は、図１５に示すように、低圧側コンデンサ１４、高圧側コンデンサ１５と、リアクトル１６と、ダイオード１７と、半導体スイッチ１８とを備えた昇圧チョッパにて構成される。

負極側の太陽電池６ｂの出力は、平滑コンデンサＣＬの正負端子間に直接接続される。このような構成とすることで、平滑コンデンサＣＨには太陽電池６ａの出力電圧以上の任意の電圧が入力され、平滑コンデンサＣＬには太陽電池６ｂの電圧が直接入力される。

この実施の形態による電力変換装置の動作について、特に上記実施の形態２との相違点について以下に説明する。
上記実施の形態２と同様に、メインインバータ１の各相の出力電力に加算されるサブインバータ２ａ、２ｂ、２ｃの各出力電力Ｐｓが０になるように、メインインバータ１およびサブインバータ２ａ、２ｂ、２ｃは動作するため、上記式（８）が成立する。そして、式（８）を変形すると、以下の式（１１）が得られる。

これにより、平滑コンデンサＣＨ、ＣＬの端子間電圧ＶＣＨ、ＶＣＬの和電圧が電力変換装置の相電圧実効値Ｖｏの２．２２倍以上必要であることが分かる。
この実施の形態では、太陽電池６ａの後段にＤＣ／ＤＣコンバータ８を設けているので、２つの太陽電池６ａ、６ｂの出力電圧の合計が閾値である電力変換装置の相電圧実効値Ｖｏの２．２２倍の電圧値未満になった場合は、ＤＣ／ＤＣコンバータ８で太陽電池６ａの出力電圧を昇圧する。これにより、昇圧された太陽電池６ａの出力電圧（ＶＣＨ）と太陽電池６ｂの出力電圧（ＶＣＬ）との和電圧を、電力変換装置の相電圧実効値Ｖｏの２．２２倍以上にすることができ、電力変換装置は所望の交流電圧を出力できる。

２つの太陽電池６ａ、６ｂの最大電力点Ｐｍａ、Ｐｍｂおよび最大出力電圧Ｖｍａ、Ｖｍｂが低下した状態について、図１６に基づいて説明する。
２つの太陽電池６ａ、６ｂの最大出力電圧Ｖｍａ、Ｖｍｂの合計電圧が、電力変換装置の相電圧実効値Ｖｏの２．２２倍以上の場合は、ＤＣ／ＤＣコンバータ８を動作する必要はなく、電力変換装置は上記実施の形態２と同様に動作を行う。

２つの太陽電池６ａ、６ｂの最大出力電圧Ｖｍａ、Ｖｍｂの合計電圧が、電力変換装置の相電圧実効値Ｖｏの２．２２倍の電圧値未満になった場合は、ＤＣ／ＤＣコンバータ８で太陽電池６ａの出力電圧を昇圧する。この場合、図１６に示すように、昇圧動作した時の太陽電池６ａの等価的な出力特性を考えると、太陽電池６ａの等価的な最大電力点はＰｍａのまま変化しないが、最大出力電圧はＤＣ／ＤＣコンバータ８の昇圧比のＮ倍に昇圧されたＮ×Ｖｍａとなる。これにより、太陽電池６ｂの最大電力点Ｐｍｂと太陽電池６ａの最大電力点Ｐｍａはほぼ同じで、太陽電池６ｂの最大出力電圧Ｖｍｂは太陽電池６ａの最大出力電圧Ｎ×Ｖｍａよりも小さくなった状態と等価的に同じになる。
この状態は、上記実施の形態２における図１０または図１１と同じ状態であり、必要に応じて、太陽電池６ｂの動作点を最大電力点ＰｍｂからＰｍｂｘにずらして出力電圧Ｖｍｂｘを増大させることで、電力変換装置は、上記実施の形態２と同様に所望の交流電圧を出力することができる。

以上のように、この実施の形態によると、正極側の太陽電池６ａと負極側の太陽電池６ｂとを接地電位の接続点にて直列接続し、太陽電池６ａと三相インバータ装置５との間にＤＣ／ＤＣコンバータ８を挿入して太陽電池６ａの出力電圧を昇圧可能としたため、上記実施の形態２と同様の効果が得られると共に、電力変換装置の動作可能範囲をさらに拡大することができ、太陽電池の発電電力量を増加させることができる。
また、ＤＣ／ＤＣコンバータ８を設けるのは一方の太陽電池６ａのみとなるため、ＤＣ／ＤＣコンバータ８の電力容量は小さいもので良く、電力変換装置の小型化、低コスト化および高効率化が可能になる。

なお、この実施の形態では、ＤＣ／ＤＣコンバータ８を太陽電池６ａの後段に設けたが、太陽電池６ｂの後段に設けて、太陽電池６ｂの出力電圧を昇圧可能としても良く、同様の効果が得られる。
また、ＤＣ／ＤＣコンバータ８は、図１５に示す構成に限らず直流電圧を昇圧する構成であれば良く、同様の効果が得られる。

実施の形態４．
次に、この発明の実施の形態４による電力変換装置を図に基づいて説明する。
図１７は、この発明の実施の形態４による電力変換装置の回路構成を示す図である。図１７に示すように、三相インバータ装置５の直流側にＤＣ／ＤＣコンバータ９を備える。また、直流電源は、負極側の太陽電池を備えない。正極側の太陽電池６の正極は平滑コンデンサＣＨの正極となる直流正極端子ＶＨに、太陽電池６の負極は接地されると共に、平滑コンデンサＣＨの負極と平滑コンデンサＣＬの正極との接続点としての直流中間端子ＶＭに接続される。ＤＣ／ＤＣコンバータ９は、太陽電池６の電圧を任意の電圧に変換し、平滑コンデンサＣＬの正極（直流中間端子ＶＭ）−負極（直流負極端子ＶＬ）間に出力する機能を備え、負極側の直流電圧源を生成する。即ち、この実施の形態では、正極側の太陽電池６と太陽電池６からＤＣ／ＤＣコンバータ９により生成される負極側の直流電圧源とを直列接続して直流電源を構成する。

ＤＣ／ＤＣコンバータ９は、例えば図１８に示すように、２つのコンデンサ１４ａ、１５ａとリアクトル１６ａとダイオード１７ａと半導体スイッチ１８ａとを備えた非絶縁方式の極性反転型チョッパにて構成される。
直流電源をこのような構成とすることで、平滑コンデンサＣＨには太陽電池６の電圧が直接入力され、平滑コンデンサＣＬにはＤＣ／ＤＣコンバータ９により生成される任意の電圧が入力される。

この実施の形態による電力変換装置の動作について、特に上記実施の形態２、３との相違点について以下に説明する。
上記実施の形態２と同様に、メインインバータ１の各相の出力電力に加算されるサブインバータ２ａ、２ｂ、２ｃの各出力電力Ｐｓが０になるように、メインインバータ１およびサブインバータ２ａ、２ｂ、２ｃは動作するため、上記式（８）が成立する。そして、上記実施の形態３で示したように、式（１１）を満足させることが必要である。即ち、平滑コンデンサＣＨ、ＣＬの端子間電圧ＶＣＨ、ＶＣＬの和電圧が電力変換装置の相電圧実効値Ｖｏの２．２２倍以上必要である。

図１９に、太陽電池６の出力電圧（＝ＶＣＨ）と平滑コンデンサＣＬの電圧ＶＣＬに対する、電力変換装置の動作可能範囲を示す。図２０に、太陽電池６の出力電圧（＝ＶＣＨ）と、ＤＣ／ＤＣコンバータ９の出力電圧（＝ＶＣＬ）の目標出力電圧との関係の一例を示す。
太陽電池６の最大電力点Ｐｍでの最大出力電圧Ｖｍ（＝ＶＣＨ）が低下した場合は、ＤＣ／ＤＣコンバータ９の昇圧比を上げ、平滑コンデンサＣＬの電圧ＶＣＬを高くすることで、ＶＣＨ、ＶＣＬの和電圧を電力変換装置の相電圧実効値Ｖｏの２．２２倍以上にでき、電力変換装置は所望の交流電圧を出力することができる。ＤＣ／ＤＣコンバータ９は任意の電圧を出力することができるため、ＶＣＨ、ＶＣＬの和電圧を、常に電力変換装置の相電圧実効値Ｖｏの２．２２倍以上にでき、太陽電池６の最大電力点Ｐｍでの動作と、所望の交流電圧出力とを可能にする。

一方、ＤＣ／ＤＣコンバータ９は、昇圧比が高くなるほど電流値やリアクトルの電流リプルが増加するため、一般的に電力変換効率は低下する。このため、太陽電池６の最大出力電圧Ｖｍ（＝ＶＣＨ）が高くなった場合は、ＶＣＨ、ＶＣＬの和電圧を電力変換装置の相電圧実効値Ｖｏの２．２２倍以上となる範囲内でＤＣ／ＤＣコンバータ９の昇圧比を下げ、平滑コンデンサＣＬの電圧ＶＣＬを低くする。これにより、ＤＣ／ＤＣコンバータ９の電力変換効率を向上することが可能となり、二酸化炭素排出量の削減や、発電電力量の増加が可能となる。

この場合も、上記実施の形態２と同様に、メインインバータ１が正の電圧を出力する時の点呼角θ_Ｈと、メインインバータ１が負の電圧を出力する時の点呼角θ_Ｌとを変化させて、メインインバータ１の正負それぞれの出力を変化させるが、各点呼角θ_Ｈ、θ_Ｌを決定する方法について以下に説明する。
基本的な方法は実施の形態２と同じだが、直流電源の構成の差異を考慮すると、上記式（９）、式（１０）は、それぞれ以下の式（１２）、式（１３）に書き直すことができる。

ここで、ｋは０＜ｋ＜１の任意の値であるため、太陽電池６が最大電力点動作するために各点呼角θ_Ｈ、θ_Ｌを決定する自由度が、上記実施の形態２、３に比べて増大する。点呼角θ_Ｈ、θ_Ｌが求まれば、第１の設定値Ｖｔｈｐと第２の設定値Ｖｔｈｎは、上記式（５）、式（６）で算出できる。
そして、上記実施の形態２と同様に、メインインバータ１は、電力変換装置の電圧指令値Ｖｕ（ｒｅｆ）と、第１の設定値Ｖｔｈｐ、第２の設定値Ｖｔｈｎとに基づいて、正極性の出力期間に波高値ＶＣＨ（＝Ｖｍ）の１パルス電圧と、負極性の出力期間に波高値（−ＶＣＬ）の１パルス電圧とを出力する。

このように、太陽電池６の出力特性および電力変換装置の相電圧実効値Ｖｏに応じて、メインインバータ１が正の電圧を出力する時の点呼角θ_Ｈと、メインインバータ１が負の電圧を出力する時の点呼角θ_Ｌを変化させることで、太陽電池６の最大電力点動作と、サブインバータ２ａ、２ｂ、２ｃの平滑コンデンサＣＵの電力授受を１周期でゼロにする動作との双方を可能にして、電力変換装置は所望の交流電圧を出力することができる。このため、太陽電池６の発電能力を最大限に引き出して有効利用できる。

また、この実施の形態によれば、正極側の太陽電池６と太陽電池６からＤＣ／ＤＣコンバータ９により生成される負極側の直流電圧源とを直列接続して直流電源を構成したため、電力変換装置の動作可能範囲を拡大することができ、太陽電池の発電電力量を増加させることができる。
また、太陽電池６出力を正側直流母線電圧に直接入力し、ＤＣ／ＤＣコンバータ９の出力は負側直流母線電圧を維持する構成とするため、ＤＣ／ＤＣコンバータ９の電力容量を小さくすることができ、電力変換装置の小型化、低コスト化および高効率化が可能になる。
また、太陽電池６の負極を接地電位と等電位にすることができるため、単結晶シリコンや多結晶シリコンで構成された太陽電池パネルだけでなく、薄膜太陽電池パネルを使用することが可能となり、太陽光発電装置システムを低コストで構成することが可能となる。

なお、この実施の形態では、正極側のみに太陽電池６を備えたが、負極側のみに太陽電池を備え、正極側の直流電圧をＤＣ／ＤＣコンバータ９で生成しても良い。
また、ＤＣ／ＤＣコンバータ９は、図１８に示すような、一般的な非絶縁方式の極性反転型チョッパ構成に限らず、非絶縁方式、絶縁方式を問わず、直流電圧を変換できる構成であれば同様の効果が得られる。

また上記各実施の形態では、メインインバータ１の各相交流出力線にそれぞれ１つのサブインバータ２ａ〜２ｃを直列接続したが、各相毎に複数の単相インバータを直列接続しても良い。
また上記各実施の形態では、電力変換装置を三相電力変換装置として説明したが、単相あるいは、その他の複数相であっても良い。

１ ３レベルインバータとしてのメインインバータ、
２ａ〜２ｃ 単相インバータとしてのサブインバータ、５ 三相インバータ装置、
６，６ａ，６ｂ 太陽電池、８，９ ＤＣ／ＤＣコンバータ、ＶＨ 直流正極端子、
ＶＭ 直流中間端子、ＶＬ 直流負極端子、Ｖｕｍ メインインバータ出力電圧、
Ｖｕｓ サブインバータ出力電圧、Ｖｕｍ（ｒｅｆ） メインインバータ電圧指令値、
Ｖｕｍａ（ｒｅｆ） 正の電圧指令値、Ｖｕｍｂ（ｒｅｆ） 負の電圧指令値。

Claims (12)

1. ３レベルインバータ、および該３レベルインバータの交流出力線に１あるいは複数直列接続された単相インバータを有するインバータ装置を備え、
   上記３レベルインバータは、正極側太陽電池と負極側太陽電池とを直列接続して成る直流電源の正負端子間に接続され、上記正極側太陽電池と上記負極側太陽電池との接続点を中性点として３つの電圧レベルを１相あたりに出力可能であって、
   上記インバータ装置は、上記３レベルインバータの出力電圧と上記単相インバータの出力電圧との総和を負荷に出力するものであり、
   上記正極側太陽電池の最大電力点に応じた正の電圧指令と上記負極側太陽電池の最大電力点に応じた負の電圧指令とを合成した電圧指令に基づいて上記３レベルインバータが出力制御されると共に、上記単相インバータの電力授受が１周期で相殺されるように該単相インバータがＰＷＭ制御により出力制御されることを特徴とする電力変換装置。
2. 上記３レベルインバータの正の電圧指令と負の電圧指令とで電圧実効値の絶対値が大きい極性で上記単相インバータは電力を蓄積し、他方の極性で電力を供給することを特徴とする請求項１に記載の電力変換装置。
3. 上記正極側太陽電池、上記負極側太陽電池がそれぞれの最大電力点で動作して電圧を出力するように上記インバータ装置が制御されることを特徴とする請求項１または２に記載の電力変換装置。
4. 上記正極側太陽電池、上記負極側太陽電池における各最大電力点での出力電圧の低い側の太陽電池に対して出力電力を低減して出力電圧を増大させるように、上記インバータ装置が制御され、その制御において、上記３レベルインバータの電圧指令を補正して用いることを特徴とする請求項１または２に記載の電力変換装置。
5. 上記正極側太陽電池、上記負極側太陽電池のいずれか一方と上記３レベルインバータとの間にＤＣ／ＤＣコンバータを備えて、上記一方の太陽電池の出力電圧を昇圧可能としたことを特徴とする請求項１〜４のいずれか１項に記載の電力変換装置。
6. 上記正極側太陽電池、上記負極側太陽電池の出力電圧和が所定値以上となるように、上記ＤＣ／ＤＣコンバータが動作して上記一方の太陽電池の出力電圧を昇圧させることを特徴とする請求項５に記載の電力変換装置。
7. ３レベルインバータ、および該３レベルインバータの交流出力線に１あるいは複数直列接続された単相インバータを有するインバータ装置と、該インバータ装置の直流側に設けられたＤＣ／ＤＣコンバータとを備え、
   上記ＤＣ／ＤＣコンバータは太陽電池からの電圧を入力とし、
   上記３レベルインバータは、第１極性側の上記太陽電池と上記ＤＣ／ＤＣコンバータにより生成される第２極性側の直流電圧源とを直列接続して成る直流電源に接続され、上記太陽電池と上記直流電圧源との接続点を中性点として３つの電圧レベルを１相あたりに出力可能であって、
   上記インバータ装置は、上記３レベルインバータの出力電圧と上記単相インバータの出力電圧との総和を負荷に出力するものであり、
   第１極性側の電圧指令と第２極性側の電圧指令とを合成して生成された電圧指令に基づいて上記３レベルインバータが出力制御されると共に、上記単相インバータの電力授受が１周期で相殺されるように該単相インバータがＰＷＭ制御により出力制御されることを特徴とする電力変換装置。
8. 上記３レベルインバータの第１の極性側電圧指令と第２の極性側電圧指令とで電圧実効値の絶対値が大きい極性で上記単相インバータは電力を蓄積し、他方の極性で電力を供給することを特徴とする請求項７に記載の電力変換装置。
9. 上記太陽電池の出力電圧と上記直流電圧源の電圧との電圧和が所定値以上となるように、上記ＤＣ／ＤＣコンバータが動作することを特徴とする請求項７または８に記載の電力変換装置。
10. 上記太陽電池が最大電力点で動作して電圧を出力するように上記インバータ装置が制御されることを特徴とする請求項７〜９のいずれか１項に記載の電力変換装置。
11. 上記ＤＣ／ＤＣコンバータは極性反転型ＤＣ／ＤＣコンバータであることを特徴とする請求項７〜１０のいずれか１項に記載の電力変換装置。
12. 上記３レベルインバータは、出力電圧の半周期に対して、該半周期の極性の上記電圧指令に応じた１パルス電圧を出力することを特徴とする請求項１〜１１のいずれか１項に記載の電力変換装置。

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