JP2011045926A - 異材溶接用フラックス入りワイヤ並びに異材レーザ溶接方法及び異材ｍｉｇ溶接方法 - Google Patents

Abstract

【課題】アルミニウム又はアルミニウム合金材と亜鉛メッキ鋼材とを溶接する場合に、溶接継手部の引張剪断強度及び溶接部界面の剥離強度を向上させることができる異材溶接用フラックス入りワイヤ並びに異材レーザ溶接方法及び異材ＭＩＧ溶接方法を提供する。
【解決手段】フラックス入りワイヤ１は、アルミニウム又はアルミニウム合金材２と亜鉛メッキ鋼材３との異材レーザ溶接に使用される。フラックス入りワイヤ１は、Ｓｉを０．８乃至１．９質量％含有し、残部がアルミニウム及び不可避的不純物であるアルミニウム合金からなる筒状の皮材と、この皮材内に充填されフッ化セシウムを２０乃至６０質量％含有するフラックスとを有する。皮材中の不可避的不純物としては、Ｍｎ、Ｍｇ又はＦｅがあり、その含有量は夫々皮材の全質量あたり０．１質量％以下である。フラックスの充填率は、ワイヤの全質量あたり５乃至２０質量％である。
【選択図】図１

Description

本発明は、自動車等の輸送機械、及び建材等用の部材を異材溶接する際に使用される異材溶接用フラックス入りワイヤと、この異材溶接用フラックス入りワイヤを使用した異材レーザ溶接方法及び異材ＭＩＧ溶接方法に関し、特にアルミニウム又はアルミニウム合金材と亜鉛メッキ鋼板との溶接に使用するのに好適の異材溶接用フラックス入りワイヤ並びに異材レーザ溶接方法及び異材ＭＩＧ溶接方法に関する。

従来、自動車等の輸送機械において、車体等の材料としては、鋼材が使用されている。輸送機械等の部材として使用される鋼材は、使用時に雨水等に晒されるため、表面に防錆用の亜鉛メッキが施される。これにより、亜鉛メッキ表面に形成される酸化被膜で防水効果を得ると共に、鋼材表面に疵又はピンホール等がある場合においても亜鉛を鉄に優先して腐食（犠牲防食）させることが行われている。

近時、環境保護の観点からハイブリッド自動車及び電気自動車等の研究開発が急速に進められており、燃費向上等のために、これらの自動車の車体等には軽量化が要求されている。そして、車体等の軽量化を達成するために、材料として使用されている鋼材の一部をアルミニウム又はアルミニウム合金材（以下、アルミニウム材及びアルミニウム合金材をまとめてアルミニウム合金材という）で構成することが検討されている。

従って、車体等を製造するには、鋼材とアルミニウム合金材とを異材接合する必要がある。鋼材とアルミニウム合金材とを異材接合する技術としては、例えばフラックス入りワイヤを供給しながら母材間をＭＩＧ溶接又はレーザアーク溶接によって接合する方法がある（特許文献１）。

ＭＩＧ（Metal Inert Gas：ミグ）溶接は、接合しようとする部位の周辺にアルゴン又はヘリウム等の不活性ガスをシールドガスとして供給し、溶接ワイヤと前記部位との間にアークを発生させて、鋼材とアルミニウム合金材とを溶融接合する方法である。このミグ溶接は、シールドガスによって、大気と遮断された状態で溶接作業が行われるので、空気中の酸素の影響を受けずに溶接が進行するという特徴がある。一方、レーザ溶接は、継手部に溶接ワイヤを供給しつつ、この溶接ワイヤ及び継手部にレーザ光を照射して、レーザ光により溶接ワイヤ及び継手部を加熱溶融させるものである。

特開２００３−２１１２７０号公報 特開２００８−６８２９０号公報

しかしながら、前述の従来技術には以下のような問題点がある。自動車の車体等の構造物において、鋼材とアルミニウム合金材とが突き合わせ溶接された場合には、溶接継手部に外力が印加された際に、母材間には引張応力及び剪断応力が作用する。一方、例えば鋼材とアルミニウム合金材とが重ね合わせて溶接された場合等において、溶接継手部に外力が印加された際に、母材間には引張応力及び剪断応力が作用すると共に、溶接部界面には２つの母材を互いに引き剥がす方向に剥離応力が作用する。従って、異材間を溶接する場合、溶接継手部には引張剪断強度だけでなく、高い剥離強度（ピール強度）も備えていることが求められる。しかしながら、従来、鋼材とアルミニウム合金材とを溶接により接合した場合、接合部には脆性が高い金属間化合物が生成し、同一種類の部材同士を溶接した場合に比して接合部の引張剪断強度及び剥離強度が低下するという問題点がある。

また、特許文献１に開示されたフラックス入りワイヤを使用して異材溶接した場合、組成によっては接合部周辺の靱性が低下して剥離強度が低下する場合がある。

本願発明者等は、特許文献２において、鋼材とアルミニウム合金材とをＭＩＧ溶接又はレーザアーク溶接する際に使用されるフラックス入りワイヤ及び異材接合方法を提案した。しかしながら、特許文献２に開示されたフラックス入りワイヤも、組成によっては接合部における剥離強度が低下する場合がある。

本発明はかかる問題点に鑑みてなされたものであって、アルミニウム又はアルミニウム合金材と亜鉛メッキ鋼材とを溶接する場合に、溶接継手部の引張剪断強度及び溶接部界面の剥離強度を向上させることができる異材溶接用フラックス入りワイヤ並びに異材レーザ溶接方法及び異材ＭＩＧ溶接方法を提供することを目的とする。

本発明に係る異材溶接用フラックス入りワイヤは、アルミニウム又はアルミニウム合金材と亜鉛メッキ鋼材との異材接合に使用される異材溶接用フラックス入りワイヤであって、
Ｓｉを０．８乃至１．９質量％含有し、残部がアルミニウム及び不可避的不純物であるアルミニウム合金からなる筒状の皮材と、この皮材内に充填されフッ化セシウムを２０乃至６０質量％含有するフラックスと、を有し、
前記皮材中の不可避的不純物としては、Ｍｎ、Ｍｇ又はＦｅがあり、その含有量が夫々皮材の全質量あたり０．１質量％以下であり、
前記フラックスの充填率がワイヤの全質量あたり５乃至２０質量％であることを特徴とする。

この異材溶接用フラックス入りワイヤは、前記皮材を構成するアルミニウム合金のＳｉの含有量が０．８乃至１．４質量％であることが好ましい。

本発明に係る異材レーザ溶接方法は、上記異材溶接用フラックス入りワイヤを使用し、
アルミニウム又はアルミニウム合金材と亜鉛メッキ鋼材とによって継手部を構成し、
この継手部に前記異材溶接用フラックス入りワイヤを供給しながらレーザ光を照射して、前記アルミニウム又はアルミニウム合金材と前記亜鉛メッキ鋼材とを接合することを特徴とする。

この異材レーザ溶接方法において、前記アルミニウム又はアルミニウム合金材がレーザ光側となるように前記アルミニウム又はアルミニウム合金材と亜鉛メッキ鋼材とを重ね合わせて配置し、前記アルミニウム又はアルミニウム合金材と亜鉛メッキ鋼材とを重ね合わせ溶接することが好ましい。

また、この異材レーザ溶接方法において、前記アルミニウム又はアルミニウム合金材と亜鉛メッキ鋼材とを突き合わせて配置し、前記異材溶接用フラックス入りワイヤの供給位置及び前記レーザ光の照射位置を前記突き合わせ部分よりもアルミニウム又はアルミニウム合金材側に寄せて、前記アルミニウム又はアルミニウム合金材と亜鉛メッキ鋼材とを突き合わせ溶接することが好ましい。

本発明に係る異材ＭＩＧ溶接方法は、上記異材溶接用フラックス入りワイヤを使用し、
アルミニウム又はアルミニウム合金材と亜鉛メッキ鋼材とによって継手部を構成し、
前記継手部と前記異材溶接用フラックス入りワイヤとの間にアークを形成し、アーク周辺部に不活性ガスを供給しつつ、前記アルミニウム又はアルミニウム合金材と前記亜鉛メッキ鋼材とを接合することを特徴とする。

この異材ＭＩＧ溶接方法において、前記アルミニウム又はアルミニウム合金材が前記異材溶接用フラックス入りワイヤ側となるように前記アルミニウム又はアルミニウム合金材と亜鉛メッキ鋼材とを重ね合わせて配置し、前記アルミニウム又はアルミニウム合金材と亜鉛メッキ鋼材とを重ね合わせ溶接することが好ましい。

本発明の異材溶接用フラックス入りワイヤは、フラックス中のフッ化セシウム及び皮材中のＳｉの含有量を適正に規定しているため、アルミニウム又はアルミニウム合金材と亜鉛メッキ鋼材との異材レーザ溶接異材ＭＩＧ溶接に使用すれば、溶接継手部の引張剪断強度及び溶接部界面の剥離強度を向上させることができる。

また、フラックスの充填率を適正に規定しているため、フラックスによる還元効果を効果的に得ることができ、溶接継手部の引張剪断強度及び溶接部界面の剥離強度を更に効果的に向上させることができる。なお、フラックスによる還元効果とは、アルミニウム又はアルミニウム合金材と亜鉛メッキ鋼材との異材レーザ溶接又は異材ＭＩＧ溶接において、アルミニウムの表面酸化膜並びに亜鉛メッキ鋼材の亜鉛メッキ層及び表面酸化膜が、溶接熱によるフラックスの活性化によって還元除去されやすくなることであると考えられる。このように、異材レーザ溶接又は異材ＭＩＧ溶接において、接合対象の母材のメッキ層及び表面酸化膜を除去することにより、夫々の母材には、最表面層に金属の新生界面が現れる。従って、母材同士が強固に接合されるようになり、溶接継手部の引張剪断強度及び剥離強度が向上する。

本発明の異材レーザ溶接方法又は異材ＭＩＧ溶接によれば、アルミニウム又はアルミニウム合金材と亜鉛メッキ鋼材との異材接合において、溶接継手部の引張剪断強度及び溶接部界面の剥離強度を向上させることができる。

本発明の異材レーザ溶接方法による重ね合わせ溶接を示す模式図である。 本発明の異材レーザ溶接方法による突き合わせ溶接を示す模式図である。 本発明の異材ＭＩＧ溶接方法による重ね合わせ溶接を示す模式図である。 本発明の異材ＭＩＧ溶接方法による突き合わせ溶接を示す模式図である。 （ａ）乃至（ｄ）は、異材溶接用フラックス入りワイヤの一例を示す図である。 本発明の実施形態に係る継手部の引張剪断強度試験を示す図である。 本発明の実施形態に係る溶接部界面の剥離強度試験を示す図である。

以下、本発明の実施の形態について、詳細に説明する。図１は本発明の異材レーザ溶接方法による重ね合わせ溶接を示す模式図、図２は本発明の異材レーザ溶接方法による突き合わせ溶接を示す模式図、図５は異材溶接用フラックス入りワイヤの一例を示す図である。本発明の異材レーザ溶接方法によって重ね合わせ溶接を行う場合においては、図１に示すように、例えばアルミニウム合金材２をレーザ光側に配置して、板状のアルミニウム合金材２と亜鉛メッキ鋼材３とを重ね合わせる。そして、アルミニウム合金材２と亜鉛メッキ鋼材３との重ね合わせ部４に異材溶接用フラックス入りワイヤ１を供給しながらレーザ光を照射してレーザ溶接し、アルミニウム合金材２と亜鉛メッキ鋼材３とを接合する。本発明の異材レーザ溶接方法によって突き合わせ溶接を行う場合においては、図２に示すように、板状のアルミニウム合金材２と亜鉛メッキ鋼材３とを突き合わせて配置し、これらの突き合わせ部６に異材レーザ溶接用フラックス入りワイヤ１を供給しながらレーザ光を照射して、レーザ溶接する。レーザ光の出力装置としては、ＹＡＧレーザ、ＣＯ_２レーザ及びファイバレーザ等、種々のものを使用することができる。

アルミニウム合金材２の材料としては、例えばＪＩＳ Ａ１０００系、Ａ２０００系（Ａｌ−Ｃｕ系合金）、Ａ３０００系（Ａｌ−Ｍｎ系合金）、Ａ４０００系（Ａｌ−Ｓｉ系合金）、Ａ５０００系（Ａｌ−Ｍｇ系合金）、Ａ６０００系（Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系合金）、Ａ７０００系（Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金、Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ−Ｃｕ系合金）を使用することができる。また、アルミニウム合金材２としては、例えば０．５乃至４．０ｍｍの厚さの板材を使用することができる。

鋼材としては、例えばＳＰＣＣ（冷間圧延低炭素鋼板）、高張力鋼等、種々の鋼材を使用することができる。本発明においては、鋼材には溶融亜鉛メッキが施されて亜鉛メッキ鋼板３として構成されている。亜鉛メッキ鋼材３としては、例えば０．５乃至４．０ｍｍの厚さの板材を使用することができ、アルミニウム合金材２と厚さが異なるものを使用してもよい。

異材レーザ溶接用フラックス入りワイヤ１は、例えば図５（ａ）乃至（ｄ）に示すように、アルミニウム合金製の筒状の皮材１ａ内にフラックス１ｂを充填したものであり、ワイヤ１の外径は例えば０．８乃至１．６ｍｍである。本発明において、ワイヤ１中のフラックス１ｂの充填率は、ワイヤの全質量あたり５乃至２０質量％である。また、本発明のフラックス１ｂはフッ化セシウムを２０乃至６０質量％含有する。アルミニウム皮材１ａはＳｉを０．８乃至１．９質量％含有し、残部がアルミニウム及び不可避的不純物からなるアルミニウム合金で成形されている。このアルミニウム皮材１ａ中の不可避的不純物としては、例えばＭｇ、Ｍｎ及びＦｅがあるが、その含有量は夫々皮材の全質量あたり０．１質量％以下である。

以下、本発明の異材レーザ溶接用フラックス入りワイヤの組成における数値限定の理由について説明する。

「フラックス中のフッ化セシウムの含有量：フラックスの全質量あたり２０乃至６０質量％」
フッ化セシウムは、レーザ溶接時に、アルミニウム合金材と亜鉛メッキ鋼材との間に高脆性の金属間化合物が生成することを抑制する作用がある。フラックス中のフッ化セシウムの含有量が２０質量％未満であると、高脆性の金属間化合物の生成を抑制する効果が小さく、引張剪断強度及び剥離強度が低下する。一方、フラックス中のフッ化セシウムの含有量が６０質量％を超えると、高脆性の金属間化合物の生成抑制作用の向上効果が飽和する一方、高価なセシウムの含有量が増加することにより、異材溶接用フラックス入りワイヤの製造コストが上昇する。従って、本発明においては、フラックス中のフッ化セシウムの含有量を、フラックスの全質量あたり２０乃至６０質量％と規定する。フラックス中の成分としては、フッ化セシウム以外に、例えばフッ化アルミニウム、フッ化カリウム、フッ化カリウムアルミニウム及びフッ化ランタン等を適宜組み合わせて含有させることができる。フッ化アルミニウム、フッ化カリウム及びフッ化カリウムアルミニウムは、フッ化カリウムアルミニウム系化合物といわれるものであり、アルミニウム酸化膜の除去、ワイヤの低融点での溶融促進とぬれ性確保、鋼材とアルミニウム材との間の界面における拡散抑制用バリア等の作用が考えられる。

「皮材を構成するアルミニウム合金のＳｉの含有量：０．８乃至１．９質量％」
皮材を構成するアルミニウム合金が含有するＳｉは、溶接継手部の引張剪断強度の向上には必須の成分である。アルミニウム合金のＳｉの含有量が０．８質量％未満であると、溶接継手部の引張剪断強度の向上効果は不十分である。一方、アルミニウム合金のＳｉの含有量が１．９質量％を超えると、接合部近傍の靱性低下により剥離強度が低下する。従って、本発明においては、皮材を構成するアルミニウム合金のＳｉの含有量を、０．８乃至１．９質量％と規定する。また、アルミニウム合金のＳｉ含有量が１．４質量％を超えると、溶接継手部の剥離剪断強度が低下し始めるため、望ましくは、皮材を構成するアルミニウム合金のＳｉの含有量は０．８乃至１．４質量％である。

「皮材中の不可避的不純物としてのＭｎ、Ｍｇ又はＦｅの含有量：夫々皮材の全質量あたり０．１質量％以下」
皮材中に不可避的不純物として、例えば、Ｍｇ、Ｍｎ又はＦｅが含まれるが、これらのＭｇ、Ｍｎ又はＦｅは、その含有量が過剰となることで、Ｓｉの添加による溶接継手部の引張剪断強度の向上効果を低下させてしまう。Ｍｇ、Ｍｎ及びＦｅのいずれかの含有量が皮材の全質量あたり０．１質量％を超えると、溶接継手部の引張剪断強度が低下する。従って、皮材を構成するアルミニウム合金のＭｇ、Ｍｎ及びＦｅの含有量は、夫々皮材の全質量あたり０．１質量％以下とする。

「フラックス充填率：ワイヤの全質量あたり５乃至２０質量％」
フラックスは、アルミニウム合金材及び亜鉛メッキ鋼材に対する還元効果を有する。フラックスの充填率がワイヤの全質量あたり５質量％未満であると、フラックスによる還元効果が低下し、引張剪断強度及び剥離強度が低下する。一方、フラックスの充填率がワイヤの全質量あたり２０質量％を超えると、還元作用が大きくなりすぎ、かえって引張剪断強度及び剥離強度が低下する。従って、本発明においては、フラックスの充填率をワイヤの全質量あたり５乃至２０質量％と規定する。

次に、本実施形態の異材溶接用フラックス入りワイヤを使用した異材レーザ溶接方法について説明する。先ず、アルミニウム合金材２と亜鉛メッキ鋼材３とによって継手部を構成する。例えば、継手部を重ね合わせ溶接する場合においては、図１に示すように、板状のアルミニウム材２と亜鉛メッキ鋼材３とを重ね合わせて、例えばアルミニウム合金材２をレーザ光側に配置する。このように、アルミニウム合金材２をレーザ光側に配置することにより、融点が低いアルミニウム合金材２を亜鉛メッキ鋼材３よりも先に溶融させ、続いて、アルミニウム合金材２の下方に配置された亜鉛メッキ鋼材３を一部溶融させることができるため、亜鉛メッキ鋼材３をレーザ光側に配置して重ね合わせ溶接する場合に比して、溶融池からの溶融金属の垂れを防止して、重ね合わせ溶接を円滑に実施することができる。継手部を突き合わせ溶接する場合には、図２に示すように、アルミニウム材２と亜鉛メッキ鋼材３とを突き合わせて配置する。

次に、溶接継手部を、例えばヘリウム又はアルゴン等のシールドガス雰囲気とした状態で、レーザ光の焦点位置を調整し、母材同士の重ね合わせ部４又は突き合わせ部６周辺にレーザ光を集光させる。そして、母材同士の重ね合わせ部４又は突き合わせ部６周辺に異材レーザ溶接用フラックス入りワイヤ１を供給する。アルミニウム合金材２と亜鉛メッキ鋼材３とを重ね合わせ溶接する場合においては、アルミニウム合金材２をレーザ光側に配置しているため、アルミニウム合金材２を積極的に溶かすことができる。そして、フラックスにより亜鉛メッキ鋼材３表面の亜鉛メッキ層及び表面酸化膜を還元して、鋼界面をアルミニウム合金の溶湯中に接触させ、アルミニウム合金材２と亜鉛メッキ鋼材３とをブレーズ溶接にて接合する。なお、アルミニウム合金材２と亜鉛メッキ鋼材３とのブレーズ溶接とは、融点の低いアルミニウム合金材２を溶融させつつ、溶融したアルミニウム合金をろう材として、亜鉛メッキ鋼材３と接合することを意味する。アルミニウム合金材と亜鉛メッキ鋼材とを突き合わせ溶接する場合においては、異材レーザ溶接用フラックス入りワイヤ１を突き合わせ部６に供給すると共に、レーザ光の焦点位置を突き合わせ部６に合わせてレーザ光を照射することにより、アルミニウム合金材２と亜鉛メッキ鋼材３とをブレーズ溶接にて接合する。これにより、溶融金属の溶け落ちを防止することができる。

レーザ光の照射により、まず融点が低いアルミニウム合金材２が溶融する。続いて亜鉛メッキ鋼材３が溶融するが、まず鋼板上の亜鉛メッキ層が溶融し、これに続いて鋼部分が一部溶融する。そして、これらの溶融金属成分中に、同じくレーザ光の照射により溶融した異材レーザ溶接用フラックス入りワイヤ１が供給される。

そして、レーザ光の照射位置を溶接線に沿って移動させると、溶融したアルミニウム合金成分、亜鉛メッキ成分及び鋼成分と、フラックス入りワイヤ成分とが混合された状態で、順次、溶接方向に沿って後方側で凝固していき、ビードを形成する。このとき、接合対象のアルミニウム合金材２と亜鉛メッキ鋼材３との間には、金属間化合物が生成する。本実施形態の異材レーザ溶接用フラックス入りワイヤ１は、フラックス中のフッ化セシウムの含有量が適正な値に規定されている。従って、溶接部に生成する金属間化合物は、例えば脆性が大きいＦｅＡｌ_３又はＦｅ_２Ａｌ_５等よりも、脆性を低下させることがないＦｅＡｌ、Ｆｅ_３Ａｌ等の方が、生成量が多くなり、溶接継手部の引張剪断強度及び剥離強度を向上させることができる。

また、異材レーザ溶接用フラックス入りワイヤ１は、アルミニウム皮材１ａ中のＳｉの含有量が適正な範囲に規定されており、溶接継手部の剥離強度を低下させることなく引張剪断強度を向上させることができる。この場合、アルミニウム皮材１ａ中のＭｇ、Ｍｎ及びＦｅの含有量を夫々皮材１ａの全質量あたり０．１質量％以下にすれば、Ｓｉの添加による引張剪断強度の向上を更に効果的に得ることができる。

更に、本実施形態の異材レーザ溶接用フラックス入りワイヤ１は、フラックス１ｂの充填率が適正な範囲に規定されており、引張剪断強度及び剥離強度を低下させることなく、フラックスの還元作用を効果的に得ることができる。

なお、本実施形態においては、前述の如く、アルミニウム合金材２と亜鉛メッキ鋼材３とを重ね合わせ溶接する場合には、アルミニウム合金材２をレーザ光側に配置することが望ましい。しかしながら、本発明においては、母材同士が溶融され、溶融金属の溶融池にフラックス入りワイヤ１を溶融させて適量供給することができる範囲において、レーザ光の照射位置及びフラックス入りワイヤ１の供給位置は限定されない。

次に、本発明に係る異材ＭＩＧ溶接方法の実施形態について説明する。ＭＩＧ溶接においても、使用する溶接ワイヤは、異材レーザ溶接方法にて使用する溶接ワイヤ１と同一である。また、ＭＩＧ溶接の条件等は、通常のＭＩＧ溶接と同様である。図３は、重ね合わせ溶接の場合の溶接方法を示す模式図である。先ず、アルミニウム合金材２と亜鉛メッキ鋼材３とによって継手部を構成する。継手部を重ね合わせ溶接する場合においては、図３に示すように、板状のアルミニウム材２と亜鉛メッキ鋼材３とを重ね合わせて、例えばアルミニウム合金材２をトーチ７側に配置する。このように、アルミニウム合金材２をトーチ７側に配置することにより、融点が低いアルミニウム合金材２を亜鉛メッキ鋼材３よりも先に溶融させ、続いて、アルミニウム合金材２の下方に配置された亜鉛メッキ鋼材３を一部溶融させることができるため、亜鉛メッキ鋼材３をトーチ７側に配置して重ね合わせ溶接する場合に比して、溶融池からの溶融金属の垂れを防止して、重ね合わせ溶接を円滑に実施することができる。

継手部を突き合わせ溶接する場合には、図４に示すように、アルミニウム材２と亜鉛メッキ鋼材３とを突き合わせて配置する。図３及び図４のいずれの場合も、トーチ７から継手部に向けて送給される溶接ワイヤ１と溶融池の近傍に向けてアルゴンガス又はヘリウムガス等の不活性ガスを供給して、溶融池に空気中の酸素が侵入することを遮断し、溶融金属の酸化を抑制する。

この本発明の異材溶接用フラックス入りワイヤを使用した異材ＭＩＧ溶接方法も、本発明の異材溶接用フラックス入りワイヤを使用した異材レーザ溶接方法と同様の効果を奏する。

（第１実施例）
以下、本発明の異材レーザ溶接用フラックス入りワイヤの効果を示す実施例について、その比較例と比較して具体的に説明する。アルミニウム合金材２としては、ＡＡ６０２２合金（ＪＩＳ Ａ ６０００系合金）からなる板厚１．０ｍｍの板材（例えば、幅１００ｍｍ、長さ３００ｍｍ）を使用した。また、板厚１．２ｍｍ（例えば、幅１００ｍｍ、長さ３００ｍｍ）の９８０ＭＰａ級冷間圧延鋼板に溶融亜鉛メッキを施し、亜鉛メッキ鋼材３とした。なお、溶接対象の共試材としては、板材のままのアルミニウム合金材２及び亜鉛メッキ鋼材３と、夫々板材端部から適長（アルミニウム合金材２については板材端部から１０ｍｍ、亜鉛メッキ鋼材３については板材端部から６０ｍｍ）離隔した位置にて９０度曲げ加工した曲げ板材とを使用した。

そして、これらのアルミニウム合金材２及び亜鉛メッキ鋼材３を重ね合わせ、図１に示すように、アルミニウム合金材２をレーザ光側に配置し、重ね合わせ部４周辺をシールドガス雰囲気とした。なお、シールドガスとしては、アルゴンガスを使用した。そして、重ね合わせ部４に実施例及び比較例の異材溶接用フラックス入りワイヤ（直径１．２ｍｍ）を供給しながらレーザ光を照射して、重ね合わせレーザ溶接を行った。重ね合わせ部４に照射するレーザとしては、連続発振方式のＹＡＧ（Ｙｔｔｒｉｕｍ−Ａｌｕｍｉｎｕｍ Ｇａｒｎｅｔ）レーザ（レーザ出力４．０ｋＷ）を使用し、溶接速度を１．２ｍ／分とした。

なお、溶接対象部材として板材を使用する場合には、図６に示すように相互の部材の重ね合わせ部４の長さが５０ｍｍとなるように配置した。また、溶接対象部材として曲げ板材を使用する場合には、図７に示すように、夫々の部材２，３の曲げ位置が一致するように配置し、相互の部材の重ね合わせ部４の長さが１０ｍｍとなるように配置した。

本実施例において使用した実施例及び比較例の異材溶接用フラックス入りワイヤについて、フラックスの組成、フラックス充填率及び皮材の組成を表１に示す。そして、これらの実施例及び比較例のフラックス入りワイヤを使用して、図６に示す板材及び図７に示す曲げ板材について、夫々重ね合わせ溶接を行った。そして、重ね合わせ溶接した溶接部５の引張剪断強度及び剥離強度を測定した。

（引張剪断強度評価）
引張剪断強度評価については、図６に示す重ね合わせ溶接した板材を使用して行った。溶接後の板材をＪＩＳ Ｚ ２２０１−１９９８に規定されているＪＩＳ５号試験片に加工した。このとき、溶接部５が平行部の中央部となるように調整した。そして、引張試験機（島津製作所製、一軸試験機 ＲＳ−２）を使用して、夫々の板材を図６の矢印方向に引っ張り、溶接部５の引張剪断強度を測定した。各実施例及び比較例のフラックス入りワイヤを使用して溶接した場合について、溶接部５の引張剪断強度を表１に示す。

（剥離強度評価）
剥離強度評価については、図７に示す重ね合わせ溶接後の曲げ板材を使用して行った。溶接後の板材を幅２５ｍｍの短冊片に加工した。そして、引張試験機（島津製作所製、一軸試験機 ＲＳ−２）を使用して、夫々の板材を図５の矢印方向に引っ張り、溶接部５の剥離強度を測定した。各実施例及び比較例のフラックス入りワイヤを使用して溶接した場合について、溶接部５の剥離強度を表１にあわせて示す。

各実施例及び比較例の試験片について、引張剪断強度が２００［ＭＰａ］以上で剥離強度が５０［ＭＰａ］以上の場合を◎、引張剪断強度が２００［ＭＰａ］以上で剥離強度が４０［ＭＰａ］以上５０［ＭＰａ］未満の場合を○、引張剪断強度が２００［ＭＰａ］以上で剥離強度が１０［ＭＰａ］以上４０［ＭＰａ］未満の場合を△、引張剪断強度が２００［ＭＰａ］以上で剥離強度が１０［ＭＰａ］未満の場合を×と評価し、更に、引張剪断強度が２００［ＭＰａ］未満で剥離強度が１５［ＭＰａ］以上の場合を△、引張剪断強度が２００［ＭＰａ］未満で剥離強度が１５［ＭＰａ］未満の場合を×と評価した。

表１に示すように、実施例１乃至１２は、フラックス中のフッ化セシウム、フラックスの充填率、並びに皮材中のＳｉ、及び不純物としてのＭｎ、Ｍｇ及びＦｅの組成が本発明の範囲を満足するので、本発明の範囲を満足しない比較例１乃至１０に比して引張剪断強度及び剥離強度が向上した。

また、本発明の範囲を満足する実施例１乃至１２のうち、実施例１０は、皮材中のＳｉ含有量が本発明の請求項２の範囲（０．８乃至１．４質量％）を超えたので、皮材中のＳｉ含有量が本発明の請求項２の範囲内である実施例１乃至９、１１及び１２に比して剥離強度が若干低下した。

（第２実施例）
次に、本発明の異材溶接用フラックス入りワイヤを使用した異材ＭＩＧ溶接方法の実施例について、その比較例と比較して具体的に説明する。アルミニウム合金材２としては、ＡＡ６０２２合金（ＪＩＳ Ａ ６０００系合金）からなる板厚２．０ｍｍの板材（例えば、幅１００ｍｍ、長さ３００ｍｍ）を使用した。また、板厚１．４ｍｍ（例えば、幅１００ｍｍ、長さ３００ｍｍ）の９８０ＭＰａ級冷間圧延鋼板に溶融亜鉛メッキを施し、亜鉛メッキ鋼材３とした。なお、溶接対象の共試材としては、板材のままのアルミニウム合金材２及び亜鉛メッキ鋼材３と、夫々板材端部から適長（アルミニウム合金材２については板材端部から１０ｍｍ、亜鉛メッキ鋼材３については板材端部から６０ｍｍ）離隔した位置にて９０度曲げ加工した曲げ板材とを使用した。

そして、これらのアルミニウム合金材２及び亜鉛メッキ鋼材３を重ね合わせ、図３に示すように、アルミニウム合金材２をミグトーチ７側に配置し、重ね合わせ部４周辺をシールドガス雰囲気とした。なお、シールドガスとしては、アルゴンガスを使用した。そして、重ね合わせ部４に実施例及び比較例の異材溶接用フラックス入りワイヤ（直径１．２ｍｍ）を用いて通電し、重ね合わせＭＩＧ溶接を行った。重ね合わせ部４を溶接するＭＩＧ溶接機としては、直流パルス方式のＭＩＧ溶接電源（電流９０A、電圧１６V）を使用し、溶接速度を０．５ｍ／分とした。

なお、溶接対象部材として板材を使用する場合には、図６に示すように相互の部材の重ね合わせ部４の長さが５０ｍｍとなるように配置した。また、溶接対象部材として曲げ板材を使用する場合には、図７に示すように、夫々の部材２，３の曲げ位置が一致するように配置し、相互の部材の重ね合わせ部４の長さが１０ｍｍとなるように配置した。

本実施例において使用した実施例及び比較例の異材溶接用フラックス入りワイヤについて、フラックスの組成、フラックス充填率及び皮材の組成を下記表２に示す。なお、表２において、皮材の不純物であるＦｅの含有量は全て０．０７質量％であった。そして、これらの実施例及び比較例のフラックス入りワイヤを使用して、図６に示す板材及び図７に示す曲げ板材について、夫々重ね合わせ溶接を行った。そして、重ね合わせ溶接した溶接部５の引張剪断強度及び剥離強度を測定した。

（引張剪断強度評価）
引張剪断強度評価については、図６に示す重ね合わせ溶接した板材を使用して行った。溶接後の板材をＪＩＳ Ｚ ２２０１−１９９８に規定されているＪＩＳ５号試験片に加工した。このとき、溶接部５が平行部の中央部となるように調整した。そして、引張試験機（島津製作所製、一軸試験機 ＲＳ−２）を使用して、夫々の板材を図４の矢印方向に引っ張り、溶接部５の引張剪断強度を測定した。各実施例及び比較例のフラックス入りワイヤを使用して溶接した場合について、溶接部５の引張剪断強度を表１に示す。

（剥離強度評価）
剥離強度評価については、図７に示す重ね合わせ溶接後の曲げ板材を使用して行った。溶接後の板材を幅２５ｍｍの短冊片に加工した。そして、引張試験機（島津製作所製、一軸試験機 ＲＳ−２）を使用して、夫々の板材を図７の矢印方向に引っ張り、溶接部５の剥離強度を測定した。各実施例及び比較例のフラックス入りワイヤを使用して溶接した場合について、溶接部５の剥離強度を表２にあわせて示す。

各実施例及び比較例の試験片について、引張剪断強度が１６０［ＭＰａ］以上で剥離強度が１０［ＭＰａ］以上の場合を◎、引張剪断強度が１６０［ＭＰａ］以上で剥離強度が７［ＭＰａ］以上１０［ＭＰａ］未満の場合を○、引張剪断強度が１６０［ＭＰａ］以上で剥離強度が７［ＭＰａ］未満であったか、又は剥離強度が７［ＭＰａ］以上で引張剪断強度が１６０［ＭＰａ］未満であった場合を△、引張剪断強度が１６０［ＭＰａ］未満で剥離強度が７［ＭＰａ］未満であった場合を×と評価した。なお、これらの評価方法において、レーザ溶接の場合と数値が異なる。これは評価したアルミニウム材料の板厚が異なること（レーザ溶接は１ｍｍ、ＭＩＧ溶接は２ｍｍ）による。また、特に剥離強度の場合は、引張試験時の塑性変形抵抗及び引張試験方法が異なるので、ＭＩＧ溶接では低い値になる。

この表２に示すように、実施例１乃至１２は、フラックス中のフッ化セシウム、フラックスの充填率、並びに皮材中のＳｉ、及び不純物としてのＭｎ、Ｍｇ及びＦｅの組成が本発明の範囲を満足するので、本発明の範囲を満足しない比較例１乃至１０に比して引張剪断強度及び剥離強度が向上した。また、本発明の実施例１乃至１２は剥離強度試験で界面剥離が生じなかったが、比較例５を除いて、他の比較例はいずれも界面剥離が生じた。

１：異材溶接用フラックス入りワイヤ、１ａ：皮材、１ｂ：フラックス、２：アルミニウム合金材、３：亜鉛メッキ鋼材、４：重ね合わせ部、５：溶接部、６：突き合わせ部、７：トーチ

Claims (8)

1. アルミニウム又はアルミニウム合金材と亜鉛メッキ鋼材との異材接合に使用される異材溶接用フラックス入りワイヤであって、
   Ｓｉを０．８乃至１．９質量％含有し、残部がアルミニウム及び不可避的不純物であるアルミニウム合金からなる筒状の皮材と、この皮材内に充填されフッ化セシウムを２０乃至６０質量％含有するフラックスと、を有し、
   前記皮材中の不可避的不純物としては、Ｍｎ、Ｍｇ又はＦｅがあり、その含有量が夫々皮材の全質量あたり０．１質量％以下であり、
   前記フラックスの充填率がワイヤの全質量あたり５乃至２０質量％であることを特徴とする異材溶接用フラックス入りワイヤ。
2. 前記皮材を構成するアルミニウム合金のＳｉの含有量は０．８乃至１．４質量％であることを特徴とする請求項１に記載の異材溶接用フラックス入りワイヤ。
3. 前記請求項１又は２に記載の異材溶接用フラックス入りワイヤを使用し、
   アルミニウム又はアルミニウム合金材と亜鉛メッキ鋼材とによって継手部を構成し、
   この継手部に前記異材溶接用フラックス入りワイヤを供給しながらレーザ光を照射して、前記アルミニウム又はアルミニウム合金材と前記亜鉛メッキ鋼材とを接合することを特徴とする異材レーザ溶接方法。
4. 前記アルミニウム又はアルミニウム合金材がレーザ光側となるように前記アルミニウム又はアルミニウム合金材と亜鉛メッキ鋼材とを重ね合わせて配置し、前記アルミニウム又はアルミニウム合金材と亜鉛メッキ鋼材とを重ね合わせ溶接することを特徴とする請求項３に記載の異材レーザ溶接方法。
5. 前記アルミニウム又はアルミニウム合金材と亜鉛メッキ鋼材とを突き合わせて配置し、前記異材溶接用フラックス入りワイヤの供給位置及び前記レーザ光の照射位置を前記突き合わせ部分よりもアルミニウム又はアルミニウム合金材側に寄せて、前記アルミニウム又はアルミニウム合金材と亜鉛メッキ鋼材とを突き合わせ溶接することを特徴とする請求項３に記載の異材レーザ溶接方法。
6. 前記請求項１又は２に記載の異材溶接用フラックス入りワイヤを使用し、
   アルミニウム又はアルミニウム合金材と亜鉛メッキ鋼材とによって継手部を構成し、
   前記継手部と前記異材溶接用フラックス入りワイヤとの間にアークを形成し、アーク周辺部に不活性ガスを供給しつつ、前記アルミニウム又はアルミニウム合金材と前記亜鉛メッキ鋼材とを接合することを特徴とする異材ＭＩＧ溶接方法。
7. 前記アルミニウム又はアルミニウム合金材が前記異材溶接用フラックス入りワイヤ側となるように前記アルミニウム又はアルミニウム合金材と亜鉛メッキ鋼材とを重ね合わせて配置し、前記アルミニウム又はアルミニウム合金材と亜鉛メッキ鋼材とを重ね合わせ溶接することを特徴とする請求項６に記載の異材ＭＩＧ溶接方法。
8. 前記アルミニウム又はアルミニウム合金材と亜鉛メッキ鋼材とを突き合わせて配置し、前記異材溶接用フラックス入りワイヤの供給位置を前記突き合わせ部分よりもアルミニウム又はアルミニウム合金材側に寄せて、前記アルミニウム又はアルミニウム合金材と亜鉛メッキ鋼材とを突き合わせ溶接することを特徴とする請求項６に記載の異材ＭＩＧ溶接方法。

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