CN114367759B - 可有效控制Fe-Al脆性相的焊丝及制备与焊接方法 - Google Patents
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Abstract
本发明公开的可有效控制Fe‑Al脆性相的焊丝,包括药芯和焊皮,其中药粉按质量百分比由以下组分组成:Si粉40~50%,Mg粉5~10%,Mn粉5~10%,CsF粉5~10%,AlF3粉5~10%,KF粉5~10%,余量为Al粉,以上组分质量百分比之和为100%。该焊丝解决了铝‑钢复合板直接熔焊对接时Al‑Fe脆性相生成造成强度较低的问题。还提供一种可有效控制Fe‑Al脆性相的焊丝的制备方法及一种可有效控制Fe‑Al脆性相的铝‑钢复合板焊接方法。
Description
技术领域
本发明属于金属材料焊接技术领域,具体涉及一种可有效控制Fe-Al脆性相的焊丝,还涉及一种可有效控制Fe-Al脆性相的焊丝的制备方法及一种可有效控制Fe-Al脆性相的铝-钢复合板焊接方法。
背景技术
铝-钢爆炸复合板兼有铝优异的耐腐蚀、轻质和钢高强度特点,是工程领域理想的材料组合。但是铝的主要元素Al和钢的主要元素Fe之间反应会生成多种脆性的Al-Fe金属间化合物(Al5Fe2、Al3Fe、AlFe、AlFe3等),严重影响接头的性能。因此,开发铝-钢复合板焊接用过渡层材料,是保证铝-钢爆炸复合板大规模工程应用的前提条件。
此外,铝和钢的熔点差异较大,铝的熔点为660℃,钢的熔点为1538℃。两者在进行熔化焊时,由于熔点的差异导致焊接成型较差。需要根据两者的热物理性能进行焊接工艺的合理设计,避免铝的过渡熔化和钢侧的未焊透。
因此,开发铝-钢复合板过渡层用焊接材料,制定合理的焊接工艺参数,实现铝-钢复合板的高强度的连接,具有重要的工程实际意义。
发明内容
本发明的第一个目的是提供一种可有效控制Fe-Al脆性相的焊丝,解决了铝-钢复合板直接熔焊对接时Al-Fe脆性相生成造成强度较低的问题。
本发明的第二个目的是提供一种可有效控制Fe-Al脆性相的焊丝的制备方法。
本发明的第三个目的是提供及一种可有效控制Fe-Al脆性相的铝-钢复合板焊接方法。
本发明所采用的第一个技术方案是,可有效控制Fe-Al脆性相的焊丝,包括药芯和焊皮,其中药粉按质量百分比由以下组分组成:Si粉40~50%,Mg粉5~10%,Mn粉5~10%,CsF粉5~10%,AlF3粉5~10%,KF粉5~10%,余量为Al粉,以上组分质量百分比之和为100%。
本发明的特征还在于,
各个粉末的纯度均大于99.9%,粉末的粒度均是200~300目。
焊皮为1060铝带,铝带厚度0.3mm,宽度7mm。
药芯焊丝中药芯粉末的填充量控制在20~25wt%。
本发明所采用的第二个技术方案是,可有效控制Fe-Al脆性相的焊丝的制备方法,具体步骤如下:
步骤1:按质量百分比分别称取Si粉40~50%,Mg粉5~10%,Mn粉5~10%,CsF粉5~10%,AlF3粉5~10%,KF粉5~10%,余量为Al粉,以上组分质量百分比之和为100%;
步骤2:将步骤1称取的各个粉末,置于真空加热炉内加热、保温,去除药粉中的结晶水;烘干后的药粉放置于混粉机中进行充分的混合;
步骤3:采用酒精去除1060铝带表面的油脂,通过药芯焊丝拉丝设备把步骤2制备得到的药粉包裹在铝带内,第一道拉拔磨具孔径为2.6mm;
步骤4:第一道工序拉拔完毕后,将磨具孔径依次换至2.3mm,2.0mm,1.8mm,1.6mm,1.4mm,1.2mm进行拉拔,最终获得的药芯焊丝直径为1.2mm;
步骤5:药芯焊丝拉拔完毕后,经绕丝机缠绕在焊丝盘上,最终密封在药芯焊丝真空包装袋内待用。
本发明的特征还在于,
步骤2中,真空加热炉内加热温度为150-200℃,保温时间为1~3h;混粉机中混合时间为1~2h。
本发明所采用的第三个技术方案是,可有效控制Fe-Al脆性相的铝-钢复合板焊接方法,复合板焊接顺序为:首先在铝-钢复合板的焊接处开不对称V型坡口,进行钢层焊接,采用ER50-6焊丝进行MAG焊,焊接电流为150-180A;接着将复合板翻转,进行过渡层焊接,采用上述焊丝进行MIG焊,焊接电流为100-130A;最后进行铝层焊接,采用ER1070焊丝进行MIG焊接,焊接电流为120-150A。
本发明的特征还在于,
铝-钢复合板开不对称V型坡口的具体参数为:钢侧坡口角度为60°±5°,铝侧坡口角度为70°±5°。
本发明的有益效果是:
(1)本发明的铝基药芯焊丝中主要添加Si元素,Si元素的含量处于Al-Si二元相图的共晶位置,从而保证铝基药芯焊丝较低的熔点。
(2)本发明的药芯焊丝中加入CsF,AlF3和KF钎剂成分,可以保证药芯焊丝焊接时与底部钢之间有较好的润湿性与铺展性。
(3)铝-钢复合板开不对称X形坡口,先焊接熔点较高的钢,再进行熔点较低的铝层焊接,可以实现熔钎焊的焊接效果。
(4)本发明药芯焊丝合金元素较少,制备工艺简单,便于进行大规模批量生产。
附图说明
图1为本发明中的铝-钢复合板坡口形式;
图2为本发明中的铝-钢复合板对接焊接顺序示意图;
图3为本发明中实施案例2制备的药芯焊丝,在铝-钢复合板焊接时,过渡层焊缝的显微组织;
图4为本发明中实施案例2制备的药芯焊丝,在铝-钢复合板焊接时,过渡层焊与铝层界面的显微组织。
具体实施方式
下面结合附图和具体实施方式对本发明进行详细说明。
本发明提供一种可有效控制Fe-Al脆性相的焊丝,包括药芯和焊皮,其中药粉按质量百分比由以下组分组成:Si粉40~50%,Mg粉5~10%,Mn粉5~10%,CsF粉5~10%,AlF3粉5~10%,KF粉5~10%,余量为Al粉,以上组分质量百分比之和为100%。
各个粉末的纯度均大于99.9%,粉末的粒度均是200~300目。
焊皮为1060铝带,铝带厚度0.3mm,宽度7mm。
药芯焊丝中药芯粉末的填充量控制在20~25wt%。
该药芯焊丝中各组分的作用和功能如下:
Al元素作为药芯焊丝的主要组元,焊丝以Al为主,可以保证与复层Al较好的结合。此外,Al的熔点较低,以Al为主的焊丝可以实现与钢焊接时熔钎焊的效果。
Si元素作为药粉的主要组元,根据Al-Si二元相图可知,在577℃时,Al和Si可以发生共晶反应,生成Al+Si共晶组织。共晶组织的熔点较低,可以进一步降低铝药芯焊丝的熔点。Mg、Mn元素的加入,可以提高铝基过渡层焊缝的强度。
药粉中加入了特殊的钎剂成分:CaF,AlF3,KF等,当焊丝熔化时,这些钎剂与焊丝一起熔化,熔化的钎剂能够降低液态铝基熔池与固态钢之间的表面张力,液态铝基熔池随着大量熔化的钎剂在钢表面的迅速铺展开,能够获得良好的润湿铺展效果。由于钎剂的密度较小,会最终上浮到熔池表面,在焊缝表面形成熔渣,保护熔池。
本发明还提供一种可有效控制Fe-Al脆性相的焊丝的制备方法,具体步骤如下:
步骤1:按质量百分比分别称取Si粉40~50%,Mg粉5~10%,Mn粉5~10%,CsF粉5~10%,AlF3粉5~10%,KF粉5~10%,余量为Al粉,以上组分质量百分比之和为100%;
步骤2:将步骤1称取的各个粉末,置于真空加热炉内加热、保温,去除药粉中的结晶水;烘干后的药粉放置于混粉机中进行充分的混合;
步骤2中,真空加热炉内加热温度为150-200℃,保温时间为1~3h;混粉机中混合时间为1~2h。
步骤3:采用酒精去除1060铝带表面的油脂,通过药芯焊丝拉丝设备把步骤2制备得到的药粉包裹在铝带内,第一道拉拔磨具孔径为2.6mm;
步骤4:第一道工序拉拔完毕后,将磨具孔径依次换至2.3mm,2.0mm,1.8mm,1.6mm,1.4mm,1.2mm进行拉拔,最终获得的药芯焊丝直径为1.2mm;
步骤5:药芯焊丝拉拔完毕后,经绕丝机缠绕在焊丝盘上,最终密封在药芯焊丝真空包装袋内待用。
本发明还提供一种可有效控制Fe-Al脆性相的铝-钢复合板焊接方法,如图2所示,复合板焊接顺序为:首先在铝-钢复合板的焊接处开不对称V型坡口,进行钢层焊接,采用ER50-6焊丝进行MAG焊,焊接电流为150-180A;接着将复合板翻转,进行过渡层焊接,采用上述焊丝进行MIG焊,焊接电流为100-130A;最后进行铝层焊接,采用ER1070焊丝进行MIG焊接,焊接电流为120-150A。
如图1所示,铝-钢复合板开不对称V型坡口的具体参数为:钢侧坡口角度为60°±5°,铝侧坡口角度为70°±5°。
实施例1
步骤1:按质量百分比分别称取Si粉40%,Mg粉5%,Mn粉5%,CsF粉5%,AlF3粉5%,KF粉5%,余量为Al粉,以上组分质量百分比之和为100%。
步骤2:将步骤1称取的各个粉末,置于真空加热炉内加热、保温,去除药粉中的结晶水;烘干后的药粉放置于混粉机中进行充分的混合;
步骤3:采用酒精去除1060铝带表面的油脂,通过药芯焊丝拉丝设备把步骤2制备得到的药粉包裹在铝带内,第一道拉拔磨具孔径为2.6mm;
步骤4:第一道工序拉拔完毕后,将磨具孔径依次换至2.3mm,2.0mm,1.8mm,1.6mm,1.4mm,1.2mm进行拉拔,最终获得的药芯焊丝直径为1.2mm;
步骤5:药芯焊丝拉拔完毕后,经绕丝机缠绕在焊丝盘上,最终密封在药芯焊丝真空包装袋内待用。
步骤1中粉末的纯度均大于99.9%,粉末的粒度均是200~300目。
步骤2中,真空加热炉内加热温度为150℃,保温时间为1h;混粉机中混合时间为1h。
步骤3中铝带厚度0.3mm,宽度7mm。
步骤3中药芯焊丝中药芯粉末的填充量控制在20wt%。
本发明还提供采用上述过渡层焊丝进行铝-钢复合板焊接时的坡口形式与焊接顺序。铝-钢复合板开不对称V型坡口(如图1所示),钢侧坡口角度为65°,铝侧坡口角度为75°。铝-钢复合板焊接时(焊接顺序如图2所示),首先进行钢层焊接,采用ER50-6焊丝进行MAG焊,焊接电流为150-180A;接着将复合板翻转,进行过渡层焊接,采用本发明的过渡层焊丝进行MIG焊,焊接电流为100-130A;最后进行铝层焊接,采用ER1070焊丝进行MIG焊接,焊接电流为120-150A。
经测试,焊接接头力学性能为:抗拉强度361MPa,断后延伸率17%。
实施例2
步骤1:按质量百分比分别称取Si粉50%,Mg粉10%,Mn粉10%,CsF粉10%,AlF3粉10%,KF粉10%,以上组分质量百分比之和为100%。
步骤2:将步骤1称取的各个粉末,置于真空加热炉内加热、保温,去除药粉中的结晶水;烘干后的药粉放置于混粉机中进行充分的混合;
步骤3:采用酒精去除1060铝带表面的油脂,通过药芯焊丝拉丝设备把步骤2制备得到的药粉包裹在铝带内,第一道拉拔磨具孔径为2.6mm;
步骤4:第一道工序拉拔完毕后,将磨具孔径依次换至2.3mm,2.0mm,1.8mm,1.6mm,1.4mm,1.2mm进行拉拔,最终获得的药芯焊丝直径为1.2mm;
步骤5:药芯焊丝拉拔完毕后,经绕丝机缠绕在焊丝盘上,最终密封在药芯焊丝真空包装袋内待用。
步骤1中粉末的纯度均大于99.9%,粉末的粒度均是200~300目。
步骤2中,真空加热炉内加热温度为200℃,保温时间为3h;混粉机中混合时间为2h。
步骤3中铝带厚度0.3mm,宽度7mm。
步骤3中药芯焊丝中药芯粉末的填充量控制在25wt%。
本发明还提供采用上述过渡层焊丝进行铝-钢复合板焊接时的坡口形式与焊接顺序。铝-钢复合板开不对称V型坡口(如图1所示),钢侧坡口角度为55°,铝侧坡口角度为65°。铝-钢复合板焊接时(焊接顺序如图2所示),首先进行钢层焊接,采用ER50-6焊丝进行MAG焊,焊接电流为150-180A;接着将复合板翻转,进行过渡层焊接,采用本发明的过渡层焊丝进行MIG焊,焊接电流为100-130A;最后进行铝层焊接,采用ER1070焊丝进行MIG焊接,焊接电流为120-150A。
经测试,焊接接头力学性能为:抗拉强度354MPa,断后延伸率20%。
采用实施例2制备得到的铝基药芯焊丝焊接铝-钢复合板过渡层,图3为过渡层焊缝的显微组织。从图中可以看出,过渡层焊缝组织分布均匀,未发现气孔裂纹等焊接缺陷。图4为过渡层焊缝与铝层界面的金相组织。从图中可以看出,靠近界面处焊缝组织以柱状树枝晶为主,界面组织过渡均匀,未发现焊接缺陷。
实施例3
步骤1:按质量百分比分别称取Si粉45%,Mg粉6%,Mn粉6%,CsF粉6%,AlF3粉6%,KF粉6%,余量为Al粉,以上组分质量百分比之和为100%。
步骤2:将步骤1称取的各个粉末,置于真空加热炉内加热、保温,去除药粉中的结晶水;烘干后的药粉放置于混粉机中进行充分的混合;
步骤3:采用酒精去除1060铝带表面的油脂,通过药芯焊丝拉丝设备把步骤2制备得到的药粉包裹在铝带内,第一道拉拔磨具孔径为2.6mm;
步骤4:第一道工序拉拔完毕后,将磨具孔径依次换至2.3mm,2.0mm,1.8mm,1.6mm,1.4mm,1.2mm进行拉拔,最终获得的药芯焊丝直径为1.2mm;
步骤5:药芯焊丝拉拔完毕后,经绕丝机缠绕在焊丝盘上,最终密封在药芯焊丝真空包装袋内待用。
步骤1中粉末的纯度均大于99.9%,粉末的粒度均是200~300目。
步骤2中,真空加热炉内加热温度为160℃,保温时间为2h;混粉机中混合时间为1.5h。
步骤3中铝带厚度0.3mm,宽度7mm。
步骤3中药芯焊丝中药芯粉末的填充量控制在22wt%。
本发明还提供采用上述过渡层焊丝进行铝-钢复合板焊接时的坡口形式与焊接顺序。铝-钢复合板开不对称V型坡口(如图1所示),钢侧坡口角度为65°,铝侧坡口角度为65°。铝-钢复合板焊接时(焊接顺序如图2所示),首先进行钢层焊接,采用ER50-6焊丝进行MAG焊,焊接电流为150-180A;接着将复合板翻转,进行过渡层焊接,采用本发明的过渡层焊丝进行MIG焊,焊接电流为100-130A;最后进行铝层焊接,采用ER1070焊丝进行MIG焊接,焊接电流为120-150A。
经测试,焊接接头力学性能为:抗拉强370MPa,断后延伸率18%。
实施例4
步骤1:按质量百分比分别称取Si粉48%,Mg粉8%,Mn粉8%,CsF粉8%,AlF3粉8%,KF粉8%,余量为Al粉,以上组分质量百分比之和为100%。
步骤2:将步骤1称取的各个粉末,置于真空加热炉内加热、保温,去除药粉中的结晶水;烘干后的药粉放置于混粉机中进行充分的混合;
步骤3:采用酒精去除1060铝带表面的油脂,通过药芯焊丝拉丝设备把步骤2制备得到的药粉包裹在铝带内,第一道拉拔磨具孔径为2.6mm;
步骤4:第一道工序拉拔完毕后,将磨具孔径依次换至2.3mm,2.0mm,1.8mm,1.6mm,1.4mm,1.2mm进行拉拔,最终获得的药芯焊丝直径为1.2mm;
步骤5:药芯焊丝拉拔完毕后,经绕丝机缠绕在焊丝盘上,最终密封在药芯焊丝真空包装袋内待用。
步骤1中粉末的纯度均大于99.9%,粉末的粒度均是200~300目。
步骤2中,真空加热炉内加热温度为170℃,保温时间为1.5h;混粉机中混合时间为1.7h。
步骤3中铝带厚度0.3mm,宽度7mm。
步骤3中药芯焊丝中药芯粉末的填充量控制在20wt%。
本发明还提供采用上述过渡层焊丝进行铝-钢复合板焊接时的坡口形式与焊接顺序。铝-钢复合板开不对称V型坡口(如图1所示),钢侧坡口角度为55°,铝侧坡口角度为75°。铝-钢复合板焊接时(焊接顺序如图2所示),首先进行钢层焊接,采用ER50-6焊丝进行MAG焊,焊接电流为150-180A;接着将复合板翻转,进行过渡层焊接,采用本发明的过渡层焊丝进行MIG焊,焊接电流为100-130A;最后进行铝层焊接,采用ER1070焊丝进行MIG焊接,焊接电流为120-150A。
经测试,焊接接头力学性能为:抗拉强度349MPa,断后延伸率19%。
实施例5
步骤1:按质量百分比分别称取Si粉41%,Mg粉7%,Mn粉9%,CsF粉7%,AlF3粉7%,KF粉9%,余量为Al粉,以上组分质量百分比之和为100%。
步骤2:将步骤1称取的各个粉末,置于真空加热炉内加热、保温,去除药粉中的结晶水;烘干后的药粉放置于混粉机中进行充分的混合;
步骤3:采用酒精去除1060铝带表面的油脂,通过药芯焊丝拉丝设备把步骤2制备得到的药粉包裹在铝带内,第一道拉拔磨具孔径为2.6mm;
步骤4:第一道工序拉拔完毕后,将磨具孔径依次换至2.3mm,2.0mm,1.8mm,1.6mm,1.4mm,1.2mm进行拉拔,最终获得的药芯焊丝直径为1.2mm;
步骤5:药芯焊丝拉拔完毕后,经绕丝机缠绕在焊丝盘上,最终密封在药芯焊丝真空包装袋内待用。
步骤1中粉末的纯度均大于99.9%,粉末的粒度均是200~300目。
步骤2中,真空加热炉内加热温度为180℃,保温时间为2.5h;混粉机中混合时间为1.8h。
步骤3中铝带厚度0.3mm,宽度7mm。
步骤3中药芯焊丝中药芯粉末的填充量控制在25wt%。
本发明还提供采用上述过渡层焊丝进行铝-钢复合板焊接时的坡口形式与焊接顺序。铝-钢复合板开不对称V型坡口(如图1所示),钢侧坡口角度为65°,铝侧坡口角度为75°。铝-钢复合板焊接时(焊接顺序如图2所示),首先进行钢层焊接,采用ER50-6焊丝进行MAG焊,焊接电流为150-180A;接着将复合板翻转,进行过渡层焊接,采用本发明的过渡层焊丝进行MIG焊,焊接电流为100-130A;最后进行铝层焊接,采用ER1070焊丝进行MIG焊接,焊接电流为120-150A。
经测试,焊接接头力学性能为:抗拉强度377MPa,断后延伸率22%。
Claims (3)
1.可有效控制Fe-Al脆性相的焊丝,其特征在于,包括药芯和焊皮,其中药粉按质量百分比由以下组分组成:Si粉40~50%,Mg粉5~10%,Mn粉5~10%,CsF粉5~10%,AlF3粉5~10%,KF粉5~10%,余量为Al粉,以上组分质量百分比之和为100%;
各个粉末的纯度均大于99.9%,粉末的粒度均是200~300目;
焊皮为1060铝带,铝带厚度0.3mm,宽度7mm;
药芯焊丝中药芯粉末的填充量控制在20~25wt%。
2.可有效控制Fe-Al脆性相的焊丝的制备方法,其特征在于,具体步骤如下:
步骤1:按质量百分比分别称取Si粉40~50%,Mg粉5~10%,Mn粉5~10%,CsF粉5~10%,AlF3粉5~10%,KF粉5~10%,余量为Al粉,以上组分质量百分比之和为100%;
步骤2:将步骤1称取的各个粉末,置于真空加热炉内加热、保温,去除药粉中的结晶水;烘干后的药粉放置于混粉机中进行充分的混合;
步骤3:采用酒精去除1060铝带表面的油脂,通过药芯焊丝拉丝设备把步骤2制备得到的药粉包裹在铝带内,第一道拉拔磨具孔径为2.6mm;
步骤4:第一道工序拉拔完毕后,将磨具孔径依次换至2.3mm,2.0mm,1.8mm,1.6mm,1.4mm,1.2mm进行拉拔,最终获得的药芯焊丝直径为1.2mm;
步骤5:药芯焊丝拉拔完毕后,经绕丝机缠绕在焊丝盘上,最终密封在药芯焊丝真空包装袋内待用;
步骤2中,真空加热炉内加热温度为150-200℃,保温时间为1~3h;混粉机中混合时间为1~2h。
3.可有效控制Fe-Al脆性相的铝-钢复合板焊接方法,其特征在于,复合板焊接顺序为:首先在铝-钢复合板的焊接处开不对称V型坡口,进行钢层焊接,采用ER50-6焊丝进行MAG焊,焊接电流为150-180A;接着将复合板翻转,进行过渡层焊接,采用权利要求1所述焊丝进行MIG焊,焊接电流为100-130A;最后进行铝层焊接,采用ER1070焊丝进行MIG焊接,焊接电流为120-150A;
铝-钢复合板开不对称V型坡口的具体参数为:钢侧坡口角度为60°±5°,铝侧坡口角度为70°±5°。
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