JP2010255488A - 圧力調整装置 - Google Patents

Abstract

【課題】簡易な構造で流体通路における流体の圧力を調整することができる圧力調整装置を得る。
【解決手段】ベローズ部材１４における筒状の蛇腹体１６は、その軸線方向に弾性的に伸縮可能となっており、その軸線方向の一端側の開口部１８が流体通路に接続されている。これに対して、ベローズ部材１４において蛇腹体１６の軸線方向の他端側には、蛇腹体１６の内外を隔てる底壁２２が形成されかつこの底壁２２には孔２４が貫通形成されており、この孔２４は底壁２２が初期位置にある状態ではバルブプレート２６によって閉塞される。
【選択図】図１

Description

本発明は、流体通路における流体の圧力を調整するための圧力調整装置に関する。

内燃機関用の燃料供給装置においては、流体通路における流体の圧力を制御（調整）するために、圧力制御装置（圧力調整装置）が設置されている（例えば、特許文献１参照）。

特開２００５−１４７０４１公報

しかしながら、このような装置では、一般に構造が複雑になっている。

本発明は、上記事実を考慮して、簡易な構造で流体通路における流体の圧力を調整することができる圧力調整装置を得ることが目的である。

請求項１に記載する本発明の圧力調整装置は、軸線方向に弾性的に伸縮可能な筒状に形成された蛇腹体を含んで構成され、前記蛇腹体の軸線方向の一端側の開口部が流体通路に接続されると共に、前記蛇腹体の軸線方向の他端側に前記蛇腹体の内外を隔てる底壁が形成されかつ当該底壁に孔が貫通形成されたベローズ部材と、前記ベローズ部材の前記開口部側に取り付けられて前記蛇腹体の内部に配設され、前記底壁が初期位置にある状態では前記孔を閉塞する閉塞部材と、を有する。

請求項１に記載する本発明の圧力調整装置によれば、ベローズ部材における筒状の蛇腹体は、その軸線方向に弾性的に伸縮可能となっており、その軸線方向の一端側の開口部が流体通路に接続されている。これに対して、ベローズ部材において蛇腹体の軸線方向の他端側には、蛇腹体の内外を隔てる底壁が形成されかつこの底壁には孔が貫通形成されており、この孔は底壁が初期位置にある状態では閉塞部材によって閉塞される。

これらにより、流体通路における流体の圧力が所定値未満の場合には、流体が蛇腹体の開口部から流入して底壁に荷重が作用しても、蛇腹体がその軸線方向には延びず、底壁が初期位置に配置された状態にて孔が閉塞部材によって閉塞される。このため、流体通路における流体の圧力は維持される。一方、流体通路における流体の圧力が所定値以上の場合には、流体が蛇腹体の開口部から流入して底壁に荷重が作用することによって、蛇腹体がその軸線方向に伸びて底壁が初期位置から変位し、孔と閉塞部材との間に隙間が形成される。このため、この隙間から流体が流出し、流体通路における流体の圧力が下げられる。

以上説明したように、本発明に係る請求項１に記載の圧力調整装置によれば、簡易な構造で流体通路における流体の圧力を調整することができるという優れた効果を有する。

第１の実施形態に係る圧力調整装置を示す縦断面図である。 第１の実施形態に係る圧力調整装置を示す平面図である。 第１の実施形態に係る圧力調整装置の作用状態を説明するための模式的な縦断面図である。図３（Ａ）はバルブプレートの蛇腹体が初期位置に配置されている状態を示す。図３（Ｂ）はバルブプレートの蛇腹体が初期位置から変位した状態を示す。 第２の実施形態に係る圧力調整装置を示す縦断面図である。 第２の実施形態に係る圧力調整装置の作用状態を説明するための模式的な縦断面図である。図５（Ａ）は弁体が初期位置に配置されている状態を示す。図５（Ｂ）は弁体が初期位置から変位した状態を示す。 第３の実施形態に係る圧力調整装置を示す縦断面図である。 第３の実施形態に係る圧力調整装置の作用状態を説明するための模式的な縦断面図である。図７（Ａ）は弁体が初期位置に配置されている状態を示す。図７（Ｂ）は弁体が初期位置から変位した状態を示す。

［第１の実施形態］
第１の実施形態に係る圧力調整装置について図１〜図３を用いて説明する。この第１の実施形態は本発明の実施形態である。なお、これらの図において適宜示される矢印ＵＰは装置上方側を示している。

図１には、本実施形態に係る圧力調整装置１２が縦断面図にて示され、図２には、圧力調整装置１２が平面図にて示されている。これらの図に示される圧力調整装置１２（「圧力調整弁」、「プレッシャレギュレータ」ともいう。）は、内燃機関用の燃料供給装置の一部を構成する構成品である。

内燃機関用の燃料供給装置の全体構成については、詳細説明及び図示を省略するが、以下、簡単に説明する。燃料供給装置は、燃料タンクの内部にリザーバタンクを備えている。リザーバタンク内にはフューエルポンプが設けられており、このフューエルポンプは、送出通路等を介して内燃機関（エンジン）に接続されている。また、送出通路からは流体通路１０（図３参照）が分岐しており、この流体通路１０に圧力調整装置１２が接続されている。また、圧力調整装置１２は、余剰の燃料をリターン燃料として利用するためのリターン通路に接続されており、このリターン通路等を介してリザーバタンクに接続されている。

このような燃料供給装置の一部を構成する圧力調整装置１２は、図１に示されるように、ベローズ部材１４を備えている。ベローズ部材１４は、金属材（例えば、鋼材）で形成され、蛇腹体１６を含んで構成されている。蛇腹体１６は、軸線方向に弾性的に伸縮可能な蛇腹形状で筒状（略円筒状）に形成されており、蛇腹体１６の筒内側には、内部空間１７（ベローズ室）が形成されている。

また、蛇腹体１６は、蛇腹体１６の軸線方向の一端側（図１の上端側）の開口部１８が流体通路１０（図３参照）に接続されている。すなわち、図３（Ａ）に示されるように、蛇腹体１６の軸線方向の一端側からは蛇腹体１６と同軸的かつ一体に開口部１８の径方向外側に配設されるフランジ部２０が形成されており、このフランジ部２０に流体通路１０を形成する管部１０Ａの端部側が接合されている。フランジ部２０は、開口部１８から径方向外側へ延設された下板部２０Ａと、この下板部２０Ａの径方向外側の端部から折り返されて下板部２０Ａ上に重ね合わせられた上板部２０Ｂとを含んで構成されている。

また、図１に示されるように、ベローズ部材１４における蛇腹体１６の軸線方向の他端側（図１の下端側）には蛇腹体１６の内外を隔てる底壁２２が一体に形成されている。この底壁２２は、円板状に形成されており、図１に示される初期位置では、蛇腹体１６の軸線方向に対して直交する面を面方向として配置されている。この底壁２２の中央部には円形の孔２４が貫通形成されている。

ベローズ部材１４の開口部１８側となるフランジ部２０の下板部２０Ａと上板部２０Ｂとの間には、閉塞部材としてのバルブプレート２６のフランジ部２８が挟み込まれた状態で取り付けられている。バルブプレート２６は、金属材（例えば、鋼材）で有底の略円筒状に形成され、蛇腹体１６の内部において蛇腹体１６と同軸的に配設されており、その軸線方向の一端側（図１の上端側）にフランジ部２８が同軸的かつ一体に径方向外側へ向けて延設している。

バルブプレート２６における略円筒状の筒部３０は、軸線方向の一端側（図１の上端側）に比べて軸線方向の他端側（図１の下端側）のほうがやや小径に設定されている。また、筒部３０における軸線方向の一端側には、複数（本実施形態では計四個（図２参照））の窓部３２が貫通形成されており、窓部３２によって筒部３０の内側空間と外側空間とが連通されている。

また、筒部３０における軸線方向の他端側（図１の下端側）の端部は、底部３４によって一体に繋がれている。この底部３４は、装置下方側へ凸となる球面状に形成されており、ベローズ部材１４の底壁２２が図１に示される初期位置にある状態では底壁２２の孔２４を閉塞するように設定されている。

換言すれば、底壁２２がバルブシート（弁座）として機能し、ベローズ部材１４は、調圧ベローズ兼バルブシートとして機能している。また、ベローズ部材１４は、蛇腹体１６がスプリングとして機能し、スプリングの機能とダイヤフラム（流体と流体を隔離する隔膜部）の機能を兼用している。これらによって部品点数が削減されている。また、本実施形態に係る圧力調整装置１２は、ダイヤフラム用としてゴム部材（ゴム部品）を適用しない構成となっているので、ゴム部材を適用する対比構造と比べて、耐燃料性の点で優れている。

流体通路１０（図３（Ａ）参照）における圧力の調整は、ベローズ部材１４の伸縮でベローズ部材１４の底壁２２を変位させることによって底壁２２の孔２４とバルブプレート２６（底部３４）との隙間寸法を変化させて行うようになっている。

また、ベローズ部材１４における蛇腹体１６のバネ力（付勢力）がリフト量（移動量）に対して安定しており、リフト時の孔２４とバルブプレート２６の底部３４との間の開口面積の変化が（リフト量と開口面積との関係を示すグラフで）直線的であるため、圧力調整装置１２は、流量−調圧値の特性変化が小さく、制御しやすい特性が得られる構造になっている。

ここで、圧力調整装置１２における流量−調圧値の特性を調整するための方法について概説する。まず、図１に示されるバルブプレート２６の筒部３０における軸線方向の一端側（図１の上端側）を固定手段３６によって固定する。次に、流体通路１０（図３（Ａ）参照）、流路）に液体を加圧注入しながら、ベローズ部材１４のフランジ部２０（下板部２０Ａ）の下面をプレス機３８で装置上方側（矢印Ａ方向）に押す。これによって、バルブプレート２６の窓部３２を変形させて圧力調整装置１２における流量−調圧値の特性を調整する。このように、流量−調圧値の特性を調整する作業は、既存部品と同様にプレス機３８にて実施することが可能となっている。

（作用・効果）
次に、上記実施形態の作用及び効果について説明する。

図３に示されるように、ベローズ部材１４における筒状の蛇腹体１６は、その軸線方向に弾性的に伸縮可能となっており、その軸線方向の一端側の開口部１８が流体通路１０に接続されている。これに対して、ベローズ部材１４において蛇腹体１６の軸線方向の他端側には、蛇腹体１６の内外を隔てる底壁２２が形成されかつこの底壁２２には孔２４が貫通形成されており、この孔２４は底壁２２が初期位置にある状態ではバルブプレート２６によって閉塞される（図３（Ａ）参照）。

これらにより、流体通路１０における燃料（流体）の圧力が所定値未満の場合には、図３（Ａ）に示されるように、燃料が蛇腹体１６の開口部１８から流入して底壁２２に荷重が作用しても、蛇腹体１６がその軸線方向には延びず、底壁２２が初期位置に配置された状態にて孔２４がバルブプレート２６によって閉塞される。このため、流体通路１０における燃料の圧力は維持される。なお、図３（Ａ）、（Ｂ）では、燃料の流れを一例として矢印で示す。

一方、流体通路１０における燃料の圧力が所定値以上の場合には、図３（Ｂ）に示されるように、燃料が蛇腹体１６の開口部１８から流入して底壁２２に荷重が作用することによって、蛇腹体１６がその軸線方向に伸びて底壁２２が初期位置から変位し、孔２４とバルブプレート２６との間に隙間が形成される。このため、この隙間から燃料が流出し、流体通路１０における燃料の圧力が下げられる。

以上説明したように、本実施形態に係る圧力調整装置１２によれば、簡易な構造で流体通路１０における燃料（流体）の圧力を調整することができ、部品点数の削減による低コスト化を図ることができる。また、製造工程が複雑でなくかつ少なくて済む。

また、対比構造と比較しながら他の観点から補足説明すると、ゴム製のダイヤフラムを使用するような対比構造では、例えば、粗悪燃料や劣化燃料を使用してしまうとゴムの特性が変化（例えば、硬化、強度低下、皺、膨れ等）する可能性があり、また燃料の変化に対して特性変化が小さいゴム材料を適用するとコスト高になるという問題点がある。これに対して、本実施形態に係る圧力調整装置１２では、ゴム材を使用しないので、このような問題が発生しない。

さらに、他の観点から補足すると、例えば、所定の厚みを備えた円筒端面と平板との二面が接離することで閉弁や開弁するような対比構造では、開弁時における最小絞りが前記二面の隙になっているので、薄くて長い物（例えば、樹脂片等）が流体と共に流れてきた場合に、当該物が弁部に挟まって閉じ切れなくなる可能性がある。このため、一般的に上流側の入口に網目状のフィルタを設ける対策が行われているが、このような構成ではコスト高になってしまう。これに対して、本実施形態に係る圧力調整装置１２では、バルブプレート２６の球面状の底部３４がベローズ部材１４の孔２４に接離する構造なので、流体と共に流れてくる物が挟まりにくく、フィルタを設ける必要がない。

［第２実施形態］
次に、第２の実施形態に係る圧力調整装置について図４及び図５を用いて説明する。なお、第２の実施形態は、本発明の実施形態ではなく、開示例とする。また、これらの図において示される矢印ＵＰは装置上方側を示している。

図４には、本実施形態に係る圧力調整装置４２が縦断面図にて示され、図５には、圧力調整装置４２の作用状態が模式的な縦断面図にて示されている。図４に示されるように、圧力調整装置４２は、スプリングガイド部材４４（バルブシート兼スプリングガイドロア）を備えている。

スプリングガイド部材４４は、金属材（例えば、鋼材）で略円筒状に形成され、外周側を構成する円筒状の外筒部４４Ａを備えている。外筒部４４Ａの軸線方向の一端側（図４の上端側）には、円形の開口部１４４が形成されている。図５（Ａ）に示されるように、外筒部４４Ａの軸線方向の一端側の端部には、流体通路４０を形成する管部４０Ａの端部側が接合されており、スプリングガイド部材４４の開口部１４４が流体通路４０に接続されている。

図４に示されるように、外筒部４４Ａの軸線方向の他端側（図４の下端側）の端部からは径方向内側へ向けて底部４４Ｂが一体に延設され、さらに底部４４Ｂの径方向内側の端部からは径方向内側へ向けて装置上方側に傾斜した傾斜部４４Ｃが一体に延設され、さらに傾斜部４４Ｃの上端部からは装置上方側へ向けて円筒状の内筒部４４Ｄが一体に延設されて外筒部４４Ａと同軸的に配置されている。底部４４Ｂ及び傾斜部４４Ｃは平面視で環状とされ、傾斜部４４Ｃの下端部が排気口部２４４とされている。

スプリングガイド部材４４において、外筒部４４Ａの軸線方向の一端側、底部４４Ｂ、傾斜部４４Ｃ、及び内筒部４４Ｄは、スプリングガイド溝４６を構成してスプリングガイドロアとして機能している。スプリングガイド溝４６内には、コイル状のスプリング５０の一部が収容されている。すなわち、スプリング５０は、軸線方向の一端側（図４の上端側）の端部がスプリングプレートアッパ５２に接すると共に、軸線方向の他端側（図４の下端側）の端部がスプリングガイド溝４６内に収容されている。また、スプリング５０は、スプリングガイド部材４４と同軸的に配置され、その外周側が軸線方向の一端側の一部を除く範囲で外筒部４４Ａによって覆われた状態とされている。

スプリングプレートアッパ５２は、平面視で円形状とされてかつ装置下方側に開口した断面ハット形状に形成されており、外周側のフランジ部５２Ａでスプリング５０の軸線方向の一端側の端部を受けている。スプリングプレートアッパ５２にてフランジ部５２Ａよりも径方向内側の凸部５２Ｂには、流体が通過可能な貫通孔１５２が貫通形成されている。なお、本実施形態では、スプリングプレートアッパ５２に貫通孔１５２が形成されているが、流体が流体通路４０（図５参照）側からスプリングガイド部材４４の内部空間へ流通可能な構成であれば、スプリングプレートアッパ５２に貫通孔１５２を形成しない構成であってもよい。

スプリングプレートアッパ５２における凸部５２Ｂの中央部には、シャフト５４が貫通した状態で固着されている。このシャフト５４は、スプリングガイド部材４４と同軸的に配置されて軸線方向の一端側（図４の上端側）にスプリングプレートアッパ５２が固着されると共に、軸線方向の他端側（図４の下端側）には、弁部を構成する弁体５６が貫通された状態で固着されている。弁体５６は、装置上方側へ凸となる球面状に形成された球面板バルブとされており、初期位置にある状態ではスプリング５０の付勢力によって、上面５６Ａの外周側の部位が平面視で環状の排気口部２４４（傾斜部４４Ｃの下面）に環状に連続して接触する構成になっている。

ここで、圧力調整装置４２における流量−調圧値の特性を調整するための方法について概説する。まず、図４に示されるスプリングガイド部材４４の外筒部４４Ａにおける軸線方向の一端側（図４の上端側となる上流側）を固定手段３６Ａによって固定する。次に、流体通路４０（図５（Ａ）参照）、流路）に液体を加圧注入しながら、スプリングガイド部材４４における下流側となる底部４４Ｂの下面をプレス機３８Ａで装置上方側（矢印Ａ方向）に押す。これによって、スプリングガイド部材４４の下端側部位を変形させて圧力調整装置４２における流量−調圧値の特性を調整する。このように、流量−調圧値の特性を調整する作業は、既存部品と同様にプレス機３８Ａにて実施することが可能となっている。

（作用・効果）
次に、上記実施形態の作用及び効果について説明する。

図５（Ａ）に示される流体通路４０における燃料（流体）の圧力が所定値未満の場合には、燃料がスプリングガイド部材４４の開口部１４４から流入して弁体５６に荷重が作用しても、スプリング５０の装置上方側への付勢力によって弁体５６が初期位置に配置された状態にて排気口部２４４が弁体５６によって閉塞される。このため、流体通路４０における燃料の圧力は維持される。なお、図５（Ａ）、（Ｂ）では、燃料の流れを一例として矢印で示す。

一方、流体通路４０における燃料の圧力が所定値以上の場合には、図５（Ｂ）に示されるように、燃料がスプリングガイド部材４４の開口部１４４から流入して弁体５６に荷重が作用することによって、スプリング５０の付勢力に抗して弁体５６が押し下げられ、弁体５６と排気口部２４４との間に隙間が形成される。このため、この隙間から燃料が流出し、流体通路４０における燃料の圧力が下げられる。

本実施形態に係る圧力調整装置４２では、構成部品がプレス品（板）とシャフト（棒）のみで構成されているので、個々の構成品を単純な工法で生産することができ、生産にかかるコストを抑制することができる。

また、本実施形態に係る圧力調整装置４２では、傾斜部４４Ｃ（排気口部２４４）の円周面（円錐面）と弁体５６の球面との接触によって、弁部シール（残圧保持）がなされる構成になっているので、弁部の軸ずれがあっても球面の当たり位置で吸収でき、調芯構造が不要となる。また、傾斜部４４Ｃ（排気口部２４４）の円周面と弁体５６の球面との間に挟まれた隙部分が流出部となっているので、弁の最小絞りの前後においても、燃料（流体）の流れ方向が急変する部分がなくなり、かつ、流路断面積が最小絞りの前後においても徐々に変化するため、弁通過後の減圧沸騰を抑制でき、発生する吐出音（減圧沸騰により発生した泡が破裂する音）の音量を減少することができる。また、開弁時の弁周りの流路断面積が、最小絞りの前後で徐変するため、流量特性が安定することになる。さらに、円錐面と球面との接触による閉弁とするため、円周状のシールが精度良くなされ、シール性が向上する。

以上説明したように、本実施形態に係る圧力調整装置４２によれば、簡易な構造で流体通路４０における燃料（流体）の圧力を調整することができる。

なお、本実施形態に係る圧力調整装置４２でも、ゴム部品を使用しない構成になっているので、第１の実施形態と同様に耐燃料性に優れている。

［第３実施形態］
次に、第３の実施形態に係る圧力調整装置について図６及び図７を用いて説明する。なお、第３の実施形態は、本発明の実施形態ではなく、開示例とする。また、これらの図において示される矢印ＵＰは装置上方側を示している。

図６には、本実施形態に係る圧力調整装置６２が縦断面図にて示され、図７には、圧力調整装置６２の作用状態が模式的な縦断面図にて示されている。図６に示されるように、圧力調整装置６２は、スプリングガイド部材６４（バルブシート兼スプリングガイドアッパ）を備えている。

スプリングガイド部材６４は、一枚の金属材（例えば、鋼材）で形成され、スプリングガイド用の略筒状の筒状部６６を備えている。筒状部６６の筒内側には、内部空間６７が形成され、この内部空間６７に後述するスプリング７４が収容される構造になっている。

筒状部６６は、軸線方向の一端側（図６の上端側）に筒状部６６のうちで最も大径の大径部６６Ａを備え、大径部６６Ａの下端部からは径方向内側へ向けて装置上方側に傾斜した傾斜部６６Ｂが延設されている。また、傾斜部６６Ｂの径方向内側の端部からは装置下方側へ向けて径方向内側に縮径した縮径部６６Ｃが延設され、縮径部６６Ｃの下端部からは大径部６６Ａよりも小径の小径部６６Ｄが装置下方側へ軸線方向に沿って延設されている。さらに、小径部６６Ｄの装置下方側の端部からは装置下方側へ向けて径方向外側に拡径した拡径部６６Ｅが延設されている。この拡径部６６Ｅの下面には後述する弁体７６が面接触可能となっており、この拡径部６６Ｅの下面側は排気口部１６６を構成している。

なお、筒状部６６の下端部（拡径部６６Ｅの下端部）からは径方向外側に鍔部６８Ａが延設され、さらに鍔部６８Ａの径方向外側の端部からは装置上方側へ向けてリブ６８Ｂが立設されている。

また、筒状部６６の軸線方向の一端側（図６の上端側）の開口部７２が流体通路６０（図７参照）に接続されている。すなわち、図７（Ａ）に示されるように、筒状部６６の軸線方向の一端側からは筒状部６６と同軸的かつ一体に開口部７２の径方向外側に配設されるフランジ部７０が形成されており、このフランジ部７０に流体通路６０を形成する管部６０Ａの端部側が接合されている。フランジ部７０は、開口部７２から径方向外側へ延設された下板部７０Ａと、この下板部７０Ａの径方向外側の端部から折り返されて下板部７０Ａ上に重ね合わせられた上板部７０Ｂとを含んで構成されている。

図６に示されるように、スプリングガイド部材６４の開口部７２側となるフランジ部７０の下板部７０Ａと上板部７０Ｂとの間には、スプリング７４の端部側が挟み込まれた状態で取り付けられている。スプリング７４は、金属材（例えば、鋼材）で形成された板バネとされている。スプリング７４においてフランジ部７０間に掛け渡された部位には、流体が通過可能な貫通孔１７４が貫通形成されている。なお、本実施形態では、スプリング７４に貫通孔１７４が形成されているが、スプリング７４の上部がスプリングガイド部材６４の開口部７２を完全には閉塞しない構成（流体が流体通路６０（図７参照）側からスプリングガイド部材６４の内部空間６７へ流通可能な構成）であれば、スプリング７４に貫通孔１７４を形成しない構成であってもよい。

スプリング７４は、スプリングガイド部材６４の内部空間６７内に配設され、装置下方側に配設される先端部に弁体７６が固着されている。換言すれば、スプリング７４の端部は、図４等に示される第２の実施形態におけるシャフト５４の機能を兼ねた構成部となっており、図６に示されるスプリング７４は、シャフト兼スプリングとして機能している。これにより部品点数が削減されてより軽量化が図られ、かつより低コストでの製造が可能になる。

また、弁体７６は、装置上方側へ凸となる球面状に形成された球面板バルブとされており、初期位置にある状態ではスプリング７４の付勢力によって、上面７６Ａの外周寄りの部位が平面視で環状の排気口部１６６（拡径部６６Ｅの下面）に環状に連続して接触する構成になっている。換言すれば、スプリングガイド部材６４は、拡径部６６Ｅがバルブシート（弁座）として機能している。

ここで、圧力調整装置６２における流量−調圧値の特性を調整するための方法について概説する。まず、図６に示されるスプリングガイド部材６４のフランジ部７０を固定手段３６Ｂによって固定する。次に、流体通路６０（図７（Ａ）参照）、流路）に液体を加圧注入しながら、スプリングガイド部材６４における大径部６６Ａの下端（傾斜部６６Ｂとの境界部）をプレス機３８Ｂで装置上方側（矢印Ａ方向）に押す。これによって、スプリングガイド部材６４を変形させて圧力調整装置６２における流量−調圧値の特性を調整する。このように、流量−調圧値の特性を調整する作業は、既存部品と同様にプレス機３８Ｂにて実施することが可能となっている。

（作用・効果）
次に、上記実施形態の作用及び効果について説明する。

図７（Ａ）に示される流体通路６０における燃料（流体）の圧力が所定値未満の場合には、燃料がスプリングガイド部材６４の開口部７２から流入して弁体７６に荷重が作用しても、スプリング７４の装置上方側への付勢力によって弁体７６が初期位置に配置されて排気口部１６６が弁体７６によって閉塞される。このため、流体通路６０における燃料の圧力は維持される。なお、図７（Ａ）、（Ｂ）では、燃料の流れを一例として矢印で示す。

一方、流体通路６０における燃料の圧力が所定値以上の場合には、図７（Ｂ）に示されるように、燃料がスプリングガイド部材６４の開口部７２から流入して弁体７６に荷重が作用することによって、スプリング７４の付勢力に抗して弁体７６が押し下げられ、弁体７６と排気口部１６６との間に隙間が形成される。このため、この隙間から燃料が流出し、流体通路６０における燃料の圧力が下げられる。

以上説明したように、本実施形態に係る圧力調整装置６２によれば、簡易な構造で流体通路６０における燃料（流体）の圧力を調整することができる。

また、本実施形態に係る圧力調整装置６２では、排気口部１６６（拡径部６６Ｅ）の円周面と弁体７６の球面との接触によって、弁部シールがなされる構成になっているので、このような構成部における第２の実施形態の作用及び効果と同様の作用及び効果を得ることができる。

また、本実施形態に係る圧力調整装置６２では、第１、第２の実施形態と同様にゴム部品を使用しない構成であるので、耐燃料性に優れている。

１０ 流体通路
１２ 圧力調整装置
１４ ベローズ部材
１６ 蛇腹体
１８ 開口部
２２ 底壁
２４ 孔
２６ バルブプレート（閉塞部材）

Claims (1)

1. 軸線方向に弾性的に伸縮可能な筒状に形成された蛇腹体を含んで構成され、前記蛇腹体の軸線方向の一端側の開口部が流体通路に接続されると共に、前記蛇腹体の軸線方向の他端側に前記蛇腹体の内外を隔てる底壁が形成されかつ当該底壁に孔が貫通形成されたベローズ部材と、
   前記ベローズ部材の前記開口部側に取り付けられて前記蛇腹体の内部に配設され、前記底壁が初期位置にある状態では前記孔を閉塞する閉塞部材と、
   を有する圧力調整装置。

Images