JP2010249241A - 深溝玉軸受およびその設計方法 - Google Patents
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Abstract
Description
この発明は、深溝玉軸受およびその設計方法に関し、各種機器の回転部を支承する深溝玉軸受の設計に適用される技術に関する。
転がり軸受のうち、深溝玉軸受は最も汎用的に使用される軸受形式であり、低コストと同時に低トルク化が強く要求される。この低トルクを実現するために、保持器設計や、グリース潤滑であればグリース組成、密封式であればシール設計等の改良がなされている。また、軌道輪軌道面と玉の設計についても種々の発明がなされている(特許文献1、2)。
ルンドベルグ−パルムグレン(Lundberg- Palmgren)の理論:T.Harris and M.Kotzalas, Rolling Bearing Analysis, Fifth Edition, Essential Concepts of Bearing Technology, CRC Press(2007), p.221.)
特許文献1、2のいずれの発明も軸受の軌道部の設計パラメータの一部にのみ着目した発明であり、あらゆるパラメータが考慮されているとは言い難い。また、通常、低トルクとなるように軸受設計を行うと基本動定格荷重が低下し、したがって、短寿命となる。前記「基本動定格荷重」とは、内輪を回転させ外輪を静止させた条件で、一群の同じ軸受を個々に運転したとき、基本定格寿命が100万回転になるような、方向と大きさとが変動しない荷重をいう。深溝玉軸受等のラジアル軸受では、方向と大きさとが一定のラジアル荷重をとる。
この発明の目的は、低トルクを実現すると共に、十分な基本動定格荷重を確保することが可能な深溝玉軸受およびその設計方法を提供することである。
この発明の深溝玉軸受の設計方法は、内輪と外輪の間に玉を介在させた深溝玉軸受の設計方法であって、次式のa,bにa<bの条件下で任意の値を与えて、次式を満たすように内外輪の軌道溝、溝肩高さ、玉の直径、玉数、および玉のピッチ円直径を設計する深溝玉軸受の設計方法。
この構成によると、深溝玉軸受をアキシアル平面に沿って切断して見た半径方向断面における、内輪の軌道溝と玉とのすきまをなす面積、および、前記半径方向断面における、外輪の軌道溝と玉とのすきまをなす面積を、設計パラメータとする。これら面積を設計パラメータとすれば、同面積が大きい程低トルクとなる。
したがって、(Si+So)/dpDa Zが大のとき、低トルクとなる。この関数は、軸受の寸法や直径系列に依存し、このままでは扱いにくい。そこで、次のように各設計パラメータを無次元化する。前記直径系列とは、それぞれ標準の軸受内径に対して軸受外径を持っている軸受外径の段階的な系列をいう。
したがって、(Si+So)/dpDa Zが大のとき、低トルクとなる。この関数は、軸受の寸法や直径系列に依存し、このままでは扱いにくい。そこで、次のように各設計パラメータを無次元化する。前記直径系列とは、それぞれ標準の軸受内径に対して軸受外径を持っている軸受外径の段階的な系列をいう。
上記 f がトルクを考慮したある値より大きく、かつ基本動定格荷重を考慮した適切な値より小さくなるように、内外輪の軌道溝、溝肩高さ、玉の直径、玉数、および玉のピッチ円直径を設計すれば、十分な基本動定格荷重を有しつつ低トルクの深溝玉軸受を実現できる。
前記内輪および外輪の溝肩高さが各々玉の直径の0.2倍であり、かつa=1,b=1.1としても良い。この溝肩高さにすると、軸受に所定のアキシアル荷重が作用したときに、玉と軌道輪の接触楕円が軌道溝からはみ出さないようにでき、且つ、軸受を組み立てることが可能となる。内外輪の軌道溝曲率比が変化すれば、基本動定格荷重が変化する。ここでは、この規格の基となったルンドベルグ−パルムグレン(Lundberg- Palmgren)の理論(非特許文献1)により、基本動定格荷重を求める。同理論により求めた基本動定格荷重に対し0.9倍以上の基本動定格荷重を確保しようとすると、上記関数 f は「1.1」以下でなければならない。つまりa=1,b=1.1とし
1< f <1.1を満足することによって、十分な基本動定格荷重を確保しつつ、低トルクの設計が可能となる。
1< f <1.1を満足することによって、十分な基本動定格荷重を確保しつつ、低トルクの設計が可能となる。
前記設計は、関数 f のいずれの変数を変更して実現しても良く、二以上の変数を同時に変更しても良い。例えば、玉のピッチ円直径dpのみを変更して低トルク化を実現しようとすると、0.8dm<dp<dmとすれば、1< f <1.1を満足する。よって、低トルクを実現すると共に、十分な基本動定格荷重を確保することが可能な深溝玉軸受を設計することができる。
この発明における深溝玉軸受は、潤滑油、グリース、および固体潤滑剤のうちのいずれか1つによって潤滑されるものであっても良い。
前記半径方向断面は、内外輪の軌道溝に玉を接触させた部分をアキシアル平面に沿って切断して見た断面としたものである。この場合、深溝玉軸受のラジアル隙間の大小に拘わらず、半径方向断面を一義的に得ることができる。
この発明における深溝玉軸受は、潤滑油、グリース、および固体潤滑剤のうちのいずれか1つによって潤滑されるものであっても良い。
前記半径方向断面は、内外輪の軌道溝に玉を接触させた部分をアキシアル平面に沿って切断して見た断面としたものである。この場合、深溝玉軸受のラジアル隙間の大小に拘わらず、半径方向断面を一義的に得ることができる。
この発明の一実施形態を図1ないし図7と共に説明する。この実施形態に係る深溝玉軸受は、例えば、自動車、電動機、家庭電機、計器類、内燃機関、建設機械、鉄道車両、運搬機械、農業機械、産業機械、ロボット等、各種機器の回転部を支承するために設けられる。この深溝玉軸受は、ラジアル荷重、両方向のアキシアル荷重およびその合成荷重を負荷可能である。
図1に示すように、深溝玉軸受1は、内輪2と、外輪3と、複数の玉4と、保持器5とを有する。内外輪2,3の軌道溝2a,3a間に、複数の玉4を介在させ、保持器5はこれら玉4を保持する。この実施形態の深溝玉軸受1は、シール部材が設けられていない開放形のものが示されているが、必ずしもこの開放形のものに限定されるものではない。例えば、両側面または一側面に軸受空間を密封する非接触形または接触形のシール部材を設けてもよい。軸受内部には、潤滑油、グリース、固体潤滑剤等が設けられ、潤滑に寄与する。
保持器5は、例えば、鉄系金属材料から成る板材いわゆる鉄板をプレスにより打ち抜きおよび成形加工して製作された2枚の環状部材から成る。この保持器5の材料としては、特に鉄系金属材料だけに限定されるものではなく、銅系金属材料、アルミニウム系金属材料、あるいは樹脂材料等を使用することができる。上記保持器5に代えて、環状体の一側面部に一部が開放されて内部に玉4を保持するポケットを、前記環状体の円周方向複数箇所に有する冠形状の保持器を適用することも可能である。玉4としては例えば鋼球またはセラミックス球が適用される。
保持器5は、例えば、鉄系金属材料から成る板材いわゆる鉄板をプレスにより打ち抜きおよび成形加工して製作された2枚の環状部材から成る。この保持器5の材料としては、特に鉄系金属材料だけに限定されるものではなく、銅系金属材料、アルミニウム系金属材料、あるいは樹脂材料等を使用することができる。上記保持器5に代えて、環状体の一側面部に一部が開放されて内部に玉4を保持するポケットを、前記環状体の円周方向複数箇所に有する冠形状の保持器を適用することも可能である。玉4としては例えば鋼球またはセラミックス球が適用される。
深溝玉軸受の設計方法について説明する。
深溝玉軸受1の主要寸法つまり内径、外径、幅、および面取寸法は、国際標準化機構、略称ISOで標準化されている。日本工業規格のJIS B 1512に規定される転がり軸受の主要寸法もこのISOに準拠して定められている。
深溝玉軸受1の軌道部の形状は、玉4の直径Da、ピッチ円直径dp、軌道溝2a,3aの直径d2a,d3a(溝径と称す)、溝肩高さH2a,H3a、玉数Zによって決定できる。内輪2における前記溝肩高さH2aとは、内輪2の軌道溝2aのうち最小径を成す軌道溝底から内輪外径までの径方向寸法をいう。外輪3における前記溝肩高さH3aとは、外輪3の軌道溝3aのうち最大径を成す軌道溝底から外輪内径までの径方向寸法をいう。
深溝玉軸受1の主要寸法つまり内径、外径、幅、および面取寸法は、国際標準化機構、略称ISOで標準化されている。日本工業規格のJIS B 1512に規定される転がり軸受の主要寸法もこのISOに準拠して定められている。
深溝玉軸受1の軌道部の形状は、玉4の直径Da、ピッチ円直径dp、軌道溝2a,3aの直径d2a,d3a(溝径と称す)、溝肩高さH2a,H3a、玉数Zによって決定できる。内輪2における前記溝肩高さH2aとは、内輪2の軌道溝2aのうち最小径を成す軌道溝底から内輪外径までの径方向寸法をいう。外輪3における前記溝肩高さH3aとは、外輪3の軌道溝3aのうち最大径を成す軌道溝底から外輪内径までの径方向寸法をいう。
ここで、深溝玉軸受1の玉4と軌道輪間の摩擦トルクが、潤滑油のトラクションと転がり粘性抵抗によって発生していると考える。内径30mm、外径62mm、幅16mmの軸受品番「6206」の深溝玉軸受1について検討すると、玉4と軌道輪の設計の変更によって、摩擦トルクは図2〜図6のように変化する。この傾向は、玉4と軌道輪間に潤滑油が介在しない固体接触の場合でも変わらない。
すなわち、定性的には、玉4の直径Da小、玉数Z小、ピッチ円直径dp小、内輪2の軌道溝曲率比大、外輪3の軌道溝曲率比大とすれば、低トルクになることがわかる。前記内輪2の軌道溝曲率比は、内輪2の外周面に形成した断面円弧状の軌道溝2aの曲率半径を、玉4の直径Daで除した値、つまり内輪2の軌道溝曲率比=(軌道溝2aの曲率半径/玉4の直径Da)で求められる値である。前記外輪3の軌道溝曲率比は、外輪3の内周面に形成した断面円弧状の軌道溝3aの曲率半径を、玉4の半径Da/2で除した値である。
溝肩高さH2a,H3aは、軸受に所定のアキシアル荷重が作用したときに、玉4と軌道輪の接触楕円が軌道溝2a,3aからはみ出さないように定める。ただし、溝肩高さH2a,H3aが過大であると、軸受を組み立てることができなくなる。溝肩高さH2a,H3aの玉直径Daに対する比は0.2程度である。軌道溝2a,3aの大きさについては、半径方向断面における軌道溝2a,3aと玉4とのすきまに着目する。図1に示すように、半径方向断面における、内外輪2,3の軌道溝2a,3aと玉4とのすきまをなす面積Si, Soを、設計パラメータとすれば、これら面積Si, Soが大きい程低トルクとなる。したがって、(Si+So)/dpDa Zが大のとき、低トルクとなる。この関数は、軸受の寸法や直径系列に依存し、このままでは扱いにくい。そこで、次のように各設計パラメータを無次元化する。前記半径方向断面は、内外輪2,3の軌道溝2a,3aに玉4を接触させた部分をアキシアル平面に沿って切断して見た断面としている。
溝肩高さH2a,H3aは、軸受に所定のアキシアル荷重が作用したときに、玉4と軌道輪の接触楕円が軌道溝2a,3aからはみ出さないように定める。ただし、溝肩高さH2a,H3aが過大であると、軸受を組み立てることができなくなる。溝肩高さH2a,H3aの玉直径Daに対する比は0.2程度である。軌道溝2a,3aの大きさについては、半径方向断面における軌道溝2a,3aと玉4とのすきまに着目する。図1に示すように、半径方向断面における、内外輪2,3の軌道溝2a,3aと玉4とのすきまをなす面積Si, Soを、設計パラメータとすれば、これら面積Si, Soが大きい程低トルクとなる。したがって、(Si+So)/dpDa Zが大のとき、低トルクとなる。この関数は、軸受の寸法や直径系列に依存し、このままでは扱いにくい。そこで、次のように各設計パラメータを無次元化する。前記半径方向断面は、内外輪2,3の軌道溝2a,3aに玉4を接触させた部分をアキシアル平面に沿って切断して見た断面としている。
上記 f がトルクを考慮したある値より大きく、かつ基本動定格荷重を考慮した適切な値より小さくなるように、内外輪2,3の軌道溝2a,3a、溝肩高さH2a,H3a、玉4の直径Da、玉数Z、および玉4のピッチ円直径dpを設計すれば、十分な基本動定格荷重を有しつつ低トルクの深溝玉軸受を実現できる。
について、溝肩高さH2a,H3aの玉4の直径Daに対する比を「0.2」、軌道溝曲率比を内外輪2,3共に「1.04」、ピッチ円直径dpを軸受の内外径の平均径つまり内輪内径に外輪外径を加えて2で除した値とする。上記 f について、さらに玉4の直径Da、玉数Zを一般的な市販されている軸受の値とすると、上記 f は図7のように求められる。軌道溝曲率比は、メーカーや品番によってまちまちであるが、一般化して議論するために、本実施形態では、日本工業規格のJIS B 1518に規定される基本動定格荷重の計算に用いられてる値とした。この場合、ごく一般的な設計では概ね
0.9< f <1
が成り立つ。上記 f は大きい程低トルクになるのであるが、同時に基本動定格荷重が減少し、短寿命となる。
ところで、転がり軸受の基本動定格荷重の計算方法は、日本工業規格のJIS B 1518に規定されているが、これは、内外輪の軌道溝曲率比がともに「1.04」であることを前提として構成されている。しかし、内外輪の軌道溝曲率比が変化すれば、基本動定格荷重が変化するため、ここでは、この規格の基となったルンドベルグ−パルムグレン(Lundberg- Palmgren)の理論(非特許文献1)により、基本動定格荷重を求める。すなわち、玉4の直径Daが25.4mm以下の深溝玉軸受の場合、基本動定格荷重Crは次の式で求めることができる。
上記の内外輪2,3の軌道溝曲率比mi,moの変化を考慮した設計条件で得られる基本動定格荷重に対し、0.9倍以上の基本定格荷重を確保しようとすると、関数 f は「1.1」以下でなければならない。すなわち、
1< f <1.1
とすることによって、十分な基本動定格荷重を確保しつつ、低トルクの深溝玉軸受を設計することが可能となる。前記設計は、関数 f のいずれの変数を変更して実現しても良く、二以上の変数を同時に変更しても良い。例えば、玉のピッチ円直径dpのみを変更して低トルク化を実現しようとすると、0.8dm<dp<dmとすれば、1< f <1.1を満足する。よって、低トルクを実現すると共に、十分な基本動定格荷重を確保することが可能な深溝玉軸受を設計することができる。1< f <1.1を満足する深溝玉軸受とすると、内外輪2,3の軌道溝曲率比mi,moを種々変化させたときであっても、十分な基本動定格荷重を確保すると共に、低トルク化を図った深溝玉軸受を得ることが可能となる。
1< f <1.1
とすることによって、十分な基本動定格荷重を確保しつつ、低トルクの深溝玉軸受を設計することが可能となる。前記設計は、関数 f のいずれの変数を変更して実現しても良く、二以上の変数を同時に変更しても良い。例えば、玉のピッチ円直径dpのみを変更して低トルク化を実現しようとすると、0.8dm<dp<dmとすれば、1< f <1.1を満足する。よって、低トルクを実現すると共に、十分な基本動定格荷重を確保することが可能な深溝玉軸受を設計することができる。1< f <1.1を満足する深溝玉軸受とすると、内外輪2,3の軌道溝曲率比mi,moを種々変化させたときであっても、十分な基本動定格荷重を確保すると共に、低トルク化を図った深溝玉軸受を得ることが可能となる。
1…深溝玉軸受
2…内輪
2a…軌道溝
3…外輪
3a…軌道溝
4…玉
5…保持器
2…内輪
2a…軌道溝
3…外輪
3a…軌道溝
4…玉
5…保持器
Claims (10)
- 請求項1において、前記内輪および外輪の溝肩高さが各々玉の直径の0.2倍であり、かつa=1,b=1.1とする深溝玉軸受の設計方法。
- 請求項2において、0.8dm<dp<dm
とする深溝玉軸受の設計方法。 - 請求項1ないし請求項3のいずれか1項において、潤滑油、グリース、および固体潤滑剤のうちのいずれか1つによって潤滑される深溝玉軸受の設計方法。
- 請求項1ないし請求項4のいずれか1項において、前記半径方向断面は、内外輪の軌道溝に玉を接触させた部分をアキシアル平面に沿って切断して見た断面とした深溝玉軸受の設計方法。
- 請求項6において、潤滑油によって潤滑された深溝玉軸受。
- 請求項6において、グリースによって潤滑された深溝玉軸受。
- 請求項6において、固体潤滑剤によって潤滑された深溝玉軸受。
- 請求項6ないし請求項9のいずれか1項において、内外輪間に介在させた複数の玉を保持する保持器を備えた深溝玉軸受。
Priority Applications (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2009099705A JP2010249241A (ja) | 2009-04-16 | 2009-04-16 | 深溝玉軸受およびその設計方法 |
PCT/JP2010/056520 WO2010119835A1 (ja) | 2009-04-16 | 2010-04-12 | 深溝玉軸受およびその設計方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2009099705A JP2010249241A (ja) | 2009-04-16 | 2009-04-16 | 深溝玉軸受およびその設計方法 |
Publications (1)
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JP2010249241A true JP2010249241A (ja) | 2010-11-04 |
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ID=43311801
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2009099705A Pending JP2010249241A (ja) | 2009-04-16 | 2009-04-16 | 深溝玉軸受およびその設計方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
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JP (1) | JP2010249241A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN106382305A (zh) * | 2016-08-31 | 2017-02-08 | 洛阳轴研科技股份有限公司 | 一种深沟球轴承内外圈选配方法 |
CN114638069A (zh) * | 2022-03-25 | 2022-06-17 | 河南科技大学 | 一种四点接触球轴承设计方法 |
-
2009
- 2009-04-16 JP JP2009099705A patent/JP2010249241A/ja active Pending
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CN106382305B (zh) * | 2016-08-31 | 2019-01-22 | 洛阳轴承研究所有限公司 | 一种深沟球轴承内外圈选配方法 |
CN114638069A (zh) * | 2022-03-25 | 2022-06-17 | 河南科技大学 | 一种四点接触球轴承设计方法 |
CN114638069B (zh) * | 2022-03-25 | 2024-03-08 | 河南科技大学 | 一种四点接触球轴承设计方法 |
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