JP2010247188A - 等速ジョイント用外輪の製造方法 - Google Patents
等速ジョイント用外輪の製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2010247188A JP2010247188A JP2009099641A JP2009099641A JP2010247188A JP 2010247188 A JP2010247188 A JP 2010247188A JP 2009099641 A JP2009099641 A JP 2009099641A JP 2009099641 A JP2009099641 A JP 2009099641A JP 2010247188 A JP2010247188 A JP 2010247188A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- die
- outer ring
- constant velocity
- workpiece
- layer
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Images
Landscapes
- Forging (AREA)
- Physical Vapour Deposition (AREA)
Abstract
【課題】等速ジョイント用外輪の製造方法において鍛造用金型のダイの寿命の向上を図ることにより、安定した等速ジョイント用外輪の製造を図る。
【解決手段】パンチ13と、内面にCrN層とTiAlN層との積層構造を有する被膜11を形成したダイ12とを備えた鍛造用金型を使用し、ダイ12内にワーク10を挿入した後、そのワーク10を後方押し出し成形する。ダイ12の内面の被膜11は、硬質のTiAlN層を軟質で密着性の良いCrN層で挟み込む構造であるため、TiAlN層は剥離し難い。また、ダイ12とワーク10が摺動する部位においては、最表層のCrN層が優先的に摩耗しても、その下から硬質のTiAlN層が出現し、ダイ12の寿命が向上する。これにより、安定した等速ジョイント用外輪の製造が図られる。
【選択図】図1
【解決手段】パンチ13と、内面にCrN層とTiAlN層との積層構造を有する被膜11を形成したダイ12とを備えた鍛造用金型を使用し、ダイ12内にワーク10を挿入した後、そのワーク10を後方押し出し成形する。ダイ12の内面の被膜11は、硬質のTiAlN層を軟質で密着性の良いCrN層で挟み込む構造であるため、TiAlN層は剥離し難い。また、ダイ12とワーク10が摺動する部位においては、最表層のCrN層が優先的に摩耗しても、その下から硬質のTiAlN層が出現し、ダイ12の寿命が向上する。これにより、安定した等速ジョイント用外輪の製造が図られる。
【選択図】図1
Description
この発明は、パンチと、ワークの外面を成形するダイとを備えた鍛造用金型を使用し、そのダイ内にワークを挿入し、パンチで加圧して成形する等速ジョイント用外輪の製造方法に関するものである。
一般に、自動車部品である等速ジョイント用外輪は、パンチとワークの外面を成形するダイとを備えた鍛造用金型のダイ内にワークを挿入し、パンチで加圧して鍛造することにより製造されている。
この鍛造工程では、一度の鍛造加工によるワークのダイに対する摺動距離が長く、表面積拡大比(鍛造により生じた新生面を加えたワークの表面積の、鍛造前の表面積に対する比率)が大きい。このため、潤滑剤による被膜が摺動時に追従しきれず、ワークとダイとの間に金属接触が生じ易い。また、ワークの摺動によってダイが摩耗し、あるいは一部が欠損する、いわゆるかじりが発生することもある。
鍛造時で加熱されるワークの温度は、通常、700〜900℃であり、更に摺動による発熱が大きいため、熱衝撃が大きくヒートクラックが発生しやすい。さらに、ワークの外面を形成するダイの構造上、潤滑剤を均一に付着させることが難しい。
このように、自動車の等速ジョイント用外輪の鍛造工程は、ダイに対して過酷な鍛造条件であり、かじりやヒートクラックの発生を抑制するために、従来から、ダイの内面に窒化層を形成したり、硬質膜をコーティングしたりする手法が多数提案されている。
例えば、ダイの母材の内面にイオン窒化処理により窒化層を形成し、その窒化層の上にPVD法によりTi、Zr、Hf、V、Nb、TaおよびCrの少なくとも1種の窒化物、炭化物あるいは炭窒化物からなる硬質膜をコーティングする手法(特許文献1参照)、ダイの母材の内面に窒化処理により窒化層を形成し、その窒化層の上にCrNとTiNとを積層した硬質膜をコーティングする手法(特許文献2参照)、または、ダイの母材の内面にチタン、クロムおよびアルミニウムの合金の窒化物によって構成される硬質膜をコーティングする手法(特許文献3参照)などが提案されている。
しかし、特許文献1〜3に記載された硬質膜を形成した鍛造用金型のダイは、上述の自動車の等速ジョイント用外輪の鍛造工程のような過酷な鍛造条件下では、その硬質膜が早期に剥離、摩耗する。このため、被膜としての機能に対する要求を満たすものでなく、鍛造用金型のダイの十分な寿命が得られない。その結果、生産性の低下や、製造コストの上昇を招き、安定した等速ジョイント用外輪の製造が図れない。
そこで、この発明の課題は、鍛造用金型のダイの寿命の向上を図ることにより、安定した等速ジョイント用外輪の製造を図ることである。
前記課題を解決するために、この発明の等速ジョイント用外輪の製造方法では、パンチと、内面にCrN層とTiAlN層との積層構造を有する被膜を形成したダイとを備えた鍛造用金型を使用し、前記ダイ内にワークを挿入した後、前記ワークを後方押し出し成形するようにしたのである。
この鍛造用金型のダイの内面の被膜は、硬質のTiAlN層と、このTiAlN層よりも軟質で密着性の良いCrN層とが積層する構造を有している。この構造では、硬質のTiAlN層を、軟質の密着性の良いCrN層で挟み込むので、TiAlN層は容易に剥離しにくくなる。
また、鍛造用金型のダイの摩耗が激しい部位においては、最表層のCrN層が優先的に摩耗しても、その下から硬質のTiAlN層が出現する。その結果、被膜の耐剥離性、耐摩耗性が維持され、ワークとダイの表面との間の摺動による被膜の剥離、摩耗を抑制することができ、ダイの寿命が向上する。
前記製造方法において、前記ダイ内のワークを前記パンチで加圧してカップ部を形成し、その後、ノックアウトピンにより押し出して、前記ダイから成形品を取り出すようにすることができる。
このようにすると、パンチにより加圧されたワークの肉がパンチの加圧方向の後方側に押し出されて、カップ部が形成される後方押し出し成形が行われる。後方押し出し成形は、通常、ワークのダイに対する摺動距離が長く、表面積拡大比が大きい成形である。上述のように内面に耐剥離性、耐摩耗性の優れた被膜を備えたダイは、後方押し出し成形に適しており、その被膜が剥離、摩耗しにくく、寿命の向上が図られて、等速ジョイント用外輪の生産性が向上する。ここで、表面積拡大比とは、鍛造により生じた新生面を加えたワークの表面積の、鍛造前の表面積に対する比率をいう。
また、前記ダイの被膜の全体膜厚を、2〜10μmとすることができる。被膜の剥離、摩耗の抑制効果の面から下限として2μm必要であり、上限としては応力割れの問題があるため、10μm以下が好ましいからである。
さらに、前記ダイの被膜は、CrN層とTiAlN層とが交互に積層されその積層数が1μm当り3〜500とすることができる。このように積層することにより、外側の層が摩耗して消失しても、次の層が表出して、耐摩耗性、耐剥離性が維持される。
ここで、被膜の積層数が2以下であれば、CrN層とTiAlN層の単層に近い特性となるので、積層による効果が得られない。積層数が500を超えると、積層数の増加による効果が変わらず、積層数を増やすために、例えば、成膜装置に設置するターゲットを増設するか、あるいは被成膜部材を載せるターンテーブルの回転速度を上げる必要があり、成膜装置が大掛かりになる。
また、後方押し出し成形時、被膜とダイの母材との界面での応力集中による剥離を防止し、耐剥離性を向上させるために、前記ダイの母材を鉄系素材により形成し、そのダイの母材と前記被膜の間に中間窒化層を有するものとすることができる。
前記ダイの被膜は、その成膜方法として、例えば、CrターゲットとTiAlターゲットとを用いたPVD法(物理蒸着法)を適用することができる。PVD法を適用すると、成膜するダイの母材への熱影響、ダイに発生する熱歪みや変形等を抑制することができ、成形品である等速ジョイント用外輪の寸法精度が向上する。
また、鍛造時、ダイの母材と被膜との界面での応力集中による被膜剥離を防止し、耐剥離性を向上させるために、前記ダイの母材を鉄系素材により形成し、前記ダイがその母材と前記被膜の間に中間窒化層を有するものとすることができる。
中間窒化層を形成する窒化処理は、その方法としてガス窒化法、塩浴窒化法など種々考えられるが、例えば、プラズマを用いた窒化処理を採用することができる。
このプラズマを用いた窒化処理は、プラズマによりイオン化されたガス成分を高速に加速し、金型母材表面に衝突させて、これを加熱し、同時にスパッタリング作用等により窒化することで行われる。このようなプラズマを利用した窒化処理を施すことで、ダイの母材表面に酸化層が形成され難くなり、特別な前処理の必要がなく窒化を行うことができるとともに、処理時間を著しく短縮することができる。
また、鍛造用金型は、ワークに対して大きい塑性変形を伴う鍛造による成形、例えば、ワークの外面形成金型に対する摺動距離が長く、表面積拡大比が大きい後方押し出し成形に適しており、具体的には、ワークを表面積拡大比が4〜10となるように成形するときに使用することができる。
さらに、前記ワークをJIS G 4051に規定されるS40C、S43C、S45C、S48C、S50C、S53C、S55C、またはS58Cから選択される一の機械構造用炭素鋼とした構成を採用することができる。
機械構造用炭素鋼を素材とするワークを温間または熱間鍛造しても、ダイの被膜は耐剥離、耐摩耗性が維持され、例えば、そのワークを600〜1000℃に加熱して成形することが可能である。
以上のように、この発明の等速ジョイント用外輪の製造方法では、鍛造用金型のダイの内面に耐摩耗性と耐剥離性に優れた被膜を備えているので、鍛造工程において、その被膜の剥離、摩耗を抑制することができ、鍛造用金型のダイの寿命が向上し、成形品の生産性が向上して、安定した等速ジョイント用外輪の製造を図ることが可能となる。
以下、この発明の等速ジョイント用外輪の製造方法の実施例を図1および図2に基づいて説明する。
この実施例は、図1に示すように、パンチ13と、内面にCrN層とTiAlN層との積層構造を有する被膜11を形成したダイ12とを備えた鍛造用金型を使用し、ダイ12内にワーク10を挿入した後、ワーク10を後方押し出し成形して、等速ジョイント用外輪を成形する。
すなわち、自動車部品としての等速ジョイント用外輪の製造方法としては、まず、機械構造用炭素鋼製のワーク10を所要温度(例えば、800℃)に加熱し、表面に被膜11を備える鍛造用金型内に配置する。
その後、ワーク10に対してパンチ13により加圧することにより(図1(a)参照)、ワーク10の肉をパンチ13の加圧方向の後方側に押し出してカップ部16を形成する後方押し出し成形を行う(図1(b)参照)。
後方押し出し成形後、ノックアウトピン14により成形品を鍛造用金型から取り出し、カップ部16の一端に軸17が一体に形成された等速ジョイント用外輪15が成形される(図2参照)。
この実施例で成形されるワーク10は、機械構造用炭素鋼であればよいが、JIS G 4051に規定されるS40C、S43C、S45C、S48C、S50C、S53C、S55C、S58Cから選択される一の機械構造用炭素鋼が好ましい。
また、この実施例で使用する鍛造用金型のダイ12は、その母材として、超硬合金、セラミックス、冷間ダイス鋼、熱間ダイス鋼、高速度工具鋼または鋳鉄を採用することができる。
ダイ12の母材の表面に形成される被膜11は、硬質のTiAlN層と、このTiAlN層よりも軟質で密着性の良いCrN層とが交互に積層する構造をなし、その全体膜厚が2〜10μmであり、CrN層とTiAlN層との積層数は、1μm当り3〜500となっている。
このため、鍛造時、被膜11のワーク10が摺動する部位では、最表層のCrN層が優先的に摩耗しても、その下から硬質のTiAlN層が出現するため、被膜11は優れた耐剥離性、耐摩耗性が維持され、ダイ12の寿命が向上する。
ダイ12の被膜11の成膜方法としては、特に限定されるものではなく、例えば、CrターゲットとTiAlターゲットを用いたPVD法(物理蒸着法)を適用することができる。PVD法としては、アークプラズマ式イオンプレーティング、ホローカソード式イオンプレーティング、アンバランスド・マグネトロン・スパッタリングなどを採用することができる。
また、鍛造用金型のダイ12の母材を、上述した冷間ダイス鋼、熱間ダイス鋼、高速度工具鋼または鋳鉄などの鉄系素材により形成した場合、その母材に対する被膜11の耐剥離性を向上させるために、母材と被膜11との間に中間窒化層を形成することができる。
この中間窒化層を形成する窒化処理の方法としては、母材の表面に硬い窒化層が形成されるものであれば特に限定されないが、処理時間の観点からプラズマ窒化法とすることが好ましい。
この実施例の鍛造による後方押し出し成形は、ワーク10の表面積拡大比が大きく、また、ワーク10の肉がダイ12の被膜11に対して摺動するとともに、熱衝撃の加わる熱間鍛造である。このような鍛造条件で使用されるダイ12は、その被膜11が優れた耐摩耗性、耐剥離性を有するため、ヒートクラック、かじり等の発生が抑制され、寿命が向上する。これにより、生産性が向上し、安定した等速ジョイント用外輪の製造を図ることができる。
この発明の効果を確認するために、本発明者が行った試験について説明する。この試験は、実施例で使用される鍛造用金型のダイの被膜についての耐久性を評価するものである。
実験例1、2および比較例1〜4は、下記の試験片にイオン窒化処理を施して中間窒化層を形成し、その中間窒化層上に被膜を形成したものである。この被膜は、金属成分の蒸発源である各種金属製ターゲットならびに反応ガスとしてN2ガスをベースに、各種PVD法により形成される。この被膜を形成した試験片をパンチ試験片とした。
(試験片)
材質:高速度工具鋼(日立金属(株)製 商品名YXR7、標準熱処理品)
サイズ:直径10mm、長さ50mm
材質:高速度工具鋼(日立金属(株)製 商品名YXR7、標準熱処理品)
サイズ:直径10mm、長さ50mm
得られたパンチ試験片について、その被膜の耐久性を評価する摩擦摩耗試験を行った。試験条件、試験方法は以下に示す。
この試験方法としては、図3に示す試験機を使用し、角柱状のワーク20を送り出し装置21により架台22上を間欠直線運動させ、機械式プレス機23に設置したパンチ試験片24を連続的にワーク20に押し込み、凹部を形成する鍛造加工を行い、その鍛造加工によってパンチ試験片24の被膜に対しワーク20を摺動させるようにしたものである。このワーク20はヒータ25により鍛造加工前に所定の温度に加熱される。
また、この試験は短期間で試験結果を得るために無潤滑条件で行い、パンチ試験片24の温度を所要の範囲内に調節するために、パンチ試験片24に冷却水をエアスプレーガン26により吹き付ける。
各パンチ試験片24に対して鍛造加工を1000ショット行い、試験前後のパンチ試験片24の摺動部(鍛造によりワーク20が摺動する部分)の断面曲線を測定し、画像解析によって、パンチ試験片24の断面における摩耗面積を算出することにより評価した。
(試験条件)
表面積拡大比:5
ワーク材質:S50C
ワーク温度:800℃
潤滑剤:なし(水のみエアスプレーガンにより吹きつけ)
ショット数:1000回
表面積拡大比:5
ワーク材質:S50C
ワーク温度:800℃
潤滑剤:なし(水のみエアスプレーガンにより吹きつけ)
ショット数:1000回
この試験結果としては、表1に示すように、実験例1、2は、比較例1〜4と比して、摩耗面積が小さく、耐摩耗性に優れていることが確認できた。また、実験例1、2および比較例1〜4について被膜の剥離、およびクラックは認められなかった。
以上のように、実験例1、2は、その表面にCrN層とTiAlN層との積層構造を有する被膜を備えているので、優れた耐摩耗性、耐剥離性を有し、鍛造用金型のダイの寿命を向上させることが可能となり、この鍛造用金型を使用することで、安定した等速ジョイント用外輪の製造を図ることができる。
10、20 ワーク
11 被膜
12 ダイ
13 パンチ
14 ノックアウトピン
15 等速ジョイント用外輪
16 カップ部
17 軸
21 送り出し装置
22 架台
23 機械式プレス機
24 パンチ試験片
25 ヒータ
26 エアスプレーガン
11 被膜
12 ダイ
13 パンチ
14 ノックアウトピン
15 等速ジョイント用外輪
16 カップ部
17 軸
21 送り出し装置
22 架台
23 機械式プレス機
24 パンチ試験片
25 ヒータ
26 エアスプレーガン
Claims (10)
- パンチと、内面にCrN層とTiAlN層との積層構造を有する被膜を形成したダイとを備えた鍛造用金型を使用し、前記ダイ内にワークを挿入した後、前記ワークを後方押し出し成形する等速ジョイント用外輪の製造方法。
- 前記ダイ内のワークを前記パンチで加圧してカップ部を形成し、その後、ノックアウトピンにより押し出して、前記ダイから成形品を取り出す請求項1に記載の等速ジョイント用外輪の製造方法。
- 前記ダイの被膜の全体膜厚を2〜10μmとした請求項1または2に記載の等速ジョイント用外輪の製造方法。
- 前記ダイの被膜は、CrN層とTiAlN層とが交互に積層されその積層数が1μm当り3〜500である請求項1から3のいずれか1つに記載の等速ジョイント用外輪の製造方法。
- 前記ダイの被膜を、CrターゲットとTiAlターゲットとを用いたPVD法により成膜した請求項1から4のいずれか1つに記載の等速ジョイント用外輪の製造方法。
- 前記ダイの母材を鉄系素材により形成し、前記ダイがその母材と前記被膜の間に中間窒化層を有する請求項1から5のいずれか1つに記載の等速ジョイント用外輪の製造方法。
- 前記中間窒化層をプラズマを用いた窒化処理により形成した請求項6に記載の等速ジョイント用外輪の製造方法。
- 前記鍛造用金型を、そのダイ内のワークを表面積拡大比が4〜10となるように成形するときに使用する請求項1から7のいずれか1つに記載の等速ジョイント用外輪の製造方法。
- 前記ダイ内のワークを、JIS G 4051に規定されるS40C、S43C、S45C、S48C、S50C、S53C、S55C、またはS58Cから選択される一の機械構造用炭素鋼とした請求項1から8のいずれか1つに記載の等速ジョイント用外輪の製造方法。
- 前記ダイ内のワークを600〜1000℃に加熱して成形をする請求項9に記載の等速ジョイント用外輪の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2009099641A JP2010247188A (ja) | 2009-04-16 | 2009-04-16 | 等速ジョイント用外輪の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2009099641A JP2010247188A (ja) | 2009-04-16 | 2009-04-16 | 等速ジョイント用外輪の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2010247188A true JP2010247188A (ja) | 2010-11-04 |
Family
ID=43310144
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2009099641A Withdrawn JP2010247188A (ja) | 2009-04-16 | 2009-04-16 | 等速ジョイント用外輪の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2010247188A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2012141057A (ja) * | 2010-12-27 | 2012-07-26 | General Electric Co <Ge> | 高温接合組立体及びその耐摩耗性皮膜システム |
JP2021186877A (ja) * | 2020-05-29 | 2021-12-13 | 株式会社阪村ホットアート | 横型熱間フォーマーのパンチ冷却装置 |
-
2009
- 2009-04-16 JP JP2009099641A patent/JP2010247188A/ja not_active Withdrawn
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2012141057A (ja) * | 2010-12-27 | 2012-07-26 | General Electric Co <Ge> | 高温接合組立体及びその耐摩耗性皮膜システム |
JP2021186877A (ja) * | 2020-05-29 | 2021-12-13 | 株式会社阪村ホットアート | 横型熱間フォーマーのパンチ冷却装置 |
JP7170976B2 (ja) | 2020-05-29 | 2022-11-15 | 株式会社阪村ホットアート | 横型熱間フォーマーのパンチ冷却装置 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN1204293C (zh) | 耐烧结性及耐磨耗性优良的中高温加工用被覆工具 | |
JP2009061465A (ja) | 冷間鍛造用金型及びその製造方法 | |
US9770750B2 (en) | Method and forming tool for hot forming and press hardening workpieces of sheet steel, in particular galvanized workpieces of sheet steel | |
JP2008188609A (ja) | ダイカスト金型およびその表面処理方法 | |
JP4771223B2 (ja) | 耐久性に優れた硬質材料被覆塑性加工用金型 | |
JP4656473B2 (ja) | 潤滑剤付着性および耐摩耗性に優れた温熱間加工用被覆工具 | |
JP2011036913A (ja) | 金属高温成型金型及びその製造方法 | |
JPWO2019198728A1 (ja) | 熱間プレス成形品の製造方法、プレス成形品、ダイ金型、及び金型セット | |
JP6489412B2 (ja) | 硬質皮膜層、及び冷間塑性加工用金型 | |
JP6130920B2 (ja) | 輪転グラビア印刷用シリンダーの製造方法 | |
JP2010247188A (ja) | 等速ジョイント用外輪の製造方法 | |
JP2009061464A (ja) | 温熱間鍛造用金型及びその製造方法 | |
JPWO2014192730A1 (ja) | 冷間加工用金型の製造方法 | |
JP2003260512A (ja) | Al又はAl合金押出用ダイス | |
JP2000038653A (ja) | 表面被膜を有する金型又は鋳型 | |
JP2018039045A (ja) | 被覆冷間用金型 | |
JP7318662B2 (ja) | ホットスタンプ用被覆金型 | |
JP2003253422A (ja) | マンドレルあるいは成形金型などの工具の高寿命化方法および高寿命化されたマンドレルあるいは成形金型などの工具 | |
JP2011147946A (ja) | 温熱間鍛造用金型及びその製造方法 | |
CN108391438A (zh) | 结构化涂层源 | |
KR101149787B1 (ko) | 다층구조를 가지는 용사금형 제조방법 | |
JPH081268A (ja) | 傾斜機能を有する鍛造用工具及びその製造方法 | |
Yilmaz et al. | Integration of press hardening with cold trimming | |
RU60014U1 (ru) | Инструмент деформации с электроэрозионным покрытием | |
JP2006233310A (ja) | 耐食性に優れた溶射被覆鋼板の製造方法および設備列 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Effective date: 20120328 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 |
|
A761 | Written withdrawal of application |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A761 Effective date: 20130109 |