JP2010235977A - 高加工性浸炭用鋼板 - Google Patents
高加工性浸炭用鋼板 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2010235977A JP2010235977A JP2009082728A JP2009082728A JP2010235977A JP 2010235977 A JP2010235977 A JP 2010235977A JP 2009082728 A JP2009082728 A JP 2009082728A JP 2009082728 A JP2009082728 A JP 2009082728A JP 2010235977 A JP2010235977 A JP 2010235977A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- mass
- carburizing
- steel plate
- workability
- steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
【解決手段】C:0.10〜0.40質量%、Si:0.02〜0.40質量%、Mn:1.00〜2.00質量%、P:0.02質量%以下、S:0.02質量%以下、Cr:0.20〜0.70質量%、B:0.0003〜0.005質量%、Ti:0.03〜0.20質量%を、さらに必要に応じてNi:0.20〜2.00質量%、Mo:0.10〜0.80質量%の1種または2種を含み、残部がFeおよび不可避的不純物からなる成分組成を有する鋼板であって、面積率1%以上を占める構成相はフェライト相とセメンタイト相のみであり、セメンタイト相で0.2μm以上の粒径を有する粒子が1500個/10000μm2以下であることに加えて、20〜100nmの粒径を有するTi炭化物粒子が4000〜20000個/10000μm2の範囲で分散した組織を有し、180HV未満の硬さを呈する高加工性浸炭用鋼板。
【選択図】なし
Description
上記歯車、シャフト等の自動車部品は、鍛造後に切削加工を施して作製されているため、製品歩留りと生産性が悪いといった問題点を抱えている。
例えば、特許文献1で、浸炭焼入れ後に優れた強度と靭性とを備える鋼板部材を得ることが可能な、優れた加工性を有する浸炭焼入れ用鋼板が提案されている。
なお、本明細書では、粒径は短軸長さと長軸長さの平均としている。
さらに、前記前記高加工性浸炭用鋼板は、さらにNb:0.02〜0.10質量%、V:0.02〜0.20質量%の1種または2種を含む成分組成を有するとともに、20〜100nmの粒径を有するTi、NbおよびVの炭化物が4000〜20000個/10000μm2の範囲で分散した金属組織を有するものであってもよい。
Ti,NbおよびVの含有量は、合わせて0.03〜0.35質量%とすることが好ましい。
したがって、本発明により、歯車、軸受の外輪、プーリー等、特性の優れた部品が低コストで提供できることになる。
板厚3〜15mmの鋼板でも十分に焼入れが可能な焼入れ性の確保、浸炭処理時の結晶粒の異常成長や浸炭材の強度、靭性などの特性確保に必要な添加元素は、焼鈍後の硬さを高めて、プレス加工等の加工性を劣化させる傾向がある。加工性は、歯車、軸受の外輪、プーリー等を製造するためには必要不可欠な特性の一つであり、ただ単に元素の添加や、添加量の増量だけでは問題を解決することはできない。
(1)焼入れ性向上のために、Mn,BおよびCrの含有量を、さらには必要に応じて添加するNi,Moの含有量を細かく調整した。
(2)また、浸炭処理時の粗粒化を防止するために、Ti,さらには必要に応じて添加するNb、Vの添加量を細かく調整するとともに、形成されるTi,Nb,Vの炭化物を細かく分散析出させて、この炭化物によるγ粒界のピン止め作用を活用した。
(3)さらに、加工性を良くするために、セメンタイトの粒径を大きく、かつ間隔を広げて分散させた。
以下に、その詳細を説明する。
C:0.10〜0.40質量%
Cは鋼に必要な強さ、硬さを与えるのに有効な元素である。0.1質量%に満たないと芯部における必要な機械的特性を確保することができない。C量が多いほど強く、かつ硬くなるが、0.40質量%を超える程に多く含有させると硬くなりすぎてプレス加工性が低下するとともに、浸炭後の芯部靭性が低下することになる。
Siは鋼の脱酸に有効な元素であるとともに、鋼に必要な強度、焼入れ性を与え、焼戻し軟化抵抗を向上するのに有効な元素である。その量が、0.02質量%に満たないと十分な効果は得られない。逆に0.40質量%を超える程に多く含ませると硬くなりすぎてプレス加工性が低下するとともに、靭性も低下することになる。
Mnは鋼の脱酸に有効な元素であるとともに、鋼に必要な強度、焼入れ性を確保するために重要な元素である。Crを増量することなく焼入れ性を確保するためには、最低でも1.00質量%必要である。しかしながら、2.00質量%を超えるほどに多く含ませると硬くなりすぎてプレス加工性が低下する。
Pは加工性や靭性を低下させるばかりでなく、焼入れ、焼戻し後の結晶粒界を脆化させることにより疲労強度を低下させるので極力低減することが望ましい。本発明では0.02質量%以下とする。
Sは鋼中でMnSを形成し、加工性を低下する。また浸炭時に異常組織を生成させ、熱処理後材質の劣化を招くので極力低減することが望ましい。本発明では0.02質量%以下とする。
Crは鋼に強度、焼入れ性を与えるのに有効な元素である。焼入れ性を向上させるためには少なくとも0.20質量%の添加が必要である。Cr添加量が増えるにつれて硬くなり加工性を低下させることになるので、本発明では、Cr添加量は0.70質量%を上限とする。
Bは、浸炭焼入れに際して鋼に焼入れ性を付与する。本発明にあっては重要な元素である。また、浸炭材の粒界強度を向上させる作用を有するので、浸炭材としての疲労強度・衝撃強度を向上させることにもなる。これらの作用を引き出すには少なくとも0.0003質量%の添加が必要である。しかしながら、0.005質量%を超えて添加しても効果は飽和する。したがって、Bの添加量は0.0003〜0.005質量%とする。
Bの焼入れ性向上効果を得るためには、BをBNとして析出させてはならない。Tiは鋼中でNと結合してTiNを生成するので、このTiによる固溶Nの固定作用を活用してBNの析出防止、つまり固溶Bを確保する。また、TiNを生成した残りのTiは、鋼中で微細なTiCを生成させ、この炭化物によりピン止め作用により浸炭時のγ粒成長を防止する。固溶Bの確保と形成した炭化物によるピン止め作用を発現させるという点において、Tiは、本発明において極めて重要な元素である。
0.03質量%未満ではその効果は不十分である。逆に、Tiを、0.2質量%を超えて添加すると、TiCによる析出硬化が顕著になって加工性が急激に低下する。したがって、本発明では、Tiの添加量は0.03〜0.20質量%とする。
Niは焼入れ性を向上させる効果と、強靭性を高める効果を有する元素である。したがって、必要に応じて添加する。この効果を発揮させるためには少なくとも0.20質量%の添加が必要である。浸炭用鋼板として利用しようとした場合、2.00質量%を超えて添加しても特性向上は望めない。またNiは高価な元素であるため、過剰の添加は著しいコスト増を招く。
Moも、Niと同様、焼入れ性を向上させる効果と、強靭性を高める効果を有する元素である。したがって、必要に応じて添加する。この効果を発揮させるためには少なくとも0.10質量%の添加が必要である。浸炭用鋼板として利用しようとした場合、0.80質量%を超えて添加しても特性向上は望めない。またMoも高価な元素であるため、過剰の添加は著しいコスト増を招く。
Nb,Vは、Tiと同様、炭化物、炭窒化物を形成して硬化作用を呈する元素である。したがって必要に応じて添加する。Tiに加えてNb,Vを複合添加することにより、粒界ピン止め効果をさらに効果的に発揮させることができる。この効果を発揮させるためにはいずれの元素も少なくとも0.02質量%添加するが必要である。しかしながら、Nbの場合は0.10質量%を超えて、またVの場合は0.20質量%を超えて添加すると、炭化物や炭窒化物が多く析出しすぎて焼鈍材が硬くなりすぎ、加工性がかえって低下する。したがって、Nb,Vの添加量は多くしすぎないことが必要である。Ti,NbおよびVの合計量で0.35質量%以下とすることが好ましい。
なお、本発明においては、金属組織は、熱延・焼鈍板の圧延方向に平行な断面について、鏡面研磨した後、ピクラール溶液(メチルアルコール+ピクリン酸)でエッチングした表面を走査型電子顕微鏡にて観察している。
しかも、炭化物の析出状態を、以下のように細かく調整する必要がある。
炭素鋼板において、その加工性を高める方法の一つに焼鈍後の硬さを低くすることが挙げられる。焼鈍後の硬さを低減する方法の一つとして、炭化物の粒径を大きく、間隔を広くするよう組織制御する方法がある。本発明者は、焼鈍材の加工性におよぼす炭化物の粒径および炭化物の間隔を調査した結果、粒径が0.2μm以上のセメンタイト粒を、10000μm2当たり1500個以下分散させた組織が肝要であり、焼鈍材中において、規定値よりも粒径が小さいセメンタイト粒が規定値よりも多く分散していると、焼鈍材が硬質化し、脆くなるために所望の形状に加工し難くなることを見出した。
なお、本発明においては、セメンタイトの分散状態は、熱延・焼鈍板の圧延方向に平行な断面を鏡面研磨した後、ピクラール溶液(メチルアルコール+ピクリン酸)でエッチングした表面のセメンタイト粒子を光学顕微鏡にて観察し、粒子の短軸長さと長軸長さを測定し、その平均値を粒子の粒径としている。
本発明では、Ti,さらには必要に応じて添加したNb、Vの炭化物を細かく分散析出させて、この炭化物によるγ粒界のピン止め作用により浸炭焼入れ焼戻し処理時の結晶粒の粗粒化防止を図っている。これらの析出分散炭化物の粒径が小さすぎたり、分散量が規定値よりも少なすぎたりすると所望のピン止め効果は得られない。逆に粒径が大きすぎるとTi,Nb,Vの炭化物の個数が少なくなる。その結果、浸炭焼入焼戻し後の旧γ粒径が大きくなり、靭性が低下する。また、分散量が多すぎると焼鈍材が硬質化し、材質の脆化を招くため、加工性が不十分となる。
なお、本発明においては、Ti等の炭化物の分散析出状態は、熱延・焼鈍板の圧延方向に平行な断面について、定電圧電解エッチングを用いた抽出レプリカ法により観察サンプルを作成し、透過型電子顕微鏡を用い、加速電圧200kVにてTi、Nb、V炭化物を観察し、粒子の短軸長さと長軸長さを測定し、その平均値を粒子の粒径としている。
浸炭用鋼板からプレス加工等で所望の形状に成形するのは、素材鋼板は軟質であることが好ましい。180HVを超える程に硬いと金型の寿命が短くなったりして生産性が低下する。
成分組成を細かく規定し、しかも金属組織を上記のように調整すると硬さが180HV以下の鋼板となる。
なお、本発明においては、熱延・焼鈍板の圧延方向に平行な断面について、ビッカース硬度計にて硬さを測定している。
上記の本発明成分からなる鋼を、転炉、電気炉等の通常の方法によって溶製し、成分調整を行った後、通常の鋳造工程、必要に応じて分塊圧延工程を経て、熱間圧延とその後の焼鈍を行って熱延焼鈍板とする。
鋳造時に生成した炭化物を一旦マトリックス中に固溶させ、熱間圧延時に炭化物を均一微細に分散析出させて、その後の処理と相俟って、所望の組織、特性を発現させるものである。
本発明では、加工性を良くするためにセメンタイトの分散形態を粗大化していることを大きな特徴点としている。この意味では、熱延板を焼鈍する際の焼鈍条件の調整が大きなポイントとなる。
望ましくは、後者の工程のほうが、マトリックスへのセメンタイトの固溶が進みやすいので、粒径0.2μm以上のセメンタイトの個数を低減するために効果的である。なお、鋼板を(Ac1点−30℃)〜Ac1点未満の温度で10〜30h加熱保持した後、温度を下げることなく、続いてAc1点〜(Ac1点+100℃)の温度で5〜30h加熱保持した後、50℃/h以下の冷却速度で冷却する2段階の処理を行ってもよい。
なお、表1に示す供試鋼が本発明例であり、表2に示す供試鋼が比較例である。
また、本発明に従う高加工性浸炭用鋼板のAc1点は、およそ710〜740℃の範囲にある。各鋼の中でも、比較的Mn量が多いNo.4、18、21はAc1点が低く、Cr量が多い22、28、32〜34はAc1点が高い。
また、各供試材の圧延方向に平行な断面を鏡面研磨した後、ピクラール溶液(メチルアルコール+ピクリン酸)でエッチングした表面のセメンタイト粒子を光学顕微鏡にて観察し、10000μm2中に含まれるセメンタイトの個数を測定した。
さらにまた、各供試材の圧延方向に平行な断面についてビッカース硬度計にて硬さを求めた。荷重は10kgf、測定位置は板厚中心とした。
そして、さらに各供試材について、内径30mm、外径50mmに加工した試験片をバーリング加工、絞り加工し、穴拡げ加工(穴拡げ率:30%)した後、クラック発生の有無により加工性を評価した。
以上の観察、評価結果を合わせて表4に示す。
なお、浸炭処理は、まず980℃まで加熱し、均熱工程としてその温度で30分保持した。続いて、980℃に保持したまま浸炭性ガスを供給しつつ10分間保持する浸炭ガス供給工程と、浸炭性ガスの供給を止めて40分間保持する拡散工程の操作を3回繰返した後、870℃で20分保持した。次に、870℃から油冷して焼入れを行った(焼入工程)。その後、160℃に120分間保持した後、空冷を行った。浸炭性ガスとしてプロパンガスを用いて、焼入れ後の表面炭素濃度が0.8%になるように調節した。
そして、各浸炭焼入れ材の圧延方向に平行な断面について、上記と同じ方法で観察表面を整えた後、組織観察を行って、JIS G 0551の切断法に従って浸炭層の旧オーステナイト粒径を求めた。
各焼鈍材から、丸抜き→粗加工→浸炭焼入焼戻し処理→精加工を行い、最終的に厚み:5.0mm内径:28.7mm、外径:63mmの試験片を作製した。この試験片を使用し、スラスト試験機を用いて耐久性を評価した。
試験条件は、試験温度:25℃、剛球(相手材):SUJ2(φ3/8in(3個))、応力繰返速度:1800cpm、潤滑油:タービン#68、荷重:3.2kN、最大接触応力:4.9GPaである。
各鋼種についてワイブル分布を作成し、10%の確率で破壊する繰返し数が2.0×107回以上である鋼種には耐久試験○とし、それ以下の鋼種は×とした。
各浸炭焼入れ材の評価結果を表5に合わせて示す。
これに対して、比較例であるNo.14は、C量が低いため浸炭焼入焼戻し後の芯部硬さが不十分となり、耐久性が不十分となった。また、No.15,No.18,No.22,No.25は、それぞれC,Mn,Cr,Tiの添加量が多過ぎたため、焼鈍硬さが180HV以上と硬質となり、加工性が不十分となった。
また、No.19,No.20は、それぞれP,Sの添加量が多過ぎたため、同様に表4中としては示していないが、浸炭処理後の靭性低下を招き、耐久性が不十分となった。
No.24は、Ti+Nb+Vの合計添加量が少ないため、浸炭焼入焼戻し後の旧γ粒径が大きくなった。その結果、靭性が低下し、耐久性が不十分となった。
No.27,No.30は、Ti+Nb+Vの合計添加量が少ないため、浸炭焼入焼戻し後の旧γ粒径が大きくなった。旧γ粒径の粗大化による靭性の低下に加えて、焼入性不足による(Mn,CrもしくはBの添加量不足)浸炭焼入焼戻し後の芯部硬さ不足により耐久性が不十分となった。特に、No.30は、Cr添加量は本発明の上限値を超えているが、MnとBの添加量がともに不足しているため、全体としては材料の焼入性が不足した。
No.29,No.32は、Crの多量添加により、同様に表4中としては示していないが材質の脆化を招き、加工性が不十分となった。
No.34は、Crの多量添加により焼鈍硬さが180HV以上と硬質となり、加工性が不十分となった。加えて、Mn添加量不足により、焼入性が不十分となり、浸炭焼入焼戻し後の芯部硬さが不十分となったため、耐久性が不十分であった。
No.35は、Tiの添加量およびTi+Nb+Vの合計添加量が少ないため浸炭焼入焼戻し後の旧γ粒径が大きくなった。その結果、靭性が低下し、耐久性が不十分となった。
そこで、表1中のNo.1、5、8、13で示す鋼について、表6に示す各種条件で熱延焼鈍板を作製した。焼鈍後の冷却速度は、10〜40℃/hの範囲で実施した。
そして、各熱延焼鈍板について実施例1と全く同様の評価を行った。その結果を表7に示す。
さらに、前記各熱延焼鈍板について実施例1と全く同様に浸炭焼入れ処理を施し、実施例1と同じ評価を行った。その結果を表8に示す。
これに対して、比較例であるNo.1‐Bは、焼鈍温度が低いため、熱延時の金属組織中に含まれるパーライトが残存し、セメンタイト粒子数が著しく多くなった。また、No.5‐B,No.8‐B,No.13‐Bは、焼鈍温度が低いため、熱延時の金属組織中に含まれるパーライトが残存した。このためセメンタイト粒子数が著しく多くなり、かつ硬さも高くなったため、加工性が十分ではなかった。また、No.5‐C,No.8‐C,No.13‐Cは、焼鈍時の保持時間が短かったため、セメンタイト数が多くなり加工性が不十分となった。
No.5‐Eは、熱延時の保持温度が低く、Ti,Nb,V炭化物が溶解しなかったため、100nmより大きな炭化物が多く存在し、20〜100nmのTi,Nb,V炭化物の個数が少なくなった。その結果、浸炭焼入焼戻し後の旧γ粒径が大きくなり、靭性が低下し、耐久性が不十分となった。
さらに、No.13‐DはC量が高いことに加えて、焼鈍温度が高いために再生パーライトが生成したためにセメンタイト粒子数が多くなり、かつ硬さもやや硬質となったため加工性が不十分となった。
Claims (4)
- C:0.10〜0.40質量%、Si:0.02〜0.40質量%、Mn:1.00〜2.00質量%、P:0.02質量%以下、S:0.02質量%以下、Cr:0.20〜0.70質量%、B:0.0003〜0.005質量%、Ti:0.03〜0.20質量%を含み、残部がFeおよび不可避的不純物からなる成分組成と、面積率1%以上を占める構成相はフェライト相とセメンタイト相のみであり、セメンタイト相で0.2μm以上の粒径を有する粒子が1500個/10000μm2以下であることに加えて、20〜100nmの粒径を有するTi炭化物粒子が4000〜20000個/10000μm2の範囲で分散した組織を有し、180HV未満の硬さを呈することを特徴とする高加工性浸炭用鋼板。
- さらにNi:0.20〜2.00質量%、Mo:0.10〜0.80質量%の1種または2種を含む成分組成を有する請求項1に記載の高加工性浸炭用鋼板。
- さらにNb:0.02〜0.10質量%、V:0.02〜0.20質量%の1種または2種を含む成分組成を有するとともに、20〜100nmの粒径を有するTi、NbおよびVの炭化物が4000〜20000個/10000μm2の範囲で分散した金属組織を有する請求項1または2に記載の高加工性浸炭用鋼板。
- Ti+Nb+V:0.03〜0.35質量%である請求項3に記載の高加工性浸炭用鋼板。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2009082728A JP5652844B2 (ja) | 2009-03-30 | 2009-03-30 | 高加工性浸炭用鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2009082728A JP5652844B2 (ja) | 2009-03-30 | 2009-03-30 | 高加工性浸炭用鋼板 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2010235977A true JP2010235977A (ja) | 2010-10-21 |
JP5652844B2 JP5652844B2 (ja) | 2015-01-14 |
Family
ID=43090583
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2009082728A Active JP5652844B2 (ja) | 2009-03-30 | 2009-03-30 | 高加工性浸炭用鋼板 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP5652844B2 (ja) |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103459643A (zh) * | 2011-03-25 | 2013-12-18 | 日新制钢株式会社 | 耐久性优异的带状冲切刀具用钢板及带状冲切刀具 |
JP2016098384A (ja) * | 2014-11-18 | 2016-05-30 | 株式会社神戸製鋼所 | 打抜き性と結晶粒粗大化防止特性に優れた浸炭用鋼板および機械構造部品 |
WO2016190370A1 (ja) * | 2015-05-26 | 2016-12-01 | 新日鐵住金株式会社 | 鋼板及びその製造方法 |
WO2016190396A1 (ja) * | 2015-05-26 | 2016-12-01 | 新日鐵住金株式会社 | 鋼板及びその製造方法 |
US20180171445A1 (en) * | 2015-06-17 | 2018-06-21 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Steel plate and method of production of same |
US10837077B2 (en) | 2015-05-26 | 2020-11-17 | Nippon Steel Corporation | Steel sheet and method for production thereof |
JP2021017618A (ja) * | 2019-07-19 | 2021-02-15 | 日本製鉄株式会社 | 冷間鍛造用鋼材 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5798657A (en) * | 1980-12-06 | 1982-06-18 | Nisshin Steel Co Ltd | Carburizing steel with superior workability and carburizability |
JPS58104160A (ja) * | 1981-12-17 | 1983-06-21 | Nisshin Steel Co Ltd | 浸炭特性および焼入性に優れた精密打抜加工用鋼板およびその製造法 |
-
2009
- 2009-03-30 JP JP2009082728A patent/JP5652844B2/ja active Active
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5798657A (en) * | 1980-12-06 | 1982-06-18 | Nisshin Steel Co Ltd | Carburizing steel with superior workability and carburizability |
JPS58104160A (ja) * | 1981-12-17 | 1983-06-21 | Nisshin Steel Co Ltd | 浸炭特性および焼入性に優れた精密打抜加工用鋼板およびその製造法 |
Cited By (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103459643A (zh) * | 2011-03-25 | 2013-12-18 | 日新制钢株式会社 | 耐久性优异的带状冲切刀具用钢板及带状冲切刀具 |
JP2016098384A (ja) * | 2014-11-18 | 2016-05-30 | 株式会社神戸製鋼所 | 打抜き性と結晶粒粗大化防止特性に優れた浸炭用鋼板および機械構造部品 |
CN107614726A (zh) * | 2015-05-26 | 2018-01-19 | 新日铁住金株式会社 | 钢板及其制造方法 |
WO2016190396A1 (ja) * | 2015-05-26 | 2016-12-01 | 新日鐵住金株式会社 | 鋼板及びその製造方法 |
JP6119924B1 (ja) * | 2015-05-26 | 2017-04-26 | 新日鐵住金株式会社 | 鋼板及びその製造方法 |
JP6119923B1 (ja) * | 2015-05-26 | 2017-04-26 | 新日鐵住金株式会社 | 鋼板及びその製造方法 |
WO2016190370A1 (ja) * | 2015-05-26 | 2016-12-01 | 新日鐵住金株式会社 | 鋼板及びその製造方法 |
EP3305929A4 (en) * | 2015-05-26 | 2018-11-21 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Steel sheet and method for producing same |
EP3305930A4 (en) * | 2015-05-26 | 2018-12-05 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Steel sheet and method for producing same |
CN107614726B (zh) * | 2015-05-26 | 2020-02-07 | 日本制铁株式会社 | 钢板及其制造方法 |
US10837077B2 (en) | 2015-05-26 | 2020-11-17 | Nippon Steel Corporation | Steel sheet and method for production thereof |
US20180171445A1 (en) * | 2015-06-17 | 2018-06-21 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Steel plate and method of production of same |
JP2021017618A (ja) * | 2019-07-19 | 2021-02-15 | 日本製鉄株式会社 | 冷間鍛造用鋼材 |
JP7328519B2 (ja) | 2019-07-19 | 2023-08-17 | 日本製鉄株式会社 | 冷間鍛造用鋼材 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP5652844B2 (ja) | 2015-01-14 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5432105B2 (ja) | 肌焼鋼およびその製造方法 | |
JP4725401B2 (ja) | 鋼製部品及びその製造方法 | |
WO2012073485A1 (ja) | 冷間鍛造性に優れた浸炭用鋼およびその製造方法 | |
JP5652844B2 (ja) | 高加工性浸炭用鋼板 | |
JP4464862B2 (ja) | 耐結晶粒粗大化特性と冷間加工性に優れた軟化焼鈍の省略可能な肌焼用鋼 | |
JP6927427B2 (ja) | 高炭素熱延鋼板およびその製造方法 | |
JP2009030134A (ja) | 窒化歯車用粗形品および窒化歯車 | |
JP2009024233A (ja) | 焼入れ性、疲労特性、靭性に優れた高炭素鋼板及びその製造方法 | |
JP6065121B2 (ja) | 高炭素熱延鋼板およびその製造方法 | |
JP5332517B2 (ja) | 浸炭用鋼の製造方法 | |
JP5886119B2 (ja) | 肌焼鋼鋼材 | |
TW201525158A (zh) | 螺栓用鋼及螺栓、以及該等之製造方法 | |
JP7125923B2 (ja) | 真空浸炭用高炭素熱延鋼板およびその製造方法並びに浸炭鋼部品 | |
TW201500560A (zh) | 氮化處理用鋼板及其製造方法 | |
CN111655893A (zh) | 高碳热轧钢板及其制造方法 | |
JP2010222634A (ja) | 最大結晶粒の縮小化特性に優れた肌焼鋼及びその製造方法 | |
JP4569961B2 (ja) | ボールネジまたはワンウェイクラッチ用部品の製造方法 | |
JP2012237052A (ja) | 冷間鍛造性および結晶粒粗大化抑制能に優れた肌焼鋼とその製造方法 | |
JP4488228B2 (ja) | 高周波焼入れ用鋼材 | |
JP5739689B2 (ja) | 機械構造部材 | |
JP2008174810A (ja) | 転動疲労特性に優れた、軸受の内輪および外輪、および、軸受 | |
JPWO2020158356A1 (ja) | 高炭素熱延鋼板およびその製造方法 | |
JP2006307270A (ja) | 耐結晶粒粗大化特性と冷間加工性に優れた肌焼用鋼およびその製法 | |
WO2016158375A1 (ja) | 浸炭窒化用鋼材および浸炭窒化部品 | |
TW201739933A (zh) | 表面硬化鋼 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20120330 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20130925 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20131008 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20140324 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20140515 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20141113 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20141113 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 5652844 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
S111 | Request for change of ownership or part of ownership |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313111 |
|
R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |