JP2010228926A - セメント組成物及びその製造方法 - Google Patents

Abstract

【課題】水溶性Ｃｒ（VI）の溶出を十分に抑制できるとともに、廃棄物を有効利用することが可能であり、良好な流動性を有するセメント組成物及びその製造方法を提供すること。
【解決手段】本発明に係るセメント組成物は、セメントクリンカーと石膏とを含むものであり、セメントクリンカーは、ボーグ式換算でＣ_３Ｓ量が４７〜５８質量％、Ｃ_３Ａ量が１１〜１３質量％及びＣ_４ＡＦ量が６〜９質量％であり且つ全Ｃｒ量が１０〜６０ｍｇ／ｋｇであり、当該セメント組成物の全質量を基準とするＳＯ_３量が２．０質量％より多いことを特徴とする
【選択図】なし

Description

本発明は、原料の一部として廃棄物を使用して製造されるセメントクリンカーと石膏とを含有するセメント組成物及びその製造方法に関する。

従来より、セメントクリンカーは、石灰石、粘土、珪石、鉄原料等の主原料をキルン中で高温焼成することにより製造される。クリンカーの製造においては、これらの主原料だけではなく、各種廃棄物を原料として有効利用している。その反面、原料の選択によっては、クリンカー中にＣｒが持ち込まれ、高温焼成して得られるクリンカー中にＣｒが有害なＣｒ（VI）の形態で存在する場合がある。Ｃｒ（VI）の一部は水溶性であり、これを含むセメント組成物を使用した場合、モルタル硬化体やコンクリート硬化体からＣｒ（VI）が溶出するおそれがある。水溶性のＣｒ（VI）は、クリンカーに含まれるアルカリのような少量成分と化合している。廃棄物原料に含まれる上記少量成分量が増加すれば、水溶性のＣｒ（VI）が増加する。

セメント中の水溶性Ｃｒ（VI）を低減する方法として、以下のものが知られている。第１に、溶出低減材の添加による方法である。特許文献１には、原料の混練時にＣｒ（VI）の還元性物質及び鉛の固定化物質を添加して水硬性物質を得る方法が記載されている。この文献の請求項２には還元性物質として第一鉄塩、高炉スラグ、硫黄、チオ硫酸塩又は鉄粉を使用し、固定化物質としてキレート剤、不溶化剤又は吸着剤を使用することが記載されている。

第２に、原料を事前に処理又は選別する方法である。特許文献２には、鉄系廃棄物原料を粉砕し、分級して得られた粉砕分級物から粒径１０μｍ以下の粒子を除去して重金属類を低減させ、残りの１０μｍを超える鉄系廃棄物原料粒子をセメント原料として再利用する方法が記載されている。特許文献３には、石炭灰中のＣａＯ含有量を測定することにより、石炭灰からのＣｒ（VI）の溶出量を推定して、Ｃｒ（VI）の溶出量の少ない石炭灰を選別する方法が記載されている。

第３に、焼成雰囲気を制御する方法である。特許文献４には、Ｃｒ（VI）を含有するセメントクリンカーを還元雰囲気下において６５０〜１１００℃で加熱処理する方法が記載されている。特許文献５には、クリンカークーラーに導入されたセメントクリンカーの温度が８５０℃〜１０００℃となる領域に、所定の粒径の固形可燃物を供給する方法が記載されている。

特開２００１-１９１３２２公報 特開２００８-８０２９９公報 特開２００１-２８１２３５公報 特開２００４-１８３３９公報 特開２００２-２１１９６１公報

しかしながら、溶出低減材を使用する方法や、原料を事前の処理又は選別する方法は、セメントの製造原価を上昇させる要因となる。また、焼成雰囲気を制御する方法は、セメントの色に影響を及ぼすことが考えられる。

ところで、セメント組成物に含まれる水溶性Ｃｒ（VI）を低減するには、全Ｃｒ量が少ないセメントクリンカーを使用することが有効である。セメントクリンカーの製造に使用する鉄源（例えば、鉄精鉱、銅がらみ等）は他の原料と比較してＣｒ量が多いため、鉄源の使用量を少なくすればクリンカーの全Ｃｒ量を低減できると考えられる。

しかし、Ｃｒ量の少ない原料を使用してセメントクリンカーを製造する方法については、これまで検討されていない。特に、鉄源の使用量を削減してセメントクリンカーを製造する場合、どのような鉱物組成にすべきか等について検討がなされていないのが現状である。また、鉄源に代表されるＣｒ含有量の多い廃棄物の使用量を単に削減したのでは、廃棄物使用量が低減し、セメント製造原価の上昇を招来する。従って、セメントクリンカーを製造するに際し、Ｃｒ含有量の多い廃棄物の使用量を少なくする代わりに、他の廃棄物の使用量を増やして廃棄物使用量の大幅な低減を防ぐことが求められる。

本発明は、上記実情に鑑みてなされたものであり、水溶性Ｃｒ（VI）の溶出を十分に抑制できるとともに、廃棄物を有効利用することが可能なセメント組成物及びその製造方法を提供することを目的とする。

本発明者らは、水溶性Ｃｒ（VI）溶出の低減及び廃棄物使用量の維持を両立させるため、鉄源の使用量を低減する代わりに石炭灰の使用量を増加させ、Ｃ_３Ａ量が多いセメントクリンカーを試作した。セメントクリンカーと石膏とを混合し、複数種のセメント組成物を製造して評価を行ったところ、上記セメントクリンカーから製造したセメント組成物は十分に水溶性Ｃｒ（VI）を低減できることが確認された。更に、本発明者らは、セメント組成物のＳＯ_３量を所定の範囲とすることでセメント組成物の流動性を良好なものにできることを見出し、以下の発明を完成させた。

すなわち、本発明は、セメントクリンカーと石膏とを含むセメント組成物であって、セメントクリンカーは、ボーグ式換算でＣ_３Ｓ量が４７〜５８質量％、Ｃ_３Ａ量が１１〜１３質量％及びＣ_４ＡＦ量が６〜９質量％であり且つ全Ｃｒ量が１０〜６０ｍｇ／ｋｇであり、当該セメント組成物の全質量を基準とするＳＯ_３量が２．０質量％より多いことを特徴とするセメント組成物を提供する。ここで、Ｃ_３Ｓはエーライト（３ＣａＯ・ＳｉＯ_２）を、Ｃ_４ＡＦはフェライト相（４ＣａＯ・Ａｌ_２Ｏ_３・Ｆｅ_２Ｏ_３）を、Ｃ_３Ａはアルミネート相（３ＣａＯ・Ａｌ_２Ｏ_３）をそれぞれ示す。

更に、本発明は、上記セメント組成物の製造方法を提供する。すなわち、当該製造方法は、セメントクリンカー１トンあたり、乾燥ベースで、石灰石を１０００〜１２００ｋｇ、石炭灰を１６０〜３６０ｋｇ、建設発生土を１０〜５０ｋｇ、高炉ダストを１０〜４０ｋｇ使用して混合物を得る第１工程と、この混合物を焼成してセメントクリンカーを得る第２工程と、このセメントクリンカーに石膏を配合し、ＳＯ_３量が２．０質量％より多いセメント組成物を得る第３工程とを備え、第２工程においてボーグ式換算でＣ_３Ｓ量が４７〜５８質量％、Ｃ_３Ａ量が１１〜１３質量％及びＣ_４ＡＦ量が６〜９質量％であり且つ全Ｃｒ量が１０〜６０ｍｇ／ｋｇであるセメントクリンカーが得られるように、第１工程において石灰石、石炭灰、建設発生土及び高炉ダストの配合量を調整することを特徴とする。

本発明のセメント組成物の製造に使用されるセメントクリンカーは、従来のセメントクリンカーと比較し、Ｃ_４ＡＦ量が少なく、他方、Ｃ_３Ａ量が多い組成となっている。換言すれば、このセメントクリンカーは、Ｃｒ含有量の多い廃棄物（特に鉄源）の使用量を削減し、火力発電所等で発生する石炭灰の使用量を増加させることによって製造可能である。

上記セメントクリンカーは、Ｃｒ含有量の多い廃棄物の使用量を削減したことにより、全Ｃｒ量が１０〜６０ｍｇ／ｋｇと低いレベルとなり、これを用いて製造されるセメント組成物は水溶性Ｃｒ（VI）の溶出を十分に抑制することが可能である。また、Ｃｒ含有量の多い廃棄物の使用量を削減した代わりに、石炭灰の使用量を増加させることができ、廃棄物の有効利用が可能である。その結果、セメント製造原価の上昇を十分に抑制できる。

本発明によれば、水溶性Ｃｒ（VI）溶出の低減及び廃棄物使用量の維持の両方が可能であるとともに、良好な流動性を有するセメント組成物が提供される。

以下、本発明の好適な実施形態について詳細に説明する。

（セメントクリンカー）
本実施形態に係るセメントクリンカーは、鉱物組成がボーグ式換算でＣ_３Ｓ量が４７〜５８質量％、Ｃ_３Ａ量が１１〜１３質量％、Ｃ_４ＡＦ量が６〜９質量％であり且つ全Ｃｒ量が１０〜６０ｍｇ／ｋｇ・クリンカーである。

セメントクリンカーのＣ_３Ｓ量は４７〜５８質量％、好ましくは４８〜５７質量％、より好ましくは４９〜５６質量％、更に好ましくは５０〜５５質量％である。Ｃ_３Ｓ量が４７質量％未満であると初期の強度発現性の低下があるため、好ましくない。Ｃ_３Ｓ量が５８質量％を超えると水和熱による発熱量が増加するため、好ましくない。

セメントクリンカーのＣ_３Ａ量は１１〜１３質量％、好ましくは１１．５〜１２．５質量％である。クリンカーのＣ_３Ａ量を１１％未満とするには廃棄物使用量を大幅に削減せざるを得ず、セメント製造原価が上がるため、好ましくない。Ｃ_３Ａ量が１３％を超えると水和熱による発熱量が増加するため、好ましくない。

セメントクリンカーのＣ_４ＡＦ量は６．０〜９．０質量％、好ましくは６．５〜８．５質量％であり、より好ましくは７．０〜８．０質量％である。クリンカーのＣ_４ＡＦ量を６．０質量％未満とするには廃棄物使用量を大幅に削減せざるを得ず、セメント製造原価が上がるため、好ましくない。Ｃ_４ＡＦ量が９．０質量％を超えると、全Ｃｒ量の低減効果が小さくなり、水溶性Ｃｒ（VI）の低減効果が不十分となる。

セメントクリンカーのＣ_２Ｓ量は、当該クリンカー全質量から上記のＣ_３Ｓ量、Ｃ_３Ａ量及びＣ_４ＡＦ量の合計を除いた量とほぼ等しくなるようすればよい。セメントクリンカーのＣ_３Ｓ量、Ｃ_２Ｓ量、Ｃ_３Ａ量及びＣ_４ＡＦ量の合計量は、当該クリンカーの全質量を基準として９４質量％以上であることが好ましく、９５質量％以上であることがより好ましい。当該合計量が９４質量％未満であると、セメント中のクリンカー量が低減し、セメントの強度が不十分となりやすい。なお、Ｃ_２Ｓはビーライト（２ＣａＯ・ＳｉＯ_２）を示す。

セメントクリンカーの全Ｃｒ量は、１０〜６０ｍｇ／ｋｇ・クリンカー、好ましくは２０〜５０ｍｇ／ｋｇ・クリンカー、より好ましくは２５〜４５ｍｇ／ｋｇ・クリンカーである。クリンカーのＣｒ量を１０ｍｇ／ｋｇ・クリンカー未満とするには廃棄物使用量を大幅に削減せざるを得ず、セメント製造原価が上がるため、好ましくない。Ｃｒ量が６０ｍｇ／ｋｇ・クリンカーを超えると、水溶性Ｃｒ（VI）の低減効果が不十分となる。

セメントクリンカーのｆ.ＣａＯ量は、好ましくは０．５〜２．０質量％、より好ましくは０．６〜１．５質量％、更に好ましくは０．６５〜１．３質量％、より一層好ましくは０．７０〜１．２質量％である。ｆ.ＣａＯ量が上記範囲内であれば、セメントの十分な強度が得られる。なお、ｆ.Ｃａはセメントクリンカー中の遊離石灰を示す。

セメントクリンカーの水溶性アルカリ量は、好ましくは０．０５〜０．４質量％、より好ましくは０．１〜０．３５質量％、更に好ましくは０．１５〜０．３０質量％である。水溶性アルカリ量が上記範囲内であれば、強度や流動性のようなセメントの物性の低下にはつながらない。なお、ここでいう「水溶性アルカリ量」は、ＪＣＡＳ Ｉ−０４：２００４「セメントの水溶性成分の分析方法」によって測定される値を意味する。

本実施形態に係るセメントクリンカーは、当該セメントクリンカー１トンあたり、乾燥ベースで、以下の量の石灰石、石炭灰、建設発生土及び高炉ダストを使用して製造できる。各原料の使用量を以下の範囲とすることにより十分な流動性を有するセメントクリンカーを安定的に製造できる。

石灰石の使用量は、セメントクリンカー１トンあたり、乾燥ベースで、好ましくは１０００〜１２００ｋｇ、より好ましくは１０２０〜１１８０ｋｇ、更に好ましくは１０５０〜１１５０ｋｇ、より一層好ましくは１０８０〜１１３０ｋｇである。

石炭灰の使用量は、セメントクリンカー１トンあたり、乾燥ベースで、好ましくは１６０〜３６０ｋｇ、より好ましくは１９０〜３３０ｋｇ、より好ましくは２１０〜３１０ｋｇ、更に好ましくは２２０〜３００ｋｇ、より一層好ましくは２２０〜２８０ｋｇである。

建設発生土の使用量は、セメントクリンカー１トンあたり、乾燥ベースで、好ましくは１０〜５０ｋｇ、より好ましくは１５〜４０ｋｇ、更に好ましくは２０〜３５ｋｇ、より一層好ましくは２２〜３０ｋｇである。

高炉ダストの使用量は、セメントクリンカー１トンあたり、乾燥ベースで、好ましくは１０〜４０ｋｇ、より好ましくは１５〜３５ｋｇ、更に好ましくは２０〜３０ｋｇ、より一層好ましくは２２〜２８ｋｇである。

上記セメントクリンカーは、以下の方法によって製造される。すなわち、当該セメントクリンカーの製造方法は、所定量の石灰石、石炭灰、建設発生土及び高炉ダストを使用して混合物を得る第１工程と、混合物を焼成して上述のセメントクリンカーを得る第２工程とを備え、第２工程においてボーグ式換算でＣ_３Ｓ量が４７〜５８質量％、Ｃ_３Ａ量が１１〜１３質量％及びＣ_４ＡＦ量が６〜９質量％であり且つ全Ｃｒ量が１０〜６０ｍｇ／ｋｇであるセメントクリンカーが得られるように、第１工程において石灰石、石炭灰、建設発生土及び高炉ダストの配合量を調整することを特徴とする。

本実施形態に係るセメントクリンカーの特徴は、製造時の石炭灰使用量が通常のポルトランドセメントクリンカーに比べて多い点にある。上記の通り、石炭灰の好適な使用量は１６０〜３６０ｋｇの範囲である。当該使用量が１６０ｋｇ未満であると、Ａｌ_２Ｏ_３源が不十分となり、目標とする鉱物組成を得ることが困難となりやすく、他方、３６０ｋｇを超えると原料調合が困難となりやすい。なお、石炭灰としては、石炭火力発電所等から発生するフライアッシュ、ボトムアッシュ等が代表的であるが、これらに限定されるものではない。

セメントクリンカーのＡｌ_２Ｏ_３量は、好ましくは５．３〜６．９質量％、より好ましくは５．６〜６．６質量％、更に好ましくは５．７〜６．５質量％である。セメントクリンカー中のＡｌ_２Ｏ_３量が５．３質量％未満であると廃棄物使用量が低減し、セメント製造原価が上昇しやすく、他方、６．９質量％を超えると原料調合が困難となりやすい。

セメントクリンカーのＦｅ_２Ｏ_３量は、好ましくは１．９〜３．０質量％、より好ましくは２．０〜２．９質量％、更に好ましくは２．１〜２．８質量％である。セメントクリンカー中のＦｅ_２Ｏ_３量が１．９質量％未満であると廃棄物使用量が低減し、セメント製造原価が上昇しやすく、他方、３．０質量％を超えると全Ｃｒ量の低減効果が小さくなり、水溶性Ｃｒ（VI）の低減効果が不十分となる。

（セメント組成物）
本実施形態に係るセメント組成物は、上記セメントクリンカーと、石膏とを含有し、当該セメント組成物の全質量を基準とするセメントクリンカーの含有量が９５〜９７質量％であり且つ石膏の含有量が３〜５質量％である。石膏の含有量が３質量％未満であるとセメント組成物が短時間のうちに凝結し、他方、５質量％を超えると製造原価の上昇や、長期強度の低下を招く。

セメントクリンカーと石膏とを混合してセメント組成物を製造するに際し、セメント組成物の全質量を基準とするＳＯ_３量が２．０質量％より多くなるように石膏の添加量を調整する。セメント組成物のＳＯ_３量は、好ましくは２．３質量％以上、より好ましくは２．５質量％以上である。セメント組成物のＳＯ_３量を２．０質量％以下であるとセメント組成物の流動性が不十分となる。

本実施形態に係るセメント組成物は、上記セメントクリンカーと石膏との混合物を混合粉砕することによって製造できる。当該混合物の混合粉砕にはチューブミル、振動ミル、竪型ミル等の一般的ミルを使用できる。セメント組成物のブレーン比表面積は、好ましくは２８００〜３５００ｃｍ^２／ｇ、より好ましくは２９００〜３４００ｃｍ^２／ｇ、更に好ましくは２８５０〜３３５０ｃｍ^２／ｇである。ブレーン比表面積が上記範囲内であれば、セメント組成物に十分な初期強度及び長期強度を発現させることができる。

以下、実施例を用いて本発明を詳細に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。

［１．クリンカーの原料及び原料調合］
クリンカー１の原料として表１に示す原料のうち、石灰石、珪石、スラグ、石炭灰、建設発生土、高炉ダスト、硫酸カルシウム二水和物（試薬）、炭酸ナトリウム（試薬）及び炭酸カリウム（試薬）を用いた。比較用のクリンカー２の原料として、クリンカー１の原料に加え、銅がらみ、脱鉄スラグを更に用いた。これらのセメントクリンカーの原料調合は表２に示す原料原単位（乾燥ベース、単位：ｋｇ／ｔ−クリンカー）に従い行った。更に、比較用のクリンカー３の原料として、表３に示すように石灰石、珪石、石炭灰、建設発生土、高炉ダスト及び下水汚泥を使用した。原料調合は、表４に示す原料原単位（湿分ベース、単位：ｋｇ／ｔ−クリンカー）に従い行った。

［２．セメントクリンカーの製造］
クリンカー１及びクリンカー２は、上記原料の混合物を１５００℃で３０分間電気炉で焼成して得た。クリンカー３については、各種調合原料を竪型ミルにて所定粒度になるまで２５０〜３５０℃で乾燥粉砕し、クリンカー送入原料を調製した。その原料をサスペンションプレヒーター上部から送入し、プレヒーター中で予熱及び仮焼した後、ロータリーキルン中で約１４５０℃の高温で焼成し、その後、クーラーで冷却することによりクリンカー３を得た。クリンカー１及びクリンカー２については、ボールミルを用いてブレーン比表面積が３２００±５０ｃｍ^２／ｇとなるように粉砕した。

表５にセメントクリンカー１〜３の主要化学組成、クリンカー中の全Ｃｒ量及び水溶性Ｃｒ（VI）量を示す。クリンカー又はセメントの化学組成は、ＪＩＳ Ｒ５２０２：１９９９「ポルトランドセメントの化学分析法」に準じて測定した。ｆ．ＣａＯ量は、セメント協会標準試験方法のＪＣＡＳ Ｉ−０１：１９９７「遊離酸化カルシウムの定量方法」に準じて測定した。水溶性アルカリ（水溶性Ｎａ_２Ｏｅｑ.）量は、ＪＣＡＳ Ｉ−０４：２００４「セメントの水溶性成分の分析方法」により測定した。Ｃｒ量は、セメント協会標準試験方法のＪＣＡＳ Ｉ−５２「ＩＣＰ発光分光分析および電気加熱式原子吸光分析によるセメントの微量成分の分析方法」に準じて測定し、水溶性Ｃｒ（VI）量は、セメント協会標準試験方法のＪＣＡＳ Ｉ−５１−１９８１「セメント及びセメント原料中の微量成分の定量方法」に準じて測定した。

表６にセメントクリンカーの鉱物組成を示す。表６に示すように、セメントクリンカー１は、原料として銅がらみ及び脱鉄スラグを使用しない代わりに石炭灰の使用量を増やすなどして製造したものである（表２参照）。その結果、セメントクリンカー１は、セメントクリンカー２と比較してＣ_３Ａ量が少ない鉱物組成となっている。なお、鉱物組成は下式を用いて算出した。また、ブレーン比表面積は、ＪＩＳ Ｒ５２０１「セメントの物理試験方法」に従い、ブレーン空気透過装置を用いて測定した。

［３．セメント組成物の調製及びその試験方法］
（実施例１）
クリンカー１の粉砕物にセメント組成物のＳＯ_３量が３．０質量％となるように、二水セッコウ（試薬）及び半水セッコウ（試薬）を添加した。ロッキングミキサーで混合してセメント組成物を調製した。なお、セッコウは、セッコウの半水化率（全セッコウ量中の半水セッコウ量）が７０％となるように二水セッコウ及び半水セッコウを所定量添加した。

（比較例１）
クリンカー２の粉砕物にセメント組成物のＳＯ_３量が２．０質量％となるように、二水セッコウ（試薬）及び半水セッコウ（試薬）を添加してセメント組成物を調製した。なお、混合方法及びセッコウの半水化率は実施例１と同様とした。

（比較例２）
クリンカー１の粉砕物にセメント組成物のＳＯ_３量が２．０質量％となるように、二水セッコウ（試薬）及び半水セッコウ（試薬）を添加してセメント組成物を調製した。なお、混合方法及びセッコウの半水化率は実施例１と同様とした。

（比較例３）
クリンカー３をボールミルに入れ、排脱二水セッコウを添加しながらブレーン比表面積が４４００±１００ｃｍ^２／ｇとなるように混合粉砕してセメント組成物を調製した。なお、セメント組成物のＳＯ_３量が２．９±０．１％となるように排脱二水セッコウを添加した。

表７に示すように、セメント組成物のブレーン比表面積は、いずれも目標通りであった。また、セメント組成物のＳＯ_３量は、実施例１及び比較例１，２については目標通りであり、比較例３については２．７質量％と目標より少なかった。

［４．セメント組成物の流動性試験］
ペースト状のセメント組成物の流動性をパラレルプレート型回転粘度計（Haake社製 Rotovisco ＲＶ１、プレート半径３０ｍｍ、プレート間のギャップ０．５ｍｍ）を用いて評価した。測定用のペーストは、次のようにして調製した。すなわち、水セメント比を３５％とし、計量したセメントに混和剤（ポリカルボン酸系高性能ＡＥ減水剤（レオビルド ＳＰ８ＳＢｓｘ４））を０．９％含む水を加えた。さじを用いて１分間手で混合物を練混ぜた後、ホモジナイザー（４０００ｒｐｍ）で２分間高せん断にて練混ぜた。練混ぜ後に５分間静置し、ペーストのビンガム降伏値（降伏値）及び塑性粘度を測定することによって流動性を評価した。

表７にセメント組成物の降伏値及び塑性粘度の測定結果を示す。実施例１のセメント組成物は、降伏値及び塑性粘度の両方を低減でき、良好な流動性が得られることがわかる。また、セメントクリンカー１及びこれを用いて調合した実施例１のセメント組成物の評価結果から水溶性Ｃｒ（VI）溶出の低減及び廃棄物使用量の維持を両立できることがわかる。

Claims (6)

1. セメントクリンカーと石膏とを含むセメント組成物であって、
   前記セメントクリンカーはボーグ式換算でＣ_３Ｓ量が４７〜５８質量％、Ｃ_３Ａ量が１１〜１３質量％及びＣ_４ＡＦ量が６〜９質量％であり且つ全Ｃｒ量が１０〜６０ｍｇ／ｋｇであり、
   当該セメント組成物の全質量を基準とするＳＯ_３量が２．０質量％より多いことを特徴とするセメント組成物。
2. 前記セメントクリンカーは、Ａｌ_２Ｏ_３量が５．３〜６．９質量％であり且つＦｅ_２Ｏ_３量が１．９〜３．０質量％である、請求項１に記載のセメント組成物。
3. 前記セメントクリンカーは、水溶性アルカリ量が０．０５〜０．４質量％である、請求項１又は２記載のセメント組成物。
4. ブレーン比表面積が２８００〜３５００ｃｍ²/ｇである、請求項１〜３のいずれか一項に記載のセメント組成物。
5. 前記セメントクリンカーは、当該セメントクリンカー１トンあたり、乾燥ベースで、石灰石を１０００〜１２００ｋｇ、石炭灰を１６０〜３６０ｋｇ、建設発生土を１０〜５０ｋｇ、高炉ダストを１０〜４０ｋｇ使用して得られたものである、請求項１〜４のいずれか一項に記載のセメント組成物。
6. セメントクリンカー１トンあたり、乾燥ベースで、石灰石を１０００〜１２００ｋｇ、石炭灰を１６０〜３６０ｋｇ、建設発生土を１０〜５０ｋｇ、高炉ダストを１０〜４０ｋｇ使用して混合物を得る第１工程と、
   前記混合物を焼成してセメントクリンカーを得る第２工程と、
   前記セメントクリンカーに石膏を配合し、ＳＯ_３量が２．０質量％より多いセメント組成物を得る第３工程と、
   を備え、
   前記第２工程においてボーグ式換算でＣ_３Ｓ量が４７〜５８質量％、Ｃ_３Ａ量が１１〜１３質量％及びＣ_４ＡＦ量が６〜９質量％であり且つ全Ｃｒ量が１０〜６０ｍｇ／ｋｇであるセメントクリンカーが得られるように、前記第１工程において石灰石、石炭灰、建設発生土及び高炉ダストの配合量を調整することを特徴とするセメント組成物の製造方法。