JP2010116836A - ロータリ型流体機械 - Google Patents

Abstract

【課題】冷凍サイクルやランキンサイクルに使用されるロータリ型流体機械では、低騒音、信頼性及び高効率化の観点から、起動時や過渡期に液圧縮が発生した場合のベーン飛びの抑制と、ベーン飛びが発生した場合のベーン背部の損傷やベーンばねの損傷を防止する必要がある。
【解決手段】シリンダ、上軸受部材、下軸受部材、および、ピストンにより形成される作動室を、高圧室と低圧室とに区分するベーンと、前記ベーンの背面、シリンダ、上軸受部材、および、下軸受部材により形成されるベーン背部空間と、前記ベーン背部空間に圧力を導入し、前記圧力の源と前記ベーン背部空間とを連通する連通路と、を備えた、作動流体を圧縮または膨張させるロータリ型流体機械において、前記連通路の、前記ベーン背部空間側の開口部は、前記ベーンがピストン上死点に位置する時には閉口し、ピストン下死点に位置する時には開口する。
【選択図】図２

Description

本発明は、ロータリ型圧縮機やロータリ型膨張機などのロータリ型流体機械に関する。

ロータリ型流体機械では、シリンダ、上軸受部材、下軸受部材、および、ピストンにより形成される空間をベーンで区画分けすることによって、作動室が形成される。ベーンは、その先端部がピストンの外周面と接するように配置され、ピストンの偏心回転運動に追従して往復運動する。ベーンの背部には、ベーンの先端部をピストンの外周面に押し付けるように、ばねが設置されている。

ロータリ型圧縮機では、シリンダ内部の各摺動部の潤滑は、作動流体と共に吸入された潤滑油、および、部材の隙間より作動室内に流入した潤滑油で行なわれる。また、各隙間のシールも、潤滑油により行われる。

しかしながら、ロータリ型圧縮機の起動時に作動室内に残留している潤滑油や、サイクル過渡期に作動室内に流入する液冷媒により、作動室内では液圧縮が発生し、作動室内の圧力が急上昇することがある。この圧力の急上昇はベーン飛びの原因となり、騒音・振動、および、ベーンやばねの破損を招くという問題があった。

そこで、ばねとともにカバーをベーンの背部に設置し、潤滑油の粘性を利用することによって、ベーンの急激な飛動を抑制する技術が提案されている（例えば、特許文献１参照）。

図８は、従来のロータリ型圧縮機１の縦断面図、図９は、図８の圧縮機構部の要部横断面図である。図８、図９に示すように、従来のロータリ型圧縮機１は、密閉容器２の内部に、圧縮機構部３と、電動機４と、シャフト９とを備えている。密閉容器２の内部は、圧縮機構部３で圧縮された後の冷媒で満たされ、高圧となっている。

圧縮機構部３は、シリンダ６と、シャフト９に形成された偏心部９ａに嵌合して偏心回転するピストン１１と、シリンダ６およびピストン１１を閉塞する上枠体７および下枠体８と、ピストン１１に接触してシリンダ６内を高圧側と低圧側に区分するベーン１２とにより構成されている。ベーン１２は、シリンダ６に形成された孔１８に収納されており、ベーン１２の背面には、ばね１９と、ばね１９のピストン１１側端部を内包するカバー２０とが配置されている。孔１８の内部には、密閉容器２の下部に貯留された潤滑油が導入されている。
特開平７−１３３７７７号公報

上記従来のロータリ型圧縮機１では、起動時等に液圧縮を起こしてベーン飛びが発生した場合、シリンダ６に形成された孔１８内の潤滑油がオイルダンパーとなってベーン１２の急激な飛動を抑制し、ばね１９の損傷や、ベーン１２背部での接触による騒音は防止できる。しかしながら、ベーン飛び自体は発生してしまい、ベーン１２先端部がピストン１１と接触する際に生じる騒音、衝撃は発生してしまう。

また、カバー２０の付加により、ベーン１２背面の投影面積が拡大することで、ベーン１２の押圧力が増加して、ベーン１２とピストン１１間の摺動損失を増加させ、圧縮機の効率低下を引き起こしてしまう。さらに、部品点数の増加により、組立工数も増加し、コスト高を招いてしまう。

本発明は、前記従来の課題を解決するロータリ型流体機械であって、ベーン飛びを抑制してベーンのピストンへの追従性を向上させ、また、ベーン背部のばねの損傷の可能性を排除し、簡素な構成で、低騒音化および信頼性の向上を図ることを目的とする。

本発明のロータリ型流体機械は、シリンダ、上軸受部材、下軸受部材、および、ピストンにより形成される作動室を、高圧室と低圧室とに区分するベーンと、前記ベーンの背面、シリンダ、上軸受部材、および、下軸受部材により形成されるベーン背部空間と、前記ベーン背部空間に圧力を導入し、前記圧力の源と前記ベーン背部空間とを連通する連通路と、を備えた、作動流体を圧縮または膨張させるロータリ型流体機械において、前記連通路の、前記ベーン背部空間側の開口部は、前記ベーンがピストン上死点に位置する時には閉口し、ピストン下死点に位置する時には開口することを特徴とする。

本発明のロータリ型流体機械によれば、ベーン背部にベーン背部空間を形成し、ベーンの往復により開口面積が変化する連通路を設けることにより、ベーン背部空間内に存在する潤滑油が連通路を通過する際に発生する流動抵抗により、ベーン飛びを抑制することができる。また、ベーンがピストン上死点に位置する時は、連通路が閉じるため、ベーン背部に形成されたベーン背部空間内に作動流体および潤滑油が封入され、ベーン背面が他部材に接触することを防止することができ、ベーン背部のばねを不要とする簡素な構成で、低騒音化および信頼性の向上を図ることができる。

以下、本発明の好ましい実施の形態について、図面を参照しながら説明する。

（実施の形態１）
図１は、本発明の実施の形態１に係るロータリ型圧縮機１００の縦断面図、図２は、図１に示すロータリ型圧縮機１００の圧縮機構部３の拡大図、図３は、図１のＡ−Ａ断面線における圧縮機構部３の横断面図である。なお、従来のロータリ型圧縮機１と同一または相当する構成要素には同一の参照符号を付し、説明を省略する。

＜ロータリ型圧縮機１００の構成＞
図１〜図３に示すように、本発明の実施の形態１に係るロータリ型圧縮機１００は、密閉容器２と、密閉容器２内の下方に配置された圧縮機構部３と、圧縮機構部３の上方に配置された電動機４と、圧縮機構部３と電動機４とを連結するシャフト３０とを備えている。

密閉容器２の上部には、電動機４に通電するための導入端子３２、密閉容器２の底部には、潤滑油を貯留する油溜り３３が設けられている。密閉容器２の上面には、作動流体を密閉容器２の外部に導く吐出管３５、側面には、作動流体を圧縮機構部３に導く吸入管３４が、密閉容器２を貫通して設けられている。

電動機４は、密閉容器２の内周面に固定されたステータ３１と、シャフト３０に固定されてシャフト３０と共に回転するロータ３６とにより構成されている。

圧縮機構部３は、シリンダ６、ピストン１１、ベーン１２、上軸受部材３８、下軸受部材３９、および、マフラー４０により構成されている。

シリンダ６の内部空間には、ピストン１１が配置され、シャフト３０に形成された偏心部３０ａと嵌合している。シリンダ６には、ベーン溝４１が形成され、ベーン１２がピストン１１の外周面に接するように収納されている。シリンダ６とピストン１１の上面には上軸受部材３８、下面には下軸受部材３９が設置され、さらに、上軸受部材３８の上部には、吐出孔４０ａを有するマフラー４０が設置されている。上軸受部材３８、下軸受部材３９、および、マフラー４０の中心部には、シャフト３０が貫通して設置されている。

シリンダ６と、ピストン１１と、上軸受部材３８と、下軸受部材３９とにより、作動流体が吸入・圧縮される空間が形成され、ベーン１２により、吸入室４７と圧縮室４８とに仕切られている。また、ピストン１１と、上軸受部材３８と、シャフト３０と、偏心部３０ａとにより、ピストン上部空間４５が形成される。上軸受部材３８の上部には、マフラー４０の設置により、マフラー空間５１が形成される。上軸受部材３８には、連通路４９が上下に貫通して形成され、マフラー空間５１および圧縮室４８に開口している。上軸受部材３８の外縁部近傍には、油経路５０が上下に貫通して形成され、電動機下部空間５４および油溜り３３に開口している。

本実施の形態１では、ベーン１２の背面と、シリンダ６と、上軸受部材３８と、下軸受部材３９とにより、ベーン背部空間４２が形成される。上軸受部材３８には、オイル供給路４６が形成され、ベーン背部空間４２およびピストン上部空間４５に開口している。下軸受部材３９には、連通路４４が上下に貫通して形成され、ベーン背部空間４２および油溜り３３に開口している。また、下軸受部材３９には、絞り流路４３が連通路４４の側面の一部に一体形成され、ベーン背部空間４２に開口している。

絞り流路４３は、切り欠き形状であって、例えば、直角三角形を底面とする三角柱の３つの側面のうち、直角を成す２つの側面を上面および連通路４４側の面とし、傾斜している側面を底面として、連通路４４に接合させた形状である。すなわち、絞り流路４３の底面は、下軸受部材３９の上面から連通路４４の側面に向かって傾斜し、絞り流路４３の開口面積が下方に向かって徐々に減少するように形成されている。絞り流路４３の上面側開口部は、連通路４４の上面側開口部と一体形成されており、絞り流路４３の縦幅は、連通路４４の縦幅と同一である。また、絞り流路４３の上面側開口部における横幅は、ベーン１２が上死点に達した時点で、絞り流路４３の上面側開口部がベーン１２により閉口される幅である。ここで、縦幅とは、ベーン１２のスライド方向に対して垂直方向の幅、横幅とは、ベーン１２のスライド方向に対して平行の幅を示す。なお、絞り流路４３の形状は上記に限られることはなく、絞り流路４３の上面側開口面積が、底面側開口面積よりも大きければ、同様の効果を有する。

上記構成により、ベーン背部空間４２には、絞り流路４３および連通路４４と、オイル供給路４６とを通じて、密閉容器２の高い内部圧力が作用する。ベーン１２の先端部には、吸入室４７の圧力および圧縮室４８の圧力が作用する。したがって、ベーン１２の先端部は、ベーン背部空間４２に生じる圧力とベーン１２の先端部に生じる圧力との差圧により、ピストン１１の外周面に押し付けられて接触する。

シャフト３０の内部には、油経路５２が軸方向に形成され、油経路５２の下端部は油溜り３３に開口している。油経路５２には、シャフト３０の偏心部３０ａとピストン１１との摺動面に潤滑油を導く油経路５２ａと、ピストン上部空間４５に潤滑油を導く油経路５２ｂとが設けられている。油経路５２の内周面には、オイルハネ５３が螺旋状に設置されている。シャフト３０の回転とともに、オイルハネ５３も回転することで、起動直後などでも、油溜り３３の潤滑油を油経路５２に容易に供給することができ、さらには油経路５２ａおよび５２ｂを通じて、偏心部３０ａとピストン１１との摺動面、および、ピストン上部空間４５にも早々に供給することができる。シャフト３０の側面には、油溝３０ｂが螺旋状に形成されている。シャフト３０の回転とともに、油溝３０ｂを通じて、ピストン上部空間４５に溜まった潤滑油が上昇し、シャフト３０と上軸受部材３８との摺動面などを容易に潤滑することができる。

＜ロータリ型圧縮機１００の動作＞
導入端子３２を介してステータ３１に通電し、ロータ３６を回転させると、シャフト３０の偏心部３０ａに嵌合したピストン１１が偏心回転運動を行う。これにより、吸入室４７と圧縮室４８の容積が変化する。すなわち、吸入室４７は、ピストン１１の偏心回転とともに容積が増加し、吸入管３４から作動流体を吸入する。一方、圧縮室４８は、ピストン１１の偏心回転運動とともに容積が減少し、作動流体を圧縮する。

また、ピストン１１の偏心回転運動とともに、油溜り３３の滑油が、シャフト３０内のオイルハネ５３により送り出され、油経路５２から油経路５２ａおよび５２ｂを経て、シャフト３０の偏心部３０ａとピストン１１との微小隙間、および、ピストン上部空間４５に供給される。

油経路５２ａより、シャフト３０の偏心部３０ａとピストン１１との微小隙間に供給された潤滑油は、ピストン１１の上端面と上軸受部材３８との微小隙間、および、ピストン１１の下端面と下軸受部材３９との微小隙間を経て、吸入室４７および圧縮室４８へと流入する。

油経路５２ｂより、ピストン上部空間４５に供給された潤滑油の一部は、油溝３０ｂに供給されて、シャフト３０と上軸受部材３８との摺動面を潤滑する。さらにその一部は、上軸受部材３８よりも上方に送り出されて、圧縮機構部３と電動機４との間に形成された電動機下部空間５４に流出する。また、ピストン上部空間４５に供給された潤滑油の一部は、オイル供給路４６を経由して、ベーン背部空間４２に供給される。ベーン背部空間４２に供給された潤滑油の一部は、ベーン１２とシリンダ６の微小隙間から吸入室４７および圧縮室４８に流入する。また、ベーン背部空間４２に供給された潤滑油の一部は、絞り流路４３および連通路４４を経由して、油溜り３３に流出する。

圧縮室４８では、圧縮された作動流体と微小隙間より流入した潤滑油とが混合される。混合された作動流体と潤滑油とは、連通路４９を経てマフラー空間５１に吐出され、マフラー４０の吐出孔４０ａより電動機下部空間５４に吐出される。

電動機下部空間５４に吐出された作動流体と潤滑油とは、ロータ３６の回転運動により旋回流となり、遠心力で分離される。分離した潤滑油は、密閉容器２の内周面に付着、あるいは、重力で下方に落ちて、油経路５０を経て油溜り３３に戻る。分離した作動流体は、旋回流となって電動機下部空間５４に滞留した後、分離されなかった潤滑油を含んだ状態で密閉容器２の内部を上昇し、吐出管３５より密閉容器２の外部に吐出される。

＜ベーン１２の動作＞
本実施の形態１において、ベーン１２の背部には、ベーン背部空間４２の圧力が作用する。また、ベーン１２の先端部には、吸入室４７の圧力と圧縮室４８の圧力の合力が作用する。以下、図４および図５を用いて、ベーン１２に作用する圧力について説明する。

図４は、本発明の実施の形態１におけるシャフト３０の回転角と、圧縮室４８の圧力、吸入室４７の圧力、および、密閉容器２の内部圧力との関係を示す図である。図５は、本発明の実施の形態１におけるシャフト３０の回転角と、ベーン先端部発生力およびベーン背部発生力との関係を示す図である。ここで、ベーン背部発生力とは、シャフト３０に近づく方向へベーン１２をスライドさせるように作用する、ベーン１２背部における力を意味する。ベーン先端部発生力とは、シャフト３０から離れる方向へベーン１２をスライドさせるように作用する、ベーン１２先端部における力を意味する。なお、図５では、ベーン背部発生力を１００％とした場合を示している。また、図４および図５では、圧縮室４８での圧縮工程がシャフト回転角２００度付近まで行なわれ、吐出工程がシャフト回転角２００度付近から３６０度まで行なわれるものとする。

図４に示すように、吸入室４７の圧力は、常に低圧力である。圧縮室４８の圧力は、圧縮工程時には低圧力から徐々に高圧力へと上昇し、吐出工程時には一定の高圧力となるが、吐出工程完了直後には低圧力へと急降下する。一方、ベーン背部空間４２の圧力は、圧縮室４８から吐出された作動流体の圧力とほぼ等しく、常に高圧力となる。

図５に示すように、ベーン１２先端部に作用するベーン先端部発生力の大きさは、ベーン１２先端部のベーン背部空間４２側へスライドさせる方向における投影面積のおおよそ半分ずつに、吸入室４７の圧力と圧縮室４８の圧力とが加わった大きさとなる。そのため、ベーン先端部発生力は、図４同様、圧縮工程時には低い値から徐々に高い値へと上昇し、吐出工程時には一定の高い値となるが、吐出工程完了直後には低い値へと急降下する。一方、ベーン１２背部に作用するベーン背部発生力の大きさは、ベーン背部空間４２の圧力、すなわち、密閉容器２の内部圧力とほぼ等しく、常に一定の高い値となる。

したがって、ベーン１２がスライド方向（ベーンの往復方向）に受ける力は、いかなるシャフト回転角に対しても、ベーン１２の背部に作用する力の方が、先端部に作用する力よりも大きいため、ベーン１２は常にピストン１１の外周面に押し付けられることとなる。

本実施の形態１において、ベーン１２が上死点（ベーン１２がシャフト３０から最も離れた状態）から下死点（ベーン１２がシャフト３０に最も近づいた状態）に移動する際、ベーン背部空間４２の容積は徐々に増大し、ベーン背部空間４２には、油溜り３３から絞り流路４３および連通路４４を経由して潤滑油が流入し、さらには、オイル供給路４６からも潤滑油が流入する。一方、ベーン１２が下死点から上死点に移動する際には、ベーン背部空間４２の容積は徐々に減少し、ベーン背部空間４２から、絞り流路４３および連通路４４を経由して油溜り３３に潤滑油が流出し、さらには、オイル供給路４６から流入した潤滑油も、絞り流路４３および連通路４４を経由して油溜り３３に流出する。以下、図６を用いて、ベーン背部空間４２における潤滑油の流動抵抗について説明する。

図６は、本発明の実施の形態１におけるシャフト３０の回転角と、ベーン１２の変位量、絞り流路４３および連通路４４の開口面積との関係を示す図である。図６に示すように、絞り流路４３および連通路４４の上面側開口部は、ベーン１２が上死点に達した時点では全閉である。ベーン１２が下死点に移動するにつれて、絞り流路４３および連通路４４の開口面積は徐々に増加していき、シャフト３０の回転角が９０度に至るまでに全開となる。そして、ベーン１２が下死点を過ぎ、シャフト３０の回転角が２７０度を過ぎると、絞り流路４３および連通路４４の開口面積は徐々に減少していき、ベーン１２が上死点に達した時点で、絞り流路４３および連通路４４の上面側開口部は再び全閉となる。

したがって、本実施の形態１のロータリ型圧縮機１００によれば、絞り流路４３および連通路４４の開口面積の変化により、ベーン背部空間４２から流出する潤滑油によって発生する流動抵抗を、ベーン１２が上死点に近づくにつれて大きくすることができる。すなわち、ベーン１２の慣性力を上回る流動抵抗を与えることにより、ベーン飛びを抑制することができる。

また、絞り流路４３および連通路４４が、ベーン１２が上死点に到達した時点で閉口することにより、ベーン背部空間４２内の作動流体もしくは潤滑油が封入されるため、起動時やサイクル過渡期に作動室内で発生する液圧縮により急激に飛動したベーン１２を、ベーン背部空間４２内で止めることができる。したがって、ベーン１２の背面は他部材に接触することなく、ベーン１２および他部材の損傷を防止することができる。

また、連通路４４とともに絞り流路４３を設置することにより、ベーン１２が上死点に到達するまでにベーン背部空間４２内で発生する圧力の急激な上昇を緩和させることができ、ベーン背部空間４２内の圧力上昇によるベーン１２のピストン１１方向への押圧力を低下させることができるため、ベーン１２および他部材による摺動損失を低減させることができる。

本実施の形態１のロータリ型圧縮機１００によれば、油経路５２およびオイルハネ５３を有するシャフト３０が回転することにより、起動時などのように、密閉容器２内の圧力が高圧になっていない場合でも、オイル供給路４６を経由してベーン背部空間４２内に潤滑油を早々に供給し、ベーン１２をピストン１１の外周面に押し付けることができるため、吸入室４７および圧縮室４８を確実に形成することができる。

（実施の形態２）
図７は、本発明の実施の形態２に係るロータリ型圧縮機２００の圧縮機構部３の拡大図である。なお、実施の形態１と同一または相当する構成要素には同一の参照符号を付し、説明を省略する。

図７に示すように、本発明の実施の形態２に係るロータリ型圧縮機２００において、ベーン背部空間４２と油溜り３３とを連通させる連通路４４の内部には、スローリターンチェックバルブ５５が設置されている。スローリターンチェックバルブ５５とは、流体の流れる方向に対して異なった流路面積を持つ弁機構である。本実施の形態２におけるスローリターンチェックバルブ５５の流路面積は、ベーン背部空間４２内の作動流体または潤滑油が流出する側、すなわち、ベーン背部空間４２側を小さく、ベーン背部空間４２内に流入する側、すなわち、油溜り３３側を大きく設定する。これにより、ベーン背部空間４２内に潤滑油の流出時と流入時に異なった流動抵抗を得ることができる。

したがって、本実施の形態２のロータリ型圧縮機２００によれば、スローリターンチェックバルブ５５により、ベーン背部空間４２から流出する作動流体または潤滑油により発生する流動抵抗を、ベーン１２が上死点に近づくにつれて大きくすることができ、ベーン背部空間４２から流入する作動流体または潤滑油により発生する流動抵抗を、ベーン１２が下死点に近づくにつれて小さくすることができる。すなわち、ベーン１２がシャフト３０から離れる方向にスライドして、ベーン背部空間４２から油溜り３３へ作動流体または潤滑油が流出する時には、潤滑油の流動抵抗を大きくして、ベーン１２の慣性力によってピストン１１からベーン１２が離れることを防ぐことができる。ベーン１２がシャフト３０に近づく方向にスライドして、油溜り３３からベーン背部空間４２へ作動流体または潤滑油が流入する時には、潤滑油の流動抵抗を小さくして、ベーン１２のピストン１１方向への押圧力を低下させることで、摺動損失を低減させることができる。

以上より、本発明の実施の形態１および２のロータリ型圧縮機は、ベーン飛びを抑制してベーン１２のピストン１１への追従性を向上させることができる。また、ベーン１２背面が他部材に接触することを防ぐことができ、ベーン１２背部のばねを不要とする簡素な構成で、低騒音化および信頼性の向上を図ることができる。

なお、本発明の実施の形態１および２では、潤滑油の循環および供給時にオイルハネ５３を有するシャフト３０を回転させることで、潤滑油を汲み上げる方式を取っているが、上記に限られることはなく、トロコイドポンプなどでも効用に差異はない。

また、本発明の実施の形態１および２において、オイル供給路４６は上軸受部材３８に設置されているが、下軸受部材３９に設置された場合でも、同様の効果を有する。

さらに、本発明の実施の形態１および２では、圧縮機構部３は１段ロータリ型圧縮機の構成を採っているが、２段ロータリ型圧縮機などの多段ロータリ型圧縮機においても、同様の効果を有する。

本発明の流体機械は、圧縮機や膨張機に適用することができ、例えば、冷凍冷蔵庫、空調機、給湯機、カーエアコンなどの冷凍サイクルや、太陽熱・廃熱発電などのランキンサイクルに有用である。

本発明の実施の形態１におけるロータリ型圧縮機の縦断面図 図１における圧縮機構部の拡大図 図１のＡ−Ａ線における圧縮機構部の横断面図 本発明の実施の形態１におけるシャフト回転角と、圧縮室圧力、吸入室圧力、および密閉容器内部圧力との関係を示す図 本発明の実施の形態１におけるシャフト回転角と、ベーン先端部発生力およびベーン背部発生力との関係を示す図 本発明の実施の形態1におけるシャフト回転角と、ベーン変位量、絞り流路および連通路の開口面積との関係を示す図 本発明の実施の形態２におけるロータリ型圧縮機の圧縮機構部の拡大図 従来のロータリ型圧縮機の縦断面図 図８の圧縮機構部の要部横断面図

符号の説明

１，１００，２００ ロータリ型圧縮機
２ 密閉容器
３ 圧縮機構部
４ 電動機
６ シリンダ
７ 上枠体
８ 下枠体
１１ ピストン
１２ ベーン
１８ 孔
１９ ばね
２０ カバー
９，３０ シャフト
９ａ，３０ａ 偏心部
３０ｂ 油溝
３１ ステータ
３２ 導入端子
３３ 油溜り
３４ 吸入管
３５ 吐出管
３６ ロータ
３８ 上軸受部材
３９ 下軸受部材
４０ マフラー
４０ａ 吐出孔
４１ ベーン溝
４２ ベーン背部空間
４３ 絞り流路
４４，４９ 連通路
４５ ピストン上部空間
４６ オイル供給路
４７ 吸入室
４８ 圧縮室
５１ マフラー空間
５０，５２，５２ａ，５２ｂ 油経路
５３ オイルハネ
５４ 電動機下部空間
５５ 弁機構（スローリターンチェックバルブ）

Claims (5)

1. シリンダ、上軸受部材、下軸受部材、および、ピストンにより形成される作動室を、高圧室と低圧室とに区分するベーンと、
   前記ベーンの背面、シリンダ、上軸受部材、および、下軸受部材により形成されるベーン背部空間と、
   前記ベーン背部空間に圧力を導入し、前記圧力の源と前記ベーン背部空間とを連通する連通路と、を備えた、作動流体を圧縮または膨張させるロータリ型流体機械において、
   前記連通路の前記ベーン背部空間側の開口部は、前記ベーンがピストン上死点に位置する時には閉口し、ピストン下死点に位置する時には開口する、ロータリ型流体機械。
2. 前記ベーン背部空間の一部に、前記連通路と連通する絞り流路を配置した、請求項１に記載のロータリ型流体機械。
3. 前記ベーン背部空間に、高圧の潤滑油を導入することを特徴とする、請求項１または請求項２に記載のロータリ型流体機械。
4. 前記ベーン背部空間に、オイルポンプにより昇圧された潤滑油を導入するオイル供給路を設置した、請求項１〜３のいずれかに記載のロータリ型流体機械。
5. 前記連通路に、前記ベーン背部空間内の作動流体または潤滑油が流出するときは流路面積が小さく、前記ベーン背部空間内へ潤滑油が流入するときは流路面積が大きい弁機構を設置した、請求項１〜４のいずれかに記載のロータリ型流体機械。

Images