JP2010045935A - 車両用交流発電機 - Google Patents

Abstract

【課題】高価な位置センサを用いることなく同期整流を行い、低コストで簡素な駆動回路を用いて低速回転から高速回転までの全回転数域における高効率化および小型化を実現することができる車両用交流発電機を提供すること。
【解決手段】車両用交流発電機１は、回転子の界磁極を磁化させる界磁巻線３と、界磁極により発生する回転磁界によって交流電圧を誘起する電機子と、同期整流制御信号に基づいて同期整流を行って電機子に誘起された交流電圧を直流に変換する整流器４と、界磁巻線３に通電する界磁電流を調整することにより出力電圧を制御する基準電圧調整回路８と電機子の相電圧に基づいて同期整流制御信号を生成する同期整流制御回路９とを有する電圧制御装置７とを備える。
【選択図】図１

Description

本発明は、乗用車やトラック等に搭載される車両用交流発電機に関する。

原油高騰、地球温暖化の一因とされるＣＯ₂排出問題など地球レベルの課題に対応するために各国における世界規模の燃費規制やＣＯ₂排出量削減規制などの強化に対し、これらの規制に適合するための自動車のコンパクトコンポーネントをトレンドとした小型パワートレインが主流となり、各自動車メーカーは、現在の自動車の価値観を低下させることなく、小排気量エンジンへ移行する手段として、高圧縮比と高空燃比を両立させた小型エンジンの市場投入を行っている。車両用交流発電機においても、低入力で高出力、いわば高効率な小型高出力のニーズが高まっている。

高効率、高出力および小型化を実現する手段の１つとして、整流器の整流素子をダイオード素子から低損失で能動制御が可能なＭＯＳ−ＦＥＴなどのスイッチング素子に置き換えたインバータ構造とし、電流の通電角に対してスイッチング素子を制御して同期整流を行うものが知られている（例えば、特許文献１、２参照。）。

また、スイッチング素子が整流器の接地側に接続されており、高周波でこれらのスイッチング素子を断続することにより、低回転領域での出力増加を実現した車両用回転電機が知られている（例えば、特許文献３参照。）。
特開２００４−７９６４号公報（第１０−１４頁、図１−８） 特開２００４−１４７４６１号公報（第７−６頁、図１−４） 特開２００２−１０５９６号公報（第４−５頁、図１−８）

ところで、特許文献１、２に開示された手法ではロータ磁極位置を検出するための位置センサが必要になり、検出したロータ磁極位置を基準信号としてインバータ内のスイッチング素子を駆動するための制御信号および電流通電角信号の生成を行っている。しかしながら、レゾルバやホール素子などによって形成された位置センサを用いると、同期整流を行う場合にコストの上昇を招くという問題があった。また、インバータを構成するスイッチング素子の駆動回路、特にハイサイドのスイッチング素子を駆動するためには、基本的な駆動回路に追加してバッテリの端子電圧以上の駆動信号を生成するためのレベルシフト回路が別途必要になり、さらにコストが上昇する。このレベルシフト回路は、コンデンサを含むものであり、コンデンサの耐熱規格上から信頼性への懸念や熱に対する対策も必要になり、高価な部品を用いたり構成が複雑になるなど、同期整流を実際に実現する場合にはこれらの様々な課題があった。

また、特許文献３に開示された構成では、スイッチング素子による損失やスイッチング素子を断続時に発生するスイッチングノイズが大きくなるため、実際には大容量のコンデンサが必要になり、コストを考慮すると現実的な方法とはいえない。

本発明は、このような点に鑑みて創作されたものであり、その目的は、高価な位置センサを用いることなく同期整流を行い、低コストで簡素な駆動回路を用いて低速回転から高速回転までの全回転数域における高効率化を実現することができる車両用交流発電機を提供することにある。

上述した課題を解決するために、本発明の車両用交流発電機は、回転子の界磁極を磁化させる界磁巻線と、界磁極により発生する回転磁界によって交流電圧を誘起する電機子と、同期整流制御信号に基づいて同期整流を行って、電機子に誘起された交流電圧を直流に変換する整流器と、界磁巻線に通電する界磁電流を調整することにより出力電圧を制御する基準電圧調整回路と電機子の相電圧に基づいて同期整流制御信号を生成する同期整流制御回路とを有する電圧制御装置とを備えている。相電圧に基づいて同期整流制御信号を生成しているため、高価な位置センサを用いることなく同期整流を行うことができる。

また、上述した整流器は、電機子の出力端と正極側端子との間に接続されたハイサイド整流部に整流素子が用いられ、電機子の出力端と負極側端子との間に接続されたローサイド整流部にスイッチング素子が用いられた三相全波整流回路であることが望ましい。具体的には、上述した整流素子は、受動型整流素子であることが望ましい。また、上述したスイッチング素子は、同期整流制御回路によって断続される電界効果型トランジスタであることが望ましい。

ローサイド整流部のみをスイッチング素子（電界効果型トランジスタ）で構成しているため、このスイッチング素子を駆動するためにバッテリ電圧よりも高い電圧を生成するレベルシフト回路等が不要になり、低コストで簡素な駆動回路を用いることが可能となる。

また、上述した整流素子に順方向電圧が印加されたときに、電機子に誘起される正極性の相電圧が整流され、同期整流制御信号に基づいてスイッチング素子が閉成されたときに、電機子に誘起される負極性の相電圧が整流されることが望ましい。また、上述した同期整流制御回路は、相電圧が０Ｖあるいは負電位のときに、スイッチング素子を閉成する同期整流制御信号を出力することが望ましい。また、上述した同期整流制御回路は、相電圧が０Ｖあるいは負電位であるか否かの判定を行う比較器を有することが望ましい。また、上述した比較器における比較動作に用いられる基準電圧は、０Ｖから整流素子の順方向電圧降下までの範囲で設定されることが望ましい。

これにより、スイッチング素子の断続タイミングを設定する同期整流制御信号を生成する構成を簡素な回路で実現することができる。また、相電圧のみに基づいてスイッチング素子を確実に断続して同期整流を実現することができる。

また、上述した同期整流制御回路は、回転子の回転数を検出し、この検出した回転数が所定回転数以上の場合に同期整流制御を停止することが望ましい。具体的には、上述した同期整流制御回路は、電機子の相電圧の周波数を電圧に変換する周波数−電圧変換器を有し、周波数−電圧変換器の出力電圧に基づいて回転子の回転数検出を行うことが望ましい。特に、上述した所定回転数は、同期整流による出力値を、ハイサイド整流部とローサイド整流部の両方を受動型整流素子を用いて整流器を構成した場合の出力値が上回る回転数に設定されることが望ましい。あるいは、上述した所定回転数は、ハイサイド整流部を受動型整流素子を用いて、ローサイド整流部を電界効果型トランジスタを用いて整流器を構成した場合に、電界効果型トランジスタのソース・ドレイン間電圧が受動型整流素子の順方向電圧降下を上回る回転数に設定されることが望ましい。

これにより、所定回転数以下の低速回転においては損失の少ない電界効果型トランジスタを用いた同期整流を行い、所定回転数よりも高速回転においては損失が増大した電界効果型トランジスタを用いた同期整流を停止させることにより、低速回転から高速回転までの全回転数における高効率化を実現することができる。

以下、本発明を適用した一実施形態の車両用交流発電機について、図面を参照しながら説明する。図１は、一実施形態の車両用交流発電機の構成を示す図である。図１に示すように、本実施形態の車両用交流発電機１は、電機子巻線２、界磁巻線３、整流器４および電圧制御装置７を含んで構成されている。

電機子巻線２は、多相巻線（例えば三相巻線）であって、電機子鉄心に巻装されて電機子を構成している。電機子巻線２に誘起される交流出力が整流器４に供給される。界磁巻線３は、電機子巻線２に電圧を誘起させるために必要な鎖交磁束を発生する。この界磁巻線３は、界磁極（図示せず）に巻装されて回転子を構成しており、界磁巻線に界磁電流を流すことにより界磁極が磁化される。

整流器４は、同期整流を行って、電機子巻線２に誘起された交流電圧を直流に変換する三相全波整流回路である。例えば、電機子巻線２の各相に対応して、電機子巻線２の各相出力端と正極側端子（車両用交流発電機１の出力端子）との間に接続されたハイサイド整流部にツェナーダイオード５ａ、５ｂ、５ｃが用いられ、電機子巻線の各相出力端と負極側端子（グランド）との間に接続されたローサイド整流部にスイッチング素子としてのパワーＭＯＳＦＥＴ６ａ、６ｂ、６ｃが用いられている。

電圧制御装置７は、車両用交流発電機１の発電状態を制御するために、基準電圧調整回路８と同期整流制御回路９とを含んで構成されている。基準電圧調整回路８は、界磁巻線３に通電する界磁電流を調整することにより車両用交流発電機１の出力電圧を制御する。

同期整流制御回路９は、電機子巻線３の相電圧に基づいて、整流器４に含まれるパワーＭＯＳＦＥＴ６ａ、６ｂ、６ｃを断続制御して整流器４に同期整流を行わせる同期整流制御信号を生成する。

なお、図１に示した車両用交流発電機１では１組の電機子巻線２および整流器４が備わっていたが、図２に示す車両用交流発電機１Ａのように２組の電機子巻線２および整流器４が備わっている場合であってもよい。

図３は、同期整流制御回路９の具体的な構成を示す図である。なお、図３には電機子巻線２の１相分（Ｗ相）の構成が示されており、実際には同じ構成が各相巻線に対応して設けられている。

図３に示すように、同期整流制御回路９は、電源Ｖ１、Ｖ２、抵抗Ｒ１、Ｒ２、Ｒ３、Ｒ４、Ｒ５、ダイオードＤ１、Ｄ２、電圧比較器ＣＰ１を含んで構成されている。電源Ｖ１、Ｖ２のそれぞれは、正極および負極の動作電圧を生成するためのものであり、これら２つの電源Ｖ１、Ｖ２が直列接続され、その接続点が接地されている。これら２つの電源Ｖ１、Ｖ２の直列接続に対して、抵抗Ｒ１、ダイオードＤ１、抵抗Ｒ２の直列回路が並列接続されている。この直列回路の中の抵抗Ｒ１とダイオードＤ１の接続点が、ダイオードＤ２を介して、整流器４内のツェナーダイオード５ｃとパワーＭＯＳＦＥＴ６ｃの接続点に接続されている。このように接続することで電機子巻線２のＷ相電圧が検出され、この検出されたＷ相電圧が電圧比較器ＣＰ１のマイナス側入力端子に印加される。また、電圧比較器ＣＰ１のプラス側入力端子には、負極側の電源Ｖ２の出力電圧を抵抗Ｒ３と抵抗Ｒ４で分圧した閾値電圧Ｖthが印加されている。この閾値電圧Ｖthは、０Ｖからツェナーダイオード５ｃの順方向電圧降下までの範囲で設定される。なお、抵抗Ｒ４の抵抗値を抵抗Ｒ３の抵抗値に比べて極端に小さくすることで、この閾値電圧Ｖthをほぼ０Ｖに設定することができるが、完全に０Ｖに一致させたい場合には電圧比較器ＣＰ１のプラス側入力端子を接地すればよい。

本実施形態の車両用交流発電機１はこのような構成を有しており、次にその動作を説明する。図４は、相電圧Ｖｓとローサイド整流電流Ｉ_LO（パワーＭＯＳＦＥＴ６ｃのソース・ドレイン間に流れる電流）との関係を示す図である。図５は、図４にＡで示される範囲の相電圧Ｖｓを拡大した図である。

相電圧Ｖｓが正極性を有する場合には、電圧比較器ＣＰ１のマイナス入力端子に印加される電圧の方が閾値電圧Ｖthよりも大きいため、電圧比較器ＣＰ１からはローレベルの同期整流制御信号が出力される。この同期整流制御信号は抵抗Ｒ５を介してパワーＭＯＳＦＥＴ６ｃに入力されるため、パワーＭＯＳＦＥＴ６ｃは開成状態を維持し、ソース・ドレイン間にはローサイド整流電流Ｉ_LOは流れない。

一方、相電圧Ｖｓが負極性を有する場合、電圧比較器ＣＰ１のマイナス入力端子には、ツェナーダイオード５ｃの順方向電圧降下分だけ負極性の電圧が印加される。したがって、電圧比較器ＣＰ１のマイナス入力端子に印加される電圧の方が閾値電圧Ｖthよりも小さいため、電圧比較器ＣＰ１からはハイレベルの同期整流制御信号が出力される。この同期整流制御信号は抵抗Ｒ５を介してパワーＭＯＳＦＥＴ６ｃに入力されるため、パワーＭＯＳＦＥＴ６ｃは閉成状態を維持し、ソース・ドレイン間にローサイド整流電流Ｉ_LOが流れる。

このように、本実施形態の車両用交流発電機１では、同期整流制御回路９が相電圧に基づいて同期整流制御信号を生成しているため、高価な位置センサを用いることなく同期整流を行うことができる。また、整流器４は、ローサイド整流部のみをパワーＭＯＳＦＥＴ６ａ〜６ｃで構成しているため、これらのパワーＭＯＳＦＥＴ６ａ〜６ｃを駆動するためにバッテリ電圧よりも高い電圧を生成するレベルシフト回路等が不要になり、低コストで簡素な駆動回路としての同期整流制御回路９を用いることが可能となる。

また、同期整流制御回路９では、相電圧と閾値電圧Ｖthとを電圧比較器ＣＰ１で比較することにより同期整流制御信号を生成しており、パワーＭＯＳＦＥＴ６ａ〜６ｃの断続タイミングを設定する同期整流制御信号を生成する構成を簡素な回路で実現することができる。また、相電圧のみに基づいてパワーＭＯＳＦＥＴ６ａ〜６ｃを確実に断続して同期整流を実現することができる。

図６は、同期整流制御回路の変形例を示す図である。図６に示す同期整流制御回路９Ａは、図３に示した同期整流制御回路９に対して、周波数−電圧変換制御回路１１とアンド回路１３、抵抗Ｒ６を追加した点が異なっている。これらの追加構成は、回転子の回転数（車両用交流発電機１の回転数）を検出し、この検出した回転数が所定回転数以上の場合に同期整流制御を停止するためのものである。なお、周波数−電圧変換制御回路１１は、必ずしも各相毎に設ける必要はなく、いずれかの相のみに設けるようにしてもよい。回路構成の簡素化や制御タイミングを合わせるためには、いずれかの相のみに設ける方が望ましい。

周波数−電圧変換制御回路１１は、回転数が所定回転数以上の場合に同期整流停止信号を生成するためのものであり、周波数−電圧変換器１２、電圧比較器ＣＰ２、抵抗Ｒ７、Ｒ８、Ｒ９、Ｒ１０、Ｒ１１を含んで構成されている。周波数−電圧変換器１２は、相電圧の周波数を電圧に変換し、相電圧の周波数に比例した電圧を出力する。この出力電圧は、抵抗Ｒ８を介して電圧比較器ＣＰ２のマイナス入力端子に印加される。電圧比較器ＣＰ２のマイナス入力端子と出力端子との間には抵抗Ｒ９が接続されている。したがって、電圧比較器ＣＰ２の出力電圧がローレベルのときは、ローレベルの電圧と周波数−電圧変換器１２の出力電圧とを抵抗Ｒ８、Ｒ９で分圧した電圧がマイナス入力端子に印加され、電圧比較器ＣＰ２の出力電圧がハイレベルのときは、ハイレベルの電圧と周波数−電圧変換器１２の出力電圧とを抵抗Ｒ８、Ｒ９で分圧した電圧がマイナス入力端子に印加される。

一方、電圧比較器ＣＰ２のプラス入力端子には、動作電圧Ｖccを抵抗Ｒ１０、Ｒ１１で分圧した基準電圧が抵抗Ｒ７を介して印加されている。したがって、車両用交流発電機１が低速回転時であって、電圧比較器ＣＰ２のマイナス入力端子に印加される電圧が基準電圧よりも小さい場合には電圧比較器ＣＰ２からはハイレベルの信号が出力される。この信号はアンド回路１３の一方の入力端子ｂに入力される。アンド回路１３の他方の入力端子ａには電圧比較器ＣＰ１から出力される同期整流制御信号が抵抗Ｒ５を介して入力されている。したがって、入力端子ｂにハイレベルの信号が入力されると、アンド回路１３の出力端子ｘからは、入力端子ａに入力された同期整流制御信号がそのまま出力される。この同期整流制御信号が抵抗Ｒ６を介してパワーＭＯＳＦＥＴ６ｃに入力される。

また、車両用交流発電機１の回転数が上昇して、電圧比較器ＣＰ２のマイナス入力端子に印加される電圧が基準電圧よりも高くなると、電圧比較器ＣＰ２からはローレベルの信号が同期整流停止信号として出力される。この同期整流停止信号がアンド回路１３の入力端子ｂに入力されると、アンド回路１３は、入力端子ａに入力された同期整流制御信号を遮断する。このため、同期整流制御が停止される。

図７は、同期整流制御回路９Ａの制御タイミングを示す図である。図７（Ａ）に示すように、電圧比較器ＣＰ１からは相電圧の極性に応じてハイレベル（ＯＮ）とローレベル（ＯＦＦ）が交互に現れる同期整流制御信号が出力される（ＣＰ１出力）。また、周波数−電圧変換制御回路１１からは、低速回転時にはハイレベルの信号が、所定回転数を超えた場合にはローレベルの信号（同期整流停止信号）が出力される（ＣＰ２出力）。この早期整流停止信号がアンド回路１３に入力されると、アンド回路１３によって同期整流制御信号が遮断される（アンド回路出力）。

ところで、図７（Ｂ）に示すように、同期整流停止信号を出力して同期整流制御を停止するタイミングである所定回転数Ｎａは、同期整流による出力値（ＭＯＳ）を、ハイサイド整流部とローサイド整流部の両方を受動型整流素子を用いて整流器を構成した場合の出力値（Ｄｉ）が上回る回転数に設定されている。具体的には、この所定回転数Ｎａは、パワーＭＯＳＦＥＴ６ｃのソース・ドレイン間電圧がツェナーダイオード５ｃの順方向電圧降下を上回る回転数である。ツェナーダイオード５ｃの順方向電圧降下は、順方向電流の値によらずほぼ一定であるが、パワーＭＯＳＦＥＴ６ｃのソース・ドレイン間電圧はソース・ドレイン間の電流に比例して大きくなる。したがって、回転数の上昇に伴って出力電流が増加すると、全部の整流素子をツェナーダイオード等の受動型整流素子で構成した場合よりも出力が低下する回転数が存在し、この回転数を超えたときに同期整流制御が停止される。同期整流制御が停止された場合には、パワーＭＯＳＦＥＴ６ａ、６ｂ、６ｃの寄生ダイオードを通して整流が行われる。

なお、電圧比較器ＣＰ２のマイナス入力端子と出力端子との間に抵抗Ｒ９が接続されているため、回転数が上昇していって同期整流制御が停止される回転数Ｎａに対し、回転数が減少していってそれまで停止されていた同期整流制御が再開される回転数Ｎａ’の方が低く設定されている（図７（Ｃ））。このように、同期整流停止信号の出力、停止のタイミングにヒステリシスを持たせることにより、回転数Ｎａ近傍で回転数が変動した場合に同期整流制御の停止と再開が頻繁に繰り返されることを防止している。

図８は、所定回転数Ｎａを超えたときに同期整流制御を停止する場合の車両用交流発電機１の出力特性を示す図である。図９は、所定回転数Ｎａを超えたときに同期整流制御を停止する場合の車両用交流発電機１のトルク特性を示す図である。図１０は、所定回転数Ｎａを超えたときに同期整流制御を停止する場合の車両用交流発電機１の効率特性を示す図である。これらの図において、ＭＯＳは同期整流制御を行った場合の特性値を、Ｄｉは同期整流制御を停止した場合の特性値を示している。所定回転数Ｎａよりも低速回転時には、同期整流制御による出力Ｉ１、トルクＴ１、効率η１となり、所定回転数Ｎａよりも高速回転時には、同期整流制御を停止した場合の出力Ｉ２、トルクＴ２、効率η２となる。

このように、所定回転数Ｎａ以下の低速回転においては損失の少ないパワーＭＯＳＦＥＴを用いた同期整流を行い、所定回転数Ｎａよりも高速回転においては損失が増大したパワーＭＯＳＦＥＴを用いた同期整流を停止させることにより、低速回転から高速回転までの全回転数における高効率化を実現することができる。

なお、本発明は上記実施形態に限定されるものではなく、本発明の要旨の範囲内において種々の変形実施が可能である。例えば、上述した実施形態では、整流器４のハイサイド整流部をツェナーダイオードによって構成したが、アバランシェダイオード、ショットキーバリアダイオードや通常のダイオードなどの他の受動型整流素子で構成するようにしてもよい。

一実施形態の車両用交流発電機の構成を示す図である。 車両用交流発電機の変形例を示す図である。 同期整流制御回路の具体的な構成を示す図である。 相電圧とローサイド整流電流との関係を示す図である。 相電圧を部分的に拡大した図である。 同期整流制御回路の変形例を示す図である。 同期整流制御回路の制御タイミングを示す図である。 所定回転数を超えたときに同期整流制御を停止する場合の車両用交流発電機の出力特性を示す図である。 所定回転数を超えたときに同期整流制御を停止する場合の車両用交流発電機のトルク特性を示す図である。 所定回転数を超えたときに同期整流制御を停止する場合の車両用交流発電機の効率特性を示す図である。

符号の説明

１ 車両用交流発電機
２ 電機子巻線
３ 界磁巻線
４ 整流器
５ａ、５ｂ、５ｃ ツェナーダイオード
６ａ、６ｂ、６ｃ パワーＭＯＳＦＥＴ
７ 電圧制御装置
８ 基準電圧調整回路
９ 同期整流制御回路
１０ バッテリ
１１ 周波数−電圧変換制御回路
１２ 周波数−電圧変換器
１３ アンド回路

Claims (12)

1. 回転子の界磁極を磁化させる界磁巻線と、
   前記界磁極により発生する回転磁界によって交流電圧を誘起する電機子と、
   同期整流制御信号に基づいて同期整流を行って、前記電機子に誘起された交流電圧を直流に変換する整流器と、
   前記界磁巻線に通電する界磁電流を調整することにより出力電圧を制御する基準電圧調整回路と、前記電機子の相電圧に基づいて前記同期整流制御信号を生成する同期整流制御回路とを有する電圧制御装置と、
   を備えることを特徴とする車両用交流発電機。
2. 請求項１において、
   前記整流器は、前記電機子の出力端と正極側端子との間に接続されたハイサイド整流部に整流素子が用いられ、前記電機子の出力端と負極側端子との間に接続されたローサイド整流部にスイッチング素子が用いられた三相全波整流回路であることを特徴とする車両用交流発電機。
3. 請求項２において、
   前記整流素子は、受動型整流素子であることを特徴とする車両用交流発電機。
4. 請求項２または３において、
   前記スイッチング素子は、前記同期整流制御回路によって断続される電界効果型トランジスタであることを特徴とする車両用交流発電機。
5. 請求項２〜４のいずれかにおいて、
   前記整流素子に順方向電圧が印加されたときに、前記電機子に誘起される正極性の相電圧が整流され、
   前記同期整流制御信号に基づいて前記スイッチング素子が閉成されたときに、前記電機子に誘起される負極性の相電圧が整流されることを特徴とする車両用交流発電機。
6. 請求項１〜５のいずれかにおいて、
   前記同期整流制御回路は、相電圧が０Ｖあるいは負電位のときに、前記スイッチング素子を閉成する前記同期整流制御信号を出力することを特徴とする車両用交流発電機。
7. 請求項６において、
   前記同期整流制御回路は、相電圧が０Ｖあるいは負電位であるか否かの判定を行う比較器を有することを特徴とする車両用交流発電機。
8. 請求項７において、
   前記比較器における比較動作に用いられる基準電圧は、０Ｖから前記整流素子の順方向電圧降下までの範囲で設定されることを特徴とする車両用交流発電機。
9. 請求項１において、
   前記同期整流制御回路は、前記回転子の回転数を検出し、この検出した回転数が所定回転数以上の場合に同期整流制御を停止することを特徴とする車両用交流発電機。
10. 請求項９において、
    前記同期整流制御回路は、前記電機子の相電圧の周波数を電圧に変換する周波数−電圧変換器を有し、前記周波数−電圧変換器の出力電圧に基づいて前記回転子の回転数検出を行うことを特徴とする車両用交流発電機。
11. 請求項９または１０において、
    前記所定回転数は、同期整流による出力値を、ハイサイド整流部とローサイド整流部の両方を受動型整流素子を用いて前記整流器を構成した場合の出力値が上回る回転数に設定されることを特徴とする車両用交流発電機。
12. 請求項９または１０において、
    前記所定回転数は、ハイサイド整流部を受動型整流素子を用いて、ローサイド整流部を電界効果型トランジスタを用いて前記整流器を構成した場合に、前記電界効果型トランジスタのソース・ドレイン間電圧が前記受動型整流素子の順方向電圧降下を上回る回転数に設定されることを特徴とする車両用交流発電機。

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