JP2010000445A

JP2010000445A - リーンバーン自動車排ガス浄化用触媒

Info

Publication number: JP2010000445A
Application number: JP2008161169A
Authority: JP
Inventors: Tamikuni Komatsu; 民邦小松; Keizo Tomokuni; 敬三友国
Original assignee: Asahi Kasei Corp; Noguchi Institute
Current assignee: Asahi Kasei Corp; Noguchi Institute
Priority date: 2008-06-20
Filing date: 2008-06-20
Publication date: 2010-01-07
Anticipated expiration: 2028-06-20
Also published as: JP5264316B2

Abstract

【課題】従来、浄化が困難であったディーゼル自動車排ガスを効率的に浄化処理するための有効なディーゼル自動車排ガス浄化用触媒を提供する。
【解決手段】メソポーラス材料に白金族元素を担持した触媒と陽イオン交換クリノプチロライト及び又は陽イオン交換エリオナイトとを複合した触媒を用いて、リーンバーン排ガスを浄化する。
【選択図】なし

Description

本発明は、リーンバーン自動車が排出する排ガスを浄化するための浄化用触媒に関する。

従来、ガソリン車の排ガスに含まれるＮＯｘ、一酸化炭素、及び炭化水素は、白金族元素から成る三元触媒によって浄化されている。三元触媒の主成分である白金族触媒は、酸素濃度が１％以下であるリッチバーン排ガス中のＮＯをＮＯ_２に酸化する能力が高く、ＮＯ_２を還元性物質によってＮ_２Ｏ及び窒素に還元する能力も高く、又、還元性物質を酸素によって完全酸化する能力も高い。三元触媒は、通常、触媒支持体としてコージェライト製のモノリス成形体を用い、該成形体のガス流路内壁に数μｍ〜数十μｍの大きさの活性アルミナ粒子を塗布し、該塗布層に数十ｎｍ〜数百ｎｍの大きさの白金−パラジウム−ロジウム粒子を担持させた構造となっている。三元触媒による浄化方法は、空気：燃料の重量混合比である空燃比を理論空燃比（１４．７：１）近傍に制御することで（この燃焼はリッチバーンと呼ばれている）排ガスに含まれる酸素濃度を１％以下に維持できるので、排ガスに含まれる一酸化炭素及び炭化水素をＮＯｘの還元剤として利用できるという利点を持つが、排ガス中の酸素濃度が数％以上になると触媒の著しい酸化劣化が生じるという問題がある。

また、軽油燃料で走行するトラック、バス等の大型ディーゼル車の排ガス処理は、触媒として遷移金属化合物及び白金族元素を用い還元剤として尿素水を用いる所謂尿素ＳＣＲ法が検討されている。この方法は、２００℃付近の比較的低温付近から６００℃付近の比較的高温領域に渡ってＮＯｘを効率的に浄化できるという利点を持つが、還元剤として高価な尿素水の搭載が必要であるという問題と２００℃付近以下の低温排ＮＯｘの多くが硝酸アンモニウムとして排出されるので水質環境汚染を招くという問題がある。
尿素水以外の還元剤を用いる方法としては、排ガス中の炭化水素（少量含有されるエチレン、プロピレン等の低級オレフィンが還元性を有する）を還元剤として用いるハイドロカーボンＳＣＲ法が古くから検討されている。この方法はリッチバーン排ＮＯｘに対しては高い浄化率が得られるが、リーンバーン排ＮＯｘに対しては２００℃近辺の非常に狭い温度領域でしか処理できないという問題があるので実用化されていない。最近、改質触媒によって排ガス中に含有される一酸化炭素から水性ガスシフト反応によって水素を発生させ、白金系の触媒上でＮＯ_２と反応させてアンモニアを発生させ、発生したアンモニアをゼオライト系材料によって吸着させ、生成したアンモニアによってＮＯｘを浄化する方法が提案されている（特許文献１参照）。

一方、ディーゼル乗用車等の小型ディーゼル車の排ＮＯｘ処理には三元触媒が使用できない。それは、空燃比がガソリンの数倍以上であるので（ディーゼル燃料の燃焼はリーンバーンである）ディーゼル排ガス中の酸素濃度が通常５％以上であり還元性物質がほとんど含まれていないためである。同様の理由でリーンバーンガソリン車の排ガスも三元触媒だけでは浄化が難しい。三元触媒の主成分である白金族触媒は、前述の如く、ＮＯをＮＯ_２に酸化する能力は高いが、ＮＯ_２を還元性物質によってＮ_２Ｏ及び窒素に還元する能力も高く、又、還元性物質を酸素によって完全酸化する能力も高いので、従来の白金を主体とした触媒を酸素濃度の高いリーンバーンの排ガスと直接接触させると、リーンバーン排ガスに燃焼しやすい水素、一酸化炭素、ハイドロカーボン等の還元性物質を供給した場合にはＮＯｘの処理温度帯域がおよそ２００℃〜２５０℃の非常に狭い領域に限定されるからである。一方、遷移金属酸化物は実用に供されていないが、酸化還元力が白金よりも低いので、２５０℃〜４００℃の範囲がＮＯｘの処理温度帯域であることが報告されている。従来、処理温度帯域を拡大するために上記白金族触媒と遷移金属酸化物触媒を混合することが検討されているが、単に混合するだけでは目的を達成することはできなかった。その理由として、混合触媒に於ける白金触媒の酸化力が強すぎるために排ガス成分に含まれる還元性物質の殆どが白金触媒によって消費されてしまうからであると考えられる。
また、リーンバーンガソリン車及び小型ディーゼル車の排ＮＯｘ処理には、現在、触媒として白金族触媒にＮＯｘ吸蔵剤を添加した所謂ＮＯｘ吸蔵還元触媒が検討されている（例えば、特許文献２など）。この方法は、リーンバーンだけでは排ＮＯｘ浄化が困難であるので、リーンバーンとリッチバーンを交互に繰り返す燃焼方式を行なっている。この方法でのＮＯｘ浄化は、リーンバーン排ＮＯｘをＮＯｘ吸蔵剤で吸収し、吸収ＮＯｘをリッチバーン雰囲気下で放出させ、放出ＮＯｘをリッチバーン排ガス中に供給した燃料もしくはリッチバーン排ガス中に存在する多量の一酸化炭素、水素、炭化水素等の還元性物質を用いて白金族触媒上で還元処理するという考えに立脚している。リーンバーンとリッチバーンを交互に繰り返す燃焼方式とＮＯｘ吸蔵還元触媒を用いた浄化方法は、ガソリン乗用車の排ガス処理に用いられている三元触媒が使用できないような高濃度の酸素雰囲気中でも２５０℃付近から６００℃付近に渡ってＮＯｘを浄化できるという利点をもつが、２００℃付近以下でのＮＯｘ浄化は非常に困難であるという問題がある。また、排ガス中の水分及びＳＯｘによってＮＯｘ吸蔵剤が著しく劣化するので、通常７５０℃以上での定期的な高温処理による触媒再生が必要であり、再生処理によって触媒は著しく熱劣化するという問題がある。
また、上記リーンバーンとリッチバーンを交互に繰り返す燃焼方式は、内燃機関における燃焼と酸素濃度を精密に制御するための高度で複雑な制御システムの搭載を必要とするので、リーンバーンだけの排ガスでもＮＯｘ浄化ができるのであれば上記の制御システムが簡略化できるので、このようなリーンバーン専用車のためのＮＯｘ浄化用触媒が望まれている。

このような事情から、最近、リーンバーンとリッチバーンを交互に繰り返す燃焼方式に代わる方法として、還元剤の少ないリーンバーンと還元剤の豊富なリーンバーンを交互に繰り返す燃焼方式が検討されはじめた。これはポストインジェクション方式と呼ばれる方式であり、通常のリーンバーンから次のリーンバーンに移行するまでの非常に短い時間に少量の燃料噴射をする燃焼方式である。この方式は、リーンバーン直後のまだ高温状態にある燃焼室に少量の燃料噴射をすることによって該噴射燃料を熱分解し、それによって低級炭化水素を生成させる方式である。この方式を行なえば、低級炭化水素が豊富に存在するリーンバーン排ガスを発生させることができる。ただし、この低級炭化水素は、一酸化炭素やエチレン、プロピレン等の還元性能の高い不飽和低級炭化水素と違って還元性能の低いＣ_６〜Ｃ_１２の飽和及び不飽和炭化水素が主成分である。従来の三元触媒やＮＯｘ吸蔵還元触媒等の公知の排ガス浄化用触媒では、ポストインジェクション方式で排出される排ガスのＮＯｘ処理が困難であるので、このような炭化水素でも排ＮＯｘを還元することができる従来にない画期的な高活性のＮＯｘ浄化触媒の開発が必要とされている。

また、ゼオライトは一酸化炭素、炭化水素、アンモニア、酸素などの小分子を吸着する性質や触媒活性を有することが古くから知られており、その性質を排ガス処理のために利用することが数多く提案されている。例えば、ガソリン車のコールドスタート時に排出される排ガス中に含まれる炭化水素をトラップするためにゼオライト系の分子篩を用いて吸着する方法（非特許文献１参照）、ゼオライトの一種である陽イオン交換モルデナイトによるプロピレンを用いたＮＯの選択還元処理（非特許文献２参照）、合成ゼオライトであるＺＳＭ−５を白金担持触媒層の上にダブルウオッシュコートしたハニカム触媒によるリーンＮＯｘ処理（非特許文献３参照）、炭化水素とＮＯｘを同時に分解除去するためにゼオライト等の分子篩に白金等の貴金属触媒を担持した触媒及びその製造方法（特許文献３参照）、酸化触媒を担持したゼオライトによる排ガス中の炭化水素の酸化分解除去（特許文献４参照）、トンネル中に排出されたＮＯｘをゼオライトによって吸着除去する方法（特許文献５参照）、ゼオライト材料を用いて排ガス中の炭化水素をトラップする方法（特許文献６参照）、ハニカムコートされた触媒層の下層にゼオライト層を設け上層に白金系の触媒層を設けて炭化水素とＮＯｘを同時に分解除去する方法（特許文献７参照）、上流に設けたゼオライトによって排ガス中の炭化水素を一時的にトラップし下流に設けた三元触媒によって脱離炭化水素を浄化する方法（例えば、特許文献８〜１２参照）、等が提案されている。しかしながら、これまで、ゼオライト系の炭化水素吸着剤を用いて２００℃以下での低温領域におけるリーンバーン排ＮＯｘを効率的に浄化できるという報告は殆ど知られていない。

ところで、国内で走行しているディーゼル自動車の殆どはトラック、バス等の大型自動車であり、乗用車は殆ど皆無であるので、ディーゼル自動車といえば、実質的に大型自動車のことをいうのであるが、排出する排ガスの温度は過渡走行時でおよそ１００℃〜２００℃であり安定走行時でおよそ２００℃〜４００℃であり、排出されるＮＯｘの約８０％が過渡走行時に排出されている。
以上のことから、ディーゼル自動車の排ガス処理に要求される触媒は、リーンバーンだけの燃焼方式で排出される排ガスに対して、上記１００℃〜２００℃の低温領域のリーンバーン排ＮＯｘに対して高活性であり尚且つ２００℃〜４００℃の中温領域のリーンバーン排ＮＯｘに対しても高活性であることが望まれているが、現在のところ２５０℃以下のリーンバーン排ＮＯｘに対して有効なＮＯｘ浄化用触媒は見出されていない。

一般に、工業的な触媒は多孔性材料に担持した状態で使用されることが多い。多孔性材料の細孔は、ＩＵＰＡＣ（国際純正及び応用化学連合）によると、細孔直径が２ｎｍ以下のミクロ細孔、２〜５０ｎｍのメソ細孔、及び５０ｎｍ以上のマクロ細孔に分類されている。ミクロからメソの範囲に渡る広い分布を持つような単一の多孔性物質は活性炭以外には知られていない。
近年、細孔径が数ｎｍの細孔が規則的に配列し、比表面積が４００〜１１００ｍ^２／ｇという非常に大きな値を有するシリカ、アルミナ、及びシリカアルミナ系のメソポーラス分子篩が開発された。これらは、例えば、特許文献１３〜１４に開示されており、細孔の細孔配列があたかも結晶性物質の原子配列に類似していることから結晶性メソポーラス分子篩と命名されている。

触媒反応は表面反応であるので、触媒の比表面積が大きいほど触媒活性が高い。また、触媒を担持するための担体は比表面積が大きいほど触媒活性を発現しやすい。このような観点から自動車用三元触媒をみると、支持体としてのモノリス成形体は成形体の断面が網目状で、軸方向に平行に互いに薄い壁によって仕切られたガス流路を設けている成形体であり、比表面積が０．２ｍ^２／ｇ、担体としてのアルミナ粒子の比表面積が１１０〜３４０ｍ^２／ｇであり、触媒の比表面積は粒径から２０〜４０ｍ^２／ｇ程度であると推察される。したがって、従来の触媒粒子の粒径よりも一桁から二桁小さいナノサイズの触媒粒子を上記のようなメソポーラス材料の細孔内に担持することによって触媒の表面積は従来の三元触媒の１０^２〜１０^４倍大きくなるので、これをモノリス成形体に塗布することによって自動車排ガスに対する触媒活性の向上を図ることが考えられ、この考えは、例えば、特許文献１５〜１９に開示されている。しかし、ディーゼル自動車等が排出する１００℃〜２００℃付近の低温排ＮＯｘを効果的に除去することは困難であった。

ＷＯ２００５／１０３４６１号公報特開２００１−１７０４８７号公報特開２００４−２６９２７６号公報特開平０５−０３１３５９号公報特開平０１−１５５９３４号公報特開２００４−０１９４３９号公報特開２００１−３００３１９号公報特開平０６−０７４０１９号公報特開平０７−１４４１１９号公報特開平０６−１４２４５７号公報特開平０５−０５９９４２号公報特開平０７−１０２９５７号公報特開平０５−２５４８２７号公報特表平０５−５０３４９９号公報米国特許第５，１４３，７０７号明細書特開２００１−００９２７５号公報特開２００２−２１０３６９号公報特開２００２−３２０８５０号公報特開２００３−１３５９６３号公報ＳＡＥ，２０００−０１−０８９２（２０００）．第９９回触媒討論会，討論会Ａ予稿集，１Ｐ４７（平成１９年３月）．ＡｐｐｌｉｅｄＣａｔａｌｙｓｉｓＢ：Ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔａｌ１９（１９９８）１２７−１３５．

本発明の目的は、上記の事情に鑑み、従来困難であったリーンバーン排ガスを低温領域から中温領域に渡って効率的に浄化するための自動車用排ガス浄化用触媒を提供することである。

本発明者らは、上記の目的を達成するために鋭意研究を重ねた結果、メソポーラス材料に白金族元素を担持した触媒（以下、メソポーラス触媒と云う）とゼオライトの中から選ばれた特定のゼオライトに対して陽イオン交換を施したゼオライトとから成る触媒がリーンバーン排ガスに対して特に低温領域から中温領域に渡って非常に有効であることを見出し、この知見に基づいて本発明を完成させるに至った。
すなわち、本発明は、
１．メソポーラス材料に白金族元素を担持した触媒と陽イオン交換クリノプチロライトから成ることを特徴とするリーンバーン自動車排ガス浄化用触媒。
２．メソポーラス材料に白金族元素を担持した触媒と陽イオン交換エリオナイトから成ることを特徴とするリーンバーン自動車排ガス浄化用触媒。
３．該陽イオンが、遷移金属イオン、アルカリ金属イオン、アルカリ土類金属イオンの中から選ばれた少なくとも１種類以上の陽イオンであることを特徴とする上記１．及び２．に記載のリーンバーン自動車排ガス浄化用触媒に関する。

本発明の自動車排ガス浄化用触媒は、排ガス中に含まれる極めて低濃度の炭化水素でも効果的に利用できるので、従来達成できなかったリーンバーン排ＮＯｘ処理を低温領域から中温領域に渡って極めて効率よく行なうことができる。例えば、三元触媒では、排ガス中に炭化水素が大量に存在しても酸素濃度１０％の雰囲気下ではＮＯｘはほとんど浄化できないが、本発明触媒を用いると、数万／ｈ以上の実用的な空塔速度（ＳＶ：ｓｐａｃｅ−ｖｅｌｏｃｉｔｙの略）の条件で、排ガス中に数百ｐｐｍ〜５００ｐｐｍ程度の炭化水素があれば、酸素濃度１０％のリーンバーン排ＮＯｘの７５〜８５％を１８０℃から２００℃において浄化でき、３０〜４０％を２００℃から３００℃にかけて浄化できる。また、同時に、炭化水素もほとんど浄化できる。

以下、本発明を詳細に説明する。
従来の三元触媒は、酸素濃度が１％よりも低い雰囲気で還元性物質がＮＯｘのモル濃度の１０倍程度あれば２５０℃〜６００℃に渡ってＮＯｘをほぼ１００％浄化できる。しかし、酸素濃度が数％以上の雰囲気では、還元性物質が豊富でも量的に酸素による酸化消費に見合う分以上の大過剰でない限りは、高温であるほどＮＯｘ浄化率が激減する。これは、三元触媒が酸素によって被毒されるという原因では十分に説明できない。おそらく温度が２５０℃以上を超えたあたりから触媒上での還元性物質の完全燃焼反応がＮＯｘ還元反応よりも著しく早くなるからであろうと考えられる。
本発明における排ガス浄化用触媒は、このような好ましくない触媒反応を改善した触媒であり、これによってリーンバーン排ＮＯｘを低温領域から中温領域にかけて効率的に浄化するものである。

すなわち、本発明は、リーンバーン排ガスを浄化するための自動車排ガス浄化用触媒であり、具体的には、メソポーラス触媒と陽イオン交換クリノプチロライト及び又は陽イオン交換エリオナイトから成ることを特徴とするリーンバーン自動車排ガス浄化用触媒である。本発明におけるリーンバーンとは、排ガス中の酸素イオン濃度が１％以上であることを言い、通常、酸素濃度が５％以上であることを言う。該ＮＯｘ酸化触媒の役割は、低温領域のリーンバーン雰囲気でＮＯをＮＯ_２に酸化することである。また、上記陽イオン交換を施した特定のゼオライトの役割は、主として排ガス中の炭化水素を吸着することによって細孔内に貯蔵し、ＮＯｘ酸化触媒によって消費された炭化水素を補給する形で供給することであると考えているが、以下で説明するように炭化水素の吸着性だけでは本発明の効果を十分に説明できない。本発明では、メソポーラス触媒と陽イオン交換を施した特定のゼオライトから成る。通常は、両方の材料をミクロ分散させた混合物として用いるが、それぞれの材料を薄膜状の多層構造に積層して用いることもできる。混合物として使用するときの配合割合は、ＮＯｘ酸化触媒に対して通常は同量から１０倍までの範囲でゼオライトを配合するが、炭化水素の含有量に応じてＮＯｘ酸化触媒よりも少ない量を配合することもできる。また、本発明陽イオン交換を施した特定のゼオライトに於ける陽イオンは、遷移金属イオン、アルカリ金属イオン、アルカリ土類金属イオンの中から選ばれる少なくとも一種類以上の陽イオンである。遷移金属イオンとしては、４族から１１族の金属イオンが好ましく、中でも鉄イオン、及び銅イオンがさらに好ましい。アルカリ金属イオンとしては、１族のアルカリ金属イオンのすべてが使用できるが、中でもナトリウム、カリウム、セシウムイオンがさらに好ましい。アルカリ土類金属イオンとしては、２族のアルカリ土類金属イオンのすべての金属イオンが使用できるが、中でも、カルシウム、マグネシウム、バリウム、ストロンチウムイオンがさらに好ましい。

本発明は、３０種類以上の天然ゼオライト、及び８０種類以上の合成ゼオライトの中から、特に、クリノプチロライト及びエリオナイトが本発明の目的のために最も効果的であることを見出すことができた。ゼオライトは、炭化水素の吸着、アンモニアの吸着、各種の触媒機能を有する材料であるので、クリノプチロライト及びエリオナイトの炭化水素吸着量を他のゼオライトと比較してみたが、特に吸着性が高いということではなかった。例えば、炭化水素の吸着性についてはモルデナイトやＺＳＭ−５のほうがはるかに優れており、アンモニアの吸着性についてはゼオライトＸのほうが優れていた。また、クリノプチロライト及びエリオナイトに類似の細孔径と結晶構造を有するゼオライトにはさほどの触媒効果はみられなかったので、クリノプチロライト及びエリオナイトに見られる特異的な効果であると考えられる。なお、クリノプチロライトとエリオナイトは、細孔径と結晶構造がかなり相違しているので両者の材料には構造的な類似性はあまりない。本発明の陽イオン交換ゼオライトは塩基性物質ではないので、従来のＮＯｘ吸蔵還元触媒にみられるようなＳＯｘによる弊害がない。

本発明に於けるメソポーラス触媒とは、メソポーラス材料に白金族元素を担持した触媒である。（但し、前記三元触媒は除く）。白金族元素とは、ルテニウム、ロジウム、パラジウム、オスミウム、イリジウム、及び白金の６元素の総称であるが、これらの中で、ロジウム、パラジウム、イリジウム、及び白金の中から選択される１種又は２種が好ましく、中でも白金が最も好ましい。通常、本発明では、白金主体の触媒を用いるが、その理由は、触媒の主成分である白金が排ＮＯｘの主成分であるＮＯをＮＯ_２に酸化する能力が高く、還元剤によってＮ_２Ｏ及びＮ_２に還元する能力が高く、高濃度の酸素雰囲気中でも化学的に安定であるからであり、また、白金族元素の中では白金が比較的低温高活性であるからでもある。白金主体の触媒に異なる機能を有する助触媒的成分を添加することによってシナジー効果による触媒性能の向上をはかることもできる。このような成分として、例えば、遷移金属及びその酸化物を用いることができる。遷移金属元素としては、周期律表における３族〜１１族の元素が挙げられるが、これらの中でバナジウム、クロム、マンガン、鉄、コバルト、ニッケル、銅、亜鉛、モリブデン、タングステン、レニウムが好ましく、中でも鉄、コバルト、タングステンが最も好ましい。これらの助触媒的成分の添加質量は、通常、白金の０．０１倍から１００倍程度であるが、必要に応じて１００倍以上であってもよい。

触媒の担体として用いるメソポーラス材料は、高比表面積を有し細孔径がナノサイズであるので、そこに担持される触媒の比表面積を飛躍的に高められることと、触媒を細孔内に担持することで触媒粒子の再凝集を抑制し触媒粒子の再凝集を抑制し触媒の均一高分散を図れること、などの優れた効果がある。メソポーラス材料の比表面積は特別な事情がない限り高ければ高いほどよい。本発明に用いることができるメソポーラス材料の比表面積は１００〜４０００ｍ^２／ｇであり、好ましくは２００〜３０００ｍ^２／ｇ、さらに好ましくは、４００〜２０００ｍ^２／ｇである。比表面積が１００ｍ^２／ｇ未満では、触媒の担持量が少なくなるので担持触媒の触媒性能を引き出す上１００ｍ^２／ｇ以上であることが好ましい。一方、材料強度上の面からは比表面積が４０００ｍ^２／ｇ以下であることが好ましい。また、本発明におけるメソポーラス材料の細孔の大部分は、細孔径（直径表示）が１〜５０ｎｍの範囲にあり、好ましくは２〜２０ｎｍの範囲にあり、より好ましくは２〜１０ｎｍの範囲にある。ここでいう細孔の大部分とは１〜５０ｎｍの細孔が占める細孔容積が全細孔容積の６０％以上であることをいう。細孔径が１ｎｍ未満であっても触媒の担持は可能であるが還元剤の流通や不純物等による汚染を考えると１ｎｍ以上が好ましい。５０ｎｍを越えると分散担持された触媒が水熱高温条件などによるシンタリング（＝焼結）によって巨大粒子に成長しやすくなるので５０ｎｍ以下が好ましい。メソポーラス材料の細孔に担持される触媒の粒径は、細孔径とほぼ同程度ないしそれ以下であるので、前記の細孔径の範囲は、高活性を発現する触媒の粒径範囲とも一致している。メソポーラス材料の平均粒径は、０．１〜１０μｍ、好ましくは０．１〜１μｍ、特に好ましくは０．１〜０．５μｍである。一般に、ナノサイズに微粒化された触媒粒子は、活性を示すエッジ、コーナー、ステップなどの高次数の結晶面を多量に持つので、触媒活性が著しく向上するだけでなく、バルクでは触媒活性を示さないような不活性金属でも予期しなかった触媒活性を発現する場合があることが知られている。したがって、触媒能力の観点からは触媒は小さいほど好ましいのであるが、反面、微粒化よる表面酸化、副反応などの好ましくない性質もでてくるので、微粒子の粒子径には最適範囲が存在する。本発明における目的のＮＯｘ浄化処理に対して効果的な活性を示す触媒の平均粒径は１〜５０ｎｍの範囲にあり、１〜２０ｎｍの範囲が好ましく、１〜１０ｎｍの範囲が特に好ましい。

以上のような比表面積と細孔分布と平均粒径を併せ持ったメソポーラス材料としては、シリカ、アルミナ、チタニア、ジルコニア、マグネシア、カルシア、セリア、ニオビア、活性炭、多孔質黒鉛などを挙げることができ、シリカ、アルミナ、チタニア、ジルコニア、マグネシア、カルシア、セリア、ニオビア、活性炭、及びこれらの複合材料が好ましく、シリカ、アルミナ、マグネシア、活性炭、及びこれらの複合材料がさらに好ましい。メソポーラスシリカは、細孔が結晶格子のように規則正しく配列した結晶性メソポーラスシリカと、細孔配列に結晶のような規則性が殆どみられない非晶性のメソポーラスシリカに大別されるが、本発明の目的にとっては、水熱耐久性、耐熱性、ガス拡散性などに優れた非晶性のメソポーラスシリカのほうが優れている。
なお、上記吸脱着の比表面積は、吸脱着の気体として窒素を用いたＢＥＴ窒素吸着法によって測定される値であり、細孔径は、吸脱着の気体として窒素を用いた窒素吸着法によって測定される値であり、ＢＪＨ法によって求められる１〜２００ｎｍの範囲の細孔分布（微分分布表示）で示される。

メソポーラス材料に白金主体の触媒を担持する時の白金の担持量は０．０１〜２０質量％であり、好ましくは０．１〜１０質量％であるが、量的な問題がなければ、通常は、１ないし数％の担持量で用いる。担持量は２０質量％以上でも可能であるが、担持量が過剰になると反応にほとんど寄与しない細孔深部の触媒が増えるので２０質量％以下が好ましい。０．０１質量％未満では活性が十分ではないので０．０１質量％以上が好ましい。
本発明で用いるメソポーラス材料の製造は、従来の方法である界面活性剤のミセルをテンプレートとして用いるゾル−ゲル法を応用することによって所用の材料を製造することができる。メソポーラス材料の前駆物質としては、メソポーラスシリカの場合、通常、テトラメトキシシラン、テトラエトキシシラン、テトラ−ｉ−プロポキシシラン、テトラ−ｎ−プロポキシシラン、テトラ−ｉ−ブトキシシラン、テトラ−ｎ−ブトキシシラン、テトラ−ｓｅｃ−ブトキシシラン、テトラ−ｔ−ブトキシシラン等のアルコキシドを用いる。メソポーラスシリカ、アルミナ、チタニア、ジルコニア、マグネシア、カルシア、セリア、ニオビアについても、通常、アルコキシドを用いて製造することができる。ミセル形成の界面活性剤は、例えば長鎖のアルキルアミン、長鎖の４級アンモニウム塩、長鎖のアルキルアミンＮ−オキシド、長鎖のスルホン酸塩、ポリエチレングリコールアルキルエーテル、ポリエチレングリコール脂肪酸エステル等のいずれであってもよい。溶媒として、通常、水、アルコール類、ジオールの１種以上が用いられるが、水系溶媒が好ましい。反応系に金属への配位能を有する化合物を少量添加すると反応系の安定性を高めることができる。このような安定剤としては、アセチルアセトン、テトラメチレンジアミン、エチレンジアミン四酢酸、ピリジン、ピコリンなどの金属配位能を有する化合物が好ましい。メソポーラス材料の前駆物質、界面活性剤、溶媒及び安定剤からなる反応系の組成は、メソポーラス材料の前駆物質のモル比が、０．０１〜０．６、好ましくは０．０２〜０．５、該前駆物質／界面活性剤のモル比が１〜３０、好ましくは１〜１０、溶媒／界面活性剤のモル比が１〜１０００、好ましくは５〜５００、安定剤／主剤（溶媒を除く反応系組成）のモル比が０．０１〜１、好ましくは０．２〜０．６である。反応温度は、２０〜１８０℃、好ましくは２０〜１００℃の範囲である。反応時間は５〜１００時間、好ましくは１０〜５０時間の範囲である。反応生成物は通常、濾過により分離し、十分に水洗、乾燥後、５００〜１０００℃の高温焼成によってテンプレートを熱分解除去し、メソポーラス材料を得ることができる。必要に応じて、焼成前に界面活性剤をアルコールなどで抽出することもできる。

メソポーラス材料に白金族元素を担持した触媒を主成分とするＮＯｘ酸化触媒は、例えば、イオン交換法又は含浸法によって製造することができる。これらの２つの方法は、担体への触媒の沈着化について、イオン交換法が担体表面のイオン交換能を利用し、含浸法が担体のもつ毛管作用を利用しているという違いはあるが、基本的なプロセスはほとんど同じである。すなわち、メソポーラス材料を触媒原料の水溶液に浸した後、濾過、乾燥、必要に応じて水洗を行い、還元剤で還元処理することによって製造することができる。白金の触媒原料としては、例えば、Ｈ_２ＰｔＣｌ_４、（ＮＨ_４）_２ＰｔＣｌ_４、Ｈ_２ＰｔＣｌ_６、（ＮＨ_４）_２ＰｔＣｌ_６、Ｐｔ（ＮＨ_３）_４（ＮＯ_３）_２、Ｐｔ（ＮＨ_３）_４（ＯＨ）_２、ＰｔＣｌ_４、白金アセチルアセトナート等を用いることができる。必要に応じて、助触媒成分の硝酸塩、硫酸塩、炭酸塩、酢酸塩などの水溶性塩類を白金触媒原料に混合して同様にして製造することができる。触媒活性成分の還元剤としては、水素、ヒドラジン水溶液、ホルマリン等を用いることができる。還元は、それぞれの還元剤について知られている通常の条件で行なえばよい。例えば、水素還元は、ヘリウムなどの不活性ガスで希釈した水素ガス気流下にサンプルを置き、通常、３００〜５００℃で数時間処理することによって行なうことができる。還元後、必要に応じて不活性ガス気流下５００〜１０００℃で数時間熱処理してもよい。

陽イオン交換ゼオライトの製造は、例えばイオン交換法によって製造することができる。すなわち、交換したい陽イオンを含む水溶液にゼオライトを浸した後、濾過、乾燥し、必要に応じて水洗を行なうことによって製造することができる。
本発明触媒は、通常、自動車触媒用の担体として一般的に使用されているセラミックス製、あるいはメタル製のモノリス成形体のガス流路内壁に塗布した形状で用いるが、これらに限定されるものではない。上記モノリス成形体とは、成形体の断面が網目状で、軸方向に平行に互いに薄い壁によって仕切られたガス流路を設けている成形体のことであり、モノリス成形体に触媒を付着させて成る触媒を以下ではモノリス触媒という。成形体の外形は、特に限定されるものではないが、通常は、円柱形である。本発明触媒をモノリス成形体のガス流路内壁に付着させる時の触媒の付着量は、３〜３０質量％が好ましい。担体内部に存在する触媒内部へのガス拡散の面から３０質量％未満が好ましい。また、十分な触媒性能を引き出す上で３質量％以上が好ましい。

上記のモノリス触媒は、自動車用三元触媒を付着したモノリス成形体の製造方法に準じて製造することができる。例えば、本発明触媒とバインダーとしてのコロイダルシリカ（シリカゾルとも言う）を、通常、１：（０．０１〜０．２）の質量割合で混合した混合物を調整し、これを水分散することによって通常１０〜５０質量％のスラリーを調整した後、該スラリーにモノリス成形体を浸漬してモノリス成形体のガス流路の内壁にスラリーを付着させ、乾燥後、窒素、ヘリウム、アルゴンなどの不活性雰囲気下、５００〜１０００℃で数時間処理することによって製造することができる。あるいは、あらかじめ、モノリス成形体にメソポーラス材料と陽イオン交換ゼオライトの混合物を塗布した後、該モノリス成形体を触媒原料の水溶液に浸漬、取り出し、乾燥、還元処理、熱処理することによって製造することもできる。

コロイダルシリカ以外のバインダーとしては、メチルセルロース、アクリル樹脂、ポリエチレングリコールなどを適宜用いることもできる。モノリス成形体に付着させる本発明触媒の厚みは、前記のスラリーを付着させる方法では、通常、１μｍ〜１００μｍであるのが好ましく、１０μｍ〜５０μｍの範囲が特に好ましい。１００μｍを越えると反応ガスの拡散が遅くなるので１００μｍ以下が好ましい。触媒性能の劣化を抑制するためには１μｍ以上が好ましい。
本発明触媒は、自動車、特にディーゼル自動車及びリーンバーンガソリン自動車に搭載することによって、自動車が排出するリーンバーン排ガス中のＮＯｘ及び炭化水素類の有害物質を１６０℃〜４００℃の領域において極めて効果的に除去することができる。特に、トラックなどの大型車用の排ガス浄化方法として有効に用いることができる。

以下に実施例などを挙げて本発明を具体的に説明する。
比表面積及び細孔分布は脱吸着の気体として窒素を用い、カルロエルバ社製ソープトマチック１８００型装置によって測定した。比表面積はＢＥＴ法によって求めた。細孔分布は１〜２００ｎｍの範囲を測定し、ＢＪＨ法で求められる微分分布で示した。製造したメソポーラス材料の多くは指数関数的に左肩上がりの分布における特定の細孔直径の位置にピークを示した。このピークを与える細孔直系が細孔径である。
自動車排ＮＯｘのモデルガスとして、ヘリウム希釈で希釈した一酸化窒素、酸素、プロピレンの混合ガスを用いた。減圧式化学発光法ＮＯｘ分析計（日本サーモ株式会社製造：モデル４２ｉ−ＨＬ及び４６Ｃ−Ｈ）によって処理前と処理後のガスに含まれるＮＯｘ（ＮＯとＮＯ_２の合計））の濃度を測定し、ＮＯｘ浄化率を式（１）によって算出した。

「製造例１」排ガス浄化用触媒としての三元触媒類似の触媒の合成
０．５３８ｇのＰｔＣｌ_４・５Ｈ_２Ｏ、０．２０６５ｇのＰｄＣｌ_２・２Ｈ_２Ｏ、及び０．４０５ｇのＲｈ（ＮＯ_３）_３・２Ｈ_２Ｏを２０ｍｌの蒸留水に溶解した水溶液を蒸発皿に入れ、これに１０ｇの活性アルミナ（日揮株式会社製造商品名：Ｎ−６１３Ｎ、：比表面積２５０ｍ^２／ｇ、平均細孔径６．２ｎｍ、粒径２〜３μｍの微粒子）を加え、スチームバスで蒸発乾固した後、真空乾燥機に入れ１００℃で３時間真空乾燥を行なった。この試料を石英管に入れヘリウム希釈水素ガス（１０ｖ／ｖ％）気流下５００℃で３時間還元し、貴金属の含有量が約５質量％の触媒を合成した。これを三元触媒を模した貴金属触媒として比較実験に用いた。

「製造例２」ＮＯｘ酸化触媒としてのメソポーラスシリカに担持した白金触媒の製造
１リットルのビーカーに、蒸留水３００ｇ、エタノール２４０ｇ、及びドデシルアミン３０ｇを入れ、溶解させた。攪拌下でテトラエトキシシラン１２５ｇを加えて室温で２２時間攪拌した。生成物を濾過、水洗し、１１０℃で５時間温風乾燥した後、空気中で５５０℃−５時間焼成して含有するドデシルアミンを分解除去し、平均粒径が０．５μｍのメソポーラスシリカ材料を得た。該メソポーラスシリカ材料を小角Ｘ線回折測定した結果、１本のブロードな回折ピークを示した。また、透過型電子顕微鏡観察の結果、細孔の配列には規則的な配列が観測されず無秩序に分散している状態が観測された。これらの結果から、製造したメソポーラスシリカ材料は非晶性であることが確認された。また、細孔分布及び比表面積測定の結果、約３．２ｎｍの位置に細孔ピークがあり、比表面積が９３３ｍ^２／ｇ、細孔容積が１．３５ｃｍ^３／ｇ、１〜５０ｎｍの細孔が占める容積は１．３４ｃｍ^３／ｇであった。蒸留水２０ｇに塩化白金酸Ｈ_２ＰｔＣｌ_４・６Ｈ_２Ｏを０．６６８ｇと硝酸ロジウムＲｈ（ＮＯ_３）_３・２Ｈ_２Ｏを０．００４ｇ溶解した水溶液を蒸発皿に入れ、これに上記のメソポーラスシリカ材料５ｇを加え、スチームバスで蒸発乾固した後、真空乾燥機に入れ、１００℃−３時間真空乾燥を行なった。この試料を石英管に入れ、ヘリウム希釈水素ガス（１０ｖ／ｖ％）気流下５００℃で３時間還元し、白金−ロジウムの担持量が約５質量％の［Ｐｔ−Ｒｈ／メソポーラスシリカ］触媒を合成した。メソポーラスシリカに担持された白金−ロジウム粒子の平均粒径は約３．０ｎｍであった。

「製造例３」Ｍｇイオン交換モルデナイトの製造
市販のモルデナイト（東ソー株式会社製商品名：ＨＳＺ−６４０）１００ｇを２リットルの蒸留水にいれ、これに２０質量％の硝酸マグネシウム水溶液５０ｇを加え、室温で一昼夜攪拌した。減圧濾過、１００ｍｌの蒸留水で洗浄後、１００℃で真空乾燥することによって、マグネシウムイオン交換ゼオライトを製造した。マグネシウムイオンの含有量は約５ｇであった。

「製造例４」Ｍｇイオン交換クリノプチロライトの製造
市販の天然クリノプチロライト（天然産のクリノプチロライトはカリウムイオン交換体である）１００ｇを２リットルの蒸留水にいれ、これに２０質量％の硝酸マグネシウム水溶液５０ｇを加え、室温で一昼夜攪拌した。減圧濾過、１００ｍｌの蒸留水で洗浄後、１００℃で真空乾燥することによって、マグネシウムイオン交換ゼオライトを製造した。マグネシウムイオンの含有量は約５ｇであった。

「製造例５」Ｍｇイオン交換エリオナイトの製造
市販の天然エリオナイト（天然産のエリオナイトはカリウムイオン交換体である）（東ソー株式会社製商品名：ＴＳＺ−４５０）１００ｇを２リットルの蒸留水にいれ、これに２０質量％の硝酸マグネシウム水溶液５０ｇを加え、室温で一昼夜攪拌した。減圧濾過、１００ｍｌの蒸留水で洗浄後、１００℃で真空乾燥することによって、マグネシウムイオン交換ゼオライトを製造した。マグネシウムイオンの含有量は約６ｇであった。

「製造例６」Ｆｅイオン交換クリノプチロライトの製造
市販の天然クリノプチロライト（サンゼオライト株式会社製商品名：ゼオライト３Ｓ）１００ｇを２リットルの蒸留水にいれ、これに２０質量％の硝酸第二鉄水溶液５０ｇを加え、室温で一昼夜攪拌した。減圧濾過、１００ｍｌの蒸留水で洗浄後、１００℃で真空乾燥することによって、Ｆｅイオン交換ゼオライトを製造した。鉄イオンの含有量は約６ｇであった。

「製造例７」従来の三元触媒を塗布したモノリス触媒の製造
製造例１の三元触媒を模した貴金属触媒１６０ｇ、及びコロイダルシリカ１６ｇを蒸留水２リットルに加え、攪拌して、スラリーを調整した（調整液１）。調整液１に、市販のコージェライトモノリス成形体（４．５ｍｉｌ／４００ｃｐｓｉ、直径１４３．８ｍｍ×長さ１１８ｍｍ）（日本ガイシ株式会社製商品名：ハニセラム）（以下、同じ）を浸漬した後、風乾、窒素気流下で５００℃−３時間熱処理することによって、三元触媒を模した貴金属触媒を塗布したモノリス触媒を製造した。該モノリス触媒における三元触媒を模した貴金属触媒の付着量は約８０ｇであった。このモノリス触媒からミニ成形体（直径２０ｍｍ×長さ１２．７ｍｍ）を切り出した。

「製造例８」［Ｐｔ−Ｒｈ／メソポーラスシリカ］触媒を塗布したモノリス触媒の製造
製造例２の［Ｐｔ−Ｒｈ／メソポーラスシリカ］触媒１６０ｇ、及びコロイダルシリカ１６ｇを蒸留水２リットルに加え、攪拌して、スラリーを調整した（調整液１）。調整液１に、市販のコージェライトモノリス成形体（４．５ｍｉｌ／４００ｃｐｓｉ、直径１４３．８ｍｍ×長さ１１８ｍｍ）を浸漬した後、風乾、窒素気流下で５００℃−３時間熱処理することによって、モノリス触媒を製造した。該モノリス触媒における［Ｐｔ−Ｒｈ／メソポーラスシリカ］触媒の付着量は約８０ｇであった。このモノリス触媒からミニ成形体（直径２０ｍｍ×長さ１２．７ｍｍ）を切り出した。

「製造例９」［Ｐｔ−Ｒｈ／メソポーラスシリカ］触媒とＭｇイオン交換モルデナイトの混合物を塗布したモノリス触媒の製造
製造例２の［Ｐｔ−Ｒｈ／メソポーラスシリカ］触媒１６０ｇと製造例３のＭｇイオン交換モルデナイト１６０ｇ、及びコロイダルシリカ３２ｇを蒸留水４リットルに加え、攪拌して、スラリーを調整した（調整液１）。調整液１に、市販のコージェライトモノリス成形体（４．５ｍｉｌ／４００ｃｐｓｉ、直径１４３．８ｍｍ×長さ１１８ｍｍ）を浸漬した後、風乾、窒素気流下で５００℃−３時間熱処理することによって、モノリス触媒を製造した。該モノリス触媒における上記混合物触媒の付着量は約１６０ｇであった。このモノリス触媒からミニ成形体（直径２０ｍｍ×長さ１２．７ｍｍ）を切り出した。

「製造例１０」本発明触媒を塗布したモノリス触媒の製造
製造例２の［Ｐｔ−Ｒｈ／メソポーラスシリカ］触媒１６０ｇと製造例４のＭｇイオン交換クリノプチロライト１６０ｇ、及びコロイダルシリカ３２ｇを蒸留水４リットルに加え、攪拌して、スラリーを調整した（調整液１）。調整液１に、市販のコージェライトモノリス成形体（４．５ｍｉｌ／４００ｃｐｓｉ、直径１４３．８ｍｍ×長さ１１８ｍｍ）を浸漬した後、風乾、窒素気流下で５００℃−３時間熱処理することによって、モノリス触媒を製造した。該モノリス触媒における本発明触媒の付着量は約１６０ｇであった。このモノリス触媒からミニ成形体（直径２０ｍｍ×長さ１２．７ｍｍ）を切り出した。

「製造例１１」本発明触媒を塗布したモノリス触媒の製造
製造例２の［Ｐｔ−Ｒｈ／メソポーラスシリカ］触媒１６０ｇと製造例５のＭｇイオン交換エリオナイト１６０ｇ、及びコロイダルシリカ３２ｇを蒸留水４リットルに加え、攪拌して、スラリーを調整した（調整液１）。調整液１に、市販のコージェライトモノリス成形体（４．５ｍｉｌ／４００ｃｐｓｉ、直径１４３．８ｍｍ×長さ１１８ｍｍ）を浸漬した後、風乾、窒素気流下で５００℃−３時間熱処理することによって、モノリス触媒を製造した。該モノリス触媒における本発明触媒の付着量は約１６０ｇであった。このモノリス触媒からミニ成形体（直径２０ｍｍ×長さ１２．７ｍｍ）を切り出した。

「製造例１２」本発明触媒を塗布したモノリス触媒の製造
製造例２の［Ｐｔ−Ｒｈ／メソポーラスシリカ］触媒１６０ｇと製造例６のＦｅイオン交換クリノプチロライト１６０ｇ、及びコロイダルシリカ３２ｇを蒸留水４リットルに加え、攪拌して、スラリーを調整した（調整液１）。調整液１に、市販のコージェライトモノリス成形体（４．５ｍｉｌ／４００ｃｐｓｉ、直径１４３．８ｍｍ×長さ１１８ｍｍ）を浸漬した後、風乾、窒素気流下で５００℃−３時間熱処理することによって、モノリス触媒を製造した。該モノリス触媒における本発明触媒の付着量は約１６０ｇであった。このモノリス触媒からミニ成形体（直径２０ｍｍ×長さ１２．７ｍｍ）を切り出した。

「製造例１３」本発明触媒を塗布したモノリス触媒の製造
製造例２の［Ｐｔ−Ｒｈ／メソポーラスシリカ］触媒１６０ｇと市販の天然クリノプチロライト（カリウムイオン交換体である）（サンゼオライト株式会社製商品名：ゼオライト３Ｓ）１６０ｇ、及びコロイダルシリカ３２ｇを蒸留水４リットルに加え、攪拌して、スラリーを調整した（調整液１）。調整液１に、市販のコージェライトモノリス成形体（４．５ｍｉｌ／４００ｃｐｓｉ、直径１４３．８ｍｍ×長さ１１８ｍｍ）を浸漬した後、風乾、窒素気流下で５００℃−３時間熱処理することによって、モノリス触媒を製造した。該モノリス触媒における本発明触媒の付着量は約１６０ｇであった。このモノリス触媒からミニ成形体（直径２０ｍｍ×長さ１２．７ｍｍ）を切り出した。

「製造例１４」本発明触媒を塗布したモノリス触媒の製造
製造例２の［Ｐｔ−Ｒｈ／メソポーラスシリカ］触媒１６０ｇと市販の天然エリオナイト（カリウムイオン交換体である）（東ソー株式会社製商品名：ＴＳＺ−４５０）１６０ｇ、及びコロイダルシリカ３２ｇを蒸留水４リットルに加え、攪拌して、スラリーを調整した（調整液１）。調整液１に、市販のコージェライトモノリス成形体（４．５ｍｉｌ／４００ｃｐｓｉ、直径１４３．８ｍｍ×長さ１１８ｍｍ）を浸漬した後、風乾、窒素気流下で５００℃−３時間熱処理することによって、モノリス触媒を製造した。該モノリス触媒における本発明触媒の付着量は約１６０ｇであった。このモノリス触媒からミニ成形体（直径２０ｍｍ×長さ１２．７ｍｍ）を切り出した。

＜リーンバーン模擬ガスの浄化処理＞
「実施例１」、「実施例２」、「実施例３」、「実施例４」、「実施例５」、「比較例１」、「比較例２」、「比較例３」
製造例７のモノリス触媒のミニ成形体を石英製の流通式反応管に充填した。反応管を外部ヒーターによって１６０℃〜４００℃までの任意の温度に調整した。次に、反応管に、プロピレン濃度の低いリーンバーン模擬ガスとプロピレン濃度の高いリーンバーン模擬ガスを交互に流通し、ＮＯｘ処理を行なった。プロピレン濃度の低いリーンバーン模擬ガスは、ヘリウムで濃度調整した一酸化窒素２５０ｐｐｍ、酸素１０％、プロピレン４００ｐｐｍ含有ガスであり、流量は毎分５００ｍｌとした。プロピレン濃度の高いリーンバーン模擬ガスは、ヘリウムで濃度調整した一酸化窒素２５０ｐｐｍ、酸素１０％、プロピレン２％含有ガスであり、流量は毎分５００ｍｌとした。そして、プロピレン濃度の低いリーンバーン模擬ガスとプロピレン濃度の高いリーンバーン模擬ガスとの供給サイクルは、１０分：１０分とした。排ガスをサンプリングし、プロピレン濃度の低いリーンバーン模擬ガスを流通している時（流通開始後５分）のＮＯｘ浄化率とプロピレン濃度の高いリーンバーン模擬ガスを流通している時のＮｏｘ浄化率を測定した。
上記と同様にして、製造例８、９、１０、１１、及び１２のモノリス触媒のミニ成形体についても、それぞれＮＯｘ浄化率を測定した。これらの結果を表１及び表２に示した。

なお、比較例１では処理後のガスに未反応のプロピレンが検出されたが、比較例２〜３、及び実施例１〜５では、処理後のガスには未反応のプロピレンは全く検出されなかった。

表１に示すように、還元剤の含有量が少ないリーンバーン排ガスに対しては、本発明触媒は、従来の触媒に比べて、１６０℃〜４００℃において高いＮＯｘ浄化率を与え、特に、実施例１〜２は、１８０℃から２００℃に渡って８０％以上の浄化率が得られ、２００℃〜３００℃において４０％以上の浄化率が得られる。また、表２に示すように、還元剤の含有量が多いリーンバーン排ガスに対しては、本発明触媒は、従来の触媒があまり活性を示さないような１６０℃においても８０％以上の浄化率を与えた。
以上のことから、本発明浄化用触媒は、リーンバーン排ガスを低温領域から中温領域にわたって効率よく浄化できることがわかる。また、ポストインジェクション方式のようなリーンバーン排ガスに多量の還元剤が瞬間的に供給される排ガスに対しても低温から中温領域にかけて効率よく浄化できることがわかる。

本発明浄化用触媒は、ディーゼル自動車排ガス浄化用触媒として有用である。

Claims

メソポーラス材料に白金族元素を担持した触媒と陽イオン交換クリノプチロライトから成ることを特徴とするリーンバーン自動車排ガス浄化用触媒。
メソポーラス材料に白金族元素を担持した触媒と陽イオン交換エリオナイトから成ることを特徴とするリーンバーン自動車排ガス浄化用触媒。
陽イオンが、遷移金属イオン、アルカリ金属イオン、アルカリ土類金属イオンの中から選ばれた少なくとも１種類以上の陽イオンであることを特徴とする請求項１及び２に記載のリーンバーン自動車排ガス浄化用触媒。