JP2009286758A - 流動層反応装置及びそれを用いた気相発熱反応方法 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】内部に複数の除熱管を有する流動層反応器に反応原料を供給し、気相発熱反応させる方法であって、(a)一の前記除熱管の内部に第1の蒸気及び/又は前記第1の蒸気を構成する物質の液体を流通して前記流動層反応器を除熱すると共に前記第1の蒸気及び/又は前記液体から過熱蒸気を生成する工程と、(b)前記過熱蒸気に前記第1の蒸気を構成する物質の液体を接触させて第2の蒸気を生成する工程と、(c)前記第2の蒸気を他の前記除熱管の内部に流通する工程とを有する気相発熱反応方法。
【選択図】図1
Description
また、特許文献2には、流動層反応器において、熱を除去する、及び/又は、熱を与える熱交換チューブの配置が開示されている。
さらに、定常速度で冷媒を供給する除熱管と可変速度で冷媒を供給する除熱管とを用いて、反応温度を精密に制御する方法が特許文献3に記載されている。
[1]内部に複数の除熱管を有する流動層反応器に反応原料を供給し、気相発熱反応させる方法であって、(a)一の前記除熱管の内部に、第1の蒸気及び/又は前記第1の蒸気を構成する物質の液体を流通して前記流動層反応器を除熱すると共に、前記第1の蒸気及び/又は前記液体から過熱蒸気を生成する工程と、(b)前記過熱蒸気に前記第1の蒸気を構成する物質の液体を接触させて第2の蒸気を生成する工程と、(c)前記第2の蒸気を他の前記除熱管の内部に流通する工程とを有する気相発熱反応方法。
[2]前記反応原料が炭素数2〜4のアルカン及び/又はアルケンを含む、[1]の気相発熱反応方法。
[3]前記アルカンがプロパン及び/又はイソブタンである、[2]の気相発熱反応方法。
[4]前記アルケンがプロピレン及び/又はイソブチレンである、[2]の気相発熱反応方法。
[5]前記気相発熱反応がアンモ酸化反応である、[1]〜[4]のいずれか一つの気相発熱反応方法。
[6]流動層反応器と、その内部に配置された複数の除熱管と、一の前記除熱管と他の前記除熱管とに接続されたデスーパーヒーターと、を有する気相発熱反応用の流動層反応装置であって、(a)前記一の除熱管は、第1の蒸気及び/又は前記第1の蒸気を構成する物質の液体をその内部に流通して前記流動層反応器を除熱すると共に、前記第1の蒸気及び/又は前記液体から過熱蒸気を生成するものであり、(b)前記デスーパーヒーターは、前記過熱蒸気に前記第1の蒸気を構成する物質の液体を接触させて第2の蒸気を生成するものであり、(c)前記他の除熱管は、前記第2の蒸気をその内部に流通するものである流動層反応装置。
[7]複数の前記除熱管が下記式(1)で表される条件を満たすように配置されている、[6]の流動層反応装置。
0.70Smax≦Smin (1)
(式(1)中、Smaxは、前記流動層反応器を、その内部における反応原料及び反応生成物の流通方向に略直交する断面の中心を通り且つ前記断面に直交する仮想平面で4つの領域に等分した場合の、各前記領域における前記除熱管の外表面積合計値のうち最も大きな外表面積合計値を示し、Sminは、各前記領域における前記除熱管の外表面積合計値のうち最も小さな外表面積合計値を示す。)
[8]複数の前記除熱管のうち、最小の外表面積を有する前記除熱管の前記外表面積を基準として、それ以外の前記除熱管の前記外表面積がそれぞれ1〜10倍である、[6]又は[7]の流動層反応装置。
Rv=(水蒸気質量)/(冷却コイル2に供給される水の質量)×100 (2)
Qc=Qr−(Qe−Qi)−Qd (3)
ここで、式(3)中、Qcは必要除熱量、Qrは反応器9での気相発熱反応の反応発熱量、Qeは反応器9から流出するガスの顕熱量、Qiは反応器9に供給する原料ガスの顕熱量、Qdは反応器9での放熱量をそれぞれ示し、各熱量の単位は互いに同一である。
上述の蒸気コイル4、5、6は、例えば必要除熱量Qcの5〜20%の除熱を担う。
なお、図2は流動層反応器9において、コイルの存在位置と、各コイルの外表面積をマスを用いて模式的に示すものであり、反応器9の特定の高さにおけるS方向に直交する断面(以下、単に「横断面」という。)を表すものではない。また、反応器9の高さ位置により、その横断面の態様は異なるが、図2は反応器9に固有のものである。1マスは外表面積の単位面積を表し、互いに接する複数のマスは単独のコイルを構成する。各コイルの外表面積比は、互いに接するマスの合計値で表現している。また、マスで覆われた領域が反応器9内における各コイルの存在する位置を示している。最小の外表面積を有するコイルの外表面積を基準(1マス)として、それ以外のコイルの外表面積がそれぞれ1〜10倍となっているのが好ましく、1〜5倍となっているのがより好ましい。外表面積の比較においては、冷却コイル、スーパーヒートコイル、蒸気コイルの種類は区別せず、全てのコイルの中で外表面積が最小のコイルの外表面積を基準として、その他全てのコイルの外表面積がその何倍であるかを比較する。図2において、最小の外表面積は1マスであり、各コイルの外表面積は、1〜10マスの範囲となっており、最小の外表面積を有するコイルの外表面積を基準(1マス)として、それ以外のコイルの外表面積がそれぞれ1〜10倍という条件を満足している。
さらに、横断面の中心を通る仮想平面(図2中、一点鎖線で示した線)により4つの領域(0〜90°、90〜180°、180〜270°、270〜0°;図2において扇状で示される。)に等分している。表1に、マス数で表される各コイルの外表面積合計値を示す。
さらに、上述の蒸気コイル6は省略されてもよい。その場合、デスーパーヒーター8からの水蒸気は全て他設備に供給される。
また、蒸気コイル4、5、6のそれぞれの系列数に制限はなく、反応器内に均一に配置されるのが好ましい。
(反応生成物の収率(%))=(生成物中の炭素重量(g))/(供給した反応原料である有機化合物中の炭素質量(g))×100
(未反応率(%))=(未反応の反応原料である有機化合物中の炭素質量(g))/(供給した反応原料である有機化合物中の炭素質量(g))×100
反応原料であるプロピレン、アンモニア及び空気を図1に示すものと同様の流動層反応装置内の図2に示すものと同様の流動層反応器9に供給し、プロピレンのアンモ酸化反応を下記のとおりに行った。除熱システムは、図1に示すものと同様に、冷却コイル2、スーパーヒートコイル3、蒸気コイル4、5、6と、気液分離容器1と、デスーパーヒーター7、8とを備えるものを用いた。
触媒には、粒径10〜100μm、平均粒径55μmであるモリブデン−ビスマス−鉄系担持触媒を用い、静止層高2.7mとなるよう充填した。空気分散板から空気を56000Nm3/h供給し、原料ガス分散管からプロピレンを6200Nm3/h及びアンモニアを6600Nm3/h供給した。反応器内の圧力は0.70kg/cm2Gであった。
反応成績を分析したところ、アクリロニトリルの収率は81.5%、プロピレンの未反応率は1.1%であった。
反応原料のうちプロピレンをプロパンに代えた以外は実施例1と同じ条件で反応原料を流動層反応器に供給し、プロパンのアンモ酸化反応を下記のとおりに行った。
反応成績を分析したところ、アクリロニトリルの収率は52.1%、プロパンの未反応率は10.8%であった。
図2に示すものと同様の除熱管の配置を有する流動層反応器9に代えて図3に示すものと同様の除熱管の配置を有する流動層反応器9を用いた以外は実施例1と同様にして、プロピレンのアンモ酸化反応を行った。除熱システムの運転条件は、表3に示す条件と同様であった。各20点の温度計の指示値は、431℃〜448℃の範囲にあり、平均値は440℃であった。
図1に示す除熱システムを用いずに、図4に示すような除熱システムを用いた以外は、実施例1と同様にしてプロピレンのアンモ酸化反応を行った。図4に示す除熱システムは、上記実施例と同様に、気液分離容器1と、冷却コイル2と、スーパーヒートコイル3とを備えている一方で、蒸気コイル4、5、6と、デスーパーヒーター7、8とを備えていなかった。この除熱システムにおける各コイルの配置は図5に示すとおりであり、各コイルの各扇型の領域における外表面積合計値は表5に示すとおりであった。なお、図5は、図2、3と同様にして各コイルの配置及び外表面積比を示したものである。
反応成績を分析したところ、アクリロニトリルの収率は79.9%、プロピレンの未反応率は1.0%であった。
図1に示す除熱システムを用いずに、図6に示すような除熱システムを用いた以外は、実施例2と同様にしてプロパンのアンモ酸化反応を行った。図6に示す除熱システムは、上記実施例と同様に、気液分離容器1と、冷却コイル2と、スーパーヒートコイル3、蒸気コイル4、5、6とを備えている一方で、デスーパーヒーター7、8を備えていなかった。この除熱システムにおける各コイルの配置は図2に示すとおりであり、各コイルの各扇型の領域における外表面積合計値は表1に示すとおりであった。
気液分離容器1の圧力は31kg/cm2Gであり、発生した高圧水蒸気の75%は、反応原料供給用の空気コンプレッサー駆動のため、ライン10から蒸気タービンに供給した。25%の余剰の高圧水蒸気を、ライン11から、さらに不足分はライン12から蒸気を導入し、蒸気コイル4、5、6に流通した。
他設備において、蒸気の需要があり、ライン14から取り出した水蒸気を送ったが、5%余剰であり、使途がなかったため、大気に放出した。
反応成績を分析したところ、アクリロニトリルの収率は52.1%、プロパンの未反応率は10.8%であった。
2 冷却コイル
3 スーパーヒートコイル
4 蒸気コイル
5 蒸気コイル
6 蒸気コイル
7 デスーパーヒーター
8 デスーパーヒーター
9 流動層反応器
10〜14 ライン
Claims (8)
- 内部に複数の除熱管を有する流動層反応器に反応原料を供給し、気相発熱反応させる方法であって、
(a)一の前記除熱管の内部に、第1の蒸気及び/又は前記第1の蒸気を構成する物質の液体を流通して前記流動層反応器を除熱すると共に、前記第1の蒸気及び/又は前記液体から過熱蒸気を生成する工程と、
(b)前記過熱蒸気に前記第1の蒸気を構成する物質の液体を接触させて第2の蒸気を生成する工程と、
(c)前記第2の蒸気を他の前記除熱管の内部に流通する工程と、
を有する気相発熱反応方法。 - 前記反応原料が炭素数2〜4のアルカン及び/又はアルケンを含む、請求項1に記載の気相発熱反応方法。
- 前記アルカンがプロパン及び/又はイソブタンである、請求項2に記載の気相発熱反応方法。
- 前記アルケンがプロピレン及び/又はイソブチレンである、請求項2に記載の気相発熱反応方法。
- 前記気相発熱反応がアンモ酸化反応である、請求項1〜4のいずれか一項に記載の気相発熱反応方法。
- 流動層反応器と、その内部に配置された複数の除熱管と、一の前記除熱管と他の前記除熱管とに接続されたデスーパーヒーターと、を有する気相発熱反応用の流動層反応装置であって、
(a)前記一の除熱管は、第1の蒸気及び/又は前記第1の蒸気を構成する物質の液体をその内部に流通して前記流動層反応器を除熱すると共に、前記第1の蒸気及び/又は前記液体から過熱蒸気を生成するものであり、
(b)前記デスーパーヒーターは、前記過熱蒸気に前記第1の蒸気を構成する物質の液体を接触させて第2の蒸気を生成するものであり、
(c)前記他の除熱管は、前記第2の蒸気をその内部に流通するものである
流動層反応装置。 - 複数の前記除熱管が下記式(1)で表される条件を満たすように配置されている、請求項6に記載の流動層反応装置。
0.70Smax≦Smin (1)
(式(1)中、Smaxは、前記流動層反応器を、その内部における反応原料及び反応生成物の流通方向に略直交する断面の中心を通り且つ前記断面に直交する仮想平面で4つの領域に等分した場合の、各前記領域における前記除熱管の外表面積合計値のうち最も大きな外表面積合計値を示し、Sminは、各前記領域における前記除熱管の外表面積合計値のうち最も小さな外表面積合計値を示す。) - 複数の前記除熱管のうち、最小の外表面積を有する前記除熱管の前記外表面積を基準として、それ以外の前記除熱管の前記外表面積がそれぞれ1〜10倍である、請求項6又は7に記載の流動層反応装置。
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