JP2009275268A - フェライト系ステンレス冷延鋼板およびその製造方法 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】質量%で、C:0.01〜0.08%、Si:0.30%以下、Mn:0.30〜1.0%、P:0.05%以下、S:0.01%以下、Al:0.02%以下、N:0.01〜0.08%、Cr:16.0〜18.0%を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる成分組成と、Cr炭窒化物の析出したフェライト結晶粒からなる組織とを有し、圧延方向と板厚方向がつくる断面において、板厚方向の平均フェライト結晶粒径Dzと圧延方向の平均フェライト結晶粒径Dlの比Dz/Dlが0.7以上であり、かつCr炭窒化物の観察視野に占める面積率Spが2%以上、平均円相当径Dpが0.5μm以上であるフェライト系ステンレス冷延鋼板;ただし、Cr炭窒化物のSpやDpは、SEMにより2000倍で観察して求めたものである。
【選択図】なし
Description
C:0.01〜0.08%
Cは、熱間圧延後の巻取り時にマルテンサイトに固溶させ、その後の熱処理で粗大なCr炭化物として析出させると、冷間圧延・焼鈍後の延性やリジングを改善する。こうした効果を得るには、C量を0.01%以上とする必要がある。一方、C量が0.08%を超えると、Cr炭化物の量が過剰になり、延性が低下する。したがって、C量は0.01〜0.08%とする。
Si量が0.30%を超えると、硬質化し、延性が低下する。したがって、Si量は0.30%以下とする。
Mnは、オーステナイト生成元素であり、熱間圧延後の巻取り時にC、Nを固溶させるマルテンサイトの生成を促進するため、その後の熱延板熱処理で粗大なCr炭窒化物を析出させて延性やリジングの改善を図る上で効果的な元素である。こうした効果を得るには、Mn量を0.30%以上とする必要がある。一方、Mn量が1.0%を超えると、MnSの析出が促進され、耐食性が低下する。したがって、Mn量は0.30〜1.0%とする。
P量が0.05%を超えると、フェライト粒界への偏析により脆化が激しくなるとともに、硬質化により延性が著しく低下する。したがって、P量は0.05%以下とする。
S量が0.01%を超えると、耐食性が著しく低下する。したがって、S量は0.01%以下とする。
Alは、フェライト生成元素であるので、熱間圧延後の巻取り時にC、Nを固溶させるマルテンサイトの生成を抑制する。Al量が0.02%を超えると、巻取り時にマルテンサイト相の生成が著しく抑制され、その後の熱延板熱処理で粗大なCr炭窒化物を析出させることができなくなり、延性やリジングの改善を図れない。したがって、Al量は0.02%以下とする。
Nは、Cと同様、熱間圧延後の巻取り時にマルテンサイトに固溶させ、その後の熱延板熱処理で粗大なCr窒化物として析出させると、冷間圧延・焼鈍後の延性やリジングを改善する。こうした効果を得るには、N量を0.01%以上とする必要がある。一方、N量が0.08%を超えると、Cr窒化物の量が過剰になり、延性が低下する。したがって、N量は0.01〜0.08%とする。
Crは、フェライト系ステンレス冷延鋼板の表面に不動態皮膜を形成して耐食性を向上させる。こうした効果を得るには、Cr量を16.0%以上とする必要がある。一方、Crは、Alと同様、フェライト生成元素であるので、熱間圧延後の巻取り時にC、Nを固溶させるマルテンサイトの生成を抑制する。特に、Cr量が18.0%を超えると、マルテンサイトの生成が著しく抑制され、その後の熱延板熱処理で粗大なCr炭窒化物を析出させることができなくなり、延性やリジングの改善を図れない。したがって、Cr量は16.0〜18.0%とする。
2.1) 板厚方向の平均フェライト結晶粒径Dzと圧延方向の平均フェライト結晶粒径Dlの比Dz/Dl:0.7以上
冷間圧延・焼鈍後の鋼板において圧延方向と板厚方向がつくる断面を観察したとき、板厚方向の平均フェライト結晶粒径Dzに比べて圧延方向の平均フェライト結晶粒径Dlが大きすぎると、すなわちDz/Dlが0.7未満だと、変形挙動の等しい領域が圧延方向に大きくなり、リジングが大きくなる。したがって、Dz/Dlは0.7以上とする。
フェライト系ステンレス冷延鋼板においては、C、Nは、その大部分がCr炭窒化物として析出しているが、なるべくCr炭窒化物が大きく析出していることが、優れた延性を得る上で好ましい。これは、固溶C、Nが存在したり、Cr炭窒化物が微細だと、固溶強化、析出強化の効果が大きくなって延性の低下を招くためである。したがって、圧延方向と板厚方向がつくる断面において、Cr炭窒化物の観察視野に占める面積率Spは2%以上、平均円相当径Dpは0.5μm以上とする。なお、こうしたCr炭窒化物は、熱間圧延後の巻取り条件と巻取り後の熱延板熱処理条件を最適化することにより形成されるが、上記した冷間圧延・焼鈍後のフェライト結晶粒の制御にも効果的な役割を演じる。
上述したように、本発明のフェライト系ステンレス冷延鋼板は、例えば、本発明の範囲内にある成分組成を有するスラブを、熱間圧延し、400〜700℃の巻取温度で巻取った後、200〜700℃の温度範囲で5時間以上保持後750〜850℃の温度範囲で1時間以上保持する熱延板熱処理を施し、圧下率60%以上で冷間圧延後、750〜850℃の温度範囲で20〜240秒間保持する焼鈍を施すことにより製造できる。
Claims (2)
- 質量%で、C:0.01〜0.08%、Si:0.30%以下、Mn:0.30〜1.0%、P:0.05%以下、S:0.01%以下、Al:0.02%以下、N:0.01〜0.08%、Cr:16.0〜18.0%を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる成分組成と、Cr炭窒化物の析出したフェライト結晶粒からなる組織とを有し、圧延方向と板厚方向がつくる断面において、板厚方向の平均フェライト結晶粒径Dzと圧延方向の平均フェライト結晶粒径Dlの比Dz/Dlが0.7以上であり、かつCr炭窒化物の観察視野に占める面積率Spが2%以上、平均円相当径Dpが0.5μm以上であることを特徴とするフェライト系ステンレス冷延鋼板;ただし、Cr炭窒化物のSpやDpは、走査型電子顕微鏡により2000倍で観察して求めたものである。
- 請求項1に記載の成分組成を有するスラブを、熱間圧延し、400〜700℃の巻取温度で巻取った後、200〜700℃の温度範囲で5時間以上保持後750〜850℃の温度範囲で1時間以上保持する熱延板熱処理を施し、酸洗後、圧下率60%以上で冷間圧延し、750〜850℃の温度範囲で20〜240秒間保持する焼鈍を施すことを特徴とするフェライト系ステンレス冷延鋼板の製造方法。
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