JP2009299116A - 深絞り性に優れたフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】質量%で、C:0.015%以下、Si:0.3%以下、Mn:0.40%以下、P:0.04%以下、S:0.008%以下、Al:0.08%以下、N:0.015%以下、Cr:20.5〜23.5%、Cu:0.3〜0.7%、Ti:0.2〜0.4%、Ni:0.5%以下、Nb:0.01%以下を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる組成を有し、平均フェライト結晶粒径が40μm以下であり、圧延方向と板厚方向からなる断面に占める{111}//NDとの方位差が10°以内のフェライト結晶粒の割合S<111>が20%以上であることを特徴とする深絞り性に優れたフェライト系ステンレス鋼板。
【選択図】なし
Description
C:0.015%以下
Cは、強度を高める元素であるが、その量が0.015%を超えると、延性が低下して、加工性が劣化する。したがって、C量は0.015%以下とする。
Siは、鋼の溶製段階で脱酸剤として用いられるが、その量が0.3%を超えると、硬質化して、延性が低下する。したがって、Si量は0.3%以下とする。
Mnは、鋼の溶製段階で脱酸剤として用いられるが、その量が0.40%を超えると、硫化物として析出し、耐食性を著しく劣化させる。したがって、Mn量は0.40%以下とするが、少ないほど好ましい。
P量が0.04%を超えると、フェライト粒界へ偏析し、脆性破壊を誘起するとともに、硬質化させ、延性を低下させる。したがって、P量は0.04%以下とする。
S量が0.008%を超えると、耐食性および加工性を著しく低下させる。したがって、S量は0.008%以下とする。
Alは、鋼の溶製段階で脱酸剤として用いられるが、その量が0.08%を超えると、非金属介在物の増加により表面疵を発生させるとともに、加工性を劣化させる。したがって、Al量は0.08%以下とする。
N量が0.015%を超えると、硬質化して、延性が低下する。したがって、N量は0.015%以下とする。
Crは、鋼板表面に不動態皮膜を形成して耐食性を高める元素である。一般的なフェライト系ステンレス鋼(例えばSUS430など)では、Cr量は18%程度含有されるが、本発明ではより優れた耐食性を得るために、その量を20.5%以上としている。一方、Cr量が23.5%を超えると、靭性が低下するほか、硬質化して、加工性が劣化する。したがって、Cr量は20.5〜23.5%とする。
Cuは、アノード反応による地鉄の溶解を低減する作用を有するが、その量が0.3%未満では、こうした効果が得られない。一方、Cu量が0.7%を超えると、CuSが析出し、加工性を劣化させる。したがって、Cu量は0.3〜0.7%とする。
Tiは、固溶C、Nを炭窒化物として析出させ、耐食性や深絞り性を向上させる効果を有する。こうした効果を得るには、Ti量を0.2%以上とする必要がある。一方、Ti量が0.4%を超えると、靭性を低下させる。したがって、Ti量は0.2〜0.4%とする。
Niは、耐食性を向上させる元素であるが、その量が0.5%を超えると、硬質化させ、延性を低下させる。したがって、Ni量は0.5%以下とする。
Nbが0.01%を超えると、再結晶温度を上昇させるため、高速冷延板焼鈍ラインでは十分に再結晶させることが困難となる。したがって、Nb量は0.01%以下とする。
2.1) 平均フェライト結晶粒径:40μm以下
高温で冷延板焼鈍すれば、フェライト結晶粒は成長し、高r値化を可能にする。しかし、平均フェライト結晶粒径が40μmを超えると、加工時にオレンジピールと呼ばれる肌荒れが生じ、外観を悪化させる。そのため、平均フェライト結晶粒径は40μm以下、好ましくは30μm以下とする。
一般に、圧延面に平行に{111}結晶面を有する、すなわち圧延面に垂直に<111>結晶軸を有するフェライト結晶粒が多いほど高いr値が得られ、深絞り性にとっては有利である。本発明者らが、詳細に検討したところ、圧延方向と板厚方向からなる断面に占める{111}//NDとの方位差が10°以内のフェライト結晶粒の割合S<111>を20%以上、好ましくは25%以上にすると、r値が1.65以上となり、優れた深絞り性が得られることが明らかになった。
上述したように、本発明のフェライト系ステンレス鋼板は、例えば、本発明の範囲内にある組成を有するスラブを、熱間圧延後、700〜850℃の温度範囲で180秒以下保持する熱延板焼鈍を施し、冷間圧延後、850℃以上の温度範囲で冷延板焼鈍を施す方法により製造できる。
本発明の組成を有する熱間圧延後の鋼板は硬質のため、冷間圧延時の負荷の増大を招く。そのため、700℃以上の温度で熱延板焼鈍を施す必要があるが、焼鈍温度が850℃を超えたり、焼鈍時間が180秒を超えると、熱延板焼鈍後のフェライト結晶粒が粗大化し、冷延板焼鈍後に上記S<111>を20%以上にすることができず、1.65以上のr値が得られないのみならず、冷延板焼鈍後の平均フェライト結晶粒径が40μmを超えやすくなる。したがって、熱延板焼鈍は700〜850℃の温度範囲で180秒以下の条件で行う必要がある。
冷延板焼鈍時の焼鈍温度が850℃未満だと、再結晶が阻害されたり、圧延方向に展伸したフェライト結晶粒が形成され、延性などの特性が劣化する。したがって、冷延板焼鈍は850℃以上の温度範囲で行う必要がある。
平均r値=(r0+2r45+r90)/4
Δr=(r0-2r45+r90)/2
ここで、r0、、r45、r90は、それぞれ圧延方向、圧延方向に対し45°方向、圧延方向に対し90°方向のr値である。
Claims (2)
- 質量%で、C:0.015%以下、Si:0.3%以下、Mn:0.40%以下、P:0.04%以下、S:0.008%以下、Al:0.08%以下、N:0.015%以下、Cr:20.5〜23.5%、Cu:0.3〜0.7%、Ti:0.2〜0.4%、Ni:0.5%以下、Nb:0.01%以下を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物からなる組成を有し、平均フェライト結晶粒径が40μm以下であり、圧延方向と板厚方向からなる断面に占める{111}//NDとの方位差が10°以内のフェライト結晶粒の割合S<111>が20%以上であることを特徴とする深絞り性に優れたフェライト系ステンレス鋼板。
- 請求項1に記載の組成を有するスラブを、熱間圧延後、700〜850℃の温度範囲で180秒以下保持する熱延板焼鈍を施し、冷間圧延後、850℃以上の温度範囲で冷延板焼鈍を施すことを特徴とする深絞り性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法。
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