JP2009250130A - 内燃機関の排気浄化装置 - Google Patents

Abstract

【課題】触媒からＳＯ_xを良好に放出させる。
【解決手段】機関排気通路内に酸化触媒１２とＮＯ_x吸蔵触媒１４とを配置する。酸化触媒１２およびＮＯ_x吸蔵触媒１４は夫々第１の温度ＴＡＯ以上および第２の温度ＴＢＯ以上のときに排気ガスの空燃比がリッチにされるとＳＯ_xを放出する性質を有する。触媒からＳＯ_xを放出すべき時期に達したときには各触媒１２，１４が夫々第１の温度ＴＡＯ以上および第２の温度ＴＢＯ以上になったときに排気ガスの空燃比がリッチにされる。
【選択図】図３

Description

本発明は内燃機関の排気浄化装置に関する。

流入する排気ガスの空燃比がリーンのときには排気ガス中に含まれるＮＯ_xを吸蔵し流入する排気ガスの空燃比が理論空燃比又はリッチになると吸蔵したＮＯ_xを放出するＮＯ_x吸蔵触媒を機関排気通路内に配置した内燃機関が公知である。この内燃機関ではリーン空燃比のもとで燃焼が行われているときに発生するＮＯ_xがＮＯ_x吸蔵触媒に吸蔵される。一方、ＮＯ_x吸蔵触媒のＮＯ_x吸蔵能力が飽和に近づくと排気ガスの空燃比が一時的にリッチにされ、それによってＮＯ_x吸蔵触媒からＮＯ_xが放出され還元される。

ところで燃料内には硫黄が含まれており、従って排気ガス中にはＳＯ_xが含まれている。このＳＯ_xはＮＯ_xと共にＮＯ_x吸蔵触媒に吸蔵される。ところがこのＳＯ_xは排気ガスの空燃比を単にリッチにしただけではＮＯ_x吸蔵触媒から放出されず、従ってＮＯ_x吸蔵触媒に吸蔵されているＳＯ_xの量が次第に増大していく。その結果吸蔵しうるＮＯ_x量が次第に減少してしまう。

そこでＮＯ_x吸蔵触媒にＳＯ_xが送り込まれるのを阻止するためにＮＯ_x吸蔵触媒上流の機関排気通路内にＳＯ_x吸収剤を配置した内燃機関が公知である（特許文献１参照）。この内燃機関では排気ガス中に含まれるＳＯ_xがＳＯ_x吸収剤に吸収され、斯くしてＮＯ_x吸蔵触媒にＳＯ_xが流入するのが阻止される。その結果、ＳＯ_xの吸蔵によりＮＯ_xの吸蔵能力が低下するのを阻止することができる。

ところでこのようなＳＯ_x吸収剤を用いた場合、ＳＯ_x吸収剤のＳＯ_x吸収能力が飽和してしまうとＳＯ_xがＮＯ_x吸蔵触媒に流入してしまう。ところがこのＳＯ_x吸収剤ではＳＯ_x吸収剤の温度を上昇させかつＳＯ_x吸収剤に流入する排気ガスの空燃比をリッチにするとＳＯ_x吸収剤から吸収したＳＯ_xを放出させることができ、斯くしてＳＯ_x吸収剤を再生することができる。そこでこの内燃機関ではＳＯ_x吸収剤のＳＯ_x吸収能力が飽和する前にＳＯ_x吸収剤の温度を上昇させると共にＳＯ_x吸収剤に流入する排気ガスの空燃比をリッチにし、それによってＳＯ_x吸収剤から吸収したＳＯ_xを放出させるようにしている。
特開平１１−３１１１３８号公報

しかしながらこの内燃機関ではＳＯ_x吸収剤からＳＯ_xを放出させるときにＳＯ_x吸収剤の下流側に配置されているＮＯ_x吸蔵触媒の状態が何ら考慮されていない。従って例えばＮＯ_x吸蔵触媒の温度が低く、従ってＮＯ_x吸蔵触媒に流入する排気ガスの空燃比がリッチになってもＮＯ_x吸蔵触媒からＳＯ_xが放出しないときにＳＯ_x吸収剤からＳＯ_xが放出されるとこの放出されたＳＯ_xがＮＯ_x吸蔵触媒に吸蔵され、斯くしてＮＯ_x吸蔵触媒のＮＯ_x吸蔵能力が低下してしまうという問題を生ずる。

上記問題を解決するために本発明によれば、機関排気通路内に、流入する排気ガスの空燃比がリーンのときには排気ガス中に含まれるＳＯ_xを捕捉する第１の触媒が配置され、第１の触媒下流の機関排気通路内に、流入する排気ガスの空燃比がリーンのときには排気ガス中に含まれるＳＯ_xを吸蔵する第２の触媒が配置され、第１の触媒は触媒温度が予め定められた第１の温度以上のときに流入する排気ガスの空燃比がリッチにされるとＳＯ_xを放出する性質を有し、第２の触媒は触媒温度が第１の温度とは異なる予め定められた第２の温度以上のときに流入する排気ガスの空燃比がリッチにされるとＳＯ_xを放出する性質を有し、触媒からＳＯ_xを放出すべき時期に達したときには第１の触媒の温度が第１の温度以上となりかつ第２の触媒の温度が第２の温度以上になったときに第１の触媒および第２の触媒に流入する排気ガスの空燃比をリッチにするようにしている。

触媒からＳＯ_xを放出すべき時期に達したときには必ず第１の触媒と第２の触媒との両触媒からＳＯ_xを放出させることができる。

図１に圧縮着火式内燃機関の全体図を示す。
図１を参照すると、１は機関本体、２は各気筒の燃焼室、３は各燃焼室２内に夫々燃料を噴射するための電子制御式燃料噴射弁、４は吸気マニホルド、５は排気マニホルドを夫々示す。吸気マニホルド４は吸気ダクト６を介して排気ターボチャージャ７のコンプレッサ７ａの出口に連結され、コンプレッサ７ａの入口は吸入空気量を検出するためのエアフローメータ８を介してエアクリーナ９に連結される。吸気ダクト６内にはステップモータにより駆動されるスロットル弁１０が配置され、更に吸気ダクト６周りには吸気ダクト６内を流れる吸入空気を冷却するための冷却装置１１が配置される。図１に示される実施例では機関冷却水が冷却装置１１内に導かれ、機関冷却水によって吸入空気が冷却される。

一方、排気マニホルド５は排気ターボチャージャ７の排気タービン７ｂの入口に連結され、排気タービン７ｂの出口は第１の触媒１２の入口に連結される。この第１の触媒１２の出口は排気管１３を介して第２の触媒１４に連結される。また、排気マニホルド５の例えば１番気筒のマニホルド枝管５ａ内には排気ガス中に燃料を供給するための燃料供給弁１５が配置される。

排気マニホルド５と吸気マニホルド４とは排気ガス再循環（以下、ＥＧＲと称す）通路１６を介して互いに連結され、ＥＧＲ通路１６内には電子制御式ＥＧＲ制御弁１７が配置される。また、ＥＧＲ通路１６周りにはＥＧＲ通路１６内を流れるＥＧＲガスを冷却するための冷却装置１８が配置される。図１に示される実施例では機関冷却水が冷却装置１８内に導かれ、機関冷却水によってＥＧＲガスが冷却される。一方、各燃料噴射弁３は燃料供給管１９を介してコモンレール２０に連結される。このコモンレール２０内へは電子制御式の吐出量可変な燃料ポンプ２１から燃料が供給され、コモンレール２０内に供給された燃料は各燃料供給管１９を介して燃料噴射弁３に供給される。

電子制御ユニット３０はデジタルコンピュータからなり、双方向性バス３１によって互いに接続されたＲＯＭ（リードオンリメモリ）３２、ＲＡＭ（ランダムアクセスメモリ）３３、ＣＰＵ（マイクロプロセッサ）３４、入力ポート３５および出力ポート３６を具備する。第１の触媒１２には第１の触媒１２の温度を検出するための温度センサ２２が取付けられ、第２の触媒１４には第２の触媒１４の温度を検出するための温度センサ２３が取付けられる。これら温度センサ２２，２３およびエアフローメータ８の出力信号は夫々対応するＡＤ変換器３７を介して入力ポート３５に入力される。

アクセルペダル４０にはアクセルペダル４０の踏込み量Ｌに比例した出力電圧を発生する負荷センサ４１が接続され、負荷センサ４１の出力電圧は対応するＡＤ変換器３７を介して入力ポート３５に入力される。更に入力ポート３５にはクランクシャフトが例えば１５°回転する毎に出力パルスを発生するクランク角センサ４２が接続される。一方、出力ポート３６は対応する駆動回路３８を介して燃料噴射弁３、スロットル弁１０の駆動用ステップモータ、燃料供給弁１５、ＥＧＲ制御弁１７および燃料ポンプ２１に接続される。

第１の触媒１２は流入する排気ガスの空燃比がリーンのときには排気ガス中に含まれるＳＯ_xを捕捉する性質を有し、更にこの第１の触媒１２は触媒温度ＴＡが予め定められた第１の温度ＴＡＯ以上のときに流入する排気ガスの空燃比がリッチにされるとＳＯ_xを放出する性質を有する。

一方、第２の触媒１４は流入する排気ガスの空燃比がリーンのときには排気ガス中に含まれるＳＯ_xを吸蔵する性質を有し、更にこの第２の触媒１４は触媒温度ＴＢが第１の温度ＴＡＯとは異なる予め定められた第２の温度ＴＢＯ以上のときに流入する排気ガスの空燃比がリッチにされるとＳＯ_xを放出する性質を有する。

図１に示される実施例では第１の触媒１２が酸化触媒からなり、第２の触媒１４がＮＯ_x吸蔵触媒からなる。そこでまず初めにＮＯ_x吸蔵触媒１４について説明すると、このＮＯ_x吸蔵触媒１４の基体上には例えばアルミナからなる触媒担体が担持されており、図２（Ａ）はこの触媒担体４５の表面部分の断面を図解的に示している。図２（Ａ）に示されるように触媒担体４５の表面上には貴金属触媒４６が分散して担持されており、更に触媒担体４５の表面上にはＮＯ_x吸収剤４７の層が形成されている。

図１に示される実施例では貴金属触媒４６として白金Ｐｔが用いられており、ＮＯ_x吸収剤４７を構成する成分としては例えばカリウムＫ、ナトリウムＮａ、セシウムＣｓのようなアルカリ金属、バリウムＢａ、カルシウムＣａのようなアルカリ土類、ランタンＬａ、イットリウムＹのような希土類から選ばれた少なくとも一つが用いられている。

機関吸気通路、燃焼室２およびＮＯ_x吸蔵触媒１４上流の排気通路内に供給された空気および燃料（炭化水素）の比を排気ガスの空燃比と称すると、ＮＯ_x吸収剤４７は排気ガスの空燃比がリーンのときにはＮＯ_xを吸収し、排気ガス中の酸素濃度が低下すると吸収したＮＯ_xを放出するＮＯ_xの吸放出作用を行う。

即ち、ＮＯ_x吸収剤４７を構成する成分としてバリウムＢａを用いた場合を例にとって説明すると、排気ガスの空燃比がリーンのとき、即ち排気ガス中の酸素濃度が高いときには排気ガス中に含まれるＮＯは図２（Ａ）に示されるように白金Ｐｔ４６上において酸化されてＮＯ₂となり、次いでＮＯ_x吸収剤４７内に吸収されて炭酸バリウムＢａＣＯ₃と結合しながら硝酸イオンＮＯ₃ ^-の形でＮＯ_x吸収剤４７内に拡散する。このようにしてＮＯ_xがＮＯ_x吸収剤４７内に吸収される。排気ガス中の酸素濃度が高い限り白金Ｐｔ４６の表面でＮＯ₂が生成され、ＮＯ_x吸収剤４７のＮＯ_x吸収能力が飽和しない限りＮＯ₂がＮＯ_x吸収剤４７内に吸収されて硝酸イオンＮＯ₃ ^-が生成される。

これに対し、燃料供給弁１５から燃料を供給することによって排気ガスの空燃比をリッチ或いは理論空燃比にすると排気ガス中の酸素濃度が低下するために反応が逆方向（ＮＯ₃ ^-→ＮＯ₂）に進み、斯くしてＮＯ_x吸収剤４７内の硝酸イオンＮＯ₃ ^-がＮＯ₂の形でＮＯ_x吸収剤４７から放出される。次いで放出されたＮＯ_xは排気ガス中に含まれる未燃ＨＣ，ＣＯによって還元される。

このように排気ガスの空燃比がリーンであるとき、即ちリーン空燃比のもとで燃焼が行われているときには排気ガス中のＮＯ_xがＮＯ_x吸収剤４７内に吸収される。しかしながらリーン空燃比のもとでの燃焼が継続して行われるとその間にＮＯ_x吸収剤４７のＮＯ_x吸収能力が飽和してしまい、斯くしてＮＯ_x吸収剤４７によりＮＯ_xを吸収できなくなってしまう。そこで本発明による実施例ではＮＯ_x吸収剤４７の吸収能力が飽和する前に燃料供給弁１５から燃料を供給することによって排気ガスの空燃比を一時的にリッチにし、それによってＮＯ_x吸収剤４７からＮＯ_xを放出させるようにしている。

ところで排気ガス中にはＳＯ_x、即ちＳＯ₂が含まれており、このＳＯ₂がＮＯ_x吸蔵触媒１４に流入するとこのＳＯ₂は白金Ｐｔ４６において酸化されてＳＯ₃となる。次いでこのＳＯ₃はＮＯ_x吸収剤４７内に吸収されて炭酸バリウムＢａＣＯ₃と結合しながら、硫酸イオンＳＯ₄ ^2-の形でＮＯ_x吸収剤４７内に拡散し、安定した硫酸塩ＢａＳＯ₄を生成する。しかしながらＮＯ_x吸収剤４７が強い塩基性を有するためにこの硫酸塩ＢａＳＯ₄は安定していて分解しづらく、排気ガスの空燃比を単にリッチにしただけでは硫酸塩ＢａＳＯ₄は分解されずにそのまま残る。従ってＮＯ_x吸収剤４７内には時間が経過するにつれて硫酸塩ＢａＳＯ₄が増大することになり、斯くして時間が経過するにつれてＮＯ_x吸収剤４７が吸収しうるＮＯ_x量が低下することになる。

このようにＮＯ_x吸収剤４７のＮＯ_x吸収能力が低下したときにはＮＯ_x吸収能力を回復させるためにＮＯ_x吸収剤４７からＳＯ_xを放出させる必要がある。この場合、ＮＯ_x吸蔵触媒１４の温度ＴＢを前述した第２の温度ＴＢＯである６００℃以上に上昇させた状態でＮＯ_x吸蔵触媒１４に流入する排気ガスの空燃比をリッチにするとＮＯ_x吸収剤４７からＳＯ_xを放出させることができる。

ところでＮＯ_xはＮＯ₂の形のときがＮＯ_x吸蔵触媒１４に最も吸蔵されやすい。ところが機関からは大部分のＮＯ_xがＮＯの形で放出される。そこで図１に示される実施例ではＮＯをＮＯ₂に酸化するために第１の触媒１２が酸化触媒から構成されている。この酸化触媒１２の基体上には例えばアルミナからなる触媒担体が担持されており、図２（Ｂ）はこの触媒担体５０の表面部分の断面を図解的に示している。図２（Ｂ）に示されるように触媒担体５０の表面上には例えば白金Ｐｔからなる貴金属触媒５１が担持されている。

ところでこの酸化触媒１２でも排気ガスの空燃比がリーンのもとで図２（Ｂ）に示されるように触媒担体５０上および貴金属触媒５１上にＳＯ_xが捕捉される。これらのＳＯ_xは排気ガスの空燃比を単にリッチにしただけでは放出されることなくそのまま捕捉され続ける。従って酸化触媒１２に捕捉されるＳＯ_x量は時間の経過と共に増大することになる。酸化触媒１２上にＳＯ_xが捕捉されると酸化触媒１２の酸化能力が弱まり、従って時間が経過するにつれてＮＯをＮＯ₂に酸化する能力が低下していくことになる。

従って酸化触媒１２の酸化能力が低下したときには酸化能力を回復させるために酸化触媒１２からＳＯ_xを放出させる必要がある。この場合、酸化触媒１２の温度ＴＡを前述した第１の温度ＴＡＯである５００℃以上に上昇させた状態で酸化触媒１２に流入する排気ガスの空燃比をリッチにすると酸化触媒１２からＳＯ_xを放出させることができる。なお、図１に示される実施例のように第１の触媒１２を酸化触媒から構成し、第２の触媒１４をＮＯ_x吸蔵触媒から構成した場合には第１の温度ＴＡＯは第２の温度ＴＢＯよりも低くなる。

さて、酸化触媒１２の温度ＴＡは第１の温度ＴＡＯ、即ち５００℃よりも高いがＮＯ_x吸蔵触媒１４の温度ＴＢが第２の温度ＴＢＯ、即ち６００℃よりも低いときに酸化触媒１２およびＮＯ_x吸蔵触媒１４に流入する排気ガスの空燃比をリッチにすると酸化触媒１２からはＳＯ_xが放出されるがＮＯ_x吸蔵触媒１４からはＳＯ_xが放出されない。このときには酸化触媒１２から放出されたＳＯ_xがＮＯ_x吸蔵触媒１４に吸蔵されるのでＮＯ_x吸蔵触媒１４のＮＯ_x吸蔵能力が低下し、斯くしてＮＯ_x浄化率の低下を招くことになる。

従って酸化触媒１２の温度ＴＡは第１の温度ＴＡＯよりも高いがＮＯ_x吸蔵触媒１４の温度ＴＢが第２の温度ＴＢＯよりも低いときには酸化触媒１２およびＮＯ_x吸蔵触媒１４に流入する排気ガスの空燃比をリッチにしないようにする必要がある。

一方、酸化触媒１２の温度ＴＡは第１の温度ＴＡＯ、即ち５００℃よりも低いがＮＯ_x吸蔵触媒１４の温度ＴＢが第２の温度ＴＢＯ、即ち６００℃よりも高いときに酸化触媒１２およびＮＯ_x吸蔵触媒１４に流入する排気ガスの空燃比をリッチにすると酸化触媒１２からはＳＯ_xが放出されないがＮＯ_x吸蔵触媒１４からはＳＯ_xが放出される。このときにはＮＯ_x吸蔵触媒１４のＮＯ_x吸蔵能力は増大するが酸化触媒１２の酸化能力は回復されないのでＮＯ_x浄化率を十分に回復することができない。

これに対し、酸化触媒１２の温度ＴＡが第１の温度ＴＡＯ、即ち５００℃よりも高くかつＮＯ_x吸蔵触媒１４の温度ＴＢが第２の温度ＴＢＯ、即ち６００℃よりも高いときに酸化触媒１２およびＮＯ_x吸蔵触媒１４に流入する排気ガスの空燃比をリッチにすると酸化触媒１２からもＮＯ_x吸蔵触媒１４からもＳＯ_xが放出される。このときには酸化触媒１２から放出されたＳＯ_xがＮＯ_x吸蔵触媒１４に吸蔵されることもないので酸化触媒１２の酸化能力およびＮＯ_x吸蔵触媒１４のＮＯ_x吸蔵能力が共に回復する。斯くして高いＮＯ_x浄化率を得られることになる。

従って本発明では、触媒１２，１４からＳＯ_xを放出すべき時期に達したときには第１の触媒１２の温度ＴＡが第１の温度ＴＡＯ以上となりかつ第２の触媒１４の温度ＴＢが第２の温度ＴＢＯ以上になったときに第１の触媒１２および第２の触媒１４に流入する排気ガスの空燃比をリッチにするようにしている。

図３に本発明によるＳＯ_x放出制御のタイムチャートを示す。なお、この図３には機関から排出される排出ＳＯ_x量の積算値ΣＳＯＸと、酸化触媒１２の温度ＴＡと、ＮＯ_x吸蔵触媒１４の温度ＴＢと、酸化触媒１２に流入する排気ガスの空燃比Ａ／Ｆとが示されている。

ここで図３に示されるΣＳＯＸについて説明すると、燃料中には或る割合で硫黄が含まれており、従って機関から排出される排出ＳＯ_x量は燃料噴射量に比例する。燃料噴射量は要求トルクおよび機関回転数の関数であり、従って排出ＳＯ_x量も要求トルクおよび機関回転数の関数となる。本発明による実施例では機関から単位時間当り排出される排出ＳＯ_x量ＳＯＸＺが要求トルクＴＱおよび機関回転数Ｎの関数として図４に示されるようなマップの形で予めＲＯＭ３２内に記憶されており、この排出ＳＯ_x量ＳＯＸＺを積算することによって排出ＳＯ_x量の積算値ΣＳＯＸが算出される。

図３を参照すると、排出ＳＯ_x量の積算値ΣＳＯＸが予め定められた許容値ＭＡＸを越えたときに触媒からＳＯ_xを放出すべき時期であると判断され、このとき昇温制御が開始される。この昇温制御は排気ガスの空燃比Ａ／Ｆがリーンのもとで燃料供給弁１５から燃料を噴射することによって行われる。

燃料噴射弁１５から燃料が噴射されると一部の燃料は酸化触媒１２に付着し、一部の燃料は酸化触媒１２を素通りしてＮＯ_x吸蔵触媒１４に付着する。このとき酸化触媒１２に付着した燃料の酸化反応熱により酸化触媒１２の温度ＴＡが上昇し、酸化触媒１２の温度上昇により温度上昇した排気ガスの熱およびＮＯ_x吸蔵触媒１４に付着した燃料の酸化反応熱によりＮＯ_x吸蔵触媒１４の温度ＴＢが上昇する。このとき酸化触媒１２とＮＯ_x吸蔵触媒１４のいずれが急速に温度上昇するかは機関の運転状態による。

次いで酸化触媒１２の温度ＴＡが第１の温度ＴＡＯ以上になりかつＮＯ_x吸蔵触媒１４の温度ＴＢが第２の温度ＴＢＯ以上になるとＳＯ_x放出のために排気ガスの空燃比Ａ／Ｆをリッチにするリッチ処理が行われる。このリッチ処理は燃料供給弁１５から燃料を間欠的に噴射することによって行われ、従ってこのときにはリッチとリーンとが繰返されることもある。リッチ処理は酸化触媒１２に捕捉されているＳＯ_xおよびＮＯ_x吸蔵触媒１４に吸蔵されているＳＯ_xを放出させるのに必要な時間に亘って行われる。

図５にＳＯ_x放出処理ルーチンを示す。このルーチンは一定時間毎の割込みによって実行される。
図５を参照するとまず初めにステップ６０において図４に示すマップから排出ＳＯ_x量ＳＯＸＺが算出される。次いでステップ６１ではこのＳＯＸＺが排出ＳＯ_x量の積算値ΣＳＯＸに加算される。次いでステップ６２では排出ＳＯ_x量の積算値ΣＳＯＸが許容値ＭＡＸを越えたか否かが判別され、ΣＳＯＸ＞ＭＡＸとなったときにはステップ６３に進んで酸化触媒１２に流入する排気ガスの空燃比をリーンに維持しつつ燃料供給弁１５から燃料を供給することによって各触媒１２，１４の温度を上昇させる昇温制御が現在行われているか否かが判別される。昇温制御が現在行われていないときにはステップ６４に進んで昇温制御が開始される。

昇温制御が開始されるとステップ６３からステップ６５に進んで酸化触媒１２の温度ＴＡが第１の温度ＴＡＯよりも高いか否かが判別される。ＴＡ＞ＴＡＯのときにはステップ６６に進んでＮＯ_x吸蔵触媒１４の温度ＴＢが第２の温度ＴＢＯよりも高いか否かが判別される。ＴＢ＞ＴＢＯのときにはステップ６７に進んで昇温制御が終了せしめられ、次いでステップ６８において燃料供給弁１５から供給された燃料によって酸化触媒１２に流入する排気ガスの空燃比をＳＯ_xの放出完了までリッチに維持するリッチ制御が行われる。ＳＯ_xの放出が完了するとΣＳＯＸがクリアされる。

なお本発明は、第２の触媒１４としてＳＯ_xにより被毒するパティキュレートフィルタやＮＯ_x選択還元触媒を用いた場合にも適用することができる。

圧縮着火式内燃機関の全体図である。 ＮＯ_x吸蔵触媒等の触媒担体の表面部分の断面図である。 酸化触媒の温度ＴＡおよびＮＯ_x吸蔵触媒の温度ＴＢの変化を示すタイムチャートである。 排出ＳＯ_x量ＳＯＸＺのマップを示す図である。 ＳＯ_x放出処理を実行するためのフローチャートである。

符号の説明

４ 吸気マニホルド
５ 排気マニホルド
７ 排気ターボチャージャ
１２ 第１の触媒
１４ 第２の触媒
１５ 燃料供給弁

Claims (3)

1. 機関排気通路内に、流入する排気ガスの空燃比がリーンのときには排気ガス中に含まれるＳＯ_xを捕捉する第１の触媒が配置され、該第１の触媒下流の機関排気通路内に、流入する排気ガスの空燃比がリーンのときには排気ガス中に含まれるＳＯ_xを吸蔵する第２の触媒が配置され、該第１の触媒は触媒温度が予め定められた第１の温度以上のときに流入する排気ガスの空燃比がリッチにされるとＳＯ_xを放出する性質を有し、該第２の触媒は触媒温度が該第１の温度とは異なる予め定められた第２の温度以上のときに流入する排気ガスの空燃比がリッチにされるとＳＯ_xを放出する性質を有し、触媒からＳＯ_xを放出すべき時期に達したときには第１の触媒の温度が上記第１の温度以上となりかつ第２の触媒の温度が上記第２の温度以上になったときに第１の触媒および第２の触媒に流入する排気ガスの空燃比をリッチにするようにした内燃機関の排気浄化装置。
2. 上記第１の触媒は酸化触媒からなり、上記第２の触媒は、流入する排気ガスの空燃比がリーンのときには排気ガス中に含まれるＮＯ_xを吸蔵し流入する排気ガスの空燃比が理論空燃比又はリッチになると吸蔵したＮＯ_xを放出するＮＯ_x吸蔵触媒からなり、上記第１の温度は上記第２の温度よりも低い請求項１に記載の内燃機関の排気浄化装置。
3. 機関から排出される排出ＳＯ_x量の積算値が予め定められた許容値を越えたときに触媒からＳＯ_xを放出すべき時期であると判断される請求項１に記載の内燃機関の排気浄化装置。

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