JP2009236440A - ガスヒートポンプ式空気調和装置もしくは冷凍装置 - Google Patents

Abstract

【課題】系全体としての放出熱量を削減するとともに、ヒートポンプサイクルの効率を改善する。
【解決手段】ヒートポンプ式冷凍装置１は、ガスエンジン３０駆動式の圧縮機１３、室外熱交換器１７、過冷却器４０および室内熱交換器２２Ａ〜２２Ｃを順次接続したヒートポンプ式空気調和機２Ａ〜２Ｅと、過冷却器４０に放熱部５３を接続した吸収式冷凍機５０とを備え、吸収式冷凍機５０の吸熱部５１にガスエンジン３０の廃熱利用熱源３１を接続した構成とする。
【選択図】図１

Description

本発明は、過冷却器を備えたガスヒートポンプ式空気調和装置もしくは冷凍装置（以下、単に「ヒートポンプ式冷凍装置」と言う。）に関する。

従来、ガスエンジン駆動の圧縮機、四方弁、室外熱交換器および室内熱交換器を順次冷媒配管により接続したヒートポンプ式冷凍装置が知られている。この種のものでは、ガスエンジンの廃熱を利用して室外熱交換器の出口冷媒を加熱する廃熱熱交換器を備えたものがある（例えば、特許文献１参照）。この構成によれば、暖房運転時に、ガスエンジンの廃熱を利用して冷媒を加熱することにより、ヒートポンプサイクルの成績係数ＣＯＰ（Ｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔ Ｏｆ Ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ）を向上させることができる。
特開２００４−３６９６６号公報

しかしながら、上記従来の構成では、冷房運転時には、ガスエンジンの動力の約６割に相当する廃熱が排ガスや冷却水により外気に放熱されており、ヒートポンプサイクルの効率が低くなっている。
そこで、本発明の目的は、上述した従来の技術が有する課題を解消し、系全体としての放出熱量を削減するとともに、ヒートポンプサイクルの効率を改善したヒートポンプ式冷凍装置を提供することにある。

上記課題を解決するため、本発明のヒートポンプ式冷凍装置は、ガスエンジン駆動式の圧縮機、室外熱交換器、過冷却器および室内熱交換器を順次接続したヒートポンプ式空気調和機と、前記過冷却器に放熱部を接続した吸収式冷凍機とを備え、前記吸収式冷凍機の吸熱部に前記ガスエンジンの廃熱利用熱源を接続したことを特徴とする。
上記構成によれば、冷房運転時に、ガスエンジンの廃熱利用熱源を用いて吸収式冷凍機を運転するので、ガスエンジンの廃熱を有効に利用することができるとともに、過冷却器において冷媒を冷却するためのランニングコストを必要としない（もしくは抑えることができる）。また、高効率な熱交換が可能な吸収式冷凍機を過冷却器での冷却に用いることにより、効率良く過冷却を付けることができ、ヒートポンプサイクルの効率を改善することができる。
さらに、吸収式冷凍機は、複数のヒートポンプ式空気調和機におけるガスエンジンの廃熱利用熱源から複数外出して集合した配管により吸熱する熱交換器（再生器）を備えてもよい。これにより、複数の廃熱利用熱源から吸収式冷凍機の再生器に熱を与えることができるので、吸収式冷凍機５０を効率良く運転することができる。

上記構成において、前記熱源がエンジン冷却回路に設けた廃熱熱交換器を備えることが好ましい。
上記構成によれば、暖房運転時に、ガスエンジンの廃熱利用熱源を用いて廃熱熱交換器に熱を与えるので、ガスエンジンの廃熱を有効に利用することができるとともに、廃熱熱交換器において冷媒を加熱するためのランニングコストを抑えることができる。また、廃熱熱交換器で冷媒を加熱することにより、暖房能力を増大することができ、ヒートポンプサイクルの効率を改善することができる。

本発明によれば、冷房運転時に、ガスエンジンの廃熱利用熱源を用いて吸収式冷凍機を運転するので、ガスエンジンの廃熱を有効に利用することができるとともに、過冷却器において冷媒を冷却するためのランニングコストを必要としない（もしくは抑えることができる）。また、高効率な熱交換が可能な吸収式冷凍機を過冷却器での冷却に用いることにより、効率良く過冷却を付けることができ、ヒートポンプサイクルの効率を改善することができる。

次に図面を参照して本発明の好適な実施の形態について説明する。
図１は、本実施の形態におけるヒートポンプ式冷凍装置の一例たる空気調和装置の冷媒回路を示す図である。
空気調和装置１は、ガスヒートポンプ式空気調和装置であり、複数（本実施の形態では、５つ）のヒートポンプ式空気調和機２Ａ〜２Ｅと、吸収式冷凍機５０とを備えている。各ヒートポンプ式空気調和機２Ａ〜２Ｅは、室外機１０と、複数（本実施の形態では、３つ）の室内機２０Ａ〜２０Ｃとを備えている。室外機１０に接続される室外冷媒配管１１と、室内機２０Ａ〜２０Ｃに接続される室内冷媒配管２１Ａ〜２１Ｃとは、連結されて、ヒートポンプサイクル１００の一部を構成している。

室内機２０Ａ〜２０Ｃは、室内に設置され、室内冷媒配管２１Ａ〜２１Ｃに室内熱交換器２２Ａ〜２２Ｃがそれぞれ接続されている。これら室内熱交換器２２Ａ〜２２Ｃの近傍には、減圧装置としての室内膨張弁２３Ａ〜２３Ｃがそれぞれ接続されている。さらに、室内熱交換器２２Ａ〜２２Ｃには、これらの室内熱交換器２２Ａ〜２２Ｃへ送風する室内ファン２４Ａ〜２４Ｃが隣接して配置されている。

室外機１０は、室外に配置され、室外冷媒配管１１に廃熱熱交換器１２と圧縮機１３とが順次接続されるとともに、この圧縮機１３の吸込側にアキュムレータ１４が、吐出側にオイルセパレータ１５を介して四方弁１６がそれぞれ接続されている。

圧縮機１３から吐出された冷媒が流れ込む四方弁１６には、室外熱交換器１７が接続され、この室外熱交換器１７には、室外熱交換器１７に外気を流通させる室外ファン１８が隣接して配置されている。室外熱交換器１７には、減圧装置としての室外膨張弁１９が接続されるとともに、この室外膨張弁１９に並列して、過冷却器４０が接続されている。この過冷却器４０は、吸収式冷凍機５０から供給される冷水と、室外熱交換器１７で凝縮された液冷媒とが熱交換可能に設けられている。

過冷却器４０の配管４０Ａには、逆止弁４１が、室外膨張弁１９の配管１９Ａには、逆止弁４２が接続されている。これら２つの逆止弁４１、４２により、冷房運転時には、冷媒が実線矢印に示すように過冷却器４０の配管４０Ａを流れ、暖房運転時には、冷媒が過冷却器４０の配管４０Ａを流れることなく、点線矢印に示すように室外膨張弁１９の配管１９Ａを流れることになる。
冷媒高圧側（圧縮機１３の吐出側）と冷媒低圧側（図示の例ではアキュムレータ１４の手前）との間には、バイパス管１０１およびバイパス弁１０２が接続されている。また、室外冷媒配管１１には、閉鎖弁１０３、１０４が設けられている。さらに、室外冷媒配管１１を流れる液冷媒をアキュムレータ１４の手前に適宜供給するためのリキッド管１０５が設けられ、このリキッド管１０５にリキッド弁１０６が設けられている。

圧縮機１３は、図示しない動力伝達ベルトを介してガスエンジン３０に連結され、ガスエンジン３０により駆動される。このガスエンジン３０は、エンジン冷却系（熱源、エンジン冷却回路）３１を流れる冷却水により冷却される。このエンジン冷却系３１は、第１冷却系配管３５、および第２冷却系配管３３を備えている。第１冷却系配管３５には、ガスエンジン３０、冷却水三方弁３２、廃熱熱交換器１２、リザーブタンク３９および冷却水ポンプ３４が接続されている。ガスエンジン３０と冷却水三方弁３２との間には、冷却水バイパス弁３８が設けられており、この冷却水バイパス弁３８は、冷却水ポンプ３４の流入側に接続されている。吸収式冷凍機５０が接続された第２冷却系配管３３の一端は、冷却水三方弁３２に接続され、その他端が冷却水ポンプ３４の吸込側に接続されている。

吸収式冷凍機５０は、再生器（吸熱部）５１、凝縮器５２、蒸発器（放熱部）５３および吸収器５４の４つの熱交換器を備え、例えば、冷媒に水、吸収液に臭化リチウム（ＬｉＢｒ）溶液を用いた単効用の吸収式冷凍機である。吸収式冷凍機５０は、過冷却水管５５を介して各ヒートポンプ式空気調和機２Ａ〜２Ｅの過冷却器４０に接続され、各ヒートポンプ式空気調和機２Ａ〜２Ｅの過冷却器４０を流れる冷媒を過冷却できる。過冷却水管５５には、給水ポンプＰ３が設けられている。

吸収式冷凍機５０の再生器５１には、各ヒートポンプ式空気調和機２Ａ〜２Ｅの第２冷却系配管３３が接続され、各ヒートポンプ式空気調和機２Ａ〜２Ｅのガスエンジン３０の廃熱が集合して再生器５１に与えられる。
吸収式冷凍機５０の凝縮器５２には、冷却水管５６を介して冷却塔５７が接続され、この冷却塔５７は、吸収器５４および凝縮器５２に冷却水を供給して、吸収器５４内で散布される吸収液および凝縮器５２を流れる冷媒を冷却できる。冷却水管５６には、冷却水ポンプＰ５が設けられている。冷却塔５７には、給水管５８および排水管５９が接続されている。

図２は、吸収式冷凍機５０を示す図である。
再生器５１内には、冷媒が吸収液に吸収された希釈吸収液（以下、希液と言う。）が満たされ、この希液に熱源となる冷却水が流通する第２冷却系配管３３が伝熱管として水没している。再生器５１には、希液が加熱されることで生じた冷媒蒸気を凝縮器５２へ導く冷媒蒸気管６０が接続されている。
凝縮器５２には、冷却塔５７（図１）で冷却された冷却水が流通する冷却水管５６が伝熱管として配置されている。また、凝縮器５２には、冷媒蒸気が凝縮することで生じた冷媒液を蒸発器５３に導く冷媒液管６１が接続されている。

蒸発器５３には、過冷却をする冷水が流通する過冷却水管５５が伝熱管として配置されている。また、蒸発器５３には、ポンプＰ４を介して冷媒液を蒸発器５３に環流させる冷媒還流管６３が接続されている。さらに、蒸発器５３には、冷媒液が蒸発することで生じた冷媒蒸気を吸収器５４に導く冷媒蒸気管６４が接続されている。
吸収器５４には、冷却塔５７（図１）冷却された冷却水が流通する冷却水管５６が伝熱管として配置されている。また、吸収器５４には、加熱による冷媒蒸気の発生により吸収液の濃度が高くなった濃縮吸収液（以下、濃液と言う。）を再生器５１から導く濃液管６５が接続されている。さらに、吸収器５４には、ポンプＰ１を介して冷媒蒸気により濃度の低下した希液を再生器５１へ導く希液管６６が接続されている。ポンプＰ１の下流側には、濃液管６５を流通する濃液と、希液管６６を流通する希液との間で熱交換をする溶液熱交換器６７が設けられている。希液管６６と吸収器５４とは、吸収液を吸収器５４に還流させる吸収液環流管６８によって接続されている。

次に、空気調和装置１の動作について説明する。
各ヒートポンプ式空気調和機２Ａ〜２Ｅは、四方弁１６がリモコン（不図示）で切り換えられることにより、冷房運転または暖房運転に設定される。つまり、四方弁１６が冷房側に切り換えられたときには、冷媒が実線矢印αに示すように流れ、室外熱交換器１７が凝縮器に、室内熱交換器２２Ａ〜２２Ｃが蒸発器になって冷房運転状態となる。これにより、各室内熱交換器２２Ａ〜２２Ｃが室内を冷房する。

各ヒートポンプ式空気調和機２Ａ〜２Ｅが冷房運転状態にある場合は、冷却水三方弁３２が吸収式冷凍機５０側に開放され、冷却水ポンプＰ２の稼動により、ガスエンジン３０の廃熱を含む冷却水が吸収式冷凍機５０の再生器５１へ導かれて、再生器５１に貯留する吸収液を加熱する。

吸収式冷凍機５０においては、冷却水ポンプＰ５が駆動され、冷却塔５７で冷却された冷却水が冷却塔５７から冷却水管５６を介して吸収器５４、そして凝縮器５２に供給される。吸収式冷凍機５０は、ヒートポンプ式空気調和機２Ａ〜２Ｅの第２冷却系配管３３から供給されたガスエンジン３０の廃熱を含む冷却水を利用して、希液を再生器５１で加熱することによって、この希液を濃縮させ、濃液と冷媒蒸気とに分離する。この冷媒蒸気は、凝縮器５２に入り、ここで冷却水管５６を介して供給された冷却水により冷却されて液冷媒となる。この液冷媒は、冷媒液管６１を介して、蒸発器５３に入り、一部蒸発しながらも下部に溜まる。蒸発器５３の下部に溜まった冷媒液は、ポンプＰ４を介して蒸発器５３内の過冷却水管５５上に散布される。このとき、冷媒は気化熱により、過冷却水管５５を介して蒸発器５３を流通する水の熱を奪い取り、水が冷却されて冷水となる。蒸発器５３で蒸発した冷媒蒸気は、吸収器５４に入る。

一方で、再生器５１で濃縮された濃液は、溶液熱交換器６７を経て冷却された後、吸収器５４に入る。吸収器５４の下部に溜まった濃液は、ポンプＰ１を介して吸収器５４内の冷却水管５６の表面に散布される。吸収器５４では、蒸発器５３で発生した冷媒蒸気が濃液に吸収され、濃度の低下した希液となるとともに、吸収器５４内の圧力が低圧に保たれる。なお、吸収器５４内で発生する熱は、冷却水管５６内を流通する冷却水により冷却される。吸収器５４で濃度の低下した希液は、ポンプＰ１を介して、溶液熱交換器６７に入り、ここで再生器５１から吸収器５４に向かう濃液によって加熱されて、再生器５１に戻る。吸収式冷凍機５０により冷却された冷水は、給水ポンプＰ３により、過冷却水管５５を介して各ヒートポンプ式空気調和機２Ａ〜２Ｅの過冷却器４０に供給される。

図３は、空気調和装置１の冷房運転時の圧力（Ｐ）―エンタルピ（ｈ）線図である。なお、実線は本実施の形態における空気調和装置１のヒートポンプサイクル１００を示し、点線は従来の空気調和装置のヒートポンプサイクルを示す。
ガス冷媒は、圧縮機１３で圧縮され（行程Ａ―Ｂ）、室外熱交換器１７に流入する。室外熱交換器１７に流入したガス冷媒は、室外熱交換器１７で外気と熱交換して冷却されることによって液冷媒となる（行程Ｂ―Ｃ）。室外熱交換器１７から流出した液冷媒は、逆支弁４２があるため、室外膨張弁１９の開度に寄らず全量が過冷却器４０を流通して、室内機２０Ａ〜２０Ｃに流入する。このとき、過冷却器４０には、吸収式冷凍機５０が生成した冷水が導かれている。これにより、過冷却器４０を流通する液冷媒は、供給された冷水と熱交換して過冷却状態になる（行程Ｃ―Ｄ）。

冷房運転時には、室内膨張弁２３Ａ〜２３Ｃのそれぞれの弁開度が空調負荷に応じて調整され、室外膨張弁１９が全開に操作される。これにより、過冷却器４０で冷却されて室内機２０Ａ〜２０Ｃに流入した液冷媒は、室内膨張弁２３Ａ〜２３Ｃで膨張する（行程Ｄ―Ｅ）。室内膨張弁２３Ａ〜２３Ｃで膨張した液冷媒は、室内熱交換器２２Ａ〜２２Ｃで室内空気と熱交換して室内を冷房するとともに、蒸発してガス冷媒となる（行程Ｅ―Ｆ）。室内熱交換器２２Ａ〜２２Ｃから流出したガス冷媒は、四方弁１６を流通し、アキュムレータ１４で気液分離されて圧縮機１３に吸い込まれる（行程Ｆ―Ａ）。

一方、各ヒートポンプ式空気調和機２Ａ〜２Ｅの四方弁１６が暖房側に切り換えられたときには、図１に示すように、冷媒が破線矢印βに示すように流れ、室内熱交換器２２Ａ〜２２Ｃが凝縮器に、室外熱交換器１７が蒸発器になって暖房運転状態となる。これにより、各室内熱交換器２２Ａ〜２２Ｃが室内を暖房する。
各ヒートポンプ式空気調和機２Ａ〜２Ｅが暖房運転状態にある場合は、冷却水三方弁３２が廃熱熱交換器１２側に開放される。このとき、冷却水ポンプ３４の稼動により、冷却水が廃熱熱交換器１２へ導かれる。

ガス冷媒は、圧縮機１３で圧縮され、室内熱交換器２２Ａ〜２２Ｃに流入する。室内熱交換器２２Ａ〜２２Ｃに流入したガス冷媒は、室内熱交換器２２Ａ〜２２Ｃで室内空気と熱交換して室内を暖房するとともに、凝縮して液冷媒となる。
室内熱交換器２２Ａ〜２２Ｃから流出した液冷媒は、室内膨張弁２３Ａ〜２３Ｃおよび室外膨張弁１９を流通して膨張し、蒸気と液の混在した冷媒となり、室外熱交換器１７に流入する。なお、暖房運転時には、室外膨張弁１９および室内膨張弁２３Ａ〜２３Ｃのそれぞれの弁開度が空調負荷に応じて調整されている。

室外熱交換器１７に流入した冷媒は、室外熱交換器１７で外気と熱交換して蒸発することによってガス冷媒となるが、液冷媒も一部混じった状態で、四方弁１６および廃熱熱交換器１２を流通する。このとき、廃熱熱交換器１２には、ガスエンジン３０の廃熱を含む冷却水が導かれている。これにより、廃熱熱交換器１２を流通した冷媒は、供給された冷却水と熱交換して加熱される。廃熱熱交換器１２で加熱されることにより完全に蒸発した冷媒は、アキュムレータ１４で気液分解されて圧縮機１３に吸い込まれる。

上記実施の形態では、冷房運転時に、過冷却器４０において冷媒を冷却する吸収式冷凍機５０の熱源に、ガスエンジン３０の廃熱を含む冷却水を用いたことにより、ガスエンジン３０の廃熱を有効に利用することができるとともに、過冷却器４０において冷媒を冷却するためのランニングコストを抑え、省エネルギー化を図ることができる。
また、本実施の形態の空気調和装置１では、ガスエンジン３０の廃熱を含む冷却水は７０〜８０℃の高温であれば、再生器５１において、希液を濃縮することが可能である。さらに、本実施の形態の空気調和装置１では、複数（５つ）のヒートポンプ式空気調和機２Ａ〜２Ｅが吸収式冷凍機５０に接続されているので、高温となった冷却水を複数のヒートポンプ式空気調和機２Ａ〜２Ｅから集合させて、効率良く吸収式冷凍機５０を運転することができる。

本実施の形態の空気調和装置１では、吸収式冷凍機５０が過冷却をつけるために供給する冷水の温度は、通常の７℃ではなく、２０〜３０℃で十分である。したがって、本実施の形態の吸収式冷凍機５０においては、蒸発器５３及び吸収器５４の内部を通常の高真空（絶対圧力が６〜７ｍｍＨｇ）ではなく、飽和温度２０℃の水蒸気圧程度に保持すれば、冷水が２０〜３０℃に冷却される。これにより、吸収式冷凍機５０のＣＯＰは、通常の０．５から０．７〜０．８に上昇し、高効率な熱交換が可能となる。

例えば、２０馬力、冷房能力５６ｋＷ、および、ガス消費量３９ｋＷである各ヒートポンプ式空気調和機２Ａ〜２Ｅにおいて、ガス消費量の６割が各ガスエンジン３０の廃熱として吸収式冷凍機５０の再生器５１の熱源となる。
すなわち、５台のガスエンジン３０の廃熱としての吸収式冷凍機５０の熱源は、
３９ｋＷ・０．６・５＝１１７ｋＷ
となる。

吸収式冷凍機５０の効率は、２０℃の冷水を生成する場合、約０．８である。
すなわち、冷却能力は、
１１７ｋＷ・０．８＝９３．６ｋＷ
これを５台のヒートポンプ式空気調和機２Ａ〜２Ｅで分配すると、１台あたり１８．７ｋＷの冷却能力となる。

また、従来のヒートポンプサイクルでは、凝縮温度が４７℃で、冷媒出口温度がほぼ飽和曲線上にあるので（点Ｄ₀）、過冷却度をほとんど取ることができない。一方、本実施の形態のヒートポンプサイクル１００は、凝縮温度が４１℃で（点Ｃ）、冷媒出口温度が２１℃で（点Ｄ）あるため、過冷却度が２０℃のサイクルとなる。これにより、冷媒の蒸発エンタルピが大幅に大きくなるため、冷媒循環量を削減することができる。

以下、冷房運転時の成績係数ＣＯＰについて説明する。
冷房能力Ｑｅは、
Ｑｅ＝Ｇ・ΔＨ
ΔＨ：蒸発器および過冷却器のエンタルピ差（ｋＪ／ｋｇ）
Ｇ：冷媒循環量（ｋｇ／ｈ）
となる。

図３より、冷房運転時における従来のエンタルピ差ΔＨ₀および本実施の形態のエンタルピ差ΔＨ₁は、
ΔＨ₀＝４３０−２７０＝１６０（ｋＪ／ｋｇ）
ΔＨ₁＝４３０−２４０＝１９０（ｋＪ／ｋｇ）
となる。

従来と本実施の形態とが同じ冷房能力Ｑｅを得るためには、従来の冷媒循環量をＧ₀、本実施の形態の冷媒循環量をＧ₁とすると、
Ｑｅ＝１６０・Ｇ₀＝１９０・Ｇ₁
∴Ｇ₁＝０．８４Ｇ₀
となり、本実施の形態の冷媒循環量は、従来の冷媒循環量より１６％削減している。冷媒循環量は、ガス消費量にほぼ比例するので、ガス消費量を１６％消費できるのと同一である。

また、成績係数ηは、
η＝Ｑｅ／Ｉ
Ｉ：ガス消費量
∴Ｑｅ＝η／Ｉ
となる。

従来と本実施の形態とが同じ冷房能力Ｑｅを得るので、従来の成績係数をη₀、本実施の形態の成績係数をη₁とすると、
Ｑｅ＝η₀／Ｉ＝η₁／０．８４Ｉ
∴η₁＝１．１９η₀
となり、本実施の形態のＣＯＰは、従来のＣＯＰより約２割向上している。
このように、冷房運転時に、ガスエンジン３０の廃熱を含む７０〜８０℃の冷却水を利用して吸収式冷凍機５０を運転し、吸収式冷凍機５０が供給する２０〜３０℃の冷水を用いて過冷却を付けることにより、ヒートポンプサイクル１００の効率を向上することができる。

暖房運転時にも、冷媒を加熱する廃熱熱交換器１２の熱源に、ガスエンジン３０の廃熱を含む冷却水を用いたことにより、ガスエンジン３０の廃熱を有効に利用することができるとともに、廃熱熱交換器１２において冷媒を加熱するためのランニングコストを抑え、省エネルギー化を図ることができる。また、ガスエンジン３０の廃熱を含む７０〜８０℃の冷却水を利用して廃熱熱交換器１２で冷媒を加熱することにより、ヒートポンプサイクル１００の効率を向上することができる。

以上説明したように、本実施の形態によれば、冷房運転時に、ガスエンジン３０の廃熱を含んだ冷却水により吸収式冷凍機５０を運転するので、ガスエンジン３０の廃熱を有効に利用することができるとともに、過冷却器４０において冷媒を冷却するためのランニングコストを必要としない（もしくは抑えることができる）。また、高効率な熱交換が可能な吸収式冷凍機５０を過冷却器４０の冷却に用いることにより、効率良く過冷却を付けることができ、ヒートポンプサイクル１００の効率を改善することができる。
さらに、吸収式冷凍機５０は、複数のヒートポンプ式空気調和機２Ａ〜２Ｅにおけるガスエンジン３０のエンジン冷却系３１から複数外出して集合した第２冷却系配管３３により吸熱する再生器５１を備えている。これにより、複数のヒートポンプ式空気調和機２Ａ〜２Ｅから吸収式冷凍機５０の再生器５１に熱を与えることができるので、吸収式冷凍機５０を効率良く運転することができる。

また、上記実施の形態によれば、暖房運転時に、ガスエンジン３０の廃熱を含んだ冷却水を用いて廃熱熱交換器１２に熱を与えるので、ガスエンジン３０の廃熱を有効に利用することができるとともに、廃熱熱交換器１２において冷媒を加熱するためのランニングコストを抑えることができる。また、廃熱熱交換器１２で冷媒を加熱することにより、暖房能力を増大することができ、ヒートポンプサイクル１００の効率を改善することができる。

但し、上記実施の形態は本発明の一態様であり、本発明の趣旨を逸脱しない範囲において適宜変更可能であるのは勿論である。
例えば、上記実施の形態では、ヒートポンプ式空気調和機２Ａ〜２Ｅは、同時に冷房運転あるいは暖房運転を行うものとして説明したが、ヒートポンプ式空気調和機２Ａ〜２Ｅが冷房運転および暖房運転を混合してできるものとしてもよい。

本発明に係わる空気調和装置の冷媒回路を示す図である。 本発明に係わる吸収式冷凍機を示す図である。 本発明に係わる空気調和装置の冷房運転時の圧力（Ｐ）―エンタルピ（ｈ）線図である。

符号の説明

１ 空気調和装置
２Ａ〜２Ｅ ヒートポンプ式空気調和機
１２ 廃熱熱交換器
１３ 圧縮機
１７ 室外熱交換器
２２Ａ〜２２Ｃ 室内熱交換器
３０ ガスエンジン
３１ エンジン冷却系（熱源、エンジン冷却回路）
３３ 第２冷却系配管
４０ 過冷却器
５０ 吸収式冷凍機
５１ 再生器（吸熱部）
５３ 凝縮器（放熱部）

Claims (2)

1. ガスエンジン駆動式の圧縮機、室外熱交換器、過冷却器および室内熱交換器を順次接続したヒートポンプ式空気調和機と、
   前記過冷却器に放熱部を接続した吸収式冷凍機とを備え、
   前記吸収式冷凍機の吸熱部に前記ガスエンジンの廃熱利用熱源を接続したことを特徴とするガスヒートポンプ式空気調和装置もしくは冷凍装置。
2. 前記熱源がエンジン冷却回路に設けた廃熱熱交換器を備えることを特徴とする請求項１に記載のガスヒートポンプ式空気調和装置もしくは冷凍装置。

Images