JP2009168039A - 臨界水噴射型内燃機関およびその運転方法 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】石油系燃料、水素、天然ガス、アルコールなどの気体若しくは液体燃料を燃焼室の中で燃焼させ、燃焼ガスが動作流体となる圧縮着火内燃機関において、250℃以上かつ10MPa以上の亜臨界水を噴射する亜臨界水噴射弁21と前記燃料を噴射する燃料噴射弁16とを夫々独立に燃焼室中央部に配置し、前記内燃機関の圧縮工程において燃料が燃焼室内で着火される前に前記亜臨界水を噴射して、水と燃料の均一相を形成することを特徴とする。
【選択図】 図1
Description
窒素酸化物の生成が、内燃機関の燃焼過程に水を添加することで低減できることは周知である。この現象は、添加水の冷却効果に基づいている。実際、レシプロ機関の燃焼過程への水噴射は、2つの別の形式で行われてきた。すなわち、水を機関のシリンダ燃焼室内へ直接噴射するか、または水を吸気通路を介して導入するかである。
水が吸気と共に吸気の連続的加湿により導入される場合、導入水量のうち有効に活用されない部分がある。なぜなら、水のいくらかの量が、吸気弁と排気弁とが同時に開く際にシリンダから排出され、利用できないからである。
しかしながらかかる技術は、水の超臨界を利用するも、燃料中の硫黄分とカリを結合させて重油中の硫黄の分離に利用するもので、本発明のようにNOx低減やCOの低減を図るものではない。また、燃料中に水溶液混合すると出力の低下や自己着火が出来ない恐れがある。
前記混合物が少くとも350atmの圧力と、少くとも448.8℃の温度で保持され、それにより少くとも燃料蒸気がそれぞれ大気条件にある燃料の元の組成と異なる化学組成を有し、かつ元の組成の分子構造と比較して異なる構造を有し、また大気条件下で少くとも部分的に揮発性である有機ガスの混合物に転化されることを特徴とする内燃機関の運転の方法が開示されている。
しかしながらかかる従来技術は、350atmの圧力以上の圧力と、448.8℃以上の圧力に水を加圧して臨界水を生成するのではなく、燃料蒸気と水蒸気からなる過熱加圧混合物を前記圧力と温度以上に設定して元の組成の分子構造と比較して異なる構造を有する揮発性である有機ガスの混合物に転化した後、該ガス混合物を噴射弁より前記燃焼室に噴射されるもので、本発明のように燃料と別個に亜臨界もしくは超臨界水を燃料と別個に、燃焼室に噴射し、その水の粒子の存在する燃焼室の別個に燃料を噴射するものとは基本的に異なる。
250℃以上かつ10MPa以上の亜臨界水を噴射する亜臨界水噴射弁と前記燃料を噴射する燃料噴射弁とを夫々独立に燃焼室中央部に配置し、前記内燃機関の圧縮工程において燃料が燃焼室内で着火される前に前記亜臨界水を噴射することを特徴とし、特に、前記亜臨界水の噴射開始から終了までの時期が、上死点より−90°〜+30°の範囲であるのがよい。
又液状水に比べて拡散係数が大きく粘度が低くなり拡散しやすくなり、燃焼効率及び出力の向上につながる。特にディーゼルエンジンでは燃焼場の均一化と、効率の良い燃焼により出力(効率)とNOxのトレードオフの改善が得られる。
又イオン積が大きくなり、酸触媒・アルカリ触媒効果として作用するために、サーマルNOxやCO低減が更に促進される。
又臨界点近傍では温度・圧力により物性が大きく変化するために、温度・圧力を制御することで、亜臨界水の物性をコントロールすることが出来る。これにより多種多様な炭化水素系燃料への対応、また負荷・回転数による燃料噴射の形態に応じた亜臨界水の噴射が可能である。
ディーゼルは、燃料と空気の比が、1:30前後である。さらにこれに臨界水を燃料質量比1〜4程度(燃料:空気:臨界水=1:30:1〜4)噴射することにより、前記の均一な燃焼場を得ることができる。
この場合臨界水の噴射開始時期が、上死点より−90°〜−10°、特に−80〜−20°更に好ましくは−60°〜−20乃至−30°の、圧縮行程後期の範囲にあればピストンは圧縮行程にあるために、亜臨界状態が保持され、前記した本発明の作用を円滑に達する。
そして前記臨界水が374℃以上で且つ22MPa以上の超臨界水であるのが好ましいが、250℃〜300℃以上で10MPa以上の亜臨界水でもほぼ同様な効果を有する。
そして前記臨界水は、ディーゼルやガスタービンの場合、排ガスの温度が550℃若しくはそれ以上であるために、該排ガスと熱交換して亜臨界水が容易に製造される。
そして,本発明の好ましい実施例では、前記燃焼室内に噴霧された臨界水の水粒が、燃焼室内における燃料着火前に存在し、燃焼室内に噴霧された燃料と干渉するように噴霧されている、言い換えれば,燃焼工程において、燃料の燃焼により生じた水粒と燃焼室内に噴霧された臨界水の水粒が層別れしない状態で臨界水が噴射されているのがよい。
即ち、図4に示すように先ずピストンの上死点より−5〜−40°の範囲で吸気弁が開き、下死点より+20〜80°の範囲で給気弁が閉じて圧縮行程に移行する。
そしてピストンが燃焼行程の下死点に達する少し前(下死点の−20°〜−80°)排気弁を開き、排気弁が開き、燃焼排ガスは、自己の圧力でシリンダ外に吹き出し、その後ピストンの上昇によって押し出される。
かかる構成の4サイクルディーゼルエンジンは周知である。
そして給気弁17と排気弁18の内側の燃焼室20上部の中央部に、燃料噴射弁16と臨界水噴射弁(亜臨界水噴射弁)21を夫々独立に隣接配置し、両者間の距離は近く、前記臨界水噴射弁21より噴射された亜臨界水が燃焼室内20の燃料噴霧に対し、充分干渉する。
すなわち、臨界水噴射弁21は、該噴射弁21から噴射された後の臨界水が燃焼室内に存在し、その状態で行われる燃料噴射弁で燃料を噴射すると燃料が燃焼室内で膨張した亜臨界水の水粒と接触するように、言い換えれば前記亜臨界水が燃料噴霧に対し、干渉するように亜臨界水の噴射タイミングと臨界水噴射弁21の配置位置、弁噴孔径及び方向を選択すればよい。
従って臨界水の噴射時期をクランク角に基づいて設定すれば、筒内温度を検知せずにタイミングギアのみで臨界水の噴射開始時期を設定できる。
前記熱交換器9を通過した250℃以上かつ10MPa以上の亜臨界水好ましくは374℃以上で且つ22MPa以上の超臨界水はコントローラ022により設定されたタイミングで臨界水噴射弁21より噴射される。また噴射期間と噴射量は、燃料:空気:臨界水の質量比が1:30:1〜4程度になるように設定するのがよい。
図7(B)は噴射温度と排ガス中CO濃度の関係を示したものである。これも250℃以上の亜臨界好ましくは374℃以上の超臨界域にて改善をはかることができる。とくに374℃以上の超臨界域では効果が大きく、燃焼効率が大幅に改善したことを意味する。
従って臨界水噴射弁の開閉タイミングを設定する場合、出力を重視する場合は臨界水の噴射時期が上死点より−90〜−10゜の範囲、特に上死点より−80〜−20゜付近の燃料噴射時期前の圧縮行程後期の範囲がよく、NOxを重視する場合は、燃焼室内の着火前から前であるほどよい。
図10は図1のエンジンを用いて実施例1では、噴射タイミングを、燃料噴射弁15の燃料噴射タイミングを上死点に対し、−6〜+24°に、臨界水噴射弁21の水噴射タイミングを上死点に対し−45〜―15°(着火前水噴射)に夫々設定したもの、実施例2では、噴射タイミングを、燃料噴射弁15の燃料噴射タイミングを上死点に対し−6〜+24°に、臨界水噴射弁21の水噴射タイミングを上死点に対し0〜30°(着火後水噴射)に夫々設定したものを示す。
尚、臨界水の条件は、圧力:30MPa、温度:423℃、噴射量:燃料比1倍に設定した。
従って噴射する水の量/温度/圧力が同じであっても、着火前(燃料噴射前)に水が噴射されている実施例1の方が実施例2に比較してNOx低減、また効率向上への効果が大きい。
実施例1は図1のエンジンで燃焼室中央から臨界水と燃料を噴射して水/燃料噴霧の干渉大にしたものである。
臨界水の条件は、圧力:30MPa、温度:423℃、噴射量:燃料比1倍と実施例1と同様である。
即ち図13の実施例1では、燃料が噴霧される場に十分に水があり、着火前に燃料と水の干渉が充分に行われる。
結果として、従って図11にみるように図15の実施例3は、NOxの低下量は比較例1に比較して40%と、60%程度も大幅に低下しており、効率も2%以上に向上しているが、実施例1には及ばない。
従って噴射する水の量/温度/圧力が同じであっても、図13の実施例1の干渉大のほうが、図15の実施例3の干渉小よりNOx低減、また効率向上の効果が大きい結果を得た。
従って水の噴射タイミング/温度/圧力/噴射量が同じであっても、水と燃料噴霧の干渉大のほうがNOx低減、また効率向上の効果が大きいことが(実施例1と実施例3の比較)理解され、結果として十分なNOx低減、効率向上の効果を得る為には、着火前に水を噴射し、かつ燃料噴霧と水噴霧を干渉させることが必要である。
10 シリンダ
11 シリンダライナ
12 シリンダヘッド
13 ピストンリング
14 ピストン
15 連結棒
16 燃料噴射弁
17 給気弁
18 排気弁
20 燃焼室
21 臨界水噴射弁(亜臨界水噴射弁)
022 コントローラ
Claims (9)
- 石油系燃料、水素、天然ガス、アルコールなどの気体若しくは液体燃料を燃焼室の中で燃焼させ、燃焼ガスが動作流体となる圧縮着火内燃機関において、
250℃以上かつ10MPa以上の亜臨界水を噴射する亜臨界水噴射弁と前記燃料を噴射する燃料噴射弁とを夫々独立に燃焼室中央部に配置し、前記内燃機関の圧縮工程において燃料が燃焼室内で着火される前に前記亜臨界水を噴射することを特徴とする臨界水噴射型内燃機関の運転方法。 - 前記燃料と空気と前記亜臨界水の質量比が1:30:1〜4となるように、前記亜臨界水を噴射することを特徴とする請求項1記載の臨界水噴射型内燃機関の運転方法。
- 前記亜臨界水を、前記内燃機関の圧縮工程において燃料が燃焼室内で着火される前であり、クランク角がピストン上死点より−90°〜+30°の範囲にある時期に噴射開始及び終了することを特徴とする請求項1又2記載の臨界水噴射型内燃機関の運転方法。
- 前記亜臨界水の噴射開始時期が、前記クランク角がピストン上死点より−60°〜−20°乃至−30°であることを特徴とする請求項3記載の臨界水噴射型内燃機関の運転方法。
- 石油系燃料、水素、天然ガス、アルコールなどの気体若しくは液体燃料を燃焼室の中で燃焼させ、燃焼ガスが動作流体となる圧縮着火内燃機関において、
前記燃焼室の中央部に設けられると共に前記燃料を噴射する燃料噴射弁と、前記燃料噴射弁とは独立に前記燃焼室の中央部に設けられると共に、250℃以上かつ10MPa以上の亜臨界水を噴射する亜臨界水噴射弁と、前記内燃機関の圧縮工程において燃料が燃焼室内で着火される前に、前記亜臨界水を噴射するように前記亜臨界水噴射弁の開閉タイミングを設定するコントローラとを設けたことを特徴とする臨界水噴射型内燃機関。 - 前記燃料と空気と前記亜臨界水の質量比が1:30:1〜4となるように前記亜臨界水が噴射されることを特徴とする請求項5記載の臨界水噴射型内燃機関。
- 前記コントローラは、前記クランク角がピストン上死点より−90°〜+30°の範囲にある時期に噴射開始及び終了するように前記亜臨界水噴射弁の開閉タイミングを設定することを特徴とする請求項5記載の臨界水噴射型内燃機関。
- 前記コントローラは、前記クランク角がピストン上死点より−60°〜−20°乃至−30°の範囲にある時期に噴射開始するように前記亜臨界水噴射弁の開閉タイミングを設定することを特徴とする請求項7記載の臨界水噴射型内燃機関。
- 石油系燃料、水素、天然ガス、アルコールなどの気体若しくは液体燃料を燃焼室の中で燃焼させ、燃焼ガスが動作流体となる圧縮着火内燃機関において、
前記燃焼室の中央部に設けられると共に前記燃料を噴射する燃料噴射弁と、前記燃料噴射弁とは独立に前記燃焼室の中央部に設けられると共に、250℃以上かつ10MPa以上の亜臨界水を噴射する亜臨界水噴射弁と、前記内燃機関の圧縮工程において燃料が燃焼室内で着火される前に、前記亜臨界水を噴射するように前記亜臨界水噴射弁の開閉タイミングの設定がクランク軸の回転を受けて回転するタイミングギアにより行われることを特徴とする臨界水噴射型内燃機関。
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