JP2009156333A - 回転機械の軸受装置 - Google Patents
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Abstract
【課題】高振動数域の自励振動における固有振動数を低下させ、騒音の低減を図り得る回転機械の軸受装置を提供する。
【解決手段】過給機等の浮動ブッシュ型滑り軸受7、8は、軸6と軸受7、8の間および軸受7,8とハウジング4の間の隙間に潤滑油を供給し、油膜を介して軸6が回転する。この油膜の挙動や揺れに起因する自励振動を低減するため、高周波数域の自励振動による固有振動数を低下させ、騒音の低減を図る。具体的には、コンプレッサ側浮動ブッシュ軸受8の内側軸受幅Lcをタービン側浮動ブッシュ軸受7の内側軸受幅Ltよりも小さくし、Lt>Lcとする。
【選択図】図2
【解決手段】過給機等の浮動ブッシュ型滑り軸受7、8は、軸6と軸受7、8の間および軸受7,8とハウジング4の間の隙間に潤滑油を供給し、油膜を介して軸6が回転する。この油膜の挙動や揺れに起因する自励振動を低減するため、高周波数域の自励振動による固有振動数を低下させ、騒音の低減を図る。具体的には、コンプレッサ側浮動ブッシュ軸受8の内側軸受幅Lcをタービン側浮動ブッシュ軸受7の内側軸受幅Ltよりも小さくし、Lt>Lcとする。
【選択図】図2
Description
本発明は、回転機械の軸受装置に関するものである。
一般に、過給機等の高速回転機械で用いられている軸受構造として、浮動ブッシュ型の滑り軸受(浮動ブッシュ軸受)を備えるものが知られている。
前記軸受構造は、回転軸とハウジングとの間に浮動ブッシュを回転可能に配設してなる構成を有し、軸と軸受との隙間及び軸受とハウジングとの隙間にはそれぞれ潤滑油供給源から潤滑油が供給されるようになっている。
そして、前記浮動ブッシュ軸受を備える軸受構造では、軸受の内周面及び外周面に潤滑油による油膜が形成され、軸受の内側で油膜を介して軸が回転し、その軸の回転に連れて軸受が回転運動するようになっている。
一方、前記浮動ブッシュ軸受の課題としては、軸の自励振動が挙げられる。該自励振動は、軸と軸受との隙間にある油膜の挙動や軸心の揺れ等に応じて生じ、騒音、軸受損傷の原因となっているが、その中でも特に高振動数域の自励振動が騒音の発生原因となり問題となっている。
尚、従来の回転機械の軸受装置において振動抑制のための一般的技術水準を示すものとしては、例えば、特許文献1がある。
特開2006−177487号公報
しかしながら、従来の回転機械の軸受装置において自励振動を充分に抑えることは難しかった。
本発明は、斯かる実情に鑑み、高振動数域の自励振動における固有振動数を低下させ、騒音の低減を図り得る回転機械の軸受装置を提供しようとするものである。
本発明は、タービンハウジングとコンプレッサハウジングとの間に軸受ハウジングが設けられ、前記タービンハウジング内に配設されるタービンロータのロータ軸が前記軸受ハウジング内を貫通してコンプレッサハウジング側へ延びるようタービン側浮動ブッシュ軸受とコンプレッサ側浮動ブッシュ軸受とにより回転自在に支持され、前記ロータ軸の反タービンロータ側の端部にコンプレッサインペラが前記コンプレッサハウジング内に配設されるよう嵌着された回転機械の軸受装置において、
前記コンプレッサ側浮動ブッシュ軸受の内側軸受幅Lcを前記タービン側浮動ブッシュ軸受の内側軸受幅Ltよりも小さくしたことを特徴とする回転機械の軸受装置にかかるものである。
前記コンプレッサ側浮動ブッシュ軸受の内側軸受幅Lcを前記タービン側浮動ブッシュ軸受の内側軸受幅Ltよりも小さくしたことを特徴とする回転機械の軸受装置にかかるものである。
上記手段によれば、以下のような作用が得られる。
前述の如く、前記コンプレッサ側浮動ブッシュ軸受の内側軸受幅Lcを前記タービン側浮動ブッシュ軸受の内側軸受幅Ltよりも小さくすると、コンプレッサ側浮動ブッシュ軸受が有する油膜によるバネ定数が、タービン側浮動ブッシュ軸受が有する油膜によるバネ定数より小さくなるため、たとえ、異質材料で構成されるタービンロータとコンプレッサインペラの重量差に伴いタービン側浮動ブッシュ軸受とコンプレッサ側浮動ブッシュ軸受に作用する荷重に差が生じていたとしても、軸受荷重の大きいタービン側浮動ブッシュ軸受に対するロータ軸の偏心率が大きくならず、タービン側浮動ブッシュ軸受とコンプレッサ側浮動ブッシュ軸受との間で釣合いが保たれ、高振動数域の自励振動における固有振動数が低くなり、騒音の低減が可能となる。
前記回転機械の軸受装置においては、0.7≧Lc/Lt≧0.5とすることが、高振動数域の自励振動における固有振動数減少値と減衰比改善値の検証結果に基づき、自励振動の発生を充分に抑制する上で有効となる。
本発明の回転機械の軸受装置によれば、高振動数域の自励振動における固有振動数を低下させ、騒音の低減を図り得るという優れた効果を奏し得る。
以下、本発明の実施の形態を添付図面を参照して説明する。
図1は本発明を実施する形態の一例における軸受装置を有する過給機(ターボチャージャ)の全体構成を示す断面図であって、該過給機1は、タービンハウジング2とコンプレッサハウジング3との間に軸受ハウジング4が設けられ、前記タービンハウジング2内に配設されるタービンロータ5のロータ軸6が前記軸受ハウジング4内を貫通してコンプレッサハウジング3側へ延びるようタービン側浮動ブッシュ軸受7とコンプレッサ側浮動ブッシュ軸受8、及びスラストベアリング9により回転自在に支持され、前記ロータ軸6の反タービンロータ5側の端部にコンプレッサインペラ10が前記コンプレッサハウジング3内に配設されるよう嵌着された構成を有している。
前記軸受ハウジング4には、図1〜図3に示す如く、タービン側浮動ブッシュ軸受7とコンプレッサ側浮動ブッシュ軸受8、及びスラストベアリング9に潤滑油を供給する給油流路11が形成されている。
ここで、一般に、前記ロータ軸6の一端部に配設されるタービンロータ5は、耐熱性が要求されることから鉄系の材質を用い、前記ロータ軸6の他端部に配設されるコンプレッサインペラ10は、アルミニウム合金等の材質(鉄系の材質に比べ比重が小さい)を使用しているので、コンプレッサ側浮動ブッシュ軸受8に作用する荷重は、タービン側浮動ブッシュ軸受7に作用する荷重に比べ小さい。
しかしながら、従来の場合、前記タービン側浮動ブッシュ軸受7の内側軸受幅Ltと前記コンプレッサ側浮動ブッシュ軸受8の内側軸受幅Lcは、
Lt=Lc
とされ、タービン側浮動ブッシュ軸受7が有する油膜によるバネ定数とコンプレッサ側浮動ブッシュ軸受8が有する油膜によるバネ定数とが等しくなっているため、軸受荷重の大きいタービン側浮動ブッシュ軸受7に対するロータ軸6の偏心率が大きくなり、タービン側浮動ブッシュ軸受7とコンプレッサ側浮動ブッシュ軸受8との間で不釣合いが生じて、自励振動が発生することが本発明者の研究により明らかとなった。
Lt=Lc
とされ、タービン側浮動ブッシュ軸受7が有する油膜によるバネ定数とコンプレッサ側浮動ブッシュ軸受8が有する油膜によるバネ定数とが等しくなっているため、軸受荷重の大きいタービン側浮動ブッシュ軸受7に対するロータ軸6の偏心率が大きくなり、タービン側浮動ブッシュ軸受7とコンプレッサ側浮動ブッシュ軸受8との間で不釣合いが生じて、自励振動が発生することが本発明者の研究により明らかとなった。
そこで、本発明者は、図2に示す如く、前記コンプレッサ側浮動ブッシュ軸受8の内側軸受幅Lcを前記タービン側浮動ブッシュ軸受7の内側軸受幅Ltよりも小さくし、
Lt>Lc
とすることが有効であると考え、各種検証実験を行った。
Lt>Lc
とすることが有効であると考え、各種検証実験を行った。
先ず、一般的な過給機等の回転機械においては、図4に示す如く、低振動数域の自励振動と、高振動数域の自励振動といった二種類の振動数域の自励振動が発生するが、人間の感覚として高振動数域の自励振動の方が耳障りであるので、高振動数域の自励振動における固有振動数を低くすることができれば、人間が不快と感じる音が低減されることとなる。
一方、Lc/Ltの値を1.0〜0.2まで変化させた場合、横軸にロータ軸6の軸回転数を取り、縦軸に固有振動数を取ると、高振動数域の自励振動における固有振動数の変化は、図5に示すようになり、Lc/Ltの値を小さくするにつれて固有振動数が小さくなることが確認された。但し、Lc/Ltの値を1.0〜0.2まで変化させた場合に、軸回転数が200000rpmの時、Lc/Lt=1.0を基準とした高振動数域の自励振動における固有振動数減少値をプロットすると、図6に示すようになり、この図6からも明らかなように、Lc/Lt=0.5とLc/Lt=0.2との間で、高振動数域の自励振動における固有振動数減少値に大きな違いはないことから、Lc/Ltを0.5より小さくしても効果的にあまり差があるとは言えない。
又、Lc/Ltの値を1.0〜0.2まで変化させた場合、横軸にロータ軸6の軸回転数を取り、縦軸に減衰比を取ると、高振動数域の自励振動における減衰比の変化は、図7に示すようになる。ここで、減衰比とは、軸の安定・不安定を判別する値で軸振動解析の解析結果として出力されるものであり、減衰比が負で軸は不安定となり、負の値の絶対値が大きいほど不安定さが増すと言える。そして、Lc/Ltの値を1.0〜0.2まで変化させた場合に、軸回転数が200000rpmの時、Lc/Lt=1.0を基準とした高振動数域の自励振動における減衰比改善値をプロットすると、図8に示すようになり、Lc/Lt=0.9やLc/Lt=0.8では、減衰比に改善は見られず逆に悪くなっているが、Lc/Ltを0.7以下とすれば、高振動数域の自励振動における減衰比を改善させ、ロータ軸6の安定さを増すことが可能となる。
前記高振動数域の自励振動における固有振動数減少値と減衰比改善値の検証結果に基づき、
0.7≧Lc/Lt≧0.5
とすることが自励振動の発生を充分に抑制する上で有効となる。
0.7≧Lc/Lt≧0.5
とすることが自励振動の発生を充分に抑制する上で有効となる。
従って、本図示例のように、前記コンプレッサ側浮動ブッシュ軸受8の内側軸受幅Lcを前記タービン側浮動ブッシュ軸受7の内側軸受幅Ltよりも小さくし、
Lt>Lc
とすると、コンプレッサ側浮動ブッシュ軸受8が有する油膜によるバネ定数が、タービン側浮動ブッシュ軸受7が有する油膜によるバネ定数より小さくなるため、たとえ、異質材料で構成されるタービンロータ5とコンプレッサインペラ10の重量差に伴いタービン側浮動ブッシュ軸受7とコンプレッサ側浮動ブッシュ軸受8に作用する荷重に差が生じていたとしても、軸受荷重の大きいタービン側浮動ブッシュ軸受7に対するロータ軸6の偏心率が大きくならず、タービン側浮動ブッシュ軸受7とコンプレッサ側浮動ブッシュ軸受8との間で釣合いが保たれ、高振動数域の自励振動における固有振動数が低くなり、騒音の低減が可能となる。
Lt>Lc
とすると、コンプレッサ側浮動ブッシュ軸受8が有する油膜によるバネ定数が、タービン側浮動ブッシュ軸受7が有する油膜によるバネ定数より小さくなるため、たとえ、異質材料で構成されるタービンロータ5とコンプレッサインペラ10の重量差に伴いタービン側浮動ブッシュ軸受7とコンプレッサ側浮動ブッシュ軸受8に作用する荷重に差が生じていたとしても、軸受荷重の大きいタービン側浮動ブッシュ軸受7に対するロータ軸6の偏心率が大きくならず、タービン側浮動ブッシュ軸受7とコンプレッサ側浮動ブッシュ軸受8との間で釣合いが保たれ、高振動数域の自励振動における固有振動数が低くなり、騒音の低減が可能となる。
こうして、高振動数域の自励振動における固有振動数を低下させ、騒音の低減を図り得る。
尚、本発明の回転機械の軸受装置は、上述の図示例にのみ限定されるものではなく、タービン側浮動ブッシュ軸受とコンプレッサ側浮動ブッシュ軸受としてはフル・フローティングタイプ或いはセミ・フローティングタイプのいずれの軸受にも適用可能なこと等、その他、本発明の要旨を逸脱しない範囲内において種々変更を加え得ることは勿論である。
1 過給機(回転機械)
2 タービンハウジング
3 コンプレッサハウジング
4 軸受ハウジング
5 タービンロータ
6 ロータ軸
7 タービン側浮動ブッシュ軸受
8 コンプレッサ側浮動ブッシュ軸受
10 コンプレッサインペラ
11 給油流路
Lt タービン側浮動ブッシュ軸受の内側軸受幅
Lc コンプレッサ側浮動ブッシュ軸受の内側軸受幅
2 タービンハウジング
3 コンプレッサハウジング
4 軸受ハウジング
5 タービンロータ
6 ロータ軸
7 タービン側浮動ブッシュ軸受
8 コンプレッサ側浮動ブッシュ軸受
10 コンプレッサインペラ
11 給油流路
Lt タービン側浮動ブッシュ軸受の内側軸受幅
Lc コンプレッサ側浮動ブッシュ軸受の内側軸受幅
Claims (2)
- タービンハウジングとコンプレッサハウジングとの間に軸受ハウジングが設けられ、前記タービンハウジング内に配設されるタービンロータのロータ軸が前記軸受ハウジング内を貫通してコンプレッサハウジング側へ延びるようタービン側浮動ブッシュ軸受とコンプレッサ側浮動ブッシュ軸受とにより回転自在に支持され、前記ロータ軸の反タービンロータ側の端部にコンプレッサインペラが前記コンプレッサハウジング内に配設されるよう嵌着された回転機械の軸受装置において、
前記コンプレッサ側浮動ブッシュ軸受の内側軸受幅(Lc)を前記タービン側浮動ブッシュ軸受の内側軸受幅(Lt)よりも小さくしたことを特徴とする回転機械の軸受装置。 - 0.7≧Lc/Lt≧0.5とした請求項1記載の回転機械の軸受装置。
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---|---|
JP (1) | JP2009156333A (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2013002142A1 (ja) | 2011-06-30 | 2013-01-03 | 三菱重工業株式会社 | ターボチャージャの軸受装置 |
DE102014208078A1 (de) * | 2014-04-29 | 2015-10-29 | Bosch Mahle Turbo Systems Gmbh & Co. Kg | Abgasturbolader mit einem Rotor |
CN106460652A (zh) * | 2014-08-21 | 2017-02-22 | 株式会社Ihi | 轴承结构以及增压器 |
US9599119B2 (en) | 2011-06-30 | 2017-03-21 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Bearing device for turbocharger |
US9726189B2 (en) | 2011-03-29 | 2017-08-08 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Turbocharger and method of manufacturing floating bush |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS57129919A (en) * | 1981-02-04 | 1982-08-12 | Hitachi Ltd | Floating bush bearing |
JPS6321244B2 (ja) * | 1982-09-30 | 1988-05-06 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | |
JP2002138846A (ja) * | 2000-11-07 | 2002-05-17 | Nippon Soken Inc | ターボチャージャの軸受装置 |
JP2002213248A (ja) * | 2001-01-16 | 2002-07-31 | Nippon Soken Inc | ターボチャージャの軸受装置 |
JP2006121851A (ja) * | 2004-10-25 | 2006-05-11 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | ブラシレスモータとその製造方法 |
JP2007309346A (ja) * | 2006-05-16 | 2007-11-29 | Toyota Motor Corp | 回転軸支持構造 |
-
2007
- 2007-12-26 JP JP2007334528A patent/JP2009156333A/ja active Pending
Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS57129919A (en) * | 1981-02-04 | 1982-08-12 | Hitachi Ltd | Floating bush bearing |
JPS6321244B2 (ja) * | 1982-09-30 | 1988-05-06 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | |
JP2002138846A (ja) * | 2000-11-07 | 2002-05-17 | Nippon Soken Inc | ターボチャージャの軸受装置 |
JP2002213248A (ja) * | 2001-01-16 | 2002-07-31 | Nippon Soken Inc | ターボチャージャの軸受装置 |
JP2006121851A (ja) * | 2004-10-25 | 2006-05-11 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | ブラシレスモータとその製造方法 |
JP2007309346A (ja) * | 2006-05-16 | 2007-11-29 | Toyota Motor Corp | 回転軸支持構造 |
Cited By (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US9726189B2 (en) | 2011-03-29 | 2017-08-08 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Turbocharger and method of manufacturing floating bush |
WO2013002142A1 (ja) | 2011-06-30 | 2013-01-03 | 三菱重工業株式会社 | ターボチャージャの軸受装置 |
US9587515B2 (en) | 2011-06-30 | 2017-03-07 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Bearing device for turbocharger |
US9599119B2 (en) | 2011-06-30 | 2017-03-21 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Bearing device for turbocharger |
DE102014208078A1 (de) * | 2014-04-29 | 2015-10-29 | Bosch Mahle Turbo Systems Gmbh & Co. Kg | Abgasturbolader mit einem Rotor |
CN105041474A (zh) * | 2014-04-29 | 2015-11-11 | 博世马勒涡轮系统有限两合公司 | 具有转子的废气涡轮增压器 |
US9677603B2 (en) | 2014-04-29 | 2017-06-13 | Bosch Mahle Turbo Systems Gmbh & Co. Kg | Exhaust gas turbocharger with a rotor |
CN106460652A (zh) * | 2014-08-21 | 2017-02-22 | 株式会社Ihi | 轴承结构以及增压器 |
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